(Tiểu luận) luận văn thạc sĩ k ết hợ p việc xác định chiều cao khe nứ t vào quy trình thiết k ế nứ t vỉa thủy lự c theo phƣơng pháp ufd (unified fracture design)

  ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA NGUYỄN THỊ HẢI K ẾT HỢ P VIỆC XÁC ĐỊNH CHIỀU CAO KHE NỨ T VÀO QUY TRÌNH THIẾT K Ế NỨ T VỈA THỦY LỰ C THEO PHƢƠNG PHÁP UFD (UNIFIED FRACTURE DESIGN) Chuyên ngành: K ỹ thuật dầu khí Mã số: 60520604 LUẬN VĂN THẠC SĨ  TP Hồ Chí Minh, tháng năm 2017  h   CƠNG TRÌNH ĐƢỢC HỒN THÀNH TẠI TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA –ĐHQG – HCM Cán bộ hƣớ ng dẫn khoa học 1: Tiến sĩ Đỗ Quang Khánh Cán bộ hƣớ ng dẫn khoa học 2: Tiến sĩ Phùng Văn Hải Cán bộ chấm nhận xét 1: Tiến sĩ  Phạm Sơn Tùng  Cán bộ chấm nhận xét 2: Tiến sĩ Nguyễn Hữu Nhân Luận văn thạc sĩ đƣợ c bảo v ệ t ại Trƣờng Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM ngày 18 tháng năm 2017 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: Xác nhận Chủ tịch Hội đồng đánh giá LV Trƣở ng Khoa quản lý chuyên ngành sau luận văn đƣợ c sửa chữa (nếu có) CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG TRƢỞ NG KHOA TS Tạ Quốc Dũng  TS Mai Cao Lân i h   ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM  TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA  CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM  Độc lập - Tự - Hạnh phúc  NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ  Họ tên học viên: Ng uyễn Th ị Hả i MSHV: 1570777  Ngày, tháng, năm sinh: 22/11/1987  Nơi sinh: Ng hệ An   Chuyên ngành: Kỹ thuật dầu khí  Mã số: 60520604 I TÊN ĐỀ TÀI: K ết h ợ  p vi ệc xác đị nh chiều cao khe n ứt vào quy trình thiết k ế n ứt v ỉa th ủy lực theo phƣơng pháp UFD (Unified Fracture Design).  NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Nhiệm vụ: Xác định chiều cao khe nứt thích hợp dựa sở lý thuyết học nứt đàn hồi tuyến tính thơng qua việc giải hệ phƣơng trình chiều cao cân    bằng phƣơng pháp số từ sử dụng  giá trị chiều cao cải tiến   quy trình thiết kế nứt vỉa thủy lực UFD nhằm xây dựng phƣơng pháp UFD hiệu chỉnh.  Nội dung:  -  Lý thuyết nứt vỉa thủy lực học liên quan đến nứt vỉa thủy lực   Khảo sát phƣơng pháp thiết kế bơm ép UFD Đặt vấn đề dự đoán phát triển chiều cao khe nứt   -  Xác định chiều cao khe nứt dựa sở lý thuyết học nứt đàn hồi tuyến tính (LEFM) thơng qua việc giải hệ  phƣơng trình chiều  cao cân bằng   bằng phƣơng pháp số với trợ giúp phần mềm Mathematica   -  Từ sử dụng giá trị chiều cao   để cải tiến  quy trình thiết kế nứt vỉa theo mơ hình hai chiều PKN phƣơng pháp UFD, từ đƣa quy trình  bơm ép hồn chỉnh theo phƣơng pháp UFD hiệu chỉnh.  ii h   -  Khảo sát hệ phƣơng trình chiều cao cân cho trƣờng hợp khác   từ đánh giá phạm vi ứng   dụng xác định chiều cao khe nứt theo   phƣơng  pháp Áp dụng thiết kế nứt vỉa thủy lực theo phƣơng pháp UFD hiệu chỉnh cho giếng A thuộc bồn trũng Cửu Long, Việt Nam  so sánh với kết đƣợc thực trƣớc sử dụng phần mềm   MFRAC (Baker Hughes) thảo luận kết đạt đƣợc   II NGÀY GIAO NHIỆM VỤ: 2/2017 III NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ: 7/2017 IV CÁN BỘ HƢỚNG DẪN: TS Đỗ Quang Khánh ; TS Phùng Văn Hải Tp HCM, ngày tháng năm 2017   CÁN BỘ HƢỚNG DẪN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN  ĐÀO TẠO  TS Đỗ Quang Khánh TS Mai Cao Lân CÁN BỘ HƢỚNG DẪN 2  TS Phùng Văn Hải   TRƢỞNG KHOA  TS Tạ Quốc Dũng  iii h   LỜ I CẢM ƠN  Trong luận văn thạc sĩ này, học viên chọn đề  tài về d ự  đoán sự phát triển chiều cao khe nứt nứt vỉa thủy lực Đây mộ t mảng nghiên cứu mớ i mẻ  đối vớ i học viên, cộng thêm hạn chế về mặt thờ i gian kiến thức, h ọc viên gặ p nhiều thử  thách khó khăn q trình nghiên u Tuy nhiên vớ i s ự  góp ý, hỗ tr ợ  nhiệt tình về mặt kiến thức lý thuyết nhƣ dữ liệu nghiên cứu từ  TS Đỗ Quang Khánh –   ĐH Bách Khoa Hồ   Chí Minh, TS Phùng Văn Hả i Thạc sĩ  Nguyễn Hữu Danh - Tổng cơng ty Thăm dị Khai thác Dầ u khí PVEP, học viên hồn thành mục tiêu nghiên cứu Qua đây, học viên xin đƣợ c bày tỏ lòng biết ơn  gửi lờ i cảm ơn chân thành sự giúp đỡ  quý báu Học viên xin đƣợ c cảm ơ n thầy cô giáo chuyên ngành K ỹ thuật dầu khí - ĐH Bách Khoa Hồ Chí Minh nhiệt tình truyền đạt kiến thức chun mơn kinh nghiệm quý giá trình học thạc sĩ trƣờ ng từ 2015-2017 Cuối cùng, học viên xin cảm ơn gia đình ủ ng hộ  động viên học viên suốt trình làm luận văn Học viên  Nguyễn Thị Hải iv h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66   TÓM TẮT LUẬN VĂN   Năm 2002, M.J Economides n.n.k giớ i thiệu phƣơng pháp thiết k ế nứt vỉa th ủy lực Unified Fracture Design (UFD) Việc tính tốn phƣơng pháp UFD dựa mơ hình n ứt vỉa hai chiều PKN KGD, tức việc tính tốn thơng số chiều dài chiều r ộng dựa việc giả  định r ằng chiều cao khe nứt biết số Điều dẫn đến tính xác chỉ số hạt chèn nhƣ khối lƣợ ng hạt chèn phụ thuộc vào tính xác việc dự  đốn thơng số chiều cao khe nứt  Nghiên cứu sẽ tập trung vào tính tốn xác giá trị chiều cao khe nứtdựa sở  lý thuyết về cơ học nứt đàn hồi tuyến tính (LEFM) thơng qua việc giải hệ  phƣơng trình chiều cao cân bằng phƣơng pháp số vớ i sự tr ợ  giúp  phần mềm Mathematica Sau đó, ta sử dụng giá tr ị chính xác chiều cao khe nứt để cải tiến phƣơng pháp UFD đƣa đƣợ c chƣơng trình thiết k ế nứt vỉa th ủy lực hoàn chỉnh theo phƣơng pháp UFD hiệu ch ỉnh Các thơng số c tồn  bộ  chƣơng trình bơm ép theo phƣơng pháp UFD hiệu chỉnh sẽ  đƣợ c tính tốn sử  dụng bảng tính excel Bở i thơng số chi ều cao khe nứt vừa giá tr ị  đầu vào  phƣơng pháp UFD dùng để tính kích thƣớ c chiều dài chiều r ộng khe nứt thơng qua mơ hình 2D PKN KGD, đồng thời hàm áp suất thực khe nứt đƣợ c tính từ chiều r ộng khe nứt nhƣ giá tr ị  đầu ra, quy trình tốn lặ p Sau ta khảo sát hệ  phƣơng trình chiều cao cân cho batrƣờ ng h ợ  p c ụ  thể  để khảo sát khoảng có hiệu lực áp suất thực áp dụng phƣơng pháp (tức khoảng có nghiệm đơn c h ệ  phƣơng trình) Cuối áp dụng thiết k ế  nứt vỉa thủy lực theo phƣơng pháp UFD hiệu chỉnh cho vỉa có độ thấm thấ p vớ i mơ hình khe nứt hai chiều PKN từ dữ liệu Tổng cơng ty Thăm dị Khái thác Dầ u khí (PVEP) so sánh vớ i k ết quả thực tế  thực trƣớc theo phần mềm MFRAC (của công ty Baker Hughes) đƣa nhậ n xét, thảo luận.  v h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66   LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan luận văn hồn tồn d o tơi thực Các trích dẫn s ố li ệu s ử d ụng đƣợ c dẫn nguồn có độ chính xác cao phạm vi hiểu biết tơi TP Hồ Chí Minh, ngày 29 tháng năm 2017  Học viên thực  Nguyễn Thị Hải vi h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66   DANH MỤC HÌNH VẼ  2.1 Cơ chế dòng chảy trƣớc  (trái) sau (phải) nứt vỉa thủy lực  .5 2.2  Các khái niệm cơ  bản………………………………………………………… 2.2a Ảnh hƣởng ứng suất chỗ lên phƣơng vị khe nứt  2.2b Sơ đồ áp suất đối với sự phát triển khe nứt  2.4 Điều kiện tạo nứt vỉa theo lực kéo dọc trục 2.5  Phác họa phát triển khe nứt theo mô hình  PKN 11 2.6  Phác họa sự phát triển khe nứt theo mơ hình KGD   13 2.7  Chú thích khái niệm sử dụng cho thực nứt vỉa  15 2.8  Chỉ số khai thác không thứ nguyên hàm dẫn suất khe nứt không thứ nguyên N prop < 0.1 (Unified fracture design –  trang 29) 16 2.9  Chỉ số khai thác không thứ nguyên hàm dẫn suất khe nứt không thứ nguyên N prop > 0.1 (Unified fracture design –  trang 30) 17 2.10 Đƣờng cong nồng độ hạt chèn theo Nolte (1986)  19 2.11 Quy trình xác định chƣơng trình bơm ép dựa trên  kích thƣớc khe nứt từ UFD 21 2.12 Chú thích cho việc xác định chiều cao khe nứt (hệ có thứ nguyên)   25 2.13 Cƣờng độ ứng suất đỉnh độ cứng khe nứt lớp   26 2.14 Chú thích cho việc tính tốn chiều cao khe nứt (hệ khơng thứ  ngun)…….26 2.15 Ví dụ về bản đồ chiều cao cho k ết quả  đa nghiệm (Valko’ and Economides,  1997)…………………………………………………………………………29 vii h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66   2.16 Quy trình k ết hợp xác định chiều cao khe nứt vào phƣơng pháp thiết k ế nứt vỉa thủy lực UFD……………………………………………………………… 32 2.17 Mô tả  bƣớ c chuyển đổi hệ  tr ục từ  hệ  z thứ  nguyên sang hệ  y không thứ  nguyên…………………………………………………………………………… 33 3.1 (Trên) Biểu diễn lƣu lƣợng bơm ép nồng độ hạt chèn thêm theo thời gian bơm ép - (Dƣớ i) nửa chiều dài độ  r ộng trung bình theo thời gian bơm ép trƣờ ng hợ  p 1…………………………………………………………………………………… 45 3.2 (Trên) Biểu diễn lƣu lƣợng bơm ép nồng độ hạt chèn thêm theo thời gian bơm é p - (Dƣớ i) nửa chiều dài độ  r ộng trung bình theo thời gian bơm ép trƣờ ng hợ  p 2…………………………………………………………………………………… 49 3.3 (Trên) Biểu diễn lƣu lƣợng bơm ép nồng độ hạt chèn thêm theo thời gian bơm ép - (Dƣớ i) nửa chiều dài độ r ộng trung bình theo thời gian bơm ép trƣờ ng hợ  p giếng A………………………………………………………… ………………… 55 viii h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66   DANH MỤC BẢNG BIỂU  3.1 Tóm tắt đặc tính v ỉa, h ạt chèn dung dịch nứt v ỉa đƣợc dùng để  đánh giá quy trình bơm ép sử dụng chƣơng trình UFD hiệu chỉnh cho tất cả các trƣờ ng hợ  p…………………………………………………………………………… 40 3.2 Tóm tắt đặc tính đá vỉa đƣợc dùng để   đánh giá quy trình bơm sử  dụng chƣơng trình UFD hiệu chỉnh cho tất cả các trƣờ ng hợ  p………………………………41 3.3 Tóm tắt kích thƣớ c khe nứt thơng số cho hoạt động nứt vỉa trƣờ ng hợ  p 1……………………………………………………………………………… 42 3.4 Chƣơng trình bơm ép cho trƣờng hợp 1………………………………………43 3.5 Tóm tắt kích thƣớ c khe nứt thơng số cho hoạt động nứt vỉa trƣờ ng hợ  p 2………………………………………………………………………….…….46 3.6 Chƣơng trình bơm ép cho trƣờng hợp 2………………………………………47 3.7 Dữ liệu đầu vào giếng A………………………………………………….51 3.8 Tóm tắt kích thƣớ c khe nứt thơng số cho hoạt động nứt vỉa trƣờ ng hợ  p giếng A…………………………………………………………….…….…….52 3.9 Chƣơng trình bơm ép cho trƣờng hợp giếng A……………………………….53 3.10 So sánh kích thƣớc khe nứt thơng số khác từ chƣơng trình UFD hiệu chỉnh MFRAC cho giếng A…………………………………………………….56 ix h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66     Bảng 3.6 –  Chƣơng trình bơm ép cho trƣờng hợp 2  Thờ i gian Lƣu Thể tích  Nồng độ   bơm ép, lƣợ ng dung hạt chèn  phút  bơm ép, dịch thêm  bpm sạch, gal vào, ppga Khối  Nửa lƣợ ng hạt chiều dài, chèn,  Nửa chiều ft r ộng, in lbm 0.00 50.00 0.00 0.0 0.00 1.29 50.00 2,711 0.00 17.7 0.26 2.58 50.00 5,422 0.00 28.5 0.31 3.87 50.00 8,133 0.00 37.6 0.34 5.16 50.00 10,844 0.00 45.7 0.36 6.45 50.00 13,554 0.00 53.2 0.38 7.75 50.00 16,265 0.00 60.1 0.40 9.04 50.00 18,976 0.00 66.7 0.42 10.33 50.00 21,687 0.00 72.9 0.43 11.62 50.00 24,398 0.00 78.9 0.44 12.91 50.00 27,109 0.00 84.6 0.45 14.20 50.00 29,820 0.00 90.2 0.46 15.49 50.00 32,531 0.00 95.5 0.47 16.78 50.00 35,241 0.00 100.7 0.48 18.07 46.69 37,773 1.83 4,639 105.8 0.49 19.36 45.68 40,250 2.45 10,701 110.7 0.50 47 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66     20.65 45.01 42,690 2.87 17,697 115.5 0.50 21.95 44.50 45,102 3.20 25,418 120.2 0.51 23.24 44.07 47,492 3.48 33,740 124.8 0.52 24.53 43.69 49,861 3.73 42,584 129.3 0.52 25.82 43.36 52,212 3.96 51,891 133.7 0.53 27.11 43.07 54,547 4.16 61,616 138.1 0.53 28.40 42.79 56,867 4.36 71,723 142.3 0.54 29.69 42.54 59,173 4.54 82,185 146.5 0.55 30.98 42.31 61,467 4.70 92,977 150.6 0.55 32.27 42.09 63,749 4.87 104,079 154.7 0.56 33.56 41.88 66,019 5.02 115,473 158.7 0.56 34.85 41.68 68,279 5.16 127,144 162.7 0.57 36.15 41.49 70,529 5.31 139,079 166.5 0.57 37.44 41.31 72,769 5.44 151,266 170.4 0.57 38.73 41.14 74,999 5.57 163,694 174.2 0.58 40.02 40.97 77,221 5.70 176,353 177.9 0.58 41.31 40.82 79,433 5.82 189,236 181.6 0.59 42.60 40.66 81,638 5.94 202,333 185.2 0.59 43.89 40.51 83,835 6.06 215,637 188.9 0.60 45.18 40.37 86,024 6.17 229,143 192.4 0.60 48 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66     46.47 40.23 88,205 6.28 242,843 196.0 0.60 47.76 40.10 90,379 6.39 256,733 199.5 0.61 49.05 39.97 92,546 6.49 270,805 202.9 0.61 50.34 39.84 94,706 6.60 285,057 206.3 0.61 51.64 39.72 96,859 6.70 299,482 209.7 0.62 60   m   p    b 50  ,   p    é   40   m   ơ 30    b   g   n 20   ợ   ư 10    l   u   ư    L     m    ê    h    t   n    è      h  m   c   b    t   l  ,   ạ  o    h   à    ộ  v    đ   g   n     ồ    N 0 10 20 30 40 50 Thời gian bơm ép, phút 250 0.45 0.4 200    t    f  ,    f   x    i 150    à    d   u 100     ề    i    h   c   a 50    ử    N 0.35 0.3 0.25 0.2 0.15 0.1 0.05 0 10 20 30 40    h   c   n    i  ,    h   n    ì    b   g   n   u   r    t   g   n    ộ   r    ộ    Đ 50 Thời gian bơm ép, phút Hình 3.2 − (Trên) Biểu diễn lƣu lƣợng bơm ép nồng độ hạt chèn thêm theo thờ i gian bơm ép - (Dƣớ i) nử a chiều dài độ rộng trung bình theo thời gian bơm ép trƣờ ng hợ p 49 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66     Trƣờ ng hợ p 3: Δσu = 400 psi Δσd = 150 psi Trong trƣờ ng h ợ  p này, s ự chênh lệch ứng suất c l ớ  p m ục tiêu thành hệ   biên biên dƣớ i thứ tự bằng 400 150 psi Chƣơng trình Mathematica cho k ết quả  nghiệm số  ảo chứng tỏ  sự  chênh lệch ứng suất nằm phạm vi áp dụng phƣơng pháp số này Ta sẽ cần nghiên cứu mở  r ộng thêm để có thể  áp dụng cho trƣờ ng hợ  p 3.2 Thiết k ế nứ t vỉa thủy lực theo phƣơng pháp UFD hiệu chỉnh cho giếng A bồn trũng Cử u Long, Việt Nam Trong phần ta thiết k ế  chƣơng trình bơm ép nứt vỉa thủy lực cho giếng A ở   bồn trũng Cửu Long, Việt Nam sử dụng dữ liệu đƣợ c thực Tổng công ty Thăm dị Khai thác Dầu khí PVEP so sánh vớ i k ết quả thiết k ế nứt vỉa thủy lực thực trƣớc theo  phần mềm mơ thƣơng mại P3D MFRAC cơng ty Baker Hughes Vì lý khó khăn việc thu thậ p dữ liệu thực tế và dữ liệu có đƣợ c giếng thăm dị chƣa tiến hành công tác nứt vỉa thủy lực nên việc so sánh ở  đây chỉ đơn k ết quả giữa phần mềm thiết k ế  sử dụng, chỉ số khai thác (PI) c thiết k ế tƣơng ứng 3.2.1 Thông tin đầu vào thiết k ế nứ t vỉa thủy lự c Ở  giếng A ngƣờ i ta thực nứt vỉa thủy lực từ  độ  sâu 3502.5 m  –   3525.5 m TVD thuộc tậ p E Oligocene bồn trũng Cửu Long Loại hạt chèn sự  dụng C003 - 20/40 Carbolite, dung dịch nứt vỉa Lightning LN35 Dữ li ệu đầu vào (đƣợ c l từ báo cáo sau nứt vỉa th ủy l ực k ết quả thử  vỉa) giếng A đƣợ c tóm tắt nhƣ sau: 50 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66     Bảng 3.7 - Dữ  liệu đầu vào giếng A  Đặc tính v ỉ a  Ứ ng suất tầng mục tiêu, psi 9150 Ứ ng suất lớ  p biên trên, psi 9551 Ứ ng suất lớp biên dƣớ i, psi 9999 Mô đun biến dạng phẳng 5×106 psi K IC 1000psi-in0.5  Áp suất đóng khe nứt 3000 psi Độ thấm 0.08 md Diện tích ảnh hƣở ng 40,000ft2  Chiều dày thực tầng sản phẩm 77.1 ft  Đặc tính hạt chèn  Tổng khối lƣợ ng hạt chèn 148,400lbm Độ thấm hạt chèn 120,000 md Tr ọng lƣợ ng riêng 2.71 Độ r ỗng hạt chèn 0.38 Độ r ỗng hạt chèn dƣớ i áp suất đóng khe nứt 0.25  Đặc tính dung d ịc  h  Chỉ số đặc tính chảy, n 0.45 Chỉ số sệt, K 0.6 lbf×sn/ft2  Lƣu lƣợng bơm vữa 18 bpm Hệ số mất dung dịch tầng sản phẩm thực 0.003ft/min0.5  bỏ qua Spurt loss Bội số mất dung dịch bên tầng sản phẩm thực 1.5 51 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66     3.2.2 Thiết k ế nứ t vỉa thủy lực theo phƣơng pháp UFD hiệu chỉnh Chiều cao khe nứt tính từ việc giải hệ phƣơng trình cân bằ ng thơng qua phần mềm Mathematica 87.1 ft Các kích thƣớ c khe nứt tính đƣợ c từ  UFD chƣơng trình xử lý bao gồm cả  thơng số quan tr ọng khác dựa kích thƣớ c khe nứt tính đƣợc nhƣ ở    bảng 3.8 Chƣơng trình nồng độ  hạt chèn, lƣợ ng hạt chèn cần thiết dung dịch cho giai đoạn bơm đƣợ c chỉ ra ở  bảng 3.9 hình 3.3  Bảng 3.8 –  Tóm tắt kích thƣớ c khe nứ t thông số cho hoạt động nứ t vỉa trƣờ ng hợ p giếng A Các kích thƣớ c khe nứ t Chiều cao khe nứt, hf (ft) 87.1  Nửa chiều dài khe nứt, xf (ft) 177.2 Độ r ộng trung bình khe nứt, wave(in) 0.14 Các thông số nứ t vỉa thủy lự c Chỉ số hạt chèn, N prop  99.5 Chỉ số khai thác không thứ nguyên, JD  1.91 Dẫn suất khe nứt không thứ nguyên, CfD 99.5 Hiệu suất dung dịch, (%) 4.2 Khối lƣợ ng hạt chèn, M prop(lbm) 38,081 Thời gian bơm ép, te(phút) 152.1 Thời gian bơm đệm, t paD (phút) 139.7 Áp suất thực (k ết thúc bơm), pnet(psi) 961.2 52 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66     Bảng 3.9 –  Chƣơng trình bơm ép cho trƣờng hợp giếng A  Thờ i gian Lƣu Thể tích  Nồng độ   bơm ép, lƣợ ng dung hạt chèn  phút  bơm ép, dịch thêm  bpm sạch, gal vào, ppga Khối  Nửa lƣợ ng hạt chiều dài, chèn,  Nửa chiều ft r ộng, in lbm 0.00 18.00 0.00 0.0 0.00 3.80 18.00 2,874 0.00 5.5 0.08 7.60 18.00 5,748 0.00 10.8 0.10 11.40 18.00 8,622 0.00 16.0 0.11 15.21 18.00 11,496 0.00 21.0 0.12 19.01 18.00 14,370 0.00 26.0 0.13 22.81 18.00 17,244 0.00 30.9 0.14 26.61 18.00 20,118 0.00 35.8 0.15 30.41 18.00 22,992 0.00 40.6 0.15 34.21 18.00 25,866 0.00 45.3 0.16 38.02 18.00 28,740 0.00 50.0 0.16 41.82 18.00 31,614 0.00 54.7 0.17 45.62 18.00 34,488 0.00 59.3 0.17 49.42 18.00 37,362 0.00 63.8 0.18 53.22 18.00 40,236 0.00 68.4 0.18 57.02 18.00 43,110 0.00 72.9 0.19 53 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66     60.83 18.00 45,984 0.00 77.4 0.19 64.63 18.00 48,858 0.00 81.8 0.19 68.43 18.00 51,732 0.00 86.2 0.20 72.23 18.00 54,606 0.00 90.6 0.20 76.03 18.00 57,480 0.00 94.9 0.20 79.83 18.00 60,354 0.00 99.2 0.21 83.64 18.00 63,228 0.00 103.5 0.21 87.44 18.00 66,102 0.00 107.8 0.21 91.24 18.00 68,976 0.00 112.0 0.22 95.04 18.00 71,850 0.00 116.3 0.22 98.84 18.00 74,724 0.00 120.5 0.22 102.64 18.00 77,598 0.00 124.7 0.22 106.44 18.00 80,472 0.00 128.8 0.23 110.25 18.00 83,346 0.00 133.0 0.23 114.05 18.00 86,220 0.00 137.1 0.23 117.85 18.00 89,094 0.00 141.2 0.23 121.65 18.00 91,968 0.00 145.2 0.24 125.45 18.00 94,842 0.00 149.3 0.24 129.25 18.00 97,716 0.00 153.4 0.24 133.06 18.00 100,590 0.00 157.4 0.24 54 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66     136.86 18.00 103,464 0.00 161.4 0.24 140.66 18.00 106,338 0.00 165.4 0.25 144.46 16.39 108,955 2.22 5,818 169.3 0.25 148.26 14.47 111,266 5.51 18,554 173.3 0.25 152.06 12.65 113,286 9.56 37,873 177.2 0.25     m    ê    h 10    t   n    è    h  m   c   b    t   l   ạ  ,    h  o    à    ộ  v    đ   g   n     ồ    N 20 12   m18   p    b 16  ,   p 14    é     m12   ơ 10    b   g   n   ợ   ư    l   u   ư    L 0 50 100 150 200 Thời gian bơm ép, phút 200 0.3    h   c 180 0.25   n    i    t 160    f  , 140    f   x    i 120    à    d 100   u 80    ê    i    h 60   c   a 40    ử 20    N  ,    h   n    ì    b 0.15   g   n   u   r 0.1    t   g   n 0.05    ộ   r    ộ    Đ 0.2 0 50 100 150 200 Thời gian bơm ép, phút Hình 3.3 − (Trên) Biểu diễn lƣu lƣợng bơm ép nồng độ hạt chèn thêm theo thờ i gian bơm ép - (Dƣớ i) nử a chiều dài độ rộng trung bình theo thời gian bơm ép trƣờ ng hợ p giếng A 55 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66       3.2.3 So sánh vớ i k ết quả thiết k ế nứ t vỉa thủy lực thự c theo MFRAC K ết quả  so sánh thông số  thiết k ế  nứt vỉa thủy lực  phƣơng  pháp UFD hiệu chỉnh MFRAC nhƣ sau:  Bảng 3.10 –  So sánh kích thƣớc khe nứt thơng số khác từ chƣơng trình   UFD hiệu chỉnh MFRAC cho giếng A  UFD hiệu Các thông số  MFRAC chỉnh  Khối lƣợng hạt chèn (2 cánh)  38,081 148,400 Dẫn suất khe nứt không thứ nguyên, CfD 99.5 28.671 Chỉ số khai thác không thứ nguyên, JD 1.91 0.36* Chiều cao khe nứt, h f  (ft) 87.18 73.46  Nửa chiều dài khe nứt, xf , ft 177.2 682.35 Chiều rộng khe nứt chèn hạt, w, inch 0.14 0.128 Hệ số nhiễm bẩn sau xử lý, s f -5.23 -2.94 4.2 47.88 Thời gian bơm ép, t e, phút 152.1 87.60   Thời gian bơm đệm, t p, phút 139.7 31.7 Áp suất thực k ết thúc bơm, psi  961.2 757.38 Hiệu suất bơm ép,  % (* Chỉ  số  khai thác khơng thứ  ngun ở   cột MFRAC đƣợ c tính từ  công thức lý thuyết:    =      ) 0.472 + 56 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66     3.3 Thảo luận Từ  k ết quả  trƣờ ng hợ  p nghiên cứu so sánh vớ i k ết quả  từ  MFRAC ta rút số k ết luận nhƣ sau: i.  Phƣơng pháp để tính chiều cao khe nứt nghiên cứu thơng qua hệ   phƣơng trình chiều cao cân Phƣơng pháp có giớ i hạn  phạm vi định chênh lệch ứng suất t ầng mục tiêu thành hệ biên K ết quả là, vài trƣờ ng hợ  p s ự chênh lệch ứng suất thấ p cao, chiều cao khe nứt không thể đƣợ c tính phƣơng pháp nhƣ chỉ ra ở  ph ần 3.1 (xem trƣờ ng h ợ  p ) Nói cách khác, phƣơng pháp chỉ có hiệu l ực dải định sự chênh lệch ứng suất hay sự phân bố  ứng suất chỗ tối thiểu (vỉa thành hệ lân cận) Đây hạn chế lớ n của phƣơng pháp này Vì vậy, ta cần nghiên cứu đề xuất thêm số  giả thuyết để làm cho có th ể áp dụng đƣợ c trƣờ ng hợ  p ii.  Không chỉ sự chênh lệch ứng suất hay phân bố  ứng suất tối thiểu nhỏ nhất mà thông số khác liên quan đến hoạt động nứt vỉa thủy lực; ví dụ nhƣ mơ đun đàn hồi biến d ạng phẳng, lƣu lƣợng bơm ép đặ c tính dung dịch bơm ép ảnh hƣởng đến việc tính tốn chiều cao khe nứt Điều có thể xảy k ỹ  sƣ nứt v ỉa th ực hi ện ho ạt động mini-frac đạt đƣợ c thông tin nhƣ mô đun biến dạng phẳng tầng mục tiêu khác với mô đun đƣợ c sử dụng cho thiết k ế ban đầ u Thông tin mớ i phải đƣợ c sử dụng cho việc thiết k ế lại iii.  Trong trƣờ ng hợ  p nghiên cứu ở   giếng A so sánh v ớ i k ết quả thực tế  đƣợ c thực trƣớc phần mềm MFRAC ta thấy sự khác biệt tƣơng đối thơng số Hình dạng khe nứt có sự  khác biệt về  chiều dài chiều cao Lƣợ ng h ạt chèn cần thiết để  đạt đƣợ c mơ hình khe nứt t ối ƣu nhƣ ở  UFD hiệu chỉnh nhiều (bằng 26%) lƣợ ng hạt chèn cho trƣớ c, tức lƣợ ng hạt chèn yêu cầu theo nhƣ thiết k ế của MFRAC Mặc dù vậy, thông số  nhƣ dẫn suất khai thác không thứ nguyên, chỉ số khai thác không thứ nguyên, hệ số nhiễm bẩn thành hệ sau nứt vỉa lại cải thiện rõ r ệt so vớ i 57 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66     k ết quả từ MFRAC Tuy nhiên, điều quan tr ọng cần phải thấy rõ tất cả  số liệu ở   thiết k ế lý thuyết sử dụng phần mềm mô  phỏng khác Việc so sánh sẽ có ý nghĩa ta có đƣợ c số liệu thực tế từ quá trình khai thác sau nứt vỉa Một điểm ta có thể th chỉ s ố khai thác không thứ  nguyên (cũng nhƣ hệ s ố n ứt nhiễm b ẩn thành hệ) sau nứt v ỉa theo phƣơng pháp UFD hiệu chỉnh tốt hẳn k ết quả tƣơng ứng từ MFRAC, tổng thời gian bơm ép theo UFD hiệu chỉnh dài hiệu suất bơm ép theo UFD hiệu chỉnh hiệu quả hơn số liệu tƣơng ứng từ MFRAC iv  Ngoài ra, phƣơng pháp UFD hiệu chỉnh chỉ  với mơ hình địa chất ba lớ  p, khơng áp dụng đƣợ c cho vỉa đa tầng Ta cần mơ hình khe nứt  phức tạp để gi ải vấn đề này Các mơ hình PL3D P3D khác nên đƣợ c nghiên cứu sử d ụng cho vỉa đa tầng nhằm đạt đƣợ c thiết k ế  nứt vỉa thực tế hơn 58 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66     CHƢƠNG IV K ẾT LUẬN 4.1 K ết luận Một quy trình thiết k ế  nứt vỉa thủy lực hồn chỉnh thơng thƣờng đƣợ c bắt đầu vớ i việc dự  đốn sự phát triển chiều cao khe nứt Sau ta lự a chọn mơ hình phù hợ  p để  tính tốn kích thƣớ c c khe nứt t ừ  đƣa tồn b ộ  chƣơng trình bơm ép Các cách tiế p c ận để dự  đoán chiều cao khe nứt lựa ch ọn mơ hình khe nứt phù hợ  p d ựa giả thi ết khác có mặt h ạn chế riêng việc áp dụng Trong toàn bộ nghiên cứu ta lựa chọn cách tiế p cận dự đoán sự phát triển khe nứt cách giải hệ chiều cao cân b ằng cho mơ hình ba lớ  p Mathematica sở  lý thuyết v ề  học nứt đàn hồi tuyến tính phƣơng pháp số Sau đó s ử  dụng mơ hình khe nứt 2D PKN cho việc xác định hình dạng khe nứt phƣơng  pháp UFD để  đƣa quy trình bơm ép hoàn thiện Vớ i cách tiế p c ận này, ta giải đƣợ c số một vấn đề sau: Thứ nh ất, ta khảo sát đƣa quy trình thiết k ế n ứt v ỉa th ủy lực chi tiết theo UFD dựa lƣợ ng h ạt chèn có sẵn để  đƣa mơ hình tối ƣu   (thay từ một mơ hình tối ƣu để  xác định lƣợ ng hạt chèn cần thiết nhƣ cách tiế p cận đa số  phần mềm thƣơng mại nay), đồng thời đánh giá đƣợ c số  ƣu nhƣợc điểm cách tiế p cận Thứ hai, ta khảo sát lý thuyết học nứt đàn hồi tuyến tính (LEFM) từ dẫn đến việc dự  đoán sự phát triển chiều cao khe nứt dựa lý thuyết thơng qua việc giải hệ  phƣơng trình chiều cao cân bằng phƣơng pháp số Sau đó, ta áp dụng giải hệ  chƣơng trình Mathematica c ho trƣờ ng hợ  p cụ  thể  để  minh họa cho việc xác định chiều cao khe nứt theo phƣơng pháp này.  Thứ ba, ta k ết hợ  p việc tính chiều cao khe nứt thơng qua giải hệ phƣơng trình chiều cao cân b ằng b ằng Mathematica vào quy trình thiết k ế n ứt vỉa th ủy l ực UFD dựa mơ hình khe nứt 2D PKN để cải tiến đƣa phƣơng pháp mớ i 59 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66     gọi UFD hiệu chỉnh đem lại k ết quả tính tốn sát thực tế hơn so vớ i mơ hình UFD gốc Ta khảo sát hệ phƣơng trình chiều cao cân sử dụng ba trƣờ ng hợ  p cụ  thể khác về chênh lệch ứng suất gi ữa t ầng mục tiêu lớ  p biên từ  xác định phạm vi áp dụng tính chiều cao khe nứt thơng qua việc giải hệ  phƣơng trình chiều cao cân Thứ  tƣ, ta áp dụng thiết k ế  nứt vỉa thủy lực theo phƣơng pháp UFD hiệu chỉnh cho giếng A thuộc bồn trũng Cửu Long Việc áp dụng đạt đƣợ c k ết quả  cải tiến rõ r ệt so vớ i k ết quả tƣơng ứng từ MFRAC Lƣợ ng hạt chèn cần thiết để đạt đƣợ c hình dạng khe nứt tối ƣu từ UFD hiệu chỉnh chỉ bằng 26% lƣợ ng hạt chèn cần thiết cho mơ hình MFRAC Các thơng số quan tr ọng nhằm đánh giá hiệu của thiết k ế nứt vỉa thủy lực nhƣ chỉ số khai thác không thứ nguyên, dẫn suất khe nứt không thứ nguyên hệ số nhiễm b ẩn thành hệ sau nứt vỉa cải thiện đáng kể (CfD  tăng 3.47 lần, JD  tăng 5.31 lần, sf   từ  MFRAC -2.94 từ  UFD hiệu chỉnh -5.23) 4.2 Kiến nghị  Ở  ta thành công việc thiết k ế nứt vỉa thủy lực cho vỉa ba lớ  p Tuy nhiên, phƣơng pháp UFD hiệu chỉnh hồn tồn dựa vào mơ hình 2D cho sự phát triển khe nứt, lỗi tính tốn kích thƣớ c khe nứt cho vỉa đa tầng cao Vì v ậy cần thiết ph ải phát triển phƣơng pháp Các mơ hình Planar-3D P-3D nên đƣợ c sử dụng để cải tiến chƣơng trình này thơng qua việc giải hệ   phƣơng trình chiều cao cân b ằng phƣơng pháp số cho hệ  đa tầng s ử d ụng giải thiết sát thực Đồng thời đánh giá đƣợ c ảnh hƣở ng thông số  khác nhƣ mô đun đàn hồi, t ỉ s ố poisson, đặc tính lƣu biến c dung dịch nứt v ỉa chất lƣu vỉa 60 h 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99