thiết kế bảo vệ rơ le

Thiết kế bảo vệ rơ le Trạm biến áp 110 kV 2.Nội dung, nhiệm vụ thực hiện Chương 1: Giới thiệu đối tượng bảo vệ 1.1 Giới thiệu đối tượng bảo vệ 1.2 Các thông số chính Chương 2: Tính toán ngắn mạch phục vụ chỉnh định Rơ le 2.1 Mục đích tính toán ngắn mạch và các giả thiết ban đầu 2.2 Tính toán các thông số và xác định sơ đồ thay thế 2.3 Tính toán dòng ngắn mạch cực đại 2.4 Tính toán dòng ngắn mạch cực tiểu 2.5 Tổng kết kết quả tính toán ngắn mạch Chương 3: Lựa chọn phương thức bảo vệ và các Rơ le sử dụng 3.1 Các sự cố hư hỏng máy biến áp và yêu cầu đối với bảo vệ máy biến áp 3.2 Phương thức bảo vệ máy biến áp 3.3 Giới thiệu các rơ le sử dụng và thông số chính Chương 4: Tính toán thông số và kiểm tra sự làm việc của các bảo vệ 4.1 Tính toán thông số khởi động của bảo vệ

BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC KHOA KỸ THUẬT ĐIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ BẢO VỆ RƠLE TRẠM BIẾN ÁP 110KV Giảng viên hướng dẫn Sinh viên thực Mã sinh viên Lớp Ngành Chuyên ngành Khóa : ThS TẠ TUẤN HỮU :LÊ MẠNH HẢI : 1962010105 : D14H10B : CÔNG NGHỆ KỸ THUẬT ĐIỆN, ĐIỆN TỬ : HỆ THỐNG ĐIỆN : 2019 – 2023 Hà Nội, tháng năm 2023 TTRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC KHOA KỸ THUẬT ĐIỆN CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự – Hạnh phúc Hà Nội, ngày tháng năm 2022 ĐỀ CƯƠNG ĐỀ TÀI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRÌNH ĐỘ ĐẠI HỌC Họ tên sinh viên: Lê Mạnh Hải Mã sinh viên: 1962010105 Lớp: D14H10 Khóa: D14 Ngành: Cơng nghệ kỹ thuật điện, điện tử Chuyên ngành:Hệ Thống Điện 1.Tên đồ án/khoá luận tốt nghiệp Thiết kế bảo vệ rơ le Trạm biến áp 110 kV 2.Nội dung, nhiệm vụ thực Chương 1: Giới thiệu đối tượng bảo vệ 1.1 Giới thiệu đối tượng bảo vệ 1.2 Các thông số Chương 2: Tính tốn ngắn mạch phục vụ chỉnh định Rơ le 2.1 Mục đích tính tốn ngắn mạch giả thiết ban đầu 2.2 Tính tốn thông số xác định sơ đồ thay 2.3 Tính tốn dịng ngắn mạch cực đại 2.4 Tính tốn dòng ngắn mạch cực tiểu 2.5 Tổng kết kết tính tốn ngắn mạch Chương 3: Lựa chọn phương thức bảo vệ Rơ le sử dụng 3.1 Các cố hư hỏng máy biến áp yêu cầu bảo vệ máy biến áp 3.2 Phương thức bảo vệ máy biến áp 3.3 Giới thiệu rơ le sử dụng thơng số Chương 4: Tính tốn thơng số kiểm tra làm việc bảo vệ 4.1 Tính tốn thơng số khởi động bảo vệ 4.2 Kiểm tra làm việc bảo vệ 4.3 Kết luận Yêu cầu vẽ: Bản vẽ Ao phương thức bảo vệ 3.Tài liệu tham khảo dự kiến: PHỤ LỤC SỐ LIỆU ĐỀ TÀI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: Lê Mạnh Hải Mã sinh viên: 1962010105 Lớp: D14H10B Khóa: D14 Ngành: Công nghệ kỹ thuật điện, điện tử Chuyên ngành:HTĐ Số liệu : Sơ đồ trạm biến áp BI5 BI4 110kV BI1 HTĐ1 22kV N1’ N3’ N3 B1 D N1 N2’ B2 BI2 35kV N2 2.Thông số hệ thống HTĐ: S1Nmax= 1000 MVA SNmin = 950MVA Xomax = 0,9X1max MVA Xomin = 0,8X1min Thông số máy biến áp T1; T2 Sdđ = 25 MVA Tổ đấu dây Yo- 11- Yo, cấp điện áp UC/UT/UH = 115/23/11kV UK 0 0 (C - T = 10,5 , C - H = 17 , T - H = 6,5 ) Giới hạn điều chỉnh  Uđc =  9x1,78 % BI3 INmin -Dòng ngắn mạch cực tiểu chạy qua BI phía 35 kV ngắn mạch N2 Trong chương phần tính tốn ngắn mạch trpng bảng 2.4 tính INmin = IN2(2) = 1,66 kA Tính dịng khởi động Ikđ51(35): Ikđ51(35) = 1,6.374,9 = 600 (A) = 0,6 (kA) - Hệ số nhạy : Kiểm tra độ nhạy bảo vệ phía 22 kV: + Chức 51: K n 51  I N I kd 51 INmin(22kV) - Dịng ngắn mạch cực tiểu chạy qua BI phía 22 kV ngắn mạch N3 Trong chương phần tính tốn ngắn mạch bảng 2.4 tính INmin = IN3(2) = 2,088 kA Tính dịng khởi động Ikđ51(110) : Ikđ51 = 1,6.627,6 = 1004 (A) = 1,004 (kA) - Hệ số nhạy : + Chức 51N K n 51 N  I0min I N  I  I kd 51 N I kd -Dòng ngắn mạch TTK cực tiểu chạy qua BI phía 22 kV ngắn mạch chạm đất N3’ Theo chương phần tính tốn ngắn mạch bảng 2.4 Imin(N3) = 1,724 Ikđ51N = K0.IddBI3 = 0,3.500 = 0,45 kA - Hệ số độ nhạy: Kết luận: tất loại bảo vệ đặt cho MBA đảm bảo độ nhạy độ tin cậy an toàn cần thiết 85 5.5 KIỂM TRA ĐỘ NHẠY BẢO VỆ SO LỆCH TTK (87N/I0) Hệ số độ nhạy chức bảo vệ chống chạm đất hạn chế xác định sau: (*) Trong đó: I0Nmin - Dịng điện TTK nhỏ điểm ngắn mạch N1’ 110 kV Ikđ87N - Dòng khởi động chức bảo vệ chống chạm đất hạn chế Bảo vệ chống chạm đất hạn chế 110 kV: Ta có dòng khởi động bảo vệ chống chạm đất hạn chế quy hệ có tên (phía thứ cấp BI 110 kV) sau: IkđREF = I-REF> IdđB = (0,2 0,3) IdđBI Suy ra: Ikđ87N(110) = 0,2.300 = 60 A = 0,06 kA Khi có ngắn mạch vùng bảo vệ điểm N’ 1, theo kết tính tốn ngắn mạch chương 2, bảng 2.16 chế độ SNmin dịng ngắn mạch thứ tự khơng nhỏ qua bảo vệ trường hợp ngắn mạch N(1): INmin = 0,768 kA (2) Thay (1), (2) vào phương trình (*) có: Độ nhạy bảo vệ : 4.4 KIỂM TRA ĐỘ NHẠY CỦA BẢO VỆ 87/I Để kiểm tra độ nhạy chức 87 cần thiết phải loại bỏ thành phần dòng điện TTK thành phần dòng ngắn mạch (việc để tránh cho rơle tác động nhầm có cố chạm đất phía vùng bảo vệ) Kiểm tra độ an toàn hãm: (Ngắn mạch vùng bảo vệ) Để kiểm tra độ nhạy bảo vệ ta xét dòng ngắn mạch lớn xảy ngắn mạch vùng bảo vệ điểm ngắn mạvh N1; N2 ;N3 Dòng điện đưa vào rơle gồm có hai thành phần, tính theo cơng thức: Iso lệch = ISL = Icao - Itrung - Ihạ = Iqua BI1 - Iqua BI2 - Iqua BI3 Ihãm = IH = Icao+ Itrung+Ihạ=Iqua BI1+Iqua BI2 +Iqua BI3  86 Theo lý thuyết cố ngồi vùng chế độ làm việc bình thường tổng dịng điện vào MBA tổng dịng điện khỏi MBA nên dòng điện so lệch phải không: Iso lệch = ISL = Icao - Itrung - Ihạ = Nhưng thực tế biến dịng BI khơng phải lý tưởng nên đặc tính chúng khơng giống hồn tồn Chính sai khác đặc tính BI dẫn tới có dịng khơng cân chạy qua rơle chế cố vùng Iso lệch = ISL = Icao - Itrung - Ihạ = Ikcb Giá trị dịng điện khơng cân có xu hướng làm cho rơle tác động nhầm, để tránh cho rơle làm việc nhầm trường hợp ta phải kiểm tra xem dịng điện hãm có đủ khả hãm rơle (nghĩa có thắng tác động dịng khơng cân bằng) hay khơng Giá trị dịng điện khơng cân khó xác định xác, cách gần xác định theo cơng thức: Ikcb = ISL=(kkck.kđn.fi+ΔU).INngmax Trong đó: - kkck =1 hệ số kể đến ảnh hưởng thành phần dịng điện khơng chu kỳ dịng điện ngắn mạch đến đặc tính làm việc BI - kđn =1 hệ số thể đồng đặc tính làm việc BI + kđn =1 nghĩa đặc tính làm việc BI khác hồn tồn + kđn =0 nghĩa đặc tính làm việc BI giống hoàn toàn (điều lý thuyết, thực tế không xảy ra) - fi =0,1 sai số cho phép lớn BI dùng cho mục đích bảo vệ rơle - ΔU : ảnh hưởng việc chuyển đổi đầu phân áp đến độ lớn dịng điện khơng cân chạy qua rơle Theo đầu đề phía 110kV có phạm vi điều chỉnh đầu phân áp  x 1,78% Như tính giá trị ΔU theo công thức U  *1,78  0,16 100 - INngmax : dịng điện ngắn mạch ngồi lớn chạy qua máy biến áp (nên qui đổi cấp điện áp, ví dụ qui đổi phía cao áp) Tổng kết : giá trị dịng điện khơng cân lớn 87 Ikcb = ISL=(kkck.kđn.fi+U).INngmax= (1.1.0,1+0,16).INngmax= 0,26*INngmax -Kđn hệ số đồng máy biến dịng, Kđn=1.(nếu ko đạt lấy hs 5) - KKCK hệ số kể đến ảnh hưởng thành phần khơng chu kì dịng ngắn mạch q trình q độ, KKCK= -fi : sai số tương đối cho phép BI, fi = 10% = 0,1 -U phạm vi điều chỉnh điện áp đầu phân áp, U = 0,16 - INngmax: dịng điện ngắn mạch ngồi cực đại quy đổi phía 110 kV Xét trường hợp: Kiểm tra độ an tồn hãm có cố ngồi vùng phía 110kV (điểm ngắn mạch N1) Với cố pha, pha: khơng có dịng điện chạy qua BI nên rơle không nhận giá trị dịng điện → rơle khơng tác động (đúng) Với cố pha, pha chạm đất: có thành phần dịng điện thứ tự khơng chạy qua BI1, khơng có dịng điện chạy qua BI2 BI3 Nhưng rơle thiết kế để ln ln loại trừ thành phần dịng điện TTK chạy qua nên kết dù BI1 có dịng TTK chạy qua dịng điện bị loại trừ rơle → trường hợp rơle khơng tác động khơng có dịng điện chạy qua Kiểm tra độ an tồn hãm có cố ngồi vùng phía 35 kV (điểm ngắn mạch N2) Phía 35 có trung tính cách điện nên dịng điện cố lớn ứng với dòng điện ngắn mạch pha N2 (chế độ max) Dòng ngắn mạch pha N2 chế độ max tính chương 2, kết lấy từ bảng 2.4 Dòng điện chạy qua BI1 0,903 kA Dòng điện chạy qua BI2 2,688 kA Dòng điện chạy qua BI3 kA Bây ta qui đổi dòng điện cấp điện áp, giả sử phía cao áp 110kV 88 Dòng điện chạy qua BI1 0,903 kA dòng điện khơng cần qui đổi phía cao áp Dòng điện chạy qua BI2 2,688 kA cần qui đổi 35 = 2,688 110 = 0,855 kA IBI2qui đổi phía 110kV = IBI2 Dịng điện chạy qua BI3 0kA qui đổi phía 110kV 0kA Dịng điện khơng cân trường hợp tính theo: Ikcb = ISL=0,26.IN2max=0,26*IBI2qui đổi phía 110kV = 0,26.0,855 = 0,2223 kA Do rơle làm việc với giá trị tương đối so với dòng danh định máy biến áp nên ta cần qui đổi giá trị I kcb theo dòng danh định máy biến áp Và tất qui đổi phía cao áp nên dịng danh định máy biến áp sử dụng dịng danh định phía cao áp IdđBA110 = 0,1255 kA Qui đổi: Dòng điện hãm trường hợp tính theo: Ihãm = IH= Icao áp + Itrung áp + Ihạ áp = IBI1 + IBI2 (đã qui đổi phía cao áp) + IBI3 (đã qui đổi phía cao áp) = 0,903 + 0,855 + = 1,758kA Do rơle làm việc với giá trị tương đối so với dòng danh định máy biến áp nên ta cần qui đổi giá trị IH theo dòng danh định máy biến áp Và tất qui đổi phía cao áp nên dịng danh định máy biến áp sử dụng dịng danh định phía cao áp Như ta có IdđBAphía 110kV = 0,1255 kA Qui đổi: Vậy N2 rơle nhận giá trị (I*SL; I*H) = (1,77; 14) Căn vào đặc tính làm việc rơle mà ta chỉnh định, cần xét xem toạ độ điểm cố N2 mà rơle nhận đựơc nằm vùng hãm hay vùng tác động 89 Từ đường đặc tính tác động tìm điểm N2 điểm làm việc rơle xảy cố vùng N2 Điểm làm việc thuộc vùng hãm dẫn đến rơle tác động điều chứng tỏ đảm bảo yêu cầu Xác định độ an toàn hãm: Độ an tồn hãm tính theo cơng thức : Ta tính IH* = 14 Tính IHtt: Ta có: - Hệ số an toàn hãm Kiểm tra độ an toàn hãm có cố ngồi vùng phía 22 kV (điểm ngắn mạch N3) Vì phía ngắn mạch 22 kV trung tính nối đất trực tiếp, rơle ln ln loại trừ dịng TTK nên phải tìm dịng điện max laọi trừ dòng điện TTK Điều dẫn đến thường dòng ngắn mạch pha dòng ngắn mạch max Dòng ngắn mạch pha N3 tính chương 2, kết lấy từ bảng 2.4 Dòng điện chạy qua BI1 0,616 kA Dòng điện chạy qua BI2 kA Dòng điện chạy qua BI3 3,975 kA Bây ta qui đổi dòng điện cấp điện áp, giả sử phía cao áp 110kV Dòng điện chạy qua BI1 0,616 kA dòng điện khơng cần qui đổi phía cao áp Dòng điện chạy qua BI2 kA qui đổi phía 110kV 0kA 90 Dịng điện chạy qua BI3 3,975 kA cần qui đổi 22 =3,975 110 = 0,795 kA IBI3qui đổi phía 110kV = IBI3 Dịng điện khơng cân trường hợp tính theo: Ikcb = ISL= 0,26.IN3max = 0,26.IBI3qui đổi phía 110kV = 0,26.0,795 = 0,2067 kA Do rơle làm việc với giá trị tương đối so với dòng danh định máy biến áp nên ta cần qui đổi giá trị I kcb theo dòng danh định máy biến áp Và tất qui đổi phía cao áp nên dòng danh định máy biến áp sử dụng dịng danh định phía cao áp IdđBAphía 110kV = 0,1255 kA Qui đổi: Dịng điện hãm trường hợp tính theo: Ihãm = IH= Icao áp + Itrung áp + Ihạ áp = IBI1 + IBI2 (đã qui đổi phía cao áp) + IBI3 (đã qui đổi phía cao áp) = 0,616 + + 0,795= 1,411 kA Do rơle làm việc với giá trị tương đối so với dòng danh định máy biến áp nên ta cần qui đổi giá trị IH theo dòng danh định máy biến áp Và tất qui đổi phía cao áp nên dịng danh định máy biến áp sử dụng dịng danh định phía cao áp Như ta có IdđBAphía 110kV = 0,1255kA Qui đổi: Vậy N3 rơle nhận giá trị (I*SL; I*H) = (1,647; 11,24) Căn vào đặc tính làm việc rơle mà ta chỉnh định, cần xét xem toạ độ điểm cố N3 mà rơle nhận đựơc nằm vùng hãm hay vùng tác động Từ đường đặc tính tác động tìm đỉêm N3 điểm làm việc rơle xảy cố vùng N3 điểm làm việc thuộc vùng hãm dẫn đến rơle tác động điều chứng tỏ đảm bảo yêu cầu 91 Xác định độ an toàn hãm: Độ an tồn hãm tính theo cơng thức : Ta tính IH* = 11,24 Tính IHtt: Ta có INngmax = ImaxN3(3)= 3,975 kết tính chương với S Nmax máy biến áp làm việc có : ISLN3 = Ikcb = 0,26  3,975 = 1,0335 Giao điểm đường thẳng ISL* = 1,0335 với đường đặc tính tác động nằm đoạn b tìm được: - Hệ số an tồn hãm Hình 4.2 Đặc tính làm việc rơle so lệch 7UT633 Bảng 4.2 Ngắn mạch ngồi vùng bảo vệ Thơng số Điểm ngắn mạch INngoaimax (A) ISL* 92 IH* IHtt KH N2 2,688 1,77 14 6,054 2,3 N3 3,975 1,647 11,2 4,134 2,719 Kiểm tra độ nhạy tác động bảo vệ: (Ngắn mạch vùng bảo vệ) Để kiểm tra độ nhạy có cố vùng bảo vệ, ta xét dòng điện ngắn mạch nhỏ xảy ngắn mạch vùng bảo vệ điểm ngắn mạch N 1'; N2'; N3' Để tránh tác động nhầm cố ngắn mạch chạm đất vùng bảo vệ MBA dòng điện đưa vào rơle gồm có hai thành phần, tính theo công thức chung là: Isolệch = ISL= Icao – Itrung - Ihạ= Iqua BI1 – Iqua BI2 – Iqua BI3 Ihãm = IH= |‌I‌ cao| + |Itrung| + |Ihạ| = |‌‌Iqua BI 1| + |Iqua BI 2| + |Iqua BI 3| Nhưng ngắn mạch vùng dịng điện qua BI2 BI3 đổi chiều nên công thức trở thành: Isolệch = ISL= Icao – Itrung - Ihạ= Iqua BI1 + Iqua BI2 + Iqua BI3 So sánh với dòng điện hãm Ihãm = IH= |‌I‌ cao| + |Itrung| + |Ihạ|= |‌I‌ qua BI 1| + |Iqua BI 2| + |Iqua BI 3| Như kết luận: cố vùng độ lớn dòng điện so lệch độ lớn dòng điện hãm ISL = IH a) Tính tốn độ nhạy tác động có cố phía 110 kV điểm N1’: Tại điểm cố N1’ tìm dịng điện ngắn mạch nhỏ (chế độ S loại trừ dịng điện thứ tự khơng) Dịng điện chạy qua BI1 INmin= 2.8,688.Icb1 =17,376.0,126=2,189kA Dòng điện chạy qua BI2 kA Dòng điện chạy qua BI3 kA Bây ta qui đổi dòng điện cấp điện áp, giả sử phía cao áp 110kV Dịng điện chạy qua BI1 1,804 kA dịng điện khơng cần qui đổi phía cao áp Dịng điện chạy qua BI2 kA qui đổi phía 110kV 0kA Dòng điện chạy qua BI3 kA qui đổi phía 110kV 0kA Dịng điện so lệch dịng điện hãm tính sau: 93 Ikcb = ISL= IH = Iqua BI1 + Iqua BI2 + Iqua BI3 = 2,189 + + = 2,189 kA Do rơle làm việc với giá trị tương đối so với dòng danh định máy biến áp nên ta cần qui đổi giá trị Ikcb theo dòng danh định máy biến áp Và tất qui đổi phía cao áp nên dịng danh định máy biến áp sử dụng dịng danh định phía cao áp IdđBAphía 110kV = 0,1255 kA Qui đổi: Tổng kết: Tại N1’ rơle nhận giá trị (I*SL; I*H) = (17,44; 17,44) Căn vào đặc tính làm việc rơle mà ta chỉnh định, cần xét xem toạ độ điểm cố N1’ mà rơle nhận nằm vùng hãm hay vùng tác động Điểm làm việc N1' thuộc vùng tác động dẫn đến rơle tác động tức thời → đảm bảo yêu cầu bảo vệ Xác định độ nhạy tác động Hệ số độ nhạy xác định theo cơng thức : Trong đó: ISL(min) - Dịng điện so lệch cực tiểu ngắn mạch vùng bảo vệ ISLtt - Dịng điện so lệch tính tốn Trên đường đặc tính cố tìm I H* =ISL(*) = 17,4, giao điểm đường IH = 17,5 với đường đặc tính tác động nằm đoạn c I SLtt  tg I SL  2,5 Nên: Với tg2 = 0,5 ISLtt = (ISL - 2,5) tg2 = (17,4 - 2,5) 0,5 = 7,45 Hệ số độ nhạy: b) Tính tốn độ nhạy tác động có cố phía 35 kV điểm N2’: Tại điểm cố N2’ tìm dịng điện ngắn mạch nhỏ (chế độ S loại trừ dịng điện thứ tự khơng) Dịng điện chạy qua BI1 0,579 kA 94 Dòng điện chạy qua BI2 1,66 kA Dòng điện chạy qua BI3 kA Bây ta qui đổi dòng điện cấp điện áp, quy đổi phía cao áp 110kV Dòng điện chạy qua BI1 0,579 kA dịng điện khơng cần qui đổi phía cao áp Dịng điện chạy qua BI3 kA quy đổi phía cao áp kA Dòng điện chạy qua BI2 1,66 kA quy đổi phía 110kV : 35kV 35 IBI2qui đổi phía 110kV = IBI2* 110 kV = 1,66* 110 = 0,528 kA Dòng điện so lệch dịng điện hãm tính sau: ISL= IH = Iqua BI1 + Iqua BI2 + Iqua BI3 = 0,579 + 0,528 + = 1,107 kA Do rơle làm việc với giá trị tương đối so với dòng danh định máy biến áp nên ta cần qui đổi giá trị I kcb theo dòng danh định máy biến áp Và tất qui đổi phía cao áp nên dịng danh định máy biến áp sử dụng dịng danh định phía cao áp IdđBAphía 110kV = 0,1255 kA Qui đổi: Tại N2’ rơle nhận giá trị (I*SL; I*H) = (8,82; 8,82) Căn vào đặc tính làm việc rơle mà ta chỉnh định, cần xét xem toạ độ điểm cố N2’ mà rơle nhận nằm vùng hãm hay vùng tác động Điểm làm việc N2’ thuộc vùng tác động → rơle tác động tức thời → đảm bảo yêu cầu Xác định độ nhạy tác động Hệ số độ nhạy xác định theo công thức : * I SL Kn  I SLtt Trong đó: ISL(min) - Dịng điện so lệch cực tiểu ngắn mạch vùng bảo vệ ISLtt - Dòng điện so lệch tính tốn 95 Trên đường đặc tính cố tìm I H* =ISL(*) = 8,82, giao điểm đường IH = 9,037 với đường đặc tính tác động nằm đoạn c I SLtt  tg I SL  2,5 Nên: Với tg2 = 0,5 ISLtt = (IH - 2,5) tg2 = 0,5(8,82- 2,5) = 3,16 Hệ số độ nhạy: c) Tính tốn độ nhạy tác động có cố phía 22 kV điểm N3’: Tại điểm cố N3’ tìm dòng điện ngắn mạch nhỏ (chế độ S loại trừ dịng điện thứ tự khơng) Dòng điện chạy qua BI1 Dòng điện chạy qua BI2 Dòng điện chạy qua BI3 IBI1 =2.1,706.Icb1=1,706.0,126=0,43 kA kA IBI3=2.1.706 Icb3=2.1,706.0,628=2,143 kA Bây ta qui đổi dòng điện cấp điện áp, quy đổi phía cao áp 110kV Dịng điện chạy qua BI1 0,47kA , dịng điện khơng cần qui đổi phía cao áp Dòng điện chạy qua BI2 kA quy đổi phía cao áp kA Dịng điện chạy qua BI3 2,143 kA qui đổi phía 110kV : 22kV 22 IBI3qui đổi phía 110kV = IBI3 110 kV = 2,143 110 = 0,429 kA Dòng điện so lệch dòng điện hãm tính sau: ISL= IH = Iqua BI1 + Iqua BI2 + Iqua BI3 = 0,47 + + 0,429 = 0,899 kA Do rơle làm việc với giá trị tương đối so với dòng danh định máy biến áp nên ta cần qui đổi giá trị I kcb theo dòng danh định máy biến áp Và tất qui đổi phía cao áp nên dòng danh định máy biến áp sử dụng dịng danh định phía cao áp IdđBAphía 110kV = 0,1255kA 96 Qui đổi: Tại N3’ rơle nhận giá trị (I*SL; I*H) = (7,16; 7,16) Căn vào đặc tính làm việc rơle mà ta chỉnh định, cần xét xem toạ độ điểm cố N3’ mà rơle nhận nằm vùng hãm hay vùng tác động Xác định độ nhạy tác động Hệ số độ nhạy xác định theo cơng thức : Trong đó: ISL(min) - Dòng điện so lệch cực tiểu ngắn mạch vùng bảo vệ ISLtt - Dòng điện so lệch tính tốn Trên đường đặc tính cố tìm IH* =ISL(*) = 7,16 , giao điểm đường IH = 7,16 với đường đặc tính tác động nằm đoạn c I SLtt  tg I SL  2,5 Nên: Với tg2 = 0,5 ISLtt = (IH - 2,5) tg2 = 0,5(7,16- 2,5) = 2,33 Hệ số độ nhạy: 97 Hình 4.3 Đặc tính tác động rơle 7UT633 Bảng 4.3 Ngắn mạch vùng bảo vệ Thông số Điểm ISL* IH* ISLtt Knhay N1’ 17,44 17,44 7,45 2,34 N2’ 8,82 8,82 3,16 2,79 ngắn mạch 98 N3’ 7,16 7,16 99 2,33 3,073