Đồ án công trình thủy

Đồ án Công Trình Thủy GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi THIẾT KẾ ĐẬP BÊ TÔNG TRỌNG LỰC PHẦN I A. TÀI LIỆU Theo quy hoạch trị thủy và khai thác sông C, tại vị trí X phải xây dựng một cụm công trình đầu mối thủy lợi với nhiệm vụ phát điện là chính, kết hợp phòng lũ cho hạ lưu,điều tiết nước cho phục vụ tưới,cấp nước sinh hoạt và giao thông trong mùa kiệt. I. Nhiệm vụ công trình 1. Phát điện là chính, với công suất lắp máy N=150MW. 2. Cấp nước sinh hoạt cho 10000 dân. 3. Kết hợp nuôi trồng thủy sản và du lịch sinh thái. 4. Kết hợp dùng nước sau nhà máy thủy điện tưới cho 1000ha đất canh tác. 5. Phòng lũ lụt cho hạ du. II. Các hạng mục công trình đầu mối Tại đầu mối có 3 hạng mục công trình chủ yếu được xây dựng : 1. Đập chính ngăn sông – được chọn phương án là đập Bê tông trọng lực. 2. Công trình tháo lũ với phương án tràn tự do đặt trong than đập Bê tông trọng lực. 3. Công trình lấy nước và nhà máy Thủy điện sau đập. III. Tài liệu cơ bản cho trước 1. Tài liệu địa hình - Cho trước bình đồ địa hình vùng tuyến tỷ lệ 1:2000 - Tuyến đập thiết kế đã được chọn trước trên bình đồ. - Tài liệu địa chất: Địa chất nền tuyến đập tương đối đơn giản, trên mặt có phủ một lớp đất thịt dày từ 1-5m. Nền đá gốc có độ phong hóa nứt nẻ trung bình. a. Nền tuyến đập: Nền sa thạch phân lớp, trên mặt có phủ một lớp đất thịt dày từ 3-5 m. Đá gốc có độ phong hóa, nứt nẻ trung bình. b. Tài liệu ép nước tuyến đường tại tuyến đập Độ sâu (m) 10 15 20 Độ mất nước(l/ph) 0,06 0,04 0,02 c. Chỉ tiêu cơ lý của đá nề: - Hệ số ma sát: f = 0,6. - Các đặt trưng chống cắt: f 0 = 0,63; c = 2 kg/cm 2 . - Cường độ chịu nén giới hạn: R = 1700 kg/cm 2 . 2. Vật Liệu Xây Dựng Khu vực xây dựng có đủ cát, đá bảo đảm tiêu chuẩn làm cốt liệu Bê tông 3. Tài liệu thủy văn - Cao trình bùn cát lắng đọng ( sau thời hạn phục vụ của công trình): 58m. - Chỉ tiêu cơ lý của bùn cát: n = 0,45; γk = 1,2 T/m3; ϕbh = 120. - Lưu lượng tháo lũ (Qtháo), cột nước siêu cao trên MNDBT (Ht) Tần suất P% 0,1 0,5 1,0 1,5 2,0 Q tháo (m 3 /s) 1500 1400 1300 1200 1000 H t (m) 6 5,5 5 4,5 4,0 1 SVTH: Lê Phan Vũ - Lớp 10THXD Trang 1 Đồ án Công Trình Thủy GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi - Đường quan hệ Q~Z ở hạ lưu tuyến đập Q (m 3 /s) 200 300 500 800 1000 1200 1400 1600 Z (m) 54.5 55.0 55.5 56.0 56.5 57 57.5 58.0 4. Tài liệu về thủy năng - Trạm thủy điện có 4 tổ máy - Mực nước dâng bình thường: MNDBT = 91.4 (m) - Mực nước chết: MNC = 64.4 (m) - Lưu lượng qua 1 tổ máy: QTM = 130 (m3/s) 5. Các tài liệu khác - Tốc độ gió ứng với tần suất P(%) Tần suất P% 2 3 4 5 20 30 50 V (m/s) 32 30 27 26 17 14 12 - Chiều dài truyền sóng: D = 2.7 km (ứng với MNDBT) - D' = 3.2 km (ứng với MNLTK). - Khu vực xây dựng công trình có động đất cấp 7. - Đỉnh đập không có giao thông chính đi qua. 2 SVTH: Lê Phan Vũ - Lớp 10THXD Trang 2 Đồ án Công Trình Thủy GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi B. YÊU CẦU VÀ NHIỆM VỤ I. Yêu cầu - Hiểu được cách bố trí đầu mối thủy lợi và phương án chọn đập bê tông. - Nắm được các bước thiết kế đập bê tông trọng lực tràn nước và không tràn nước (trong giai đoạn thiết kế sơ bộ). II. Nhiệm vụ - Bố trí phần đập tràn và không tràn trên tuyến đã chọn. - Xác định mặt cắt cơ bản của đập. - Xác định mặt cắt thực dụng cho đập không tràn, đập tràn (bao gồm cả tính toán tiêu năng). - Kiểm tra ổn định mặt cắt đập tràn. - Phân tích ứng suất mặt cắt đập tràn. - Chọn cấu tạo các bộ phận: tho¸thoát nước ở thân đạp và nền đập, chống thấm ở nền, xử lý nền, bố trí thấm nằm ngang trên đập. - Đồ án gồm 1 bản thuyết minh và 1-2 bản vẽ khổ A1, trên đó thể hiện:  Bình đồ bố trí và các công trình lân cân.  Chính diện thượng lưu.  Chính diện hạ lưu.  1 mặt cắt qua phần đập không tràn.  1 mặt cắt qua phần đập tràn.  Các chi tiết cấu tạo: khớp nối, hành lang, đỉnh đập. - Bản vẽ phải theo đúng quy định bản vẽ kỹ thuật. 3 SVTH: Lê Phan Vũ - Lớp 10THXD Trang 3 Đồ án Công Trình Thủy GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi Phần II. THIẾT KẾ PHẦN BÊ TÔNG TRỌNG LỰC A. MỞ ĐẦU I. Vị trí và nhiệm vụ công trình 1. Phát điện là chính, với công suất lắp máy N=150MW 2. Cấp nước sinh hoạt cho 10000 dân 3. Kết hợp nuôi trồng thủy sản và du lịch sinh thái. 4. Kết hợp dùng nước sau nhà máy thủy điện tưới cho 1000ha đất canh tác 5. Phòng lũ cho hạ du II. Chọn tuyến đập và bố trí công trình đầu mối 1. Tuyến đập Dựa vào bình đồ khu đầu mối và mặt cắt địa chất ta chọn tuyến đập II-II như bình đồ đã chọn. 2. Chọn loại đập Dựa vào tài liệu địa chất và vật liệu xây dựng ta chọn đập bê tông trọng lực. 3. Bố trí tổng thể công trình đầu mối - Đập bê tông trọng lực dâng nước có đoạn cho nước tràn qua ở giữa dòng. - Nhà máy thủy điện đặt ở hạ lưu đập nằm ở phía bờ trái. - Công trình dâng tàu bố trí ở bờ trái, cách xa nhà máy thủy điện. III. Cấp công trình và các chỉ tiêu thiết kế 1. Cấp công trình: xác định theo 2 điều kiện . Theo chiều cao đập và loại nền MNLTK = MNDBT + H t = 91,4 + 5,0 = 96,4 m Sơ bộ chọn cao trình đỉnh đập là: ∇ đỉnh đập = MNLTK + d = 96,4 + 3,0 = 99,4 m ( chọn d = 3m) ∇ đáy đập = 50 - 0,8 = 49,2 m Chiều cao mặt cắt: H = 99,4 + 49,2 = 50,2 m. Chọn H = 50 m Cao trình đỉnh đập: ∇ đỉnh đập = ∇ đáy đập + H = 49,2 + 50 = 99,2 m Tra bảng P1-1 ta có cấp công trình tương ứng là cấp II . Theo nhiệm vụ của công trình Công trình có nhiệm vụ chính là phát điện với công suất chính là 150.000 KW. Tra bảng P1-2 ta có cấp công trình chính là cấp II. Vậy ta xác định được cấp công trình là cấp II. . Các chỉ tiêu thiết kế - Tần suất lưu lượng và mực nước lớn nhất tính toán: P = 1%. - Tần suất lớn nhất: P = 2% ứng với vận tốc gió V= 32 m/s. - Tần suất gió bình quân lớn nhất P = 20% ứng với vận tốc gió V=17m/s. - Hệ số vượt tải: n = 1,05. - Hệ số điều kiện làm việc: m = 0,95. - Hệ số tin cậy: K n = 1,2. - Hệ số tổ hợp tải trọng: n c = 1. - Các độ vượt cao an toàn đỉnh đập: a = 0,7 m; a' = 0,5 m. 4 SVTH: Lê Phan Vũ - Lớp 10THXD Trang 4 Đồ án Công Trình Thủy GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi B. TÍNH TOÁN MẶT CẮT ĐẬP I. Mặt cắt cơ bản 1. Dạng mặt cắt cơ bản Do đặc điểm chịu lực, mặt cắt cơ bản của đập bê tông trọng lực có dạng tam giác. Hình1: Sơ đồ xác định mặt cắt cơ bản - Đỉnh mặt cắt ở ngang MNLTK: MNLTK = MNDBT + H t = 91,4 + 5 = 96,4 m - Chiều cao mặt cắt: H 1 = MNLTK - ∇ đáy = 96,4 - 49,2 = 47,2 m. Chọn H 1 =48 m - Chiều rộng đáy đập là B, trong đó đoạn hình chiếu của mái thượng lưu nB, hình chiếu của mái hạ lưu (1-n)B. Trị số n có thẻ chọn trước theo kinh nghiệm, chọn n = 0. Trị số của B xác định theo các điều kiện ổn định và ứng suất. 2. Xác định chiều rộng đáy đập a. Theo điều kiện ổn định         −+ = 1 1 1 . α γ γ nf H KB n c Trong đó: H 1 : chiều cao mặt cắt, H 1 = 48 m. f: hệ số ma sát, f = 0,6. γ 1 : dung trọng của đất, γ 1 = 2,5 T/m 3 . γ n : dung trọng của nước, γ n = 1,0 T/m 3 . α 1 : hệ số cột nước còn lại sau màn chống thấm. Vì đập cao, công trình quan trọng nên cần thiết phải xử lý chống thấm cho nền bằng cách phụt vữa tạo màn chống thấm. Chọn α 1 = 0,4. - K c : hệ số an toàn ổn định cho phép. Theo quan điểm tính toán ổn định cho các quy phạm mới, ổn định của công trình được đảm bảo khi: 5 SVTH: Lê Phan Vũ - Lớp 10THXD Trang 5 H1 MNDGC §¸y S1 nB (1-n)B L2 L1 Đồ án Công Trình Thủy GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi R K m Nn n ttc .≤ (*) Trong đó: n c : hệ số tổ hợp tải trọng, n c = 1. m : hệ số điều kiện làm việc, m = 0,95. K n : hệ số tin cậy, K n = 1,2. N tt và R lần lượt là già trị tính toán của lực tổng quát gây trượt và lực chống giới hạn. Có thể viết (*) dưới dạng: m Kn N R nc tt . ≥ So sánh với công thức tính ổn định trong quy phạm cũ có thể coi: m Kn K nc c . = = 95,0 2,1.1 = 1,26 → 1 1 1 48 1,26 44,3 2,5 0,65. 0 0,4 . 1 c n H B K m f n γ α γ = = =     + − + −  ÷  ÷     .Theo điều kiện ứng suất 1 1 1 )2.()1.( α γ γ −−+− = nnn H B n = 48 33,12 2,5 .1 0,4 1 m= − c. Chọn B Để thỏa mãn đồng thời cả 2 điều kiện ổn định và ứng suất, chọn B = max( 44,3; 33,12)m = 44,3 m. Chọn B = 45 m II. Mặt cắt thực dụng đập không tràn Tại mặt cắt cơ bản, tiến hành bổ sung một số chi tiết ta được mặt cắt thực dụng. 1. Xác định cao trình đỉnh đập a. Theo MNDBT ∇ đ1 = MNDBT + ∆h + η s + a Trong đó: ∆h: Độ dềnh do gió ứng với vận tốc gió tính toán lớn nhất s Hg DV h α cos. . . .10.2 2 6− =∆ Trong đó: V: vận tốc gió tính toán lớn nhất V = 32 m/s. D: đà gió ứng với MNDBT, D = 2700 m. H: chiều sâu nước trước đập ứng với, H = MNDBT - ∇ đáy = 91,4 - 49,2 = 42,2m. α s : góc kẹp giữa trục dọc của hồ và hướng gió, α s = 0 0 . 6 SVTH: Lê Phan Vũ - Lớp 10THXD Trang 6 Đồ án Công Trình Thủy GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi Suy ra: 2 6 32 .2700 2.10 . .cos0 0,0134 9,81.42,2 o h m − ∆ = = - η s : Độ dềnh cao nhất của sóng ứng với vận tốc gió tính toán lớn nhất. η s = k η s .h Trong đó: k η s : tra đồ thị hình P2-4. h: chiều cao sóng với mức đảm bảo tương ứng. Giả thiết sóng đang xét là sóng nước sâu: H > 2 λ Ta có: V gt = 6621 32 3600.6.81,9 = 2 2 9,81.2700 25,87 32 gD V = = 2 2 9,81.42,2 0,404 32 gH V = = Tra bảng P 2 – 1 2 2,7 6621 0,043 g gt V V gh V τ  =   = →   =   2 2 1,05 25,87 0,0091 g gD V V gh V τ  =   = →   =   Ta chọn cặp giá trị V g τ = 1,05; 2 V hg = 0,0091 => 2 2 0,012. 32 0,0091. 0,95( ) 9,81 V h m g = = = và _ 1,05. 32 1,05. 3,43( ) 9,81 V s g τ = = = Bước sóng trung bình được xác định theo công thức : _ 2 2 _ . 9,81.4,43 18,38 2 2.3,14 g m τ λ π = = = Kiểm tra: H = 42,2 m > 2 λ = 9,19 m, vậy giả thiết sóng nước sâu là đúng. Tra đồ thị P2-2 ứng với 2 25,87 gD V = ta có: K 1% = 2,3 → h 1% = K 1% . h = 2,3.0,95 = 2,19 m Tra đồ thị P2-3 ứng với 18,38 0,44 42,2H λ = = và 2,19 0,12 18,38 h λ = = Ta có: K η s = 1,22 → η s = K η s .h = 1,22.2,19 = 2,67 m. a=0,7 (Công trình cấp II) tra bảng 5 – 1 GTTC 7 SVTH: Lê Phan Vũ - Lớp 10THXD Trang 7 Đồ án Công Trình Thủy GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi → ∇ đ1 = MNDBT + ∆h + η s + a = 91,4 + 0,0134+ 2,67 + 0,7 = 94,78m b. Theo MNLTK ∇ đ2 = MNLTK + ∆h' + η s ' + a' Trong đó: - ∆h': độ dềnh do gió ứng với vận tốc gió bình quân lớn nhất. - η' s : độ dềnh cao nhất của sóng ứng với vận tốc gió bình quân lớn nhất. s g DV h α cos. H. '. .10.2' 2 6− =∆ Trong đó: V': vận tốc gió bình quân lớn nhất, V' = 17 m/s. D': đà gió ứng với MNLTK, D' = 3200 m. g: gia tốc trọng trường, g = 9,81 m/s 2 . H ’ : chiều sâu trước đập, H’ = MNLTK- ∇ đáy =96,4 - 49,2 = 47,2 m. α s : góc kẹp giữa trục dọc của hồ và hướng gió, α s = 0 0 . → mh 0038,00cos. 3,38.81,9 3200.17 .10.2' 2 6 ==∆ − . Độ dềnh cao nhất của sóng: η' s = k η 's .h Trong đó: k η 's : tra đồ thị P2-4. h: chiều cao sóng với mức đảm bảo tương ứng Giả thiết sóng đang xét là sóng nước sâu: H’ > 2 λ Ta có: 22' 17 2,47.81,9' = V gH = 1,70 47,12464 17 3600.6.81,9 ' == V gt ; 6,108 17 3200.81,9 ' ' 22 == V gD 47,12464 2' = V gt        = = → 09,0 ' ' 4,4 ' 2 V hg V g τ 6,108 ' ' 2 = V gD        = = → 018,0 ' 61,1 ' 2 V hg V g τ Ta chọn cặp giá trị 61,1 ' = V g τ ; 018,0 ' 2 = V hg . Từ đó ta tính được: mh 53,0 81,9 17 .018,0 2 == 8 SVTH: Lê Phan Vũ - Lớp 10THXD Trang 8 Đồ án Công Trình Thủy GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi s79,2 81,9 17 .61,1 == τ Bước sóng trung bình được xác định theo công thức: 16,12 14,3.2 79,2.81,9 2 . 2 _ 2 _ === π τ λ g m Kiểm tra: H’ = 47,2 m > 2 λ = 6,08 m. Vậy giả thiết sóng nước sâu là đúng. Tra đồ thị P2-2 ứng với 6,108 ' ' 2 = V gD ta có: K 1% = 2,1 → h 1% = K 1% . h = 2,1.0,53 = 1,113 m Tra đồ thị P2-4a ứng với 258,0 2,47 16,12 ' == H λ và 092,0 16,12 113,1 == λ h => K η s = 1,21. → η’ s = K η s .h = 1,21.1,113 = 1,347 m . a’=0,5 (Cấp công trình II) tra bảng 5 – 1 GTTC →∇ đ2 = MNLTK + ∆h' + η s ' + a' = 96,4 + 0,0038 + 1,347 + 0,5 = 98,25 m . c. Theo MNLKT ∇ đ2 = MNLKT + a” a’=0,4 (Cấp công trình II) tra bảng 5 – 1 GTTC →∇ đ2 = MNLKT + a” = 96,4 + 1 = 97,4 m . Vậy chọn cao trình đỉnh đập ∇ đ = max(94,78; 98,25; 97,4) = 98,25 m. Chọn ∇ đ = 99 m Chiều cao đập: P = ∇ đ đập - ∇ đáy = 99 – 49,2 = 49,8 m .chọn P = 50m Vậy cao trình đỉnh đập: ∇ đỉnh đập = 99,2 2. Bề rộng đập: Chọn b = 5 m. 3. Bố trí các lỗ khoét Các hành lang trong thân đập có tác dụng tập trung nước thấm trong thân đập và nền, kết hợp để kiểm tra, sửa chửa; hành lang ở gần nên để sử dụng phụt vữa chống thấm. Theo chiều cao đập, bố trí hành lang ở các tầng khác nhau, tầng nọ cách tầng kia 15÷20m.Khoảng cách từ mặt thượng lưu đến mép trước của hành lang chọn theo điều kiện chống thấm: J H l = 1 Trong đó: H là cột nước tính đến đáy hành lang. J là gradien thấm cho phép của bê tông, J = 20. Ta bố trí 3 hành lang, khoảng cách giữa các hành lang là 15 m. Hành lang dưới cùng cách hành lang kề nó 15 m.Hành lang dưới cùng phụt vữa cách đáy 2 m, hành lang này do phải tính đến kích thước máy khoan phụt vữa và khoảng không cần thiết cho thi công nên ta chọn kích thước là 4x4 m. Còn 1 hành lang trên chọn kích thước là 2x2,5m. Các cột nước tính từ MNDGC: 9 SVTH: Lê Phan Vũ - Lớp 10THXD Trang 9 Đồ án Công Trình Thủy GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi H 1 = 15,2 m → 1 1 15,2 0,76 20 20 H l m= = = H 2 = 30,2 m → 2 2 30,2 1,51 20 20 H l m= = = H 3 = 45,2 m → 3 2 2,26 20 H l m= = 4500 1750 2x2,5 2x2,5 4x4 500 805 +50,0 +99,2 200 1500 1500 1800 5000 N?N ÐÁ G? C SA TH?CH +31,7 MÀNG CH? NG TH?M ? NG THOÁT NÝ ? C THÂN Ð? P XU? NG H? LÝ U Φ 150 BÊ TÔNG +49,2 Hình2: Bố trí hành lang trong thân đập III. Mặt cắt thực dụng của đập tràn 1. Mặt cắt đập tràn Chọn mặt tràn dạng Ôphixêrốp không chân không. Loại này có hệ số lưu lượng tương đối lớn và chế độ làm việc ổn định. Cách xây dựng mặt cắt đập như sau: - Chọn cao trình ngưỡng tràn ngang với MNDBT = 91,4 m. - Chọn hệ trục oxy có: trục ox ngang cao trình ngưỡng tràn, hướng về hạ lưu; trục oy hướng xuống dưới gốc o ở mép thượng lưu đập, ngang cao trình ngưỡng tràn. - Vẽ đường cong theo tọa độ Ôphixêrốp trong hệ trục đã chọn với H tk = H t = 5m. 10 SVTH: Lê Phan Vũ - Lớp 10THXD Trang 10 [...]... đáy m 21 SVTH: Lê Phan Vũ - Lớp 10THXD Trang 21 Đồ án Công Trình Thủy  GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi Áp lực sóng Áp lực sóng lớn nhất đạt được ứng với độ dềnh: η d = Kηđ h Trong đó: K ηđ : xác định theo đồ thị 2-5c, giáo trình thủy công tập I h: chiều cao sóng ứng với tần suất đảm bảo 5%; gD = 25,87 2 Với V và i = 5% tra hình P2.2 ta được K5% = 1,75 và theo tính toán ở trên ta có h = 0,95 m Từ đó ta có h = K... 306,98 = = 20,47 Ws 15,00 Áp lực thấm Do chênh lệch mực nước thượng lưu và hạ lưu nên phát sinh dòng thấm từ thượng lưu về hạ lưu, công trình gây nên áp lực thấm dưới đáy công trình 22 SVTH: Lê Phan Vũ - Lớp 10THXD Trang 22 Đồ án Công Trình Thủy GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi Biểu đồ phân bố áp lực thấm coi gần đúng là hình tam giác, có cường độ lớn nhất tại vị trí sau màn chống thấm P = γ n α1 H max Trong đó:... Lớp 10THXD Trang 23 Đồ án Công Trình Thủy GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi Điểm đặt x2 = 26,67 → G = G1 + G2 = 625 + 2360 = 2985 T  Lực sinh ra khi có động đất - Lực quán tính động đất của công trình: Fđ = K.α.G Trong đó: K = 0,025 hệ số động đất, tương ứng với động đất cấp 7 α = 1 + 0,5 α: hệ số đặc trưng động lực, Fđ1 = 0,025.1,5.625 = 23,44T, cánh tay đòn: - Fđ2 = 0,025.1,5.2360 = 88,5 T, cánh tay đòn: Áp lực... nên phát sinh dòng thấm từ thượng lưu về hạ lưu công trình gây nên áp lực thấm dưới đáy công trình. Biểu đồ phân bố áp lực thấm coi gần đúng là hình tam giác, có cường độ lớn nhất tại vị trí sau màn chống thấm P = γ n α1.H max Trong đó: α1 : hệ số cột nước thấm còn lại sau màn chống thấm, α1 = 0,5 26 SVTH: Lê Phan Vũ - Lớp 10THXD Trang 26 Đồ án Công Trình Thủy GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi H: cột nước thấm, H... khai thác công trình, vẫn ohair làm cầu giao thông qua đập tràn, bề rộng tràn lớn nên cần làm các trụ pin để đỡ cầu.Mặt trụ thượng lưu chọn là mặt tròn có R = 0.5m, dày 1m để đảm bảo điều kiện để chảy bao hợp lý Cao trình đỉnh cầu giao thông chọn ngang đỉnh đập, bề rộng mặt cầu chọn bằng mặt đập b = 5m 12 SVTH: Lê Phan Vũ - Lớp 10THXD Trang 12 Đồ án Công Trình Thủy GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi C TÍNH TOÁN MÀN... 0 6.55 0 6.89 0 7.44 0 8.04 0 -3.133 -1.511 0.297 1.281 2.273 17 SVTH: Lê Phan Vũ - Lớp 10THXD Trang 17 Đồ án Công Trình Thủy GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi 3 Vậy lưu lượng tính toán tiêu năng là Qt = 878,93 m /s ứng với (hc’’ – hh)max = 2,27 m Hình 7: sơ đồ tính toán bể tường tiêu năng kết hợp b) Tính toán kích thước bể tiêu năng Ta có: E0 = 55 m; q = 17,94 (m3/s) Để có nước nhảy ngập trong bể tiêu năng thì:... Trang 28 Đồ án Công Trình Thủy GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi F PHÂN TÍCH ỨNG SUẤT THÂN ĐẬP I Mục đích Xác định các đặc trưng phân bố ứng suất trong thân đập( các đường đẳng ứng suất, quỹ đạo ứng suất N 1, N2, T) để sử dụng cho việc phân vùng vật liệu, bố trí khe thi công, phân tích ứng suất lỗ khoét,… II Trường hợp tính toán Cần phân tích ứng suất với các trường hợp làm việc khác nhau của đập.Trong đồ án này... b = 7,7 m II Tính toán tiêu năng 1 Chọn hình thức và biện pháp tiêu năng a) Hình thức: Có thể là tiêu năng đáy hoặc tiêu năng phóng xa b) Biện pháp - Tiêu năng đáy: Làm bể tường kết hợp 16 SVTH: Lê Phan Vũ - Lớp 10THXD Trang 16 Đồ án Công Trình Thủy GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi - Tiêu năng phóng xa: Làm mũi phun cuối đập tràn Cao trình mũi phun chọn cao hơn mực nước hạ lưu max 2 Tính toán cho hình thức tiêu... 1.(1 − 0,45) = 0,65 T/m3 hbc: chiều sâu bùn cát lắng đọng trước công trình hbc = ∇bùn cát - ∇đáy -5 = 58 - 49,2 - 5 = 3,8 m 31 SVTH: Lê Phan Vũ - Lớp 10THXD Trang 31 Đồ án Công Trình Thủy GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi 1 0, 65.3,82.0, 656 = 3, 08 → W2 = 2 T h 3,8 y = bc = = 1, 27 m 3 3 Điểm đặt cắt I-I:  Trọng lượng của thân đập Để dễ dàng tính toán lực do trọng lượng bản thân và điểm đặt của nó Mặt cắt đập được... 10THXD Trang 14 Đồ án Công Trình Thủy 1  2  GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi 2 2   L2   L1   1 1+   − 1+    S  S   2  1  1   b= = 2 2  41,1   2,4   1+  − 1+     = 0,77  15   15    2   1.40  1  1  1 +   − 0,77   = 18,36 p2 = arccos  3,14   15  1,78      T 18,36 = 0,46 40  α1 = Như vậy trị số α1 đưa ra trong giả thiết đúng D TÍNH TOÁN THỦY LỰC ĐẬP . P1-1 ta có cấp công trình tương ứng là cấp II . Theo nhiệm vụ của công trình Công trình có nhiệm vụ chính là phát điện với công suất chính là 150.000 KW. Tra bảng P1-2 ta có cấp công trình chính. mục công trình đầu mối Tại đầu mối có 3 hạng mục công trình chủ yếu được xây dựng : 1. Đập chính ngăn sông – được chọn phương án là đập Bê tông trọng lực. 2. Công trình tháo lũ với phương án tràn. Lớp 10THXD Trang 3 Đồ án Công Trình Thủy GVHD:Th.S.Lê Văn Hợi Phần II. THIẾT KẾ PHẦN BÊ TÔNG TRỌNG LỰC A. MỞ ĐẦU I. Vị trí và nhiệm vụ công trình 1. Phát điện là chính, với công suất lắp máy N=150MW 2.