(Luận văn) nghiên cứu xác định một số thông số tối ưu cho máy nghiền bột gạo nước mnm tl 3

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PTNT TRƯỜNG ĐẠI HỌC LÂM NGHIỆP NGUYỄN CHÍ THIỆN lu an va NGHIÊN CỨU XÁC ĐỊNH MỘT SỐ THÔNG SỐ n TỐI ƯU CHO MÁY NGHIỀN BỘT tn to p ie gh GẠO NƯỚC MNM – TL – d oa nl w CHUYÊN NGÀNH : KỸ THUẬT CƠ KHÍ u nf va an lu MÃ SỐ NGÀNH : 60520103 ll LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT oi m z at nh z NGƯỜI HƯỚNG DẪN @ m co l gm PGS.TS TRẦN THỊ THANH an Lu ĐỒNG NAI, 2014 n va ac th si MỞ ĐẦU Lý chọn đề tài Độ nhỏ sản phẩm nghiền đặc trưng kích thước sản phẩm Yêu cầu kích thước sản phẩm yêu cầu kỹ thuật quan trọng trình nghiền Tùy theo công nghệ sản xuất, yêu cầu độ nhỏ sản phẩm nghiền khác Ví dụ cơng nghệ sản xuất thức ăn thủy sản yêu cầu độ nhỏ sản phẩm nghiền phải đạt kích thước 250µm để đảm bảo độ bền viên thức ăn sau ép Đối với công nghệ sản xuất bánh đậu xanh, hỗn hợp bột dinh dưỡng ngũ cốc lu lại yêu cầu kích thước sản phẩm nghiền phải 90µm Nhưng với nguyên liệu an bột lương thực công nghệ sản xuất loại sản phẩm thực phẩm dạng màng va n sợi yêu cầu độ nhỏ phải 70 µm để đảm bảo độ dính, độ mỏng cho tn to trình tạo hình sản phẩm sau ie gh Công nghệ nghiền sử dụng ngun liệu có độ nhỏ 100 µm p gọi cơng nghệ maicro, cịn độ nhỏ 0,1 µm gọi công nghệ nano w Công nghệ maicro, nano cơng nghệ phức tạp, có nhiều biến đổi theo oa nl q trình lý, hóa, học sinh học Việc nghiền nhỏ để đảm bảo công nghệ d maicro thường phức tạp kỹ thuật công nghệ, cho suất thấp, chi phí lu va an lượng riêng cao u nf Các loại bột sản xuất từ hạt lương thực, hay củ để làm thực ll phẩm cho người hầu hết thuộc công nghệ maicro, nên khó nghiền So sánh m oi nghiền hạt lương thực nghiền củ để đạt sản phẩm thuộc công nghệ nghiền z at nh maicro nghiền hạt lương thực khó khăn hơn, hạt lương thực có độ bền học cũnh cấu trúc vật liệu bền so với củ Để nghiền nhỏ hạt lương thực có z thể tiến hành nghiền khô nghiền ướt Việc nghiền khô thường áp dụng cho sản @ gm phẩm nghiền với mục đích lưu trữ áp dụng cho vài loại hạt dễ nghiền, m co l tạo keo tốt trộn với nước bột mỳ Thiết bị nghiền thường loại cối xay đá (trước đây) hay hệ thống máy nghiền trục đại (hiện nay) kết hợp với an Lu trình phân loại rây Nghiền ướt thường áp dụng cho sản phẩm nghiền n va ac th si sử dụng cho khâu chế biến nước thành phần tham gia vào trình chế biến Nếu muốn lưu trữ sản phẩm sau nghiền ướt phải đưa sấy khô Đại đa số loại hạt ngũ cốc nước Nam Á Đông Nam Á sử dụng dạng hạt chế biến thành sản phẩm dạng màng, sợi nên người ta thường chọn phương pháp nghiền ướt Thiết bị nghiền ướt trước máy nghiền kiểu thớt (cối đá hay xay đĩa), sau nghiền sản phẩm phải lọc lắng gạn hay rây ướt Hiện thị trường bắt đầu sử dụng số thiết bị nghiền ướt kiểu công nghiệp máy nghiền búa cánh, máy nghiền côn thủy lực Đặc biệt máy nghiền côn thủy lực mẫu máy đời vào năm đầu 2000 Trung lu Quốc nước công bố sản xuất dạng sản phẩm thương mại Do máy an n va nghiền côn thủy lực nguyên lý nghiền lại sản phẩm thương mại, nên bố Máy nghiền côn thủy lực loại máy nghiền không dùng sàng để phân ly mà gh tn to lý thuyết tính tốn loại máy nghiền chưa hệ thống hóa hồn chỉnh cơng ie dùng khe hở rô to với buồng nghiền để giới hạn kích thước lớn sản p phẩm nghiền Nên sản phẩm nghiền chưa đảm bảo yêu cầu kích thước theo yêu d oa nhận nl w cầu cơng nghệ Vì vậy, máy nghiền thủy lực chưa sản xuất nước ta tiếp an lu Trước nhu cầu sản xuất mẫu máy nghiền bột nước siêu mịn, nằm va 2012 Bộ Giáo dục Đào tạo xét duyệt cho trường đại học Nơng Lâm Thành u nf phố Hồ Chí Minh thực đề tài: “ Nghiên cứu thiết kế, chế tạo chuyển giao ll máy nghiền kiểu búa – thủy lực dùng công nghiệp chế biến”, mã số B 2012 – m oi 12 – 12 PGS.TS Trần Thị Thanh làm chủ nhiệm Trên sở kế thừa nguyên z at nh lý nghiền bột nước kiểu côn thủy lực, kiểu xay đĩa búa cánh, PGS.TS Trần Thị Thanh cộng đề xuất kiểm chứng thực nghiệm mẫu máy z gm @ nghiền MNM – TL – phối hợp nguyên lý nghiền để phát huy ưu ngun lý Máy mơ hình thực nghiệm MNM – TL – thiết kế có l m co suất 100 kg/h đạt độ nhỏ sản phẩm nghiền lọt qua lỗ sàng Mesh 230 (kích thước lỗ 63 m) Một nhiệm vụ nghiên cứu đề tài đăng ký xác định thơng an Lu số tối ưu cho mơ hình máy nghiền thực nghiệm Kết tính tốn tối ưu làm n va ac th si sở cho việc thiết kế, xây dựng dãy cỡ máy nghiền có cỡ suất khác đồng dạng với mơ hình máy nghiền thực nghiệm MNM – TL – nghiên cứu Đồng thời cịn góp phần nâng cao hiệu kinh tế kỹ thuật trình nghiền bột nước phục vụ sản xuất đời sống triển khai kết nghiên cứu vào sản xuất Vì việc xác định thông số tối ưu cho máy nghiền bột gạo nước MNM – TL – có tính cấp thiết ý nghĩa khoa học sâu sắc Được chấp thuận Ban chủ nhiệm khoa Cơ khí, phịng Đào tạo sau đại học Ban giám hiệu trường đại học Lâm nghiệp, hướng dẫn PGS.TS Trần Thị Thanh, tiến hành đề tài: lu “Nghiên cứu xác định số thông số tối ưu cho máy nghiền bột gạo an n va nước MNM – TL – 3” Mục tiêu tổng quát: ie gh tn to Mục tiêu nghiên cứu: Nâng cao hiệu nghiền bột gạo nước công nghệ chế biến sản p phẩm lương thực dạng màng sợi truyền thống Việt Nam nl w Mục tiêu cụ thể: d oa 1) Xây dựng mơ hình thống kê thực nghiệm mô tả phụ thuộc tỷ lệ sản phẩm an lu nghiền nằm sàng Mesh 400 (%) chi phí điện riêng để nghiền (kWh/tấn) va vào thông số kết cấu công nghệ lượng cung cấp hay suất q (kg/ph) u nf khe hở hai đĩa nghiền h1 (mm), khe hở theo phương hướng kính đầu cánh búa ll bề mặt lưới sàng h2 (mm), số vòng quay trục nghiền n (vg/ph) chi phí oi m nước (thủy lực) qnước (l/ph) z at nh 2) Phân tích mơ hình thống kê thực nghiệm ảnh hường hay tác động thông số nghiên cứu đến tiêu tỷ lệ sản phẩm nghiền nằm sàng Mesh z gm @ 400 (%) chi phí điện riêng để nghiền (kWh/tấn) 3) Xác định thông số tối ưu tiêu tối ưu đạt l suất 500 kg/h sản xuất m co 4) Kiểm chứng chế độ làm việc tối ưu máy nghiền bột gạo nước MNM – TL – an Lu n va ac th si Ý nghĩa đề tài: Ý nghĩa khoa học đề tài là: Kiểm chứng nghiên cứu thông số kết cấu công nghệ cho mẫu máy nghiền bột gạo nước phương pháp quy hoạch thực nghiệm tối ưu Ý nghĩa thực tiễn đề tài là: Kết nghiên cứu tổ chức ứng dụng trực tiếp vào sản xuất Do đề tài thực giải pháp kỹ thuật mới, thời gian thực ngắn, sở vật chất – kỹ thuật, kinh phí, trình độ kinh nghiệm cịn bị hạn chế nên đề tài khơng tránh thiếu sót Tơi xin chân thành cảm ơn xây dựng, đóng góp lu Q Thầy – Cơ, Nhà khoa học, kỹ thuật chuyên ngành liên quan an n va bạn đồng nghiệp để đề tài hoàn thiện p ie gh tn to d oa nl w ll u nf va an lu oi m z at nh z m co l gm @ an Lu n va ac th si Chương TỔNG QUAN VỀ VẤN ĐỀ NGHIÊN CỨU 1.1 Tổng luận cơng trình cơng bố máy nghiền bột nước 1.1.1 Tổng luận cơng trình cơng bố máy nghiền bột nước nước Bún tươi, bánh tráng, bánh phở, bánh cuốn,… thực phẩm truyền thống dân tộc ta, có mặt hầu hết địa phương nước Đây lu sản phẩm chế biền từ bột gạo sản xuất theo cơng nghệ nghiền ướt Trong an thiết bị chủ yếu để sản xuất cối đá làm việc theo nguyên lý nghiền kiểu đĩa va n trục đứng Cối đá dùng sức sức người, động cơ, v.v…Đây loại thiết bị tn to dùng chủ yếu để nghiền bột gạo theo phương pháp ướt nước ta từ trước gh năm 2.000 Theo nhu cầu xã hội, u cầu chun mơn hóa sản xuất, loại thiết bị p ie ngày tỏ làm việc hiệu cho suất thấp, chất lượng sản phẩm w nghiền khó kiểm sốt quy trình nghiền phức tạp phải nghiền đi, nghiền lại oa nl nhiều lần Do loại thiết bị nghiền cối đá theo nguyên lý nghiền đĩa ngày d sử dụng Hiện cịn thấy số gia đình nơng dân tỉnh Phía Bắc, hay lu ll u nf va an số hộ kính doanh cá thể nhỏ lẻ oi m z at nh z m co l gm @ Hình 1.1 Máy xay gạo kiểu cối đá (kiểu nghiền đĩa) an Lu n va ac th si Theo phát triển xã hội, thói quen tự chế biến gia đình sở sản xuất bột gạo theo nguyên lý nghiền ướt dần đi, để hình thành lên sở sản xuất chun mơn hóa với suất, hiệu kinh tế cao Vì đặt nhu cầu thiết bị nghiền bột ướt nhằm khác phục nhược điểm thiết bị nghiền dạng cối đá Năm 2007, PGS TS Trần Thị Thanh cộng có cơng bố máy nghiền búa-thuỷ lực dùng công nghệ nghiền ướt Một ưu điểm nguyên lý nghiền cho suất cao, độ nhỏ bột nghiền đạt cơng nghệ micro, phù hợp cho đối tượng dễ nghiền bùn đỏ chất thải khai lu thác quặng nhôm Sản phẩm sau nghiền dùng dùng làm chất keo tụ an n va xử lý nước thải p ie gh tn to d oa nl w ll u nf va an lu oi m z at nh Cấp liệu vào máy nghiền Hình 1.2 Máy nghiền bùn đỏ kiểu búa – thủy lực z Năm 2009, ThS Nguyễn Thị Kiều Hạnh cộng thực đề tài @ gm nghiên cứu khoa học cấp sở, mã số CS – CB07 – CK – 02 “Nghiên cứu thiết l kế - chế tạo mơ hình máy nghiền gạo ứng dụng công nghệ sản xuất bún” Đề m co tài phát triển ứng dụng nguyên lý nghiền búa – thủy lực vào nghiền gạo kết an Lu nghiên cứu PGS.TS Trần Thị Thanh vào sản xuất bún tươi Kết nghiên cứu cho thấy máy đạt suất 500 kg/h, công suất động truyền động 10 HP, độ n va ac th si nhỏ bột nghiền 70 m Hiện loại máy nghiền áp dụng rộng rãi hầu hết sở sản xuất bún tươi tỉnh Phía Nam lu Hình 1.3 Lưới sàng máy nghiền gạo ướt Hình 1.4 Cấu tạo máy nghiền gạo ướt an n va Tuy nhiên máy nghiền búa – thủy lực kiểu búa dạng cánh số cánh búa lên lớp vật liệu nghiền lớp vật liệu nghiền với bề mặt lưới gh tn to tồn hiệu nghiền chưa cao, trình nghiền chủ yếu trượt ma sát p ie sàng 1.1.2 Tổng luận cơng trình cơng bố máy nghiền bột nước ngồi nl w nước d oa Các kết nghiên cứu nghiền bao gồm việc hồn thiện lý thuyết, cơng an lu nghệ thiết bị nghiền va Về lý thuyết nghiền nhiều nhà bác học quan tâm giải để u nf xác định chế nghiền vỡ Năm 1867 nhà bác học người Đức P.Rv.Ritingơ phát ll minh thuyết bề mặt “Công dùng cho trń h nghiền tỷ lệ thuận với bề mặt m oi tạo thành vật liệu đem nghiền” Cơng thức biểu diễn thuyết bề mặt trình bày: z at nh As = f (  S) , (J) ; As - cơng chi phí để nghiền vỡ vật thể, tạo thành bề mặt , [J]; z Trong đó: (1.1) l bề mặt) gm @ S - diện tích bề mặt tạo thành (sự gia tăng diện tích riêng m co Thuyết bề mặt áp dụng nhiều để đánh giá trń h nghiền mịn, an Lu sản phẩm nhận với diện tích riêng bề mặt phát triển cao Thuyết thể tích nhà học người Nga V.L Kirpitrev (1874) đề xuất n va ac th si Giáo sư người Đức Ph.Kik(1885) kiểm tra thực nghiệm máy nghiền kiểu búa Nội dung thuyết thể tích : “Cơng cần thiết để nghiền vật liệu tỷ lệ thuận với mức độ biến đổi thể tích vật liệu” Av = f( V) , (J) Trong đó: ; (1.2) Av - cơng chi phí để nghiền vỡ vật thể ,[J]; V - phần thể tích vật thể bị biến dạng Nhưng phần thể tích bị biến dạng V lại tỷ lệ thuận với thể tích ban đầu V tất cục vật liệu, nghĩa V = k1 V Cho nên : Av = k k1.V = k2.V = kv.D3 lu Av = k2.V = k2  m = kv/ m an Hay : (1.3) kv, k, k1, k2 - hệ số tỷ lệ công thức theo thuyết thể n va Trong đó: ; tn to tích Thuyết thể tích Kirpitrer -Kik cho kết xác tính tốn p ie gh m - khối lượng cục vật liệu nghiền, [kg] w q trń h nghiền thơ Bởi nghiền thơ, phần lượng chi phí cho biến dạng oa nl đàn hồi vật thể chủ yếu, lượng chi phí cho việc gia tăng diện tích riêng d bề mặt khơng đáng kể an lu Những người ủng hộ thuyết bề mặt thuyết diện tích đă tranh luận gay gắt u nf va với nửa kỷ, họ không thành công kể thuyết thứ lẫn thuyết thứ hai Bởi họ mắc sai lầm, đứng phía khơng ý đến ảnh ll oi m hưởng điều kiện cụ thể trń h nghiền dung tích lượng z at nh (như mức độ phân tán vật liệu, cấu tạo chế độ nghiền v.v ) Hai thuyết diện tích thể tích có nhược điểm đă nêu Ph.C z Bon(1952) đă đề xuất thuyết nghiền thứ ba để dung h ̣a hai thuyết Nội @ ; (1.4) an Lu Adh = kdh D2,5 m co Adh = k V.F  k k v D3 k s D2 l tích (V) bề mặt (F) vật liệu đem nghiền” gm dung thuyết dung hịa cho rằng: “Cơng nghiền tỷ lệ với trung bình nhân thể n va ac th si Sau biến đổi nhận : Adh = kdh     d ; D (1.5) Sau cịn có cơng trń h nghiên cứu nhà bác học Nga A.K Rungbixt (1956) nhà bác học người Mỹ R.Trarlz (1958) Các nhà bác học đă giới thiệu phương trình: dA = -c.d d z ; (1.6) Trong : lu A - cơng biến dạng ,[J]; an  - kích thước đặc trưng (đối với cục vật liệu D phần tử bột va n nghiền d ) , [mm]; to tn c z - hệ số ie gh Lấy tích phân phương trń h (1.6) sau cho giá trị rời rạc z = 1; 2; p 3/2, tính tốn đến giá trị cuối kích thước nhận w giá trị gần tích phân có dạng: oa nl A = k Dq ; (1.7) d Khi số mũ q có giá trị ; 2,5 Tương ứng với biểu thức sau: lu - Thuyết thể tích Kirpitrev - Kik va an A v = k v D3 As = k s D2 - Thuyết diện tích Ritingo u nf ll Adh = kdh D2,5 - Thuyết dung h ̣a Bon m oi Rõ ràng hai thuyết diện tích thể tích không mâu thuẫn mà z at nh chúng bổ sung cho Nếu nghiền tương đối to (nghiền thô) phần diện tích riêng tạo nhỏ, bỏ qua nghĩa áp dụng thuyết thể tích Đồng thời qua z nghiên cứu cho thấy trń h nghiền trń h phức tạp bao gồm nhiều gm @ biến đổi lý vật liệu nghiền hiệu chỉnh mặt thực nghiệm m co l Như thuyết nghiền nêu gần để nghiên cứu an Lu Do chỗ thiếu sót hai thuyết diện tích thể tích dựa vào tính chất lý vật liệu nghiền biến dạng, Viện sĩ người Nga P.A.Rebinder n va ac th si 87 P.2.3.3 Kết tính tốn hệ số hồi quy hàm mức tiêu thụ điện riêng dạng mã hóa 04/14/14 lu an n va p ie gh tn to 04:43:14 PM Page Regression coeffs for y2 - factor study -constant = 13.5075 A:x1 = -0.335083 B:x2 = 0.5725 C:x3 = 0.822333 D:x4 = -0.477083 E:x5 = -0.828917 AC = -0.42925 BD = 0.32075 BE = 0.64975 CD = -0.27925 CE = 0.39875 DE = 0.22975 AA = 0.937132 BB = 0.367757 CC = 1.36651 DD = 0.726132 EE = 0.806882 d oa nl w ll u nf va an lu oi m z at nh z m co l gm @ an Lu n va ac th si 88 P.2.3.4 Kết tính toán hệ số hồi quy hàm mức tiêu thụ điện riêng dạng thực 04/14/14 lu an n va p ie gh tn to 04:55:14 PM Page Regression coeffs for Ar - factor study -constant = 162.744 A:q = -4.20933 B:h1 = -51.2381 C:h2 = -2.01648 D:n = -0.0646006 E:qn = -25.8871 AC = -0.107312 BD = 8.55333E-3 BE = 8.66333 CD = -5.585E-4 CE = 0.39875 DE = 1.838E-3 AA = 0.234283 BB = 16.3448 CC = 0.341627 DD = 1.16181E-5 EE = 3.22753 d oa nl w ll u nf va an lu oi m z at nh z m co l gm @ an Lu n va ac th si 89 Phụ lục Vẽ đồ thị biểu diễn bề mặt đáp ứng P.3.1 Các đồ thị biểu diễn bề mặt đáp ứng hàm tỷ lệ sản phẩm nghiền nằm sàng Mesh 400 ĐỒ THI B - q - h1 ĐỒ THI B - q - h1 30.3176 31 0.7 29.6211 29 0.6 B(%) h1(mm) 0.8 27 lu an 23 n va 10 12 28.9245 24.7452 28.2279 27.5314 24.0486 0.4 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 h1(mm) 25 0.5 25.4417 0.3 26.8348 0.2 14 10 12 q(kg/ph) gh tn to q(kg/ph) ĐỒ THI B - q - h2 26.1383 14 ĐỒ THI B - q - h2 p ie h2(mm) d B(%) oa nl 10 h2(mm) va an lu 10 24.73 27.7247 23.7318 22.7335 26.7264 25.7282 oi m q(kg/ph) 14 ll 12 28.7229 u nf 31.7176 30.7194 29.7211 w 33 31 29 27 25 23 21 10 z at nh 10 12 q(kg/ph) 14 z m co l gm @ an Lu n va ac th si 90 ĐỒ THI B - q - n ĐỒ THI B - q - n (X 1000) n(vg/ph) 32 B(%) 30 28 (X 1000) 2.8 2.6 2.4 2.2 n(vg/ph) 26 24 10 12 2.8 26.6113 25.9171 25.2228 2.6 27.3056 27.9998 2.4 28.694 29.3883 30.0825 30.7768 2.2 14 10 12 q(kg/ph) 14 q(kg/ph) lu ĐỒ THI B - q - qn an ĐỒ THI B - q - qn va n 23.5423 30 qn(l/ph) B(%) gh tn to 24.3869 2.6 32 p ie 28 26 2.6 2.2 1.8 1.4 qn(l/ph) 22 10 d oa nl w 24 26.0763 27.7656 1.8 26.921 1.4 14 va ĐỒ THI B - h1 - h2 10 12 q(kg/ph) ll 10 oi m 28.6977 (%) 22.6176 21.6043 26.671 25.6576 20.5909 l 27.6843 gm 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 h1(mm) m co 0.8 @ an Lu h1(mm) 10 h2(mm) 0.5 0.6 0.7 24.6443 23.631 z h2(mm) z at nh 14 ĐỒ THI B - h1 - h2 u nf 31 29 27 25 23 21 19 0.2 0.3 0.4 28.6103 25.2316 2.2 an lu 12 30.2996 29.455 n va ac th si 91 ĐỒ THI B - h1 - n ĐỒ THI B - h1 - n (X 1000) 27.2719 24.5262 2.8 31 27 (X 1000) 2.8 2.6 2.4 2.2 n(vg/ph) 25 23 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 n(vg/ph) B(%) 29 2.6 23.8398 25.2127 26.5855 2.4 27.9583 2.2 28.6448 29.3312 30.0176 0.8 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 h1(mm) ĐỒ THI B - h1 - qn ĐỒ THI B - h1 - qn h1(mm) lu an va n 22.051 to tn gh qn(l/ph) 28 ie B(%) 23.383 28.045 24.049 22.717 24.715 25.381 26.713 26.047 27.379 2.6 30 p 26 2.6 2.2 1.8 1.4 qn(l/ph) w 24 25.8991 23.1534 oa nl 22 0.2 0.3 0.4 d 0.5 0.6 0.7 1.8 1.4 0.8 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 h1(mm) va an lu h1(mm) 2.2 u nf ĐỒ ThỊ B - h2 - n ĐỒ THI B - h2 - n (X 1000) ll oi m 2.8 h2(mm) 10 30.3476 2 m co 2.2 31.4043 32.4609 33.5176 l n(vg/ph) 29.2909 gm 2.4 @ (X 1000) 2.8 2.6 2.4 2.2 n(vg/ph) 28.2343 24.0076 2.6 z B(%) z at nh 34 32 30 28 26 24 22 26.1209 27.1776 25.0642 10 an Lu h2(mm) n va ac th si 92 ĐỒ THI B - h2 - qn ĐỒ THI B - h2 - qn 31 21.591 22.485 23.379 29.637 24.273 26.061 26.955 25.167 27.849 2.6 B(%) qn(l/ph) 29 27 25 2.6 2.2 1.8 1.4 qn(l/ph) 23 21 10 2.2 1.8 28.743 1.4 h2(mm) h2(mm) 10 lu ĐỒ THI B - n - qn an ĐỒ THI B - n - qn n va 2.6 tn to 32 28 ie gh B(%) qn(l/ph) 30 p 24 24.8114 1.8 28.42 1.4 29.6229 2.6 2.2 1.8 1.4 qn(l/ph) 26 2.2 w 29.0214 2.2 d oa nl 2.2 2.4 2.6 2.8 n(vg/ph) (X 1000) 25.4129 26.0143 26.6157 27.2172 27.8186 2.4 2.6 2.8 (X 1000) n(vg/ph) lu an P.3.2 Các đồ thị biểu diễn bề mặt đáp ứng hàm mức tiêu thụ điện u nf va riêng ĐỒ THI Ar - q - h1 ĐỒ THI Ar - q - h1 ll m 0.8 oi 0.7 z at nh h1(mm) 21 14.0078 0.6 0.5 19.0901 18.3641 17.638 16.912 20.5422 z Ar(kWh/t) 19 15.4599 19.816216.1859 14.7338 @ 17 0.4 10 12 10 12 q(kg/ph) 14 an Lu q(kg/ph) 14 0.2 m co l 13 0.3 gm 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 h1(mm) 15 n va ac th si 93 ĐỒ THI Ar - q - h2 ĐỒ THI Ar - q - h2 10 28 24.0802 h2(mm) Ar(kWh/t) 22 19 16 6 10 14.7221 25.417 h2(mm) 13 2 10 12 14 q(kg/ph) 10 12 q(kg/ph) lu an tn to 23 14.2579 13.4216 18.4396 17.6032 gh ie p 19 13 10 12 d oa nl w (X 1000) 2.8 2.6 2.4 2.2 n(vg/ph) 16.7669 15.9306 2.6 15.0943 2.4 2.2 14 lu u nf va an q(kg/ph) n(vg/ph) 2.8 21 Ar(kWh/t) 14 ĐỒ THI Ar - q - n (X 1000) n va ĐỒ THI Ar - q - n 15 21.4064 20.0695 18.7327 17.3958 16.0589 25 17 22.7433 19.2759 20.1122 20.9486 10 12 q(kg/ph) 14 ĐỒ THI Ar - q - qn ĐỒ THI Ar - q - qn ll 15.207 14.2565 oi m 18.0587 17.1081 z at nh 2.6 19 1.8 gm 17 16.1576 2.2 @ Ar(kWh/t) 21 z qn(l/ph) 23 10 q(kg/ph) 14 21.8609 10 12 q(kg/ph) 14 an Lu 12 m co 13 19.0093 19.9598 20.9104 l 1.4 2.6 22.8115 2.2 1.8 1.4 qn(l/ph) 15 n va ac th si 94 ĐỒ THI Ar - h1 - h2 ĐỒ THI Ar - h1 - h2 10 21.2208 17.1939 Ar(kWh/t) h2(mm) 25 23 21 19 17 15 13 0.2 0.3 0.4 23.2342 22.2275 20.214 19.2073 18.2006 14.1737 15.1804 16.1872 10 h2(mm) 0.5 0.6 0.7 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 h1(mm) 0.8 lu h1(mm) an ĐỒ THI Ar - h1 - n ĐỒ ThỊ Ar - h1 - n va (X 1000) n to n(vg/ph) gh tn 21 p ie Ar(kWh/t) 19 17 oa nl w 0.5 0.6 0.7 d 13 0.2 0.3 0.4 25.2127 27.2719 2.4 2.2 28.6448 29.3312 30.0176 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 h1(mm) 0.8 va an lu h1(mm) 2.6 ĐỒ THI Ar - h1 - qn ll u nf ĐỒ THI Ar - h1 - qn oi m 2.6 z at nh 22 16 m co 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 h1(mm) an Lu h1(mm) 0.8 26.713 27.379 l 0.5 0.6 0.7 1.4 gm 2.6 2.2 1.8 1.4 qn(l/ph) 14 1.8 22.051 22.717 23.383 28.045 24.049 24.715 25.381 26.047 @ Ar(kWh/t) 18 2.2 z qn(l/ph) 20 12 0.2 0.3 0.4 26.5855 27.9583 (X 1000) 2.8 2.6 2.4 2.2 n(vg/ph) 15 23.1534 25.8991 23.8398 24.5262 2.8 n va ac th si 95 ĐỒ THI Ar - h2 - n (X 1000) ĐỒ THI Ar - h2 - n 26.1209 27.1776 25.0642 2.8 n(vg/ph) 28 Ar(kWh/t) 25 22 19 16 13 10 28.2343 24.0076 2.6 29.2909 2.4 30.3476 (X 1000) 2.8 2.6 2.4 2.2 n(vg/ph) 2.2 31.4043 32.4609 33.5176 2 h2(mm) 10 lu h2(mm) an ĐỒ THI Ar - h2 - qn n va ĐỒ THI Ar - h2 - qn 21.591 22.485 23.379 29.637 24.273 25.167 26.061 26.955 2.6 31 ie gh tn to B(%) p qn(l/ph) 29 w 27 nl 25 d oa 23 10 1.8 27.849 28.743 1.4 u nf va h2(mm) an lu 21 2.6 2.2 1.8 1.4 qn(l/ph) 2.2 h2(mm) 10 ĐỒ THI Ar - n - qn ll m ĐỒ THI Ar - n - qn oi 14.2583 z at nh 17.229 2.2 15.2485 1.4 21.19 23.1705 22.1803 18.2193 19.2095 20.1998 2.2 2.4 2.6 2.8 (X 1000) n(vg/ph) m co l an Lu 2.2 2.4 2.6 2.8 n(vg/ph) (X 1000) 1.8 gm 2.6 2.2 1.8 1.4 qn(l/ph) @ Ar(kWh/t) 16.2387 z 25 23 21 19 17 15 13 qn(l/ph) 2.6 n va ac th si 96 Phụ lục Kết tính tốn tối ưu hóa PL4.1 Kết tính tốn tối ưu hóa đơn mục tiêu PL4.1.1 Kết tính tốn tối ưu hóa hàm y1 (hay B) lu an n va p ie gh tn to d oa nl w ll u nf va an lu oi m z at nh z m co l gm @ an Lu n va ac th si 97 PL4.1.2 Kết tính tốn tối ưu hóa hàm y2 (hay Ar) lu an n va p ie gh tn to d oa nl w ll u nf va an lu oi m z at nh z m co l gm @ an Lu n va ac th si 98 PL4.2 Kết tính tốn tối ưu hóa đa mục tiêu lu an n va p ie gh tn to d oa nl w ll u nf va an lu oi m z at nh z m co l gm @ an Lu n va ac th si 99 lu an n va p ie gh tn to d oa nl w ll u nf va an lu oi m z at nh z m co l gm @ an Lu n va ac th si 100 lu an n va p ie gh tn to d oa nl w ll u nf va an lu oi m z at nh z m co l gm @ an Lu n va ac th si 101 Phụ lục Một số hình ảnh thực đề tài Hình PL1 Thực nghiệm nghiền bột gạo nước máy nghiền MNM – TL – lu an Hình PL2 Thực nghiệm va n nghiền bột gạo nước tn to máy nghiền MNM – ie gh TL – với cán p hướng dẫn luận văn d oa nl w ll u nf va an lu oi m z at nh z m co l gm @ an Lu n va ac th si