50047 chuong 4 m72qf 20131210082705

Đồ Án Tốt Nghiệp GVHD: Th.S Lâm Vónh Sơn CHƯƠNG ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN VÀ TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRẠM XỬ LÝNƯỚC THẢI KHU DU LỊCH HOÀNG GIA 4.1 CƠ SỞ LỰA CHỌN CÔNG NGHỆ 4.2 THÀNH PHẦN TÍNH CHẤT NƯỚC THẢI TẠI KHU DU LỊCH HOÀNG GIA 4.3 ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN XỬ LÝ NƯỚC THẢI CHO KHU DU LỊCH HOÀNG GIA 4.4 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC CÔNG TRÌNH SVTH: Nguyễn Văn Quyết MSSV: 107108066 Trang - 47 – Đồ Án Tốt Nghiệp 4.1 GVHD: Th.S Lâm Vónh Sơn CƠ SỞ LỰA CHỌN CÔNG NGHỆ Đề xuất công nghệ xử lý nước thải dựa vào: - Công suất trạm xử lý - Chất lượng nước sau xử lý - Thành phần, tính chất nước thải sinh hoạt - Những quy định xả vào cống chung vào nguồn nước - Hiệu trình - Diện tích đất sẵn có công ty - Quy mô xu hướng phát triển tương lai công ty - Yêu cầu lượng, hóa chất, thiết bị sẵn có thị trường 4.2 THÀNH PHẦN TÍNH CHẤT NƯỚC THẢI TẠI KHU DU LỊCH HOÀNG GIA 4.2.1 Lưu lượng nước thải Hệ thống xử lý nước thải Khu Du Lịch Hoàng Gia xây dựng với công suất Q = 56 m3/ngày.đêm Tuy nhiên để đảm bảo hệ thống làm việc không bị tải, dự án đầu tư xây dựng trạm xử lý nước thải có công suất thiết kế 60m3/ngày đêm Nước thải sau qua hệ thống xử lý đạt QCVN 14: 2008/BTNMT, cột A thải nguồn tiếp nhận 4.2.2 Thành phần tính chất nước thải Thành phần lưu lượng nước thải hai thông số quan trọng nhất, đóng vai trò định việc xác định công nghệ, tính toán thiết kế công trình đơn vị, lựa chọn thiết bị Bảng 4.1: Thành phần tính chất nước thải Khu Du Lịch Hoàng Gia yêu cầu sau xử lý SVTH: Nguyễn Văn Quyết MSSV: 107108066 Trang - 48 – Đồ Án Tốt Nghiệp GVHD: Th.S Lâm Vónh Sơn Đơn Chất ô nhiễm Cặn hòa tan vị Nồng độ QCVN 14:2008/BTNMT (Coät A, k=1) 50 mg/l 500 BOD5 mg/l 350 30 Nitrat ( NO3-) mg/l 75 30 Phosphat mg/l 20 Dầu mỡ mg/l 80 10 (TSS) MPN/ Tổng Coliform 100m 3.000 104 – 106 l (Nguồn Công ty CP Đầu tư Phát triển giải pháp Công Nghệ Số dựa vào WHO tổng hợp) Nhận xét: Bảng thành phần tính chất nước thải trước sau xử lý cho thấy sau nước thải xử lý sơ hầm tự hoại đạt tiêu nguồn tiếp nhận số thông số TSS, BOD, Phosphat, Amoni, Coliforms cao cần tiếp tục xử lý đạt loại A - QCVN 14:2008/BTNMT trước xả vào nguồn tiếp nhận 4.3 ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN XỬ LÝ NƯỚC THẢI CHO KHU DU LỊCH HOÀNG GIA SVTH: Nguyễn Văn Quyết MSSV: 107108066 Trang - 49 – Đồ Án Tốt Nghiệp GVHD: Th.S Lâm Vónh Sơn Dựa việc phân tích lưu lượng, thành phần nước thải, yêu cầu mức độ xử lý, điều kiện kinh tế, kỹ thuật đề xuất phương án xử lý nước thải cho Khu Du Lịch Hoàng Gia sau: 4.3.1 Sơ Đồ công nghệ phương án Nước thải Song chắn rác Bể tách dầu mỡ Thổi khí Bể điều hịa Thổi khí Aerotank Nước thải B ùn tu ần ho àn Song chắn rác Lắng Bể tách dầu mỡ chlorine Bể nén bùn Bể Khử trùng Bể điều hòa Thổi khí Bồn lọc áp lực Sinh khối Nư ớc tuầ n hoà n Bể lọc sinh học ngập nướMơi c có trường vật liệc lọc Bể nén bùMá n y ép bùn Bể lắng Vận chuyển, thải bỏ Máy ép bùn Hình 4.1 : Sơ đồ công nghệ phương án Chlorin 4.3.2 Sơ Đồ công nghệ phương án SVTH: Nguyễn Văn Quyết MSSV: 107108066 Bể khử trùng Vận chuyển, thải bỏ Bồn lọc áp lực Trang - 50 – Môi trường Đồ Án Tốt Nghiệp GVHD: Th.S Lâm Vónh Sơn Đường khí : Đường nước : Đường bùn tuần hồn : Đường hóa chất : Đường bùn thải : Hình 4.2 : Sơ đồ công nghệ phương án 4.4 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC CÔNG TRÌNH SVTH: Nguyễn Văn Quyết MSSV: 107108066 Trang - 51 – Đồ Án Tốt Nghiệp GVHD: Th.S Lâm Vónh Sơn 4.4.1 Các thông số tính toán thiết kế Ngày - Lưu lượng nước thải trung bình theo ngày : QTB = 60 m3/ngàêm h - Lưu lượng nước thải trung bình theogiờ: QTB , m3/h h QTB = Ngày 60 QTB = 24 = 2.5 m3/h 24 - Löu lượng trung bình giây: QTB , m3/s s s QTB = h 2.5 QTB = 3600 = 0.0007 (m3/s) = 0.7 (l/s) 3600 Ngày - Lưu lượng nước thải lớn ngày đêm: Qmax , m3/ngày đêm Ngày Ngày Qmax = QTB K ngày Trong đó: Hệ số không điều hoøa chung K C  K ngày K h (Kc = 2.5 Bảng hệ số không điều hòa chung nước thải sinh hoạt) Kngày = 1.15 – 1.3: Hệ số không điều hoà ngày Chọn Kngày = 1.2 Qtb.s (l/s) 10 20 50 100 300 500 1000 1500 Kc max 2.5 2.1 1.9 1.7 1.6 1.55 1.5 1.47 1.44 Kc 0.38 0.45 0.5 0.55 0.59 0.62 0.66 0.69 0.71 Bảng 4.2 Hệ số không điều hòa chung nước thải sinh hoạt Kc 2.5 => Kh = K = 1.2 = 2.08 ngày Ngày Qmax Suy ra: = 60 1.2 = 72m3/ngàêm h - Lưu lượng nước thải lớn theo : Qmax , m3/h h h Qmax = QTB K h h Qmax Suy ra: =2.5 2.08 =5.2 m3/h s - Lưu lượng max giaây: Qmax , m3/s s S Qmax = QTB K c s Qmax Suy ra: = 0.0007 2.5= 0.00175m3/s SVTH: Nguyễn Văn Quyết MSSV: 107108066 Trang - 52 – Đồ Án Tốt Nghiệp GVHD: Th.S Lâm Vónh Sơn 4.4.2 Tính toán thiết kế phương án 1: 4.4.2.1 SONG CHẮN RÁC Nhiệm vụ Song chắn rác có nhiệm vụ tách rác tạp chất thô có kích thước lớn nước thải, tạo điều kiện cho công trình xử lý phía sau Việc sử dụng song chắn rác tránh tượng tắc nghẽn đường ống, mương dẫn hư hỏng bơm rác gây Tính toán  Số khe hở song chắn rác n = Qmax * K v *b * H  Trong  n : Số khe hở song chắn rác  v : vận tốc nước chảy qua song chắn rác v= 0,8-1m/s , chọn v = 1m/s  b : chiều rộng khe hở chắn b= 16-25mm, chọn b = 20 mm = 0,02 m  K : Hệ số tính đến mức độ cản trở dòng chảy hệ thống cào rác, K = 1,05  S : Diện tích song chắn rác  H : Chiều cao mực nước = chiều cao mực nước mương dẫn  Hm: chiều cao xây dựng mương dẫn nước,  Diện tích song chắn rác s Qmax 0.00175  S= = 0.00175 (m2) V  Chiều cao mực nước SVTH: Nguyễn Văn Quyết MSSV: 107108066 Trang - 53 – Đồ Án Tốt Nghiệp GVHD: Th.S Lâm Vónh Sơn S  h1 = B  k 0.00175 0.2 = 0.009m = mm  Trong  Bk : Bề rộng mương dẫn , chọn Bk=0,2 m  n =k s Qmax 1.05 * 0.00175  b * v * hi 0.02 * * 0.009 = 11 khe Laáy thành làm  Số n -1 = 10 ( ) Chiều rộng dài song chắn raùc  Bs = d*(n - 1) + b*n * Trong  d: Chiều dày chắn, d = 10 mm = 0,01 m  Bs = 0,01*(11 -1) + 0,02*11 = 0,32 m  Kieåm tra lại tốc độ dòng chảy phần mở rộng trước song chắn ứng với lưu lượng nước thải Qmax = 0.00175 m3/s Vận tốc không nhỏ 0,4 m/s s Qmax 0.00175  Vktra = = 0,6 (m/s) > 0,4(m/s) B s * h1 0.32 * 0.009  Song chắn rác làm co hẹp tiết diện ướt dòng chảy, tạo dòng chảy rối mương dẫn Để tránh tượng phải mở rộng mương dẫn đoạn phía trước (góc mở  = 25o) phía sau song chắn rác  Chiều dài đoạn mương mở rộng phía trước song chắn rác bs  bk 0.32  0.2 L1 = 2tg = * tg 25 = 0,12(m)  Chiều dài phần mở rộng sau song chắn rác L2 = L1 0.12 = = 0,06 (m)  Chiều dài xây dựng mương dẫn để lắp đặt song chắn rác SVTH: Nguyễn Văn Quyết MSSV: 107108066 Trang - 54 – Đồ Án Tốt Nghiệp GVHD: Th.S Lâm Vónh Sơn L = L + L + Ls  Trong  Ls: Chiều dài phần mương đặt song chắn rác ; Ls = 0,5 m  L = 0,12 + 0,06 + 0,5 = 0.68(m)  Chiều cao mương đặt song chắn raùc H’ = hc + hbv + hmax  Trong  hbv : Khoảng cách cốt sàn nhà đặt song chắn rác & mực nước cao nhất, h = 0,5 m  hc : Tổn thất áp lực song chắn rác hc =  * v max *K 2g  Trong  K1: Hệ số tính đến tăng tổn thất vướng mắc rác song chắn ; K1 = [1 3]; chọn K1 =  g: Gia tốc trọng trường; g = 9,81 m/s2   : hệ số sức cản cục song chắn rác phụ thuộc vào chắn  =  *  d  x sin    b 8.0000 a b c d e Hình 4.3: Tiết diện ngang loại chắn rác SVTH: Nguyễn Văn Quyết MSSV: 107108066 Trang - 55 – Đồ Án Tốt Nghiệp GVHD: Th.S Lâm Vónh Sơn  Trong Bảng 4.3: Hệ số  để tính sức cản cục song chắn rác a 2,42 Tiết diện Hệ số  b 1,83 c 1,67 d 1,02 e 1,76 Nguồn: Bảng 3-7, Trang 116, Xử lí nước  thải đô thị công nghiệp tính toán thiết kế công trình, Lâm Minh Triết (Chủ biên-2004)   : Hệ số phụ thuộc tiết diện ngang chắn, chắn có tiết diện chữ nhật   = 2,42   : Góc nghiêng chắn so với hướng dòng chảy,  = 60o   = 2, 42*  0, 01  *sin 600 = 0,83  0, 02   hc = 0,83  1 2 x9,81 *3 = 0,13 m  H’ = hc + hbv + h1= 0,13 + 0.5 + 0,009 = 0,639(m)  Chieàu dài H lt = sin   0.639 = 0,73 ( m ) sin 60 Hieäu xử lý qua song chắn rác: Hàm lượng chất lơ lửng (SS) BOD nước thải qua song chắn rác giảm 6% (Theo xử lý nước thải đô thị & công nghiệp, Lâm Minh Triết, 2004), lại: L1SS = 500 (100 – 6)% = 470 mg/l L1BOD5 = 350 (100 – 4)% = 336 mg/l Kết tính toán Bảng 4.4: Số liệu thiết kế song chắn rác SVTH: Nguyễn Văn Quyết MSSV: 107108066 Trang - 56 –