thuyet minh tt khung zamil - 1

TíNH TOáN Và THIếT Kế KếT CấU KHUNG zamil A. Thiết kế xà gồ mái. -Hệ thống mái thiết kế là mái nhẹ. Tải trọng tác dụng lên xà gồ mái gồm tải trọng do các lớp mái truyền xuống, và chịu các hoạt tải sửa chữa mái khi mái h hỏng hoặc khi mái đợc bảo dỡng + Cấu tạo mái bao gồm các lớp: Lớp bao che bằng lớp tôn sóng dày 0,7mm. I. các loại tải tác dụng lên xà gồ. 1. Tĩnh tải. - Tĩnh tải do các lớp mái truyền xuống: + Lớp bao che: http://nguyensonbkpro.blogtiengviet.net 1 + Tĩnh tải mái do trọng lợng kết cấu mái truyền xuống đợc tính toán và thành lập bảng dới đây: Các lớp vật liệu Hệ số tin cậy Giá trị t/chuẩn Kg/m 2 Giá trị tính toán Kg/m 2 Lớp tôn múi 1,05 15 15,75 2. Hoạt tải. Hoạt tải sửa chữa khi mái bị h hỏng đợc lấy theo TCVN 2737-1995 có trị số tiêu chuẩn: P tc =30kg/cm 2 . Hoạt tải tính toán đợc lấy với hệ số tin cậy n=1,3 P tt =P tc .n=30.1,3=39kg/m 2 . II. Thiết kế xà gồ. - Trớc hết chọn khoảng cách giữa các xà gồ là 1,5 m. Với mái có độ dốc là 15% thì mái tạo với phơng ngang một góc =8,53 o . Vì thế xà gồ là cấu kiện chịu uốn xiên. trờng hợp xà gồ gặp nguy hiểm nhất là tổng cả tĩnh tải và hoạt tải cùng tác dụng. Dựa vào bảng trên ta xác định đợc tải trọng tính toán tác dụng lên xà gồ: q tt xà =15,75+39=54,75 kg/m 2 . q tc xà =15+30=45kg/m 2 . Để tính toán nội lực lên xà gồ ta coi xà gồ làm việc nh dầm đơn giản mà gối tựa là xà ngang. Tải trọng phân bố đều lên xà gồ: Q tt =q tt xà .a xà (với a xà là bớc xà gồ hay là khoảng cách giữa các xà gồ). Q tt =54,75.1,5=82,125 kg/m Q tc =45.1,5=67,5 kg/m. Xà gồ chịu uốn xiên theo hai phơng x-x; y-y. với góc nghiêng =8,53 o . Ta tính toán các tải trọng tác dụng theo hai phơng x và y nh sau: Q tt x =Q tt .sin=82,125.sin8,53 o =12,18 kg/m. Q tt y =Q tt .cos=82,125.cos8,53 o =81,21 kg/m. Q tc x =Q tc .sin=67,5.sin8,53 o =9,99 kg/m. Q tc y =Q tc .cos=67,5.cos8,53=66,9 kg/m. http://nguyensonbkpro.blogtiengviet.net 2 Tiết diện xà gồ đợc chọn phải đảm bảo hai điều kiện sau: + Điều kiện bền: ứng suất lớn nhất do tác dụng đồng thời của hai mô men M x , M y do Q x và Q y gây ra theo hai phơng thoả mãn điều kiện: R W M W M y x x x yx .+=+= . +Điều kiện biến dạng: Độ võng của xà gồ phải đảm bảo khong vợt quá độ võng cho phép trong quy định thiết kế kết cấu thép. Chọn tiết diện xà gồ là tiết diện chữ Z (là loại xà gồ đợc chế tạo từ thép cán nguội). Section Properties: Số hiệu Section Chiều dày Thick mm Diện tích Area Cm 2 Trọng Lợng Weight Kg/m Thông số theo trục x- x Thông số theo trục y- y J x Cm 4 S x Cm 3 r x cm J y Cm 4 S y Cm 3 r y cm 200Z15 200Z17 200Z20 200Z22 200Z25 200Z30 1,50 1,75 2,00 2,25 2,50 3,00 5,18 6,04 6,90 7,76 8,62 10,35 4,06 4,74 5,42 6,09 6,77 8,12 308,3 358,8 409,1 459,1 509,0 607,9 30,83 35,88 40,91 49,91 50,90 60,79 7,72 7,71 7,70 7,69 7,68 7,66 42,49 49,86 57,30 64,83 72,43 87,88 5,98 7,01 8,05 9,10 10,16 12,32 2,87 2,87 2,88 2,89 2,90 2,91 Số hiệu Section Theo phơng khác Lực cắt cho phép KN Mô men uốn cho phép KN.m J xy (cm 4 ) r min (cm) 200Z15 200Z17 200Z20 200Z22 200Z25 200Z30 83,08 97,11 111,20 125,34 139,52 168,03 1,91 1,92 1,92 1,93 1,93 1,94 10,33 16,44 24,61 35,14 45,59 65,65 5,43 6,51 7,95 9,17 10,51 12,56 5,07 6,07 7,42 8,56 9,81 11,72 http://nguyensonbkpro.blogtiengviet.net 3 Tra bảng cho ta số liệu sau 200Z15 t=1,5 mm F=5,18 cm 2 , G=4,06 kg/m. Theo điều kiện về bền ta chọn tiíet diện xà gồ loại 200Z17 có các thông số sau J x =308,83cm 4 . W x =35,88cm 3 ; S x =30,83cm 3 ; r x =7,72cm; J y =42,49cm 4 ; W y =6,13cm 3 ; S y =5,98cm 3 ; r y =2,87cm; - Từ sơ đồ tính toán trên ta xác địnhđợc nội lực: 5,36544 100.8 600.21,81 8 . .5481 100.8 600.18,12 8 . 2 2 2 2 cmkg lQ M cmkg lQ M tt y y tt x x === === ứng suất tính toán đợc: 2 y /9,2101 13,6 7884 88,35 5481 cmkg W M W M y y x x x =+=+=+= Ta thấy với =2101,9kg/cm 2 .R=2750kg/cm 2 : Cấu kiện thoả mãn về ứng suất. - Theo độ võng: Độ võng theo phơng x-x: cm EJ lq f x tc y x 73,1 3,308.10.1,2 600.099,0 . 384 5 . . 384 5 6 4 4 === . cm EJ lq f y tc x y 87,1 49,42.10.1,2 600.099,0 . 384 5 . . 384 5 6 4 4 === . Ta kiểm tra đợc tỷ số độ võng: 3 22 22 10.2,4 600 87,173,1 600 = + = + = yx ff l f . So sánh ta thấy: 3 10.5 200 1 l f l f == . Tiết diện đã chọn thoả mãn điều kiện về độ võng. Đối với xà gồ biên của mái ta sử dụng tiết diện chữ [180ES20 có các thông số: J x =390,5 cm 4 ; J y =74,10 cm 4 ; S x =43,4 cm 3 ; S y =27,9 cm 3 ; r x =7,21cm; r y =3,14cm; Trọng lợng 5,88 kg/m; chiều dày t=2 mm. Mô men uốn cho phép M=12,87 KN.m. http://nguyensonbkpro.blogtiengviet.net 4 Chiều dài tính toán của xà gồ trong và ngoài mặt phẳng: l x =l y =600cm. Độ mảnh theo hai phơng: 21,83 21,7 600 x === x x r l . 1,191 14,3 600 r l y y y === Ta thấy x và y đều nhỏ hơn []=200. Tiết diện xà gồ: Đối với xà gồ giữa là 200Z15. Đối với xà gồ biên là 180ES20. http://nguyensonbkpro.blogtiengviet.net 5 B. Thiết kế khung ngang. - Kết cấu khung ngang của là kết cấu chịu lực chính của công trình. Khung gồm có 1 nhịp chính rộng 21 m liên kết khớp với móng. Sơ đồ tính khung nh hình vẽ: I. Tải trọng tác dụng lên khung. - Tải trọng tác dụng lên khung bao gồm tĩnh tải mái, xà gồ, trọng lợng của khung, Hoạt tải sửa chữa mái, tải gió, tải cầu trục 1. Tĩnh tải. Tĩnh tải mái do trọng lợng kết cấu mái truyền vào đợc tính ra kg trên m 2 mặt bằng nhà, sau đó quy về phân bố đều trên khung. - Tĩnh tải đợc tính toán và lập thành bảng dới đây. Các lớp vật liệu Hệ số tin cậy Giá trị tiêu chuẩn kg/m 2 Giá trị tính toán kg/m 2 Lớp tôn sóng Xà gồ thép 1,05 1,05 15 2,7 15,75 2,842 Trong đó xà gồ thép loại 200Z15 có trọng lợng G=4,06 kg/m quy về tải trọng phân bố đều trên 1m 2 mặt bằng: http://nguyensonbkpro.blogtiengviet.net 6 g=4,06/1,5=2,7 kg/m 2 . (1,5 là khoảng cách giữa các xà gồ). Tĩnh tải do trọng lợng bản thân kết cấu cộng với hệ giằng lấy gần đúng theo công thức: G xà =1,2. d .x.l. Trong đó: - 1,2 bao gồm 1,0 là trọng lợng bản thân 0,2 là trong lợng hệ giằng. - d là hệ số trọng lợng bản thân của xà lấy d =0,9 - L=21 m là nhịp khung . Với các số liệu xác định nh trên ta xác định đợc gần đúng trọng lợng bản thân của cấu kiện. G xà =1,2.0,9.21=22,86 kg/m 2 . - Trị số của lực dọc. Đối với cột N 1 =4,06.6.8 +(15.1,05).10,5.6=1187,1 kg. Trong đó: 4,06 là trọng lợng xà gồ thép 200Z15. Tải trọng do dầm cầu trục: dầm cầu trục đợc treo trên xà ngang cách trục cột một đoạn 0,75 m. Để xác điịnh đợc trọng lợng dầm cầu trục ta sử dụng công thức kinh nghiệm: G dct = dct .L 2 dct (kg). Trong đó: dct =24ữ37 đối với sức trục trung bình (Q<75tấn) là hệ số nhân trong lơng bản thân dầm cầu trục. L dct là nhịpdầm cầu trục. G dct =24.6 2 =864kg. Tải trọng này tác dụng cách trục cột trục một đoạn là 0,75 m. 2. Tải trọng tạm thời. Tải trọng tạm thời do sử dung trên mái đợc lấy theo TCVN2737-1995 đối với mái không ngời qua lại, chỉ có hoạt tải sửa chữa có giá trị tiêu chuẩn: P tc =30kg/m 2 . Hoạt tảo tính toán lấy hệ số tin cậy n=1,3 P tt =30.1,3=39kg/m 2 . 3. Tải trọng do áp lực đứng của bánh xe con cầu trục. áp lực bánh xe truyền qua dầm cầu trục truyền vào khung thành lực tập trung tai vị trí liên kết dầm vào khung. Tải trọng đứng của cầu trục lên khung đợc xác địng do tác dụng của hai cầu trục hoật động trong một nhịp, bất kể số cầu trục thực tế ở nhịp đó. áp lực lớn nhất của một bánh xe cầu trục lên ray xảy ra khi xe con mang vật nặng ở vào vị trí sát nhất của cột phía đó. Các số liệu về cầu trục đợc tra trong sách Kết cấu thép nhà công nghiệp với sức trục 5 tấn, L k =21,5 m. Kích thớc Gabarit chính (mm) Loại ray áp lực bánh xe lên ray Trọng lợng B K F B 1 F L t Đặc biệt Xe T.bộ mm mm mm mm mm mm K o bé hơn T T T 5000 3500 1650 230 350 1400 KP70 8,9 2,2 20,6 http://nguyensonbkpro.blogtiengviet.net 7 Ta có P max =8,9 tấn. P min = c max o P n GQ + Trong đó: - Q là trọng lợng vật nặng (sức trục). - G là toàn bộ cầu trục. - n o là số lợng bánh xe lên ray. tấnP c 9,39,8 2 6,205 min = + = . áp lực lớn nhất của một bánh xe cầu trục tác dụng lên khung do lực P c max đợc xác địng theo đờng ảnh hởng của phản lực tựa của hai cầu trục ở hai bên cột. ở đây ta phải kể thêm hệ số vợt tải 1,1. Vị trí bất lợi nhất của bánh xe lên dầm. D max =n.n c .P c max .y i (với y i là tung độ của đờng ảnh hởng). D max =1,1.8,9.(1+0,75+0,16+0,41)=22,7 tấn=22712,8kg. D min =1,1.3,9.(1+0,75+0,167+0,41 =9952,8kg. 4. Lực hãm xe con. Khi xe con hãm phát sinh lực quán tính tác dụng theo phơng chuyển động. Lực hãm truyền vào dầm và truyền vào khung. Lực hãm ngang tiêu chuẩn của một bánh xe cầu trục truyền lên dầm và truyền vào khung tại vị trí liên kết dầm vào cột. o xe c n )GQ.(1,0 T + = . Trong đó: - G xe là trọng lợng xe con. - n o là số lợng bánh xe một bên dầm cầu trục. (0,1 là hệ số ma sát). http://nguyensonbkpro.blogtiengviet.net 8 tấn7,0 2 )410.(1,0 T c = + = . T=T c .n.y i =1,1.0,36.(1+0,75+0,16+0,41) =918,72 kg. Lực này tác dụng vào khung đợc đa về một lực tập trung và một mô men có trị số: M=918,72.1=918,72 kg .m. Hình vẽ (Với 1m là khoảng cách từ ray đến rờng tại vị trí liên kết ). 5. Tải trọng gió tác dụng lên khung. Tải trọng gió tác dụng lên khung bao gồm: - Gió thổi lên mặt tờng dọc đợc chuyển thành phân bố trên cột khung. - Gió thổi trong phạm vi mái đợc tính là tải phân bố trên mái, chuyển thành phân bố lên khung. W o là áp lực ở độ cao 10m vùng II.B W o =95kg/m 2 . Tải trọng gió tính toán tác dụng lên mỗi mét vuông bề mặt thẳng đứng của công trình là: W=n.W o .k.C. Trong đó: - k là hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo chiều cao, phụ thuộc vào dạng địa hình. k xác định ở hai mức, mức đỉnh cột và mức đỉnh mái. - Mức đỉnh cột cao trình +8,6m có k=0,92 (nội suy). - Mức đỉnh mái cao trình +11,4 m có k=1,08 (nội suy). - C là hệ số khí động. C=0,8 với phía gió đẩy Phần tải trọng gió tác dụng lên mái từ đỉnh cột trở lên lấy K hệ số trung bình K 1 =(0,92+1,08)/2=1,0. Tải trọng gió tác dụng lên khung ngang đợc tính nh sau: q=W.a=n.W o .k.C.a (Với a là bớc cột). Từ hình vẽ ta xác định đợc tải trọng gió tác dung lên từng thanh của khung nh sau: Các hình vẽ q 1 =1,2.95.0,92.0,8.6=503,42 kg/m. q 2 =1,2.95.1.(-0,268).6=-183,31 kg/m. q 3 =1,2.95.(-0,4.6=-273,6 kg/m. q 4 =1,2.95.(-0,5).0,92.6=-314,64kg/m Sơđồ hệ số khí động http://nguyensonbkpro.blogtiengviet.net 9 http://nguyensonbkpro.blogtiengviet.net                   10 . -8 30. 014 222.0839 -1 .11 E -1 3 0 -3 .01E -1 4 4 913 .556 4 TT 0 -8 29.993 -2 22 .16 6 1. 11E -1 3 0 -3 .01E -1 4 4 913 .556 4 TT 5.434752 -1 176.72 10 73.429 -4 .61E -1 4 0 -2 .06E -1 3 2600.353 4 TT 10 .8695 -1 742 .15 318 6.265. -6 589.52 http://nguyensonbkpro.blogtiengviet.net 16 3 HT 0 -1 397.72 -2 258.92 1. 94E -1 3 0 4.61E -1 3 -6 589.52 3 HT 5.434752 -1 068.95 -1 030.42 4.51E -1 4 0 -1 .89E -1 3 2348.8 21 3 HT 10 .8695 -7 40 .17 6 19 8.0853 -1 .04E -1 3 0 -2 .95E -1 4 4 610 .573 4 HT 0 -7 40 .17 6. 4 610 .573 4 HT 0 -7 40 .17 6 -1 98.085 1. 04E -1 3 0 -2 .95E -1 4 4 610 .573 4 HT 5.434752 -1 068.95 10 30. 415 -4 .51E -1 4 0 -1 .89E -1 3 2348.8 21 4 HT 10 .8695 -1 397.72 2258. 915 -1 .94E -1 3 0 4.61E -1 3 -6 589.52 http://nguyensonbkpro.blogtiengviet.net 17