Đầu đốt có nhiều loại.Theo nguyên tắc hoạt động của chúng, chúng có thể được phân loại rộng rãi thành hai nhóm: Loại dòng chảy xoáy Loại dòng chảy trực tiếp hoặc song song Đầu đốt xoáy sử dụng một bộ cánh gạt dẫn hướng để tạo chuyển động xoáy cho không khí đốt. Điều này tạo ra một vòng tuần hoàn, giúp đốt cháy nhiên liệu cũng như duy trì ngọn lửa. Việc tuần hoàn cũng như đầy nhanh quá trình hòa trộn nhiên liệu và không khí chá. Đầu đốt trực tiếp không chạy thêm xoáy vào dòng chảy. Ở đây các dòng nhiên liệu và không khí song song vớ nhau. Các đầu đốt trực tiếp thường được sử dụng trong các lò hơi đốt góc hoặc tiếp tuyến. Vì vậy chúng còn được gọi là đầu đốt tiếp tuyến. Phương pháp thiết kế cho vòi đốt trược tiếp được mô tả trong chương 10. Đầu đốt xoáy rất khác về cấu tạo, điều kiện khí động học và hình dạng mỏng hơn so với đầu đốt trực tiếp. Hầu hết các lò hơi có dây treo tường phía trước và đối diện đều sử dụng đầu đốt xoáy. Lò hơi đóng gói cũng sử dụng loại dầu đốt này. Chương này giải thích các nguyên tắc hoạt động và phương pháp thiết kế của đầu đốt xoáy.
TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TPHCM KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO NGÀNH CÔNG NGHỆ KỸ THUẬT NHIỆT LỊ HƠI Tìm hiểu đầu đốt xốy GVHD: SVTH: TP.HCM, tháng 12 năm 2022 MỤC LỤC I MỞ ĐẦU Lý chọn đề tài II NỘI DUNG Giới thiệu đầu đốt xoáy Phân loại đầu đốt xoáy 2.1 Các loại đầu đốt .5 2.1.1 Đầu đốt xoáy cánh hướng trục .5 2.1.2 Đầu đốt xoáy cánh tiếp tuyến 2.2 Các kiểu dòng 2.2.1 Góc cánh gạt β 2.2.2 Chiều dài lưỡi xoay 10 2.2.3 Lực cản dịng chảy đầu đốt xốy 11 2.3 Hệ số lực cản 11 2.4 Lỗ thoát 11 2.5 Hệ số lực cản dịng chảy xốy 12 2.6 Hệ số trở kháng hỗn hợp PC khơng khí sơ cấp 12 Ví dụ đầu đốt xoáy 13 3.1 Thiết kế đầu đốt cánh tiếp tuyến 13 3.2 Thiết kế đầu đốt xoáy cánh hướng trục .13 3.3 Thiết kế đầu đốt xốy với mở rộng bên ngồi 15 Bố trí nhiều đầu đốt xốy 16 4.1 Hướng xoáy đầu đốt 16 4.2 Bố trí đầu đốt xốy .17 4.2.1 Bố trí tường phía trước .17 4.2.2 Bố trí tường đối diện 18 Tính công suất đầu đốt 19 5.1 Các yếu tố liên quan đến đầu đốt 19 5.2 Các yếu tố liên quan đến kích thước 20 5.3 Tính tốn thiết kế 20 5.3.1 Xác định hệ số khơng khí thừa vịi đốt lò nung 20 5.3.2 5.4 Tỷ lệ vận tốc khơng khí 22 Các bước thiết kế 23 5.4.1 Tính tốn khí đốt cần thiết .23 5.4.2 Tính tốn vịi phun đầu đốt xốy 25 Danh pháp 27 III KẾT LUẬN .28 TÀI LIỆU THAM KHẢO 29 DANH SÁCH THÀNH VIÊN THAM GIA LÀM BÁO CÁO Họ Tên MSSV Cơng việc Hồn thành NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN Điểm: ……… I MỞ ĐẦU Lý chọn đề tài Ký tên Ngoại trừ lị tầng sơi sủi bọt tuần hồn, tất lị khác sử dụng đầu đốt làm nguồn lượng Qúa trình đốt cháy nhiên liệu khí động học điều kiện cháy lò chịu chi phối chủ yếu cấu tạo bố trí đầu đốt hiểu biết ngành nhiệt mơn Lị nên tụi em định chọn giới thiệu cho người đầu đốt xốy, thiết bị đóng vai trò quan trọng lò lò nung II NỘI DUNG Giới thiệu đầu đốt xoáy Đầu đốt có nhiều loại.Theo nguyên tắc hoạt động chúng, chúng phân loại rộng rãi thành hai nhóm: Loại dịng chảy xốy Loại dịng chảy trực tiếp song song Đầu đốt xoáy sử dụng cánh gạt dẫn hướng để tạo chuyển động xốy cho khơng khí đốt Điều tạo vịng tuần hồn, giúp đốt cháy nhiên liệu trì lửa Việc tuần hồn đầy nhanh q trình hịa trộn nhiên liệu khơng khí chá Đầu đốt trực tiếp khơng chạy thêm xốy vào dịng chảy Ở dịng nhiên liệu khơng khí song song vớ Các đầu đốt trực tiếp thường sử dụng lị đốt góc tiếp tuyến Vì chúng cịn gọi đầu đốt tiếp tuyến Phương pháp thiết kế cho vòi đốt trược tiếp mô tả chương 10 Đầu đốt xốy khác cấu tạo, điều kiện khí động học hình dạng mỏng so với đầu đốt trực tiếp Hầu hết lị có dây treo tường phía trước đối diện sử dụng đầu đốt xốy Lị đóng gói sử dụng loại dầu đốt Chương giải thích nguyên tắc hoạt động phương pháp thiết kế đầu đốt xoáy Phân loại đầu đốt xoáy 2.1 Các loại đầu đốt Đầu đốt cánh hướng trục Đầu đốt cánh gạt tiếp tuyến Kênh đơi bên ngồi-trộn Luồng khơng khí sơ cấp đầu đốt cánh hướng trục trực tiếp song song Cánh dẫn hướng tiếp với cánh quat điều tuyến-trục đầu đốt chỉnh Đầu đốt cánh hướng trục Xốy khơng khí sơ cấp di chuyển ổn định di động Đầu đốt cánh dẫn hướng tiếp tuyến Vòi đốt Đầu đốt vane-volute hướng trục Volute nhiều volute đầu đốt Đầu đốt hình nón trung tâm Đầu đốt Bảng 1: Phân loại đầu đốt 2.1.1 Đầu đốt xoáy cánh hướng trục Hình 1: Đầu đốt xốy cánh hướng trục khơng có luồng khí sơ cấp Trong thiết kế , khơng khí thứ cấp tạo để xốy trục xốy cánh trục Góc nghiêng β cánh hướng trục có ảnh hưởng lớn đến hiệu suất đầu đốt Cường độ xốy khơng khí thức cấp điều chỉnh cách di chuyển bánh xe cánh hướng trục vịng hình nón Điều cho phép phần khơng khí thứ cấp thẳng mà khơng qua cánh hướng trục Hình 2: Chi tiết đầu đốt bánh xe cánh gạt di chuyển hướng trục Để điều chỉnh cường độ xoáy xốy cánh hướng trục, cánh gạt gió thứ cấp di chuyển theo trục nhờ bánh xe cánh gạt (được thể Hình 8-12) Vỏ ngồi cánh gạt hình nón (Hình 8-12) Vì vậy, bánh xe cánh gạt cực bên phải, tất khơng khí chảy qua cánh gạt, tạo cường độ xoáy tối đa Khi bánh xe cánh gạt kéo bên trái, lối hình khuyên hình thành ngoại vi bên ngồi bánh xe cánh gạt vỏ hình nón Một số khơng khí qua lối mà khơng bị xốy Vì cường độ xốy tổng giảm dần Có thể điều chỉnh tỷ lệ dòng rẽ nhánh dòng xốy cách thay đổi vị trí bánh xe cánh gạt Điều làm thay đổi tổng cường độ xốy Nếu góc nghiêng cánh gạt β (Hình 8-7) lớn, điện trở cao.) lớn, điện trở cao Vì vậy, lực kéo nhẹ gây lượng lớn luồng khơng khí qua xốy Do đó, góc β cao, cường độ xốy nhạy với thay đổi vị trí bánh cánh gạt - Đối với lò đốt than dạng bột, β thường lấy từ 50 đến 60 tùy theo loại than đốt Góc hình nón kênh dẫn khí, α (Hình 8-9) bánh xe cánh gạt) bánh xe cánh gạt di chuyển phải giống Các giá trị ưu tiên α, nằm khoảng từ 15 đến 20 Cường độ xoáy cánh hướng trục nhận (He & Z 19) bánh xe cánh gạt87) lớn, điện trở cao.) phương trình : n = δ ¿¿ Trong đó: d 0,d = bán kính ngồi bán kính lối ra, tương ứng, m ε = khoảng cách trung bình hai cánh quạt liền kề lối ra, m δ = độ dày lưỡi, m z = số cánh, m 2.1.2 Đầu đốt xoáy cánh tiếp tuyến Hình 3: Đầu đốt xốy cánh tiếp tuyến khơng có luồng khí sơ cấp Trong đầu đốt xốy cánh tiếp tuyến khơng khí tiếp tuyến vào lị thơng qua cánh dẫn hướng tiếp tuyến điều chỉnh Cường độ xốy khơng khí thứ cấp điều chỉnh cách thay đổi góc nghiêng cánh dẫn hướng Số lượng cánh quạt thay đổi từ 8-16 Có loại đầu đốt xốy tiếp tuyến, tùy thuộc vào luồng khí sơ cấp có xốy hay khơng Hình cho thấy đầu đốt khơng có luồng khí sơ cấp Khí sơ cấp chảy thằng qua ống trung tâm Vì sức cản dịng chảy nhiều Mơ hình khác, khơng khí sơ cấp xốy đầu đốt than ổn định dạng xoáy sớm sử dụng ngành Công suất đầu vào đầu đốt nằm khoảng từ 15-80 MW Ống trung tâm mang khơng khí sơ cấp than nghiền thành bột, bao gồm phận ổn định với cánh tiếp tuyến, (như hình 4, vịng tuần hồn trung tâm tạo phía sau ổn định giúp khơng khí thứ cấp tiến phía trước lùi để điều chỉnh kích thước vịng tuần hồn Khơng khí thứ cấp đưa vào thơng qua tập hợp cánh quạt tiếp tuyến vành khuyên xung quanh trung tâm Các cánh quạt ghi thứ cấp đóng vai trị giảm chấn để kiểm sốt luồng khơng khí thứ cấp Đầu đốt xoáy cánh tiếp tuyến hoạt động tốt với than bitum có hàm lượng chất dễ bay 25% Tuy nhiên, xói mịn xảy ổn định khuỷu tay lối vào khơng khí sơ cấp PC Vì vậy, thiết kế nên cho phép dễ dàng thay đổi thành phần Để tăng độ che phủ, gốc phiến phép kéo dài ống khí hình trụ bên trong Hình 8.6 Tuy nhiên, phần kéo dài khơng lớn (r o-rl) / 3, rl bán kính ống tâm ro bán kính ống ngồi Nếu khơng, cánh gạt khả dẫn dòng chúng Chiều rộng cánh xác định diện tích tối thiểu lối cánh tính sau: F x =z b t Diện tích tối thiểu phải vượt diện tích lối đầu đốt Chiều rộng cánh gạt, 6, xác định diện tích tối thiểu lối cánh, Fx, phải vượt diện tích lối đầu đốt: b= F Zϵ Đối với lị đốt than dạng bột, góc nghiêng (α) cánh gạt thường từ 30o đến 45o Đối với than dễ bay hơi, giá trị chọn phía cao Hình 4a: Đầu trung tâm đầu đốt xốy cánh tiếp tuyến Hình 4b: Bộ ổn định lửa hình nón 2.2 Các kiểu dịng Cường độ xốy cần thiết cho vịi đốt xốy chọn từ Bảng cho nhiên liệu khác Kích thước hình học xốy xác định dựa trên cường độ xoáy, n Nhiên liệu Đáy ướt Đáy ướt Đáy ướt Đáy khô Đáy ướt Cường độ xốy Bố trí đầu đốt Khơng khí sơ cấp Khơng khí thứ cấp 3.5-4.0 4.0-4.5 Đối diện cánh xoay 0-3.5 4.0-4.5 tường phía trước 3.0 3.0-3.5 Đối diện cánh xoay 2.5 3.0 Đối diện cánh xoay 0-2.5 3.0-3.5 tường phía trước Bảng 2: Cường độ xốy đầu đốt xốy (1) Đối với vịi đốt đơn, hình nón thêm vào lối khí chính; góc 9) bánh xe cánh gạt0" (2) Giá trị cao than có độ bay thấp 2.2.1 Góc cánh gạt β Kích thước hình học vịng xốy xác định dựa cường độ xoáy β=tan [ π d dl +2 Ωdl π d dl cot ( 180z )−2 Ω b z tan ( 180z ) dl −1 ] Trong Ω dl = số xốy d dl = đường kính tương đương xoáy (4 x kinh nghiệm) Đối với cánh gạt di chuyển, số lưỡi dao, z, thường thay đổi phạm vi 16, độ phủ lưỡi dao, k Đối với cánh gạt cố định, phạm vi bao phủ lưỡi dao thay đổi từ 1,2 đến 1,4 hướng tâm dịng chảy khơng xốy, góc bao phủ hai cánh cạnh nhau, 2γ = 360°/z 2.2.2 Chiều dài lưỡi xoay Khi lưỡi xếp theo hướng tâm, chiều dài lưỡi, l (β = O), (b Hình 8-1l), thấy l=R3 −R0 ; R 3> R0 > R1 Trong R3 thành ống khơng khí thứ cấp, R1 bán kính ngồi ống khơng khí sơ cấp R0 bán kính đường trịn bao quanh đầu cánh quạt Trong điều kiện hoạt động, lưỡi cắt nghiêng, tức β > Vì vậy, đầu lưỡi cắt AD phải nằm đường trịn bán kính, r Hình 5: Sơ đồ thể thơng số hình học đầu đốt cánh tiếp tuyến Từ hình, người ta suy biểu thức sau cho chiều dài lưỡi cắt, l bán kính xốy, R3: sin γ sinββ sin ( γ ) R3=r sin β l=r Trong hình 8-11, phần lối (A’D’) xốy cánh tiếp tuyến có chiều rộng, α, từ hình học có chiều dài gấp đơi chiều dài đường phân giác góc cánh quạt điểm K Đường phân giác góc cánh gạt (CK) biểu thị giá trị trung bình dịng chảy hai cánh quạt α =2 KDʹ Từ hình học KD ʹ=CD ʹ sinβγ Ta có: R1=R sinββ CD ' =C A 1+( A1 A− ADʹ)=R1 tan γ +(R3 cos β−l) Thay R3, R1 l từ công thức (8-18), (8-19) bánh xe cánh gạt) (8-21), ta được: CD ' =r sin (2 γ + β ) [ sin β tan γ + cos β ] −r sin β Thay CD' công thức ta nhận được, sau đơn giản hóa : a=2 r sin γ [ sin ( γ + β ) { sin β tan γ +cos β }−2 sin2 γ ] sin β Đối với lưỡi số z, diện tích tiết diện tối thiểu lưỡi dao là: Hình 6b: Ảnh hưởng góc hình nón chịu lửa bánh xe di chuyển hướng trục đầu đốt góc hình nón khơng khí tạo khơng khí thứ cấp 3.3 Thiết kế đầu đốt xoáy với mở rộng bên ngồi Một đầu đốt xốy có phần có hình dạng khác Theo hình dạng này, có ba loại lối khí Hình 7) lớn, điện trở cao.: Ba loại lối khí l Lối khí hội tụ-phân kỳ thể Hình 7) lớn, điện trở cao.a Khơng khí từ vịng xốy thu hẹp lối khí sau lan vào lị Loại cửa khí sử dụng chủ yếu vòi đốt dầu Lối mở rộng đơn giản, Hình 7) lớn, điện trở cao.b Cửa khí hình trụ Hình 7) lớn, điện trở cao.c Loại phần thoát phụ thuộc vào nhiên liệu đốt Ví dụ, với than antraxit than bitum hơn, nên sử dụng hình nón giãn nở Hình nón phải phù hợp với góc giãn nở ống khí sơ cấp thứ cấp để có dịng tuần hồn mạnh Vận tốc khơng khí sơ cấp lối nên giảm xuống mức độ để cải thiện khả đánh lửa Góc mở rộng phụ thuộc vào loại đầu đốt điều kiện khác Giai đoạn trộn sơ đầu đốt xốy cánh gạt di chuyển theo trục nên loại bỏ đốt than có hoạt tính thấp thêm góc giãn nở thích hợp vào mỏ than Khi loại than dễ cháy than bitum bị đốt cháy, lối hình trụ hình ống (Hình 8-12, đường kính 9) bánh xe cánh gạt00 mm) sử dụng Một lối mà khơng có mở rộng đảm bảo q trình đốt cháy ổn định Nếu có giãn nở, trình đánh lửa diễn nhanh nhiên liệu cháy qua đầu đốt Trong trường hợp vậy, ống dẫn khí sơ cấp phải rút để tạo thành giai đoạn trộn sơ để trì hỗn q trình đánh lửa Trong trường hợp than antraxit, giai đoạn trộn sẵn tránh Các giá trị chọn góc hình nón 50° giá trị chiều dài góc vng 0,4 Dh, Dh đường kính họng đầu đốt Đường ống trung tâm chứa súng dầu để đánh lửa Đường kính ống trung tâm tăng lên để có tỷ lệ đường kính ống trung tâm so với ống 0,7) lớn, điện trở cao ống trung tâm với ống khí thứ cấp khoảng 0,5 Sự kết hợp cho phép đầu đốt xốy để đốt cháy than antraxit than chất lượng mà khơng bị giãn nở Bố trí nhiều đầu đốt xoáy 4.1 Hướng xoáy đầu đốt Các thí nghiệm (He and Zhao, 19) bánh xe cánh gạt87) lớn, điện trở cao.) cho thấy vận tốc tiếp tuyến hai dịng xốy liền kề điểm giao chúng gần tổng đại số chúng Khi luồng khơng khí hai đầu đốt quay theo hướng ngược (Hình 8a), tỷ lệ vận tốc tiếp tuyến trục (U t / U x) hai đầu đốt tăng lên gần hai lần so với đầu đốt Vận tốc dòng chảy bên tương tự vận tốc đầu đốt riêng lẻ sử dụng Khi dòng chảy hai đầu đốt xoáy hướng, vận tốc tiếp tuyến tâm hai đầu đốt nhỏ, gradient vận tốc dốc, làm tăng trao đổi nhiệt khối lượng Trong điều kiện trước đây, vận tốc dòng chảy hướng lên hai đầu đốt tăng lên, tạo độ nghiêng hướng lên cho lửa Hình 8a: Phân bố vận tốc tiếp tuyến tổng hợp gần hai đầu đốt liền kề với hướng xốy khác Vì vậy, điều quan trọng phải chọn hướng xoay phù hợp đầu đốt Hình 8b đưa ví dụ sơ đồ đề xuất kết hợp số đầu đốt xoáy Trong đầu đốt cụ thể nào, khơng khí sơ cấp khơng khí thứ cấp xốy theo hướng Hình 8b: Sơ đồ bố trí nhiều đầu đốt xốy lị thể khoảng cánh đầu đốt với hướng xoáy dịng chảy 4.2 Bố trí đầu đốt xốy 4.2.1 Bố trí tường phía trước Việc xếp tường phía trước có số ưu điểm: Máy nghiền bột xếp trước lị Các ống than nghiền thành bột dẫn đến đầu đốt ngắn lực cản nhỏ, điều góp phần phân phối PC luồng khơng khí đến đầu đốt Kích thước phần lị xác định để phù hợp với kích thước đường hầm lị mà khơng có ràng buộc bổ sung Một lựa chọn thích hợp cơng suất đầu đốt xếp làm giảm đáng kể không đồng nhiệt độ xảy lối lị Một nhược điểm cách bố trí tường phía trước lửa khơng lấp đầy lị tốt, điều mang lại độ che lị Có khu vực tuần hoàn lớn, làm giảm hiệu sử dụng cơng suất lị Một góc lệch đỉnh lị làm tăng việc sử dụng lị mức độ 4.2.2 Bố trí tường đối diện So với cách bố trí tường phía trước, việc bố trí đầu đốt phía trước phía sau tường đối diện có ưu điểm sau: Ngọn lửa bao phủ lị tốt Nó lò cho phân bố nhiệt độ đồng Có thể sử dụng đầu đốt tải thấp, khoảng cách đầu đốt thành lò, khoảng cách hai đầu đốt phải đảm bảo đủ thời gian đốt cháy nhiên liệu lị Để tránh xỉ q trình vận hành, cần có khoảng cách tối thiểu đầu đốt xốy thành lò liền kề, cạnh phễu tro Ngồi ra, cần có khoảng cách thích hợp đầu đốt liền kề để đảm bảo lửa đầu đốt lan rộng không bị cản trở mà khơng làm ảnh hưởng lẫn Khi bố trí nhiều hàng, cần có khoảng cách định hai hàng đầu đốt Khi số lượng đầu đốt xoáy lớn, trục đầu đốt phải vng góc thành lị Khi số lượng đầu đốt xốy (chỉ có hai ba đầu đốt), hai mặt đầu đốt nên nghiêng nhẹ xuống Điều đảm bảo phân bố nhiệt độ đồng dừng đầu đốt Nói chung, hai đầu đốt lắp đặt tường phía trước Trục đầu đốt phải nghiêng 10 ° Tuy nhiên, sử dụng ba đầu đốt, trục đầu đốt hai bên phải nghiêng 6° Tham số Ký hiệu Khoảng cách ngang đường trung tâm đầu đốt Sr Sắp xếp lớp Sr Sắp xếp song song hai lớp Sr Sắp xếp so le hai lớp Khoảng cách thẳng đứng đến đường trum tâm đầu đốt hr Sắp xếp song song hr Sắp xếp so le Khoảng cách từ đầu đốt Sr đến tường liền kề Khoảng cách đầu đốt thấp đến Khoảng cánh mặt đường kính đầu đốt (2.0-2.5) d r (3.5-4.0) d r (2.5-3.0) d r (2.0-3.5) d r (2.5-3.0) d r >(1.8-2.5) d r hr Cạnh phễu tro xỉ (1.4-1.6) d r hr Cạnh lối xỉ (1.8-2.2) d r Độ sâu lò Khoảng cách tường a >(4-5) d r trước tường sau Khoảng cách a b >(5-6) d r tường đối diện Bảng 3: Khoảng cách đầu đốt xoáy tường làm mát nước (d r đường kính vịi đầu đơt, Sr khoảng cánh theo chiều ngang, hr khoảng cách theo chiều dọc) Tính cơng suất đầu đốt Với phát triển lị cơng suất cao với thể tích lị lớn hơn, thơng lượng lượng vịi đốt tăng lên Vì dầu nặng khí tự nhiên dễ đốt than nghiền thành bột mà không gặp vấn đề xỉ, cơng suất vịi đốt dầu khí lớn so với vịi đốt than nghiền thành bột (PC) Ví dụ, nhiệt lượng đưa vào lị đốt dầu cơng suất cao lên tới 7) lớn, điện trở cao.9) bánh xe cánh gạt9) bánh xe cánh gạt3 MW, đầu vào vòi đốt vòi đốt than nghiền nằm khoảng 30-60 MW Dung lượng ổ ghi PC bị giới hạn hai loại yếu tố: yếu tố liên quan đầu đốt, cịn lại liên quan đến kích thước lị 5.1 Các yếu tố liên quan đến đầu đốt Trong lị đốt cơng suất cao, nhiệt đầu vào lị phụ tải cao Để giảm NO, khí ra, nhiệt độ cực đại fbe thấp, nhiệt độ tăng theo dung tích cá thể Một số lượng lớn đầu đốt công suất nhiệt thấp tránh tạo xỉ Nếu công suất nhiệt vịi đốt lớn dịng khơng khí sơ cấp dày dịng khơng khí thứ cấp bao quanh ảnh hưởng xấu đến q trình hịa trộn khơng khí than Trong q trình vận hành thấp tải, khởi động tắt nồi hơi, số công tắc đốt bị bật tắt Đầu đốt công suất cao làm cho nhiệm vụ trở nên khó khăn 5.2 Các yếu tố liên quan đến kích thước Khi diện tích tiết diện lị tăng, động lượng luồng khơng khí đầu đốt phải tăng lên Nếu không, lửa thơng qua chiều rộng chiều sâu lị Điều địi hỏi cơng suất cao đầu đốt Tuy nhiên, giá trị định, độ sâu lị khơng thay đổi đáng kể với cơng suất lị Chỉ có chiều rộng lị tăng lên Do đó, cần tăng số lượng hàng vịi đốt Điều hạn chế cơng suất đầu đốt riêng lẻ Một số hướng dẫn chung xếp, số lượng công suất đốt nóng đầu đốt PC đưa Bảng Bảng 4: Số lượng đầu đốt cho lị lượng Đơn Dung Áp Nhiệt Tường Mặt Than vị tích suất đầu vào đối diện trước, đầu đốt điện Hơi lò lò lửa bên t/h MWe nước MPa MWth t/h tường 35 3.83 27) lớn, điện trở cao 7) lớn, điện trở cao.5 3.83 68.1 3-4 3.7) lớn, điện trở cao.-3 25 130 3.83 9) bánh xe cánh gạt3.1 4 3.7) lớn, điện trở cao 50 220 9) bánh xe cánh gạt.81 168.6 7) lớn, điện trở cao 4-3.7) lớn, điện trở cao 4 Đầu vào đầu đốt MWth 20.2 25 25 50-25 100 200 410 67) lớn, điện trở cao.0 9) bánh xe cánh gạt.81 13.7) lớn, điện trở cao.3 313.9) bánh xe cánh gạt 608.3 8-16 8-24 8-16 8-24 7) lớn, điện trở cao 4-3.7) lớn, điện trở cao 11.2-3.7) lớn, điện trở cao 50-25 7) lớn, điện trở cao.5-25 300 500 800 9) bánh xe cánh gạt35 1600 2500 13.7) lớn, điện trở cao.3 25 25 848.9) bánh xe cánh gạt 127) lớn, điện trở cao.9) bánh xe cánh gạt 2000 8-36 8-36 12-48 16-48 15-3.7) lớn, điện trở cao 15-10 18.0-10 100-25 100-44 126-44 5.3 Tính tốn thiết kế 5.3.1 Xác định hệ số khơng khí thừa vịi đốt lị nung Để xác định kích thước vịi đốt, trước tiên cần xác định lưu lượng khơng khí phận vịi đốt lồng lơng Bên cạnh khơng khí dư thừa đầu đốt, ax, số bổ sung khơng khí vào lị dạng khơng khí cấp ba thơng qua rị rỉ điểm khác lò lò lửa Vậy lượng khơng khí thừa lối lị, a, f, tổng lượng khơng khí thừa đầu đốt, a x, khơng khí cấp ba, ax3, hệ số khơng khí rị rỉ lị, ∆ axl Khơng khí cấp ba cần thiết than vận chuyển khơng khí nóng làm tác nhân sấy khơ Một phần khơng khí vận chuyển than bị thất thiết bị tách bụi than Chỉ phân số (nf ≈ 0,9) bánh xe cánh gạt) vào lị