Báo cáo thí nghiệm địa chất công trình thí nghiệm phân tích cở hạt

  ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM  TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA  BÁO CÁO THÍ NGHIỆM  ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH Sinh viên thực   Mã số sinh viên   Nhiệm vụ  Tiến độ  Lê Viết Đt (Nhóm trưởng)  2113134 A.I, A.II 100% Phm Hoàng Khang 2113678 A.II, B.I 100% Nguyễn Thanh Phương Duy   2113026 B.II 100% Nguyễn Thế Hiển  2013186 B.III 100% Đỗ Phúc Đăng  2113169 B.IV 100% LỚP: L12 –  NHĨM: GVHD: LẠI VĂN Q TP HỒ CHÍ MINH, NĂM 2022     MỤC LỤC A THÍ NGHIỆM TRONG PHỊNG I THÍ NGHIỆM XUYÊN TIÊU CHUẨ N SPT Mục đích  Nguyên lý .3 Dụng cụ  Trình tự  .4 Hiệu chỉnh số đọc Tương quan chỉ  tiêu lý đất k ết quả  SPT 7 K ết quả thí nghiệm .11 II THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨ NH CPT 19 Giớ i thiệu phương pháp thí nghiệm xuyên tĩnh CPT  19 Các thiết bị thí nghiệm xuyên tĩnh CPT  .20 Tiến hành thí nghiệm xuyên t ĩ nh CPT 27 Diễn giải k ết quả thí nghiệm 29 Một số hình ảnh thực thí nghiệm 31  Nhận xét về thí nghiệm 35 B THÍ NGHIỆM NGỒI HIỆN TRƯỜ NG 36 I THÍ NGHIỆM PHÂN TÍCH CỞ  HẠT 36 Tiêu chuẩn áp dụng 36 Mục đích 36 Dụng cụ thí nghiệm 36 Thí nghiệm 37   Tính tốn k ết quả  38 Vẽ đườ ng cong cấ p phối hạt .39 II THÍ NGHIỆM ĐẦM CHẶT 40 Tiêu chuẩn áp dụng 40 Mục đích 40 Dụng cụ thí nghiệm 40 Thí nghiệm 41 Tính tốn k ết quả  42 III.THÍ NGHIỆM GIỚI HẠ N ATTERBERG 45 Tiêu chuẩn áp dụng 45 Mục đích  45 Dụng cụ thí nghiệm 45 Thí nghiệm 47 Tính tốn k ết quả  48  Nhận xét sinh viên 49 IV.THÍ NGHIỆM CẮT TR Ự C TIẾP .50 Mục đích  50 Dụng cụ thí nghiệm 50 Thí nghiệm 50 Tính tốn k ết quả  51   A THÍ NGHIỆM TRONG PHỊNG I THÍ NGHIỆM XUN TIÊU CHUẨN SPT • Hình ảnh thí nghiệm  M ục đích  Thí nghiệm dùng để đánh giá:  - Sức chịu tải đất - Độ chặt tương đối đất cát - Tr ạng thái đất loại sét - Độ bền nén tr ục (qu) đất sét - K ết hợ  p lấy mẫu để phân loại đất  2  Nguyên lý thí nghiệ m Thí nghiệm sử dụng ống mẫu thành mỏng với đườ ng kính ngồi 51 mm, đườ ng kính 35 mm, chiều dài 650 mm Ống mẫu đưa đến đáy lỗ  khoan sau dùng búa trượ t có khối lượ ng 63,5 kg cho rơi tự do t ừ khoảng cách 760 mm Vi ệc đóng ống mẫu đượ c chia làm ba nhị p, m ỗi nh ịp đóng sâu 150 mm tổng c ộng 450 mm, ngườ i ta sẽ tính số búa nhị p ch ỉ ghi nhận tổng số búa hai nhị p cuối hay gọi số này "giá tr ị N" Trong trườ ng hợp sau 50 búa đầu mà ống mẫu chưa cắ m hết 150 mm ngườ i ta chỉ ghi nhận 50 giá tr ị này Số búa phản ảnh độ chặt đất đượ c dùng để tính tốn địa k ỹ thuật    3  Dụ ng cụ thí nghiệ m - Ống mẫu: đường kính ngồi 50,8mm, đườ ng kính 34,9mm, chiều dài ống chẻ: 609mm, chiều dài mũi đóng 57,1mm   - Tạ có tr ọng lượ ng 63,5kg, rơi tự do đế nện - Đế nện - Cần trượt định hướ ng  4 Trình tự  thí nghi ệ m - Bướ c 1: Khoan tạo lỗ  đến độ sâu dự  định thí nghiệm, vét đáy, hạ  ống mẫu SPT lắp đặt đế nện, cần, tạ…  - Bướ c 2: vạch lên cần đóng khoảng, khoảng 15cm (tổng chiều sâu đóng 45cm) - Bướ c 3: Cho tạ  rơi tự do ở   độ c ao 76cm, đếm ghi số t ạ  đóng cho khoảng 15cm - Bướ c 4: lấy chỉ số tạ đóng 30cm cuối làm chỉ số SPT Khoảng cách thí nghiệm SPT thơng thườ ng từ 1  –   3m, tùy theo độ   đồng đất    5. Hiệu chỉ   nh số  đọ c: Sức kháng xuyên (N) phụ thuộc o lượ ng hữu ích búa chiều sâu điểm thí nghiệm, sau thí nghiệ m xong cần phải hiệu chỉnh số  đọc thí nghiệm  Năng lượ ng toàn phần búa rơi là: E=63,5*0,76 ≈ 48.3 kg.m Tuy nhiên, lượ ng E không hồn tồn truyền tớ i ống lẫy mẫu, mà cịn mát lượ ng xảy ở  các phần sau: - Mất mát lượ ng ma sát búa rơi trục hướ ng dẫn, ma sát dây kéo vớ i rịng r ọc - Mất mát lượng ngườ i thí nghiệm (loại búa kéo dây qua ròng r ọc): Khi thả  dây để búa rơi, ngườ i thí nghiệm khơng thả tự do mà níu dây lại (sợ  văng dây, gây nguy hiểm…)  - Mất mát lượ ng ma sát đất lỗ khoan vớ i cần xuyên Ở các nước phát triển, thiết bị SPT phổ bi ến loại nhẫn (donut), sử d ụng dây kéo ròng r ọc V ớ i loại ở   nướ c tiên tiến, lượ ng hiệu quả là 45%65% Tại Việt Nam, chưa có thống kê, để  an tồn, có thể tạm lấy lượ ng hữu ích từ 30% đến 55%  Năng lượ ng hiệu quả (%) số thiết bị SPT   Loại nhẫn (donut) Loại SPT Dây + Ròng r ọc Bắc Mỹ  45  Nhật 67 Loại an toàn (safety) Tự động Dây + Ròng r ọc Tự động 70-80 80-100 50 60 78 Anh  Ngoài ra, loại đất, n ếu N 60=10 chiều sâu 1m, chiều sâu 30m có thể, N 60=20 Đó 30m, áp lực ngang lớn r ất nhiều so vớ i 1m, cần  phải đậ p nhiều nhát đập hơnDo đó, phả i chuẩn hóa N về  giá tr ị  có lượ ng hiệu Ở  nướ c tiên tiến, người ta coi 60% lượ ng hữu ích trung  bình Vì thường quy đổi N về N60 (60% lượ ng hữu ích)  Như vậy, ta cần hiệu chỉnh theo hệ số chuẩn hóa đây:   N’60 = N60*C N = N*CE*C N  Trong đó:  CE = EH/60; vớ i CE là hệ số hiệu quả và E H là lượ ng hiệu quả có thực thiết  bị  60 –  Năng lượ ng hiệu quả tiêu chuẩn (60%) Ở nướ c ta, có thể lấy CE = 0,5÷0,9 C N –  Hệ số độ sâu Hệ số này đượ c nhiều tác giả kiến nghị như sau:  Liao Whitman (1986): C N = (0,9576/ σ’vo)0,5  Peck (1974): C N = 0,77*log(20/1,05/ σ’vo) Skempton (1986): C N = 2/(1+ σ’vo) Ở đây, σ’vo là ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng (bar)   Tương quan giữ a chỉ tiêu lý đấ t kết quả SPT 6.1  Đánh giá mộ t số  chỉ  tiêu lý  của đấ  t d ự a  vào kế  t quả SPT   - Đánh giá độ chặt tương đố i đấ t r ờ i d ự a k ết  quả SPT:   N60  30 B >0÷0,5 0,25÷0,5 0÷0,25 -0,5÷0 50 Dr (%) 0÷15 15÷35 35÷65 65÷85 85÷100 Tr ạng thái Rât r ời  R ời  Chặt vừa Chặt R ất chặt Szechy Varga ( 1978) đưa tương quna độ  sệt (B) chỉ số N60, nhiên độ tin cậy bảng không cao lắm, đất có độ nhạy cảm khác sẽ có tương quan khác đi  - Đánh giá tính biế n d ạng đấ t d ự a k ế t quả SPT   + Đánh giá mô đun biến dạng cát dựa k ết quả SPT Ohya cộng sự (1982) cho r ằng, thơng qua k ết quả thí nghiệm xun tiêu chuẩn, ta có thể sơ bộ dự báo mơ đun biến dạng sau:  E = k.N60`(bar) Trong đó: k = với đất cát lẫn bụi, sét; k = 10 v ới đất cát sạch, cố k ết thườ ng k = 15 với đất cát sạch, cố k ết + Đánh giá mô đun đàn hồi tức thờ i sét dựa k ết quả SPT Ohya cộng sự (1982) cho r ằng có thể tạm tính mơ đun đàn hồi tức thờ i: Eu ≈ (6 đến 50)*N600,63 (bar) Giá tr ị trung bình là: Eu ≈ 19,3*N600,63    + Đánh giá mô đu n biến dạng sét dựa k ết quả SPT Stroud (19740 kiến nghị cách ước tính mơ đun biến dạng không nở  hông sau:  I p ≥ 30 (chỉ số dẻo) M = 4,1*N60  M = (8,6 –  0,15I p)*N60 I p < 30 + Đánh giá mô đun cắt đất dựa k ết quả SPT Worth cộng sự  (1979) cho r ằng mô đun cắt tức thờ i Gmax (để  tính tốn kháng chấn) có thể tạm tính Gmax ≈ (60÷350) N600,77 (bar) Gmax ≈ 120 N600,77  Giá tr ị trung bình Mơ đun cắt (dướ i tải tr ọng tĩnh lâu dài) thông thườ ng chỉ bằng 5%-10% mô đun cắt cực đại Gmax  + Đánh giá sức kháng cắt đất cát dựa k ết quả SPT Cách tính Peck cơng s ự: φ ≈ 54 –  27,6034 e-0,14N60’  Cách tính Schmertmann φ ≈ arctg [N60/(12,2 + 20,3 σ’vo)] 0,34  Ta có bảng tương quan giữa N φ   N 0÷4 4÷10 10÷30 30÷50 >50 Theo Peck cộng sự  < 28 28÷30 30÷36 34÷41 >41 Theo Mayerhof < 30 30÷35 35÷40 40÷45 >45 Độ chặt tương đối R ất r ời  R ời  Chặt vừa Chặt R ất chặt + Đánh giá sức kháng cắt đất sét dựa k ết quả SPT Các quan hệ gi ữa s ức ch ống c khơng nướ c S u và thí nghiệm SPT thườ ng có độ tin cậy thấp Trong đó, hai quan hệ phổ biến là: Terzaghi Peck (1976): Su= 0,06*N60 (bar) Hara (1974): Su = 0,29*N600,72 (bar)  Nên lưu ý rằng, tương quan  N Su phụ thuộc vào r ất nhiều yếu t ố khác, ví dụ như tính nhạy cảm đất sét + Đánh giá khả năng biến loãng đất dựa k ết quả SPT Dựa vào số liệu thu thậ p thống kê, Seed De Alba thiế t lậ p nên mối tương quan N ’60 vớ i khả  bi ến loãng đất r ời  K ết qu ả  đưa đồ thị    liên quan đại lượ ng là: N’60 tỷ số của τ1/ σ’vo ; ta thấy vớ i giá tr ị N’60, đất tốt ( có khả năng kháng chấn cao hơn) đất có hàm lượ ng hạt mịn nhiều cấ p phối cát 6.2 Đánh giá số chỉ  tiêu lý đấ t dự a vào kết quả SPT theo tiêu chuẩn hành ti Việt Nam (TCVN (9351-2012) - Quan hệ giữa sức kháng xuyên tiêu chuẩn NSPT s ức kháng xuyên tĩnh đầu mũi  q c  Thứ tự  Loại đất Tỷ số q c/NSPT  Sét 2 Sét pha 3 Cát hạt mịn 4 Cát hạt trung, thơ 5÷6 Cát hạt trung lẫn sạn sỏi >8 Từ  mối quan hệ  trên, ta có thể  thành lậ p biểu đồ  mối tương quan tỷ  số  q c/NSPT và thành phần hạt mẫu đất - Đánh giá số chỉ tiêu lý đất theo k ết quả SPT + Đối vớ i đất r ời : Tr ạng thái Dr  (%) NSPT  φ  ( ͦ ) Xố p 50 40,00÷45,00 Quan hệ giữa góc ma sát s ức kháng xuyên tiêu chuẩn, có thể như sau:  φ = (12+NSPT)0,5 + a Mô đun biến dạng E (MPa): E = [a +c (NSPT +6)]/10   K ết quả phân tích hạt trình bày dướ i dạng đườ ng cong cấ p phối hạt, hệ  thống nửa tr ục logarite Tr ục hoành biểu diễn đườ ng kính hạt, tr ục tung biểu diễn phần trăm trọng lượ ng hạt lọt qua rây hay % mịn hơn.  - Biểu đồ trên có dạng dốc đứng : cấ p phối xấu 39   II THÍ NGHIỆM GIỚ I HẠN ATTERBERG (ATTERBERG LIMITS) Tiêu chuẩn áp dụng : 4201 -1995 Mục đích  Xác định giớ i h ạn Atterberg xác đị nh giớ i h ạn d ẻo giớ i h ạn nhão; tức xác định giá tr ị độ ẩm, từ đó xác định đượ c tr ạng thái tên đất wP : độ ẩm giớ i hạn dẻo (từ tr ạng thái cứng sang tr ạng thái dẻo) wL : độ ẩm giớ i hạn nhão hay chảy (từ tr ạng thái dẻo sang tr ạng thái nhão) + Chỉ số nhão/chảy (Độ sệt): + Chỉ số dẻo: IP (A) = wL –  wP  Dụng cụ thí nghiệm (Dùng cho TN giớ i hạn nhão) - Dụng cụ Casagrande (chiều cao nâng chỏm cầu cm) - Dao cắt rãnh - Dao tr ộn, kính tr ộn, muỗng xúc đất, rây N40 (đk hạt 0,42 mm), bình nướ c, lon đựng mẫu, cân (độ chính xác 0,1 g), lị s …    Vít B Chỏm cầu mm m c Đế cao su cong Tay quay m m DAO CẮT RÃNH  Hình 5.1 Dụng cụ giới hạn nhão   40   Thí nghiệm  4.1 TN giớ i hạ n nhão: - Dùng khoảng 100 g đất lọt qua rây N40, tr ộn với nướ c vừa đủ nhão - Lấy đất vừa tr ộn trét vào khỏang 2/3 chỏm cầu (tránh bọt khí) - Dùng dao cắt rãnh, chia đấ t chỏm cầu thành phần (khoảng cách khe hở  2 mm, dày mm) - Cho chỏm cầu nâng lên rơi xuố ng h r  = cm, v ận t ốc v = l ần/30s, đếm số lần rơi N đất ở  2 phần chỏm cầu khép lại - Lấy đất nơi k hép lại chỏm cầu bỏ vào lon, cân, đem mẫ u sấy khô (24h), cân mẫu đất khô; xác định độ ẩm - Lấy đất chỏm cầu ra, tr ộn cho bốc bớt nướ c, làm lại TN - Làm TN tương tự khoảng 3-4 lần, xác định số lần rơi Ni-1 < 25 < Ni   4.2 TN giớ i hạ n d ẻ o:   - Lấy phần đất dư từ TN giớ i hạn nhão, tr ộn đều, để cho bốc hết nướ c - Sau dùng tay ve trịn thành lăn (dùng đầu ngón tay để   lăn) Khi 41   thấy nh ững que đất d = mm b đầu nứt đem m ẫu đất cân, sấ y khô để  xác định độ  ẩm (N ếu d > mm, nứt thêm nước; d < mm, chưa nứ t gấ p l ại xe tiế p) Đối vớ i TN dẻo làm lần song song lấy k ết quả trung bình; sai số 2 lần TN < 2% Tính tốn kết quả  Xác định giớ i hạn nhão: vẽ biểu đồ quan hệ gi ữa w ~ logN; wL tương ứng vớ i w t ại  N = 25 - Xác định giớ i hạn dẻo trung bình cộng k ết quả TN dẻo 42    Biểu đồ xác định giớ i hạn nhão Ta sử dụng hồi quy, tìm đượ c WL=53,7353 - Xác định chỉ số nhão (độ sệt):  - Xác định chỉ số dẻo: IP (A) = wL –  wP =53.73 –  28.57 = 25.16 * Xác định tên tr ạng thái đất theo TCVN: Chỉ số nhão IL(B) Chỉ số dẻo IP (A) Tên đất Nhão, loãng, sệt  IP  7 Đất cát pha sét  IL  1 Dẻo < IP < 17 Đất sét pha cát IL < Cứng IP > 17 IL > Chỉ số nhão IL  Trng thái đất Trng thái (B) 1 Đất sét Nhão 43   ➔ Trng thái đất đất dẻo mềm * Xác định tên tr ạng thái đất theo ASTM: + Tên (phân loại) dựa theo wL, IP và đườ ng A = 0,73 (wL –  20) + Tr ạng thái: IL < : Tr ạng thái cứng IL = - : Tr ạng thái dẻo IL > Tr ạng thái chảy : Chỉ số dẻo IP 60 Đất sét dẻo CH 50 IP = 0,73(WL-20) 40 30 Đất sét dẻo CL Đất hữu dẻo MH 20 10 CL-ML 10 20 Đất hữu dẻo OH Đ t bụi ML đất hữu dẻo 30 40 50 60 70 80 90 100 Giớ i hạn chảy wL Giản đồ Cassagrande ➔ Trng thái đất Đất sét dẻo 44   III THÍ NGHIỆM ĐẦM CHẶT (COMPACTION TEST) • Hình ảnh thí nghiệm  3.1 Tiêu chuẩn áp dụng : 4201 -1995 3.2 Mục đích:  - Những cơng trình như: đắ p đườ ng, nhà, đê, đậ p, sân bay, cơng trình san lắ p, hay cơng trình tương tự cần phải lu lèn hay đầm chặt trướ c thiết k ế cần  phải xác định dung tr ọng khơ max và wopt để tối ưu hóa cho cơng tác lu lèn - Những cơng trình thi cơng (đã lu lèn) cần phải kiểm tra chất lượng độ chặt nền; cần phải TN đầm chặt để xác định hệ số đầm chặt k - Mục đích việc đầm chặt: + Làm giảm độ lún cơng trình tương lai  + Làm tăng khả năng chịu tải đất + Làm tăng sức chống cắt đất + Làm giảm độ thấm nướ c qua cơng trình 3.3 Dụng cụ thí nghiệm: - Khuôn Proctor tiêu chuẩn V = 944 cm3  - Búa dầm (độ rơi h = 30,48 cm = 12  in, Q = 2,5 kg) - cân lớn (cân kl đấ t + khuôn), cân nh ỏ (xác định độ ẩm) - Dụng cụ chia đất, muỗng xúc đất, dao gạt đất, dụng cụ xác định độ ẩm, …  45   Hình 13: Búa dầm Hình 12: Cối đầm Hình 14: Cân điện tử  Hình 15: Rây N0.40 46   Hình 16: Cốc đựng mẫu đất Hình 17: Một số dụng cụ khác 3.4 Thí nghiệm: - Làm khô mẫu đất sấy khô t < 500C, dùng chày để  làm tơi đất, cho lọt qua rây N4, lấy khoảng kg đất - Sau thêm nướ c vào r ồi tr ộn Cách thêm nướ c: Trong đó:  q: lượng nướ c phun thêm (g) w: độ ẩm yêu cầu (%) wh: độ ẩm đất trướ c phun thêm nướ c (%) Q : tr ọng lượng đất trướ c phun thêm nướ c (w –  wh): độ tăng độ ẩm (khoảng 2-3%) - Cân tr ọng lượ ng khuôn, dùng muỗng xúc đất đổ vào khuôn, chia thành l ớ  p, lớ  p đầm n chày phân bố đều khuôn + Đất cát & cát pha sét : n = 25 + Đất sét pha cát & sét có I p < 30 : + Đất sét có I p > 30 : n = 30 –  40 n = 40 –  50 * Công đầm: (N.cm/cm3) 47   Trong đó:  n: số lần đầm lớ  p m: khối lượng búa đầm (2,5 kg) g: = 981 cm/s2  h: chiều cao rơi = 30,48 cm   f: diện tích mặt cắt ngang khuôn (cm2) a: chiều dày lớp đất đầm (cm) - Dùng dao gạt phía trên, cân tr ọng lượng khuôn đất (G) - Lấy mẫu đất khỏi khuôn - Lấy mẫu đất ở  3 lớp đầm để xác định độ ẩm (cân tr ọng lượ ng long mẫu, sấy khô, cân lại tr ọng lượ ng lon mẫu đất khô => xác định độ ẩm) - Làm tơi mẫu đất thêm nước vào ( độ  tăng độ ẩm 2-3%) lậ p lại TN   - Cứ như thế, lặ p lại TN đến cân thấy tr ọng lượng đất khuôn giảm hay tốc độ tăng (đất + khuôn) < tốc độ tăng độ ẩm 3.5 Tính tốn kết quả: Các chỉ tiêu thí nghiệm Đơn vị  đo  Số thứ  tự  lần đầm A Trọng lượng đất ẩm + khuôn g 5941 6023 6154 6234 6225 B Trọng lượ ng khuôn g 4250 4250 4250 4250 4250 C thể tích khn cm3  944 944 944 g/cm3  1.791 1.878 2.017 2.102 2.092 18 50 22 Dung trọng ẩm 944 944 = Kí hiệu lon chứ a A Trọng lượng đất ẩm + lon g 94.3 106.5 119.4 71.2 89.8 B Trọng lượng đất khô + lon g 91.0 100.5 109.7 64.5 79.0 C Trọng lượ ng lon g 13.8 14.65 12.77 11.76 11.8 % 4.3 7.0 12.7 g/cm3 1.717 1.755 1.834 Độ ẩm W= Dung trọng khô 10.0 16.1 100 1.865 1.802 48   Dựa vào đồ thị ta thấy: Dung tr ọng khô lớ n nhất: 1.8656 g/cm3  Độ ẩm tốt nhất: W=12.253% 3.6 Nhận xét SV: Với độ ẩm đất từ 0% đến 12.253% ta sẽ có đượ c dung tr ọng khô tăng dần đạt cực đại W=12.253% Khi đất sẽ liên k ết vớ i tốt Qua ngưỡng độ ẩm dung lượ ng khô giảm, sự liên k ết giảm dần đất tr ở nên nhão 49   IV THÍ NGHIỆM CẮT TRỰ C TIẾP (DIRECT SHEAR TEST) I/ Mục đích  - Thí nghiệm c tr ực ti ếp để  xác định đặc trưng độ  b ền c đất (tính chất học; c, ), từ đó đánh giá:  Sức chống cắt đất: S =  tan + c Khả năng chịu tải đất nền: Trong A, B, D h ệ số phụ thuộc vào c,  - Ngồi c,  cịn có thể xác định TN khác: + Nén đơn (Unconfined compression test): áp dụng cho đất dính, đơn giả n, cho k ết quả tr ực tiế p, mặt phá hoại sẽ là mặt yếu + C tr ực tiế p (Direct shear test): áp dụng cho cả  đất dính đất r ời, đơn giản, cho k ết quả tr ực tiế p, m ặt phá hoại mặt n ằm ngang thớ t c hộ p c đượ c ấn định trướ c + Nén tr ục (Triaxial compression test): áp dụng cho cả các loại đất, thí nghiệm  phức tạp cho đầy đủ  chỉ  tiêu, có pp TN; Undrains  –   Unconsolidation (UU), Undrains –  Consolidation (CU), Drains –  Consolidation (CD) II/ Dụng cụ thí nghiệm - Máy cắt tr ực tiế p - Dao vòng (để tạo mẫu đất thí nghiệm) - Đồng h ồ  đo chuyển v ị  ngang, đồng h ồ  đo ứng lực ngang; 2/1000 mm:1 vạch = 0,002 mm  –   đh đo ứng lực ngang, 1/100 mm: vạch = 0,01 mm –  đh đo chuyển vị ngang - Đồng hồ  đo chuyển vị  đứng (chỉ s ử d ụng dùng để cắt cố k ết) - Dao, bình nướ c, quả cân dùng làm tỷ  tr ọng - Mẫu đất nguyên dạng chế bị III/ Thí nghiệm - Cắt mẫu đất (dày 30 cm) cho l ần thí nghiệm vớ i cấ p tải tr ọng khác - Bôi trơn nhớ t vành hộ p cắt - Dùng dao vòng ấn vào mẫu đất gạt hai mặt - Đặt mẫu đất vào hộ p cắt ở  giữa đá bọt khóa chốt cẩn thận - Đặt hộ p cắt vào máy cắt, điều chỉnh đồng hồ về 0, lấy chốt ở  hộ p cắt 50   - Đặt tải tr ọng đứng theo vớ i cấ p tải - Cho máy cắt mẫu bị phá hoại; ghi lại giá tr ị ( ) ứng với lúc đồng h ồ  đo ứng lực ngang đạt giá tr ị max * Hệ số máy (hệ số vòng lực) 0,004  = 0,5 kg/cm2  => quả cân 1,6 kg  = 0,75 kg/cm2  => quả cân 2,37 kg  = kg/cm2  => quả cân 3,12 kg  = kg/cm2  => quả cân 6,24 kg IV/ Tính tốn kết quả  - Vẽ biểu đồ quan hệ giữa  (kg/cm2)  (kg/cm2)  (kG/cm2)  =  tan + c c    (kG/cm2) Quan hệ lực cắt áp lực thẳng đứng - Xác định giá tr ị c   51   Chúng ta dùng hồi quy máy tinh CASIO để tính tốn: Trong đó: a là c=0,3623333333 kPa, b tan =0,243 ➔  =13o 39’29,33’’  Biểu đồ quan hệ lực cắt áp lực thẳng đứng để xác định c,   52   53