(Đồ án hcmute) chung cư bình minh

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: TS LÊ ANH THẮNG SVTH: NGUYỄN HỒNG THÔNG SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2018 n BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: TS LÊ ANH THẮNG SVTH: NGUYỄN HỒNG THƠNG MSSV: 13149163 Khố : 2013 Tp Hồ Chí Minh, tháng 6/2018 i Tp Hồ Chí Minh, tháng 12/2017 n THANK YOU Graduation essay is necessary for every student in the construction industry to finish learning process, beside that, it open the new way for student to the real life in future Graduation essay facilitate for each student to summarize and recapitulate their knowledges, at the same time, collecting and bonus another information which they defect Practice computational and solve arises problem in the real life With my Graduation essay, Intruction teacher and another teachers in construction industry take many help, many teach by the devoted way I would like to say thank you That knowledge and experience is the foundation and the key to finish this Graduation essay Because of limit Experiant, the mistake is unavoidable I hope to take your advice to improve my knowledges Finally, I wish you a good health, happiness and success in your life Thank you! TP.HCM, ngày 30tháng 06 năm 2018 Sinh viên thực hiện NGUYỄN HỒNG THƠNG ii n TĨM TẮT Cơng trình: Chung cư BÌNH MINH Sinh viên thực hiện: NGUYỄN HỒNG THƠNG Giảng viên hướng dẫn: TS Lê Anh Thắng Tổng quan kiến trúc: Chung cư gồm tầng hầm 18 tầng nổi(kể tầng mái) tọa lạc quận TP.HCM với quỹ đất xây dựng 1479 m2 Mỗi tầng chung cư gồm hộ trang bị thang máy thang Cơng trình thiết kế tận dụng tối đa thơng thống chiếu sáng tự nhiên Mặt hộ điển hình cơng trình bố trí sinh động, tiện dụng, hợp lí, phù hợp với tập quán sinh hoạt người Việt Tổng quan kết cấu: Tất phân tích, tính tốn thiết kế đảm bảo điều kiện bền điều kiện sử dụng theo tiêu chuẩn hiện hành Việt Nam tiêu chuẩn nước tương đương - Hệ kết cấu theo phương đứng hệ chịu lực khung vách - Hệ kết cấu theo phương ngang sàn phẳng bê tơng cốt thép thơng thường có bố trí dầm biên - Giải pháp móng móng cọc khoan nhồi bê tông cốt thép Nội dung thiết kế: gồm chương: - Chương 1: Tổng quan - Chương 2: Thiết kế tính tốn cầu thang - Chương 3: Thiết kế tính tốn sàn dầm tầng điển hình - Chương 4: Thiết kế khung : - Mơ hình,tính tốn,thiết kế khung trục khung trục D Chương 5: Thiết kế móng: - Hồ sơ địa chất Thiết kế móng cọc khoan nhồi Chương 6: Phần nâng cao : Thiết kế móng cọc ép Thiết kế móng cọc ly tâm ứng suất trước Biện pháp thi công cọc khoan thả iii n ABSTRACT Building: BÌNH MINH APARTMENT Student: NGUYỄN HỒNG THƠNG Advisor: Dr Lê Anh Thắng Overview of Architecture: Q2 apartment is located in HO CHI MINH city that has cover an area of 1479 square meters Each story in apartment has rooms and is equipped of lifts and staircases The building is designed to take maximum advantage of ventilation and natural light Typical apartments in the building are arranged lively, conveniently, reasonably, suitably with living habits of Vietnamese people Overview of Structure: All of analyses, calculations and designs must be ensured strength and stablity conditions according to current Vietnam standards and foreign standards - The vertical structure system is reinforced concrete frame-wall - The horizon structure system is reinforced concrete floor - Solution of foundation is reinforced concrete square pile foundation Design content: include chapter: - Chapter 1: Overview of Apartment - Chapter 2: Calculate and design the typical staircase - Chapter 3: Calculate and design the typical floor - Chapter 4: Make model, calculate and design the typical frame wall - Chapter 5: Foundation: - Synthesis of geological data Design of bored pile foundation Chapter 6: Advanced section: Design of driven foundation pile Design of spun pile foundation Manner of execution “Drop to hole” iv n Sinh viên NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP :NGUYỄN HỒNG THƠNG MSSV: 13149163 Khoa : Xây Dựng Ngành : Công nghệ kỹ thuật cơng trình xây dựng Tên đề tài : CHUNG CƯ BÌNH MINH Số liệu ban đầu  Hồ sơ kiến trúc (đã chỉnh sửa kích thước theo GVHD)  Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung phần lý thuyết tính tốn a Kiến trúc  Thể hiện lại vẽ theo kiến trúc b Kết cấu  Tính tốn, thiết kế cầu thang  Tính tốn, thiết kế dầm, sàn tầng điển hình  Mơ hình, tính tốn, thiết kế khung trục khung trục D c Nền móng  Thiết kế móng cọc khoan nhồi d Phần nâng cao  Thiết kế móng cọc ép  Thiết kế móng cọc ly tâm  Biện pháp thi công cọc khoan thả Thuyết minh vẽ  01 Thuyết minh 01 Phụ lục  19 vẽ A1 (04 Kiến trúc, 08 Kết cấu, 07 Nền móng) Giáo viên hướng dẫn : TS LÊ ANH THẮNG Ngày giao nhiệm vụ : 03/2018 Ngày hoàn thành nhiệm vụ : 30/06/2018 Tp HCM ngày 30 tháng năm 2018 Xác nhận GVHD Xác nhận BCN Khoa TS LÊ ANH THẮNG v n TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG Sinh viên Khoa Ngành Tên đề tài CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : NGUYỄN HỒNG THƠNG MSSV: 13149163 : Xây Dựng : Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng : CHUNG CƯ BÌNH MINH NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) TP HCM, ngày 16 tháng 12 năm 2017 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) TS LÊ ANH THẮNG vi n ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Sinh viên Khoa Ngành Tên đề tài : NGUYỄN HỒNG THƠNG MSSV: 13149163 : Xây Dựng : Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng : CHUNG CƯ BÌNH MINH CÂU HỎI NHẬN XÉT Tp HCM, ngày… tháng… năm 2017 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) TS CHÂU ĐÌNH THÀNH vii n MỤC LỤC NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP v BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN vi BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN vii MỤC LỤC viii DANH MỤC CÁC BẢNG BIỂU xiii DANH MỤC HÌNH ẢNH xv CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN 1.1 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 1.1.1 Quy mô cơng trình 1.1.2 Mặt 1.1.3 Mặt đứng 1.2 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH .4 1.2.1 Hệ thống điện 1.2.2 Hệ thống nước 1.2.3 Thơng gió chiếu sáng .5 1.2.4 Phịng cháy hiểm 1.2.5 Chống sét 1.2.6 Hệ thống thoát rác 1.3 GIẢI PHÁP VẬT LIỆU 1.3.1 Bê tông, Cốt thép .5 1.3.2 Lớp bê tông bảo vệ 1.4 GIẢI PHÁP KẾT CẤU 1.4.1 Theo phương đứng 1.4.1.1 Hệ Khung 1.4.1.2 Hệ khung vách 1.4.1.3 Hệ khung lõi 1.4.2 Theo phương ngang 1.4.2.1 Sàn không dầm 1.4.3 Giải pháp thiết kế móng 1.4.4 Các quy phạm tiêu chuẩn dùng để thiêt kế 1.4.5 Phần mềm ứng dụng CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ CẦU THANG 2.1 GIỚI THIỆU CHUNG .9 2.2 CẤU TẠO CẦU THANG 2.3 TÍNH TỐN CẦU THANG 10 2.3.1 Tĩnh tải 10 2.3.2 Hoạt tải 11 viii n 2.3.3 Tổng tải trọng 11 2.3.4 Sơ đồ tính nội lực 11 2.3.5 Tính tốn bố trí cốt thép 12 2.4 TÍNH TỐN DẦM CẦU THANG .13 2.4.1 Tải trọng 13 2.4.2 Tính cốt thép 14 2.4.3 Tính thép đai 14 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ SÀN PHẲNG TẦNG ĐIỂN HÌNH 17 3.1 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC 17 3.1.1 Chiều dày sàn 17 3.1.2 Tiết diện vách 17 3.2 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN 17 3.2.1 Tĩnh tải 17 3.2.2 Hoạt tải 18 3.3 TÍNH TỐN BỐ TRÍ CỐT THÉP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH .19 3.3.1 Khai báo tải trọng 19 3.3.2 Mơ hình 20 3.3.3 Phân tích mơ hình ta kết nội lực 22 3.3.4 Kiểm tra độ võng sàn .22 3.3.5 Tính tốn bố trí cốt thép 23 CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ KHUNG 28 4.1 GIỚI THIỆU CHUNG 28 4.2 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC 28 4.3 CÁC TRƯỜNG HỢP TẢI TRỌNG 28 4.3.1 Tính tốn tải gió 28 4.3.1.1 Gió tĩnh 28 4.3.1.2 Gió động 29 4.3.1.3 Nội lực chuyển vị tải trọng gió .34 4.3.2 Tải động đất 35 4.3.2.1 Tính tốn động đất theo phương pháp phổ phán ứng .35 4.3.2.2 Điều kiện áp dụng 35 4.3.2.3 Tổ hợp thành phần tác động động đất theo phương ngang 37 4.3.2.4 Tính tốn động đất phần mềm Etabs 2016 .37 4.4 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 39 4.5 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ TẠI ĐỈNH CƠNG TRÌNH 40 4.6 TÍNH TỐN - THIẾT KẾ KHUNG TRỤC VÀ KHUNG TRỤC D 41 4.6.1 Tính thép cho dầm TCVN 5574-2012 41 4.6.1.1 Tính tốn cốt thép dọc 41 ix n  Cường độ bê tông sau căng cáp: cp = 56 MPa  Cường độ chịu kéo: bt = MPa  Mô đun đàn hồi bê tông cọc: Ec = 4.2x104 MPa  Mô đun đàn hồi bê tông cọc sau căng cáp: Ec’= 3.15x104 MPa Hình 6- 7: Mặt cắt ngang cọc ly tâm Bảng 6- 9: Thông số kỹ thuật cọc ly tâm Đường kính cm 50 cọc Loại A Chiều dày cm Bán kính cm 25 ngồi r0 Bán kính cm 16 ri Bán kính bố trí cáp rp cm 20.5 Diện tích cọc cm 1159 Đường kính số lượng cáp 14Ø7.1 Tổng diện tích cáp ứng lực cm2 5.6 trước 6.2.1.2 Tính momen gây nứt  Ứng suất kéo cáp ƯST Ứng suất kéo cáp theo tiêu chuẩn JIA A 5337-1982 không 70% cường độ giới hạn chảy thép ứng lực pi  0.7  py  0.7 1420  994(MPa) Với py cường độ chịu kéo giới hạn chảy thép ƯST  Ứng suất thép sau thả cáp 110 n pt  pi  n (Ap / A0 ) ' Trong đó: pt: Ứng suất thép ƯST sau căng cáp n’: Tỉ số modul đàn hồi trước sau căng cáp n'  Ep Ecp  20  6.35 3.15 Ap: Diện tích thép ƯST, Ap=5.6(cm2) Ac: Diện tích mặt cắt ngang cọc, Ac=1159(cm2) A0: Diện tích bên tiết diện cọc, A0=1159 – 5.6 = 1153.4(cm2) pt  994  964.3(MPa)  6.35(5.6 /1153.4)  Ứng suất bê tông sau thả cáp A 5.6 cpt  pt p  964.3   4.68(MPa) A0 1153.4  Tổn hao ứng suất từ biến co ngót bêtơng Trong đó: n: Tỉ số mơđul đàn hồi thép bê tông giai đoạn sử dụng E 20 n'  p   4.76 Ecp 4.2 Hệ số kể đến sự ảnh hưởng từ biến(tra tính vật liệu ƯST),  s: Hệ số kể đến ảnh hưởng co ngót bê tơng, s=15x10-7 ptỨng suất thép ƯST, pt=964.3 MPa cptỨng suất bê tông sau thả cáp, cpt=4.68 MPa p  p  ncpt  E p s   n  cpt   pt   1  0.5   4.76   4.68  20 15 103  42.87(MPa)  4.68   4.76   1  0.5    964.3  Tổn hao ứng suất từ biến co ngót bê tông 111 n cpt  r(pt  2 p ) Trong đó: r hệ số chùng ứng suất, r = 0.035 cpt  0.035  (964.3   42.87)  30.75(MPa) Ứng suất hữu hiệu thép ƯST: pe  pt  p  r  964.3  42.87  30.75  890.68(MPa) Ứng suất hữu hiệu bê tông: ce  pe Ap A0  890.68  5.6  4.32(MPa) 1153.4 Đặc trưng hình học tiết diện cọc:  4 n  4.76 (r0  ri )  A p rp2  (254  164 )   5.6  20.52 4  Ie  260796(cm ) Ie  Ze  Ie 260796   10432(cm3 )  0.01(m3 ) r0 25 Momen uốn nứt M 'cr  Ze (bt  ce )  0.01(7  4.32) 103  113.2(kN) Momen uốn gãy M 'br  1.5M 'cr  1.5 113.2  169.8(kN) 6.2.2 Tính sức chịu tải cọc 6.2.2.1 Theo vật liệu làm cọc Sức chịu tải dài hạn: R al  1 (cu  ce )A c   (80  4.32)  1159  10  2192.8(kN) 4 Sức chịu tải tức thời: R al  1 (cu  ce )A c   (80  4.32)  1159  102  4385.6(kN) 6.2.2.2 Theo tiêu lý đất đá(7.2.2 TCVN 10304-2014) Sức chịu tải trọng nén Rc,u cọc khoan (đào) nhồi (có xét đến động đất) xác định theo công thức: R1c,u  c (cqqb Ab  u cf fi li ) 112 n Trong đó: fi : cường độ sức kháng trung bình lớp đất thứ i li : chiều dài đoạn cọc nằm lớp đất thứ “i” u = 1.57 m : Chu vi tiết diện ngang thân cọc Ab = 0.12 m2 : Diện tích mặt cắt ngang cọc c : hệ số điều kiện làm việc cọc đất, γc = cq : hệ số điều kiện làm việc đất mũi, γcq = cf : hệ số điều kiện làm việc đất thân cọc, γcf = 0.9 qb : cường độ sức kháng đất mũi cọc, qb = 14280kN/m2(tra bảng TCVN 10304:2012) Lớp Bảng 6- 10: Thành phần kháng đất thành cọc ly tâm(PA3) Chiều Chiều cf fi sâu fi Li (m) sâu lớp cf (kN/m2) tr.bình Li đất (m) (m) -8.50 -6.75 0.8 25.38 40.60 -10.50 -9.5 0.8 26.75 42.80 -11.70 -11.1 1.2 0.8 27.22 26.13 -13.70 -12.7 0.8 28.40 45.44 -15.70 -14.7 0.8 28.92 46.28 -17.70 -16.7 0.8 29.71 47.54 -19.70 -18.7 0.8 30.55 48.89 -21.70 -20.7 0.8 31.39 50.23 -23.70 -22.7 0.8 32.23 51.57 -25.70 -24.7 0.8 33.07 52.92 -27.70 -26.7 0.8 33.91 54.26 -29.70 -28.7 0.8 34.75 55.61 -31.70 -30.7 0.8 35.59 56.95 -32.50 -32.1 0.8 0.8 36.18 23.16 Tổng thành phần kháng đất lên thành cọc γcf.fi.li = 642.38(kN) 113 n Sức chịu tải theo tiêu lý đất đá: R1c,u   c (  cq q b A b  u   cf f i li )  1(114600  0.12  1.57  642.38)  2760.5(kN) R c,a  R1c,u 1.25  2208(kN) 6.2.2.3 Theo tiêu cường độ đất nền(Phụ lục G1, G2 TCVN 10304-2014) Sức chịu tải cực hạn cọc theo đất xác định theo công thức: R 2c,u  qb Ab  u fi li Trong đó: li : chiều dài đoạn cọc nằm lớp đất thứ “i” u = 1.57(m) : Chu vi tiết diện ngang thân cọc Ab = 0.12(m2): Diện tích mặt cắt ngang cọc qb : cường độ sức kháng đất mũi cọc qb  q' N'q  cN'c q – áp lực hiệu lớp phủ cao trình mũi cọc (có giá trị ứng suất pháp hiệu theo phương đứng đất gây q'   i  hi  311.38(kN / m2 ) c = 14.3(kN/m2) – lực dính lớp đất mũi cọc N 'q  90.1; N 'c  18 - Hệ số sức chịu tải đất mũi cọc (tra bảng G.1 TCVN 10304-2014) qb  311.38  90.1  14.3 18  28312.74(kN / m2 ) fi : cường độ sức kháng trung bình lớp đất thứ i  fi  ki 'v  tan    c : đất rời  fi  Cu,i : đất dính  k i : hệ số áp lực ngang đất lên cọc (tra bảng G.1 TCVN  10304-2014)  'v : ứng suất pháp hiệu thẳng đứng lớp đất   : góc ma sát trung bình lớp đất thứ “i”  c: lực dính lớp đất 114 n  cu,i cường độ sức kháng cắt khơng nước lớp đất thứ i thân cọc cu,i  6,25Nc,i  kPa  α hệ số xác định theo biểu đồ Hình G.1 ( TCVN 10304 – 2014) Bảng 6- 11: Thành phần kháng đất lên thành cọc (theo tiêu cường độ đất nền)(PA3) Lớp Li cu,i fi đất fi Li  dính  5.2 0.819 93.75 76.76 399.15 20.8 0.644 156.25 100.63 2092.27 Sức kháng ma sát bên ufi*Li 3913.52 kN Sức chịu tải tính tốn cực hạn R2c,u 7194.97 kN Sức chịu tải tiêu chuẩn cực hạn R2c,a 3050.58 kN Sức chịu tải theo tiêu cường độ đất nền: R2c,a =3050.58 (kN) 6.2.2.4 Theo SPT(Phụ lục G3.2 TCVN 10304-2014) Trong thực hành thiết kế hiện phổ biến tính tốn sức chịu tải cọc theo kết thí nghiệm xun tiêu chuẩn (SPT) dùng cơng thức Meyerhof công thức Viện kiến trúc Nhật Bản Ở ta dùng công thức Viện kiến trúc Nhật Bản Sức chịu tải trọng nén cưc hạn: R3c,u  qb Ab  u(fc,ilc,i  fs,ils,i )(kN) Trong đó: q b  9Cu  187.5  1687.5(kN / m ) li chiều dài đoạn cọc nằm lớp đất thứ i fi : cường độ sức kháng trung bình lớp đất thứ i  fs,i  10Ns,i : đất rời  f c,i   p f L cu,i : đất dính Bảng 6- 12: Thành phần kháng đất lên thành cọc (theo SPT)(PA3) 115 n Lớp li Ztb Ni Cu,i p fi fi.li Lớp 1: Đất sét trạng thái dẻo cứng 5.2 2.6 15 93.75 0.82 76.76 399.15 20.8 15.6 25 156.3 0.64 100.59 2092.27 Lớp 2: Đất cát pha trạng thái dẻo Tổng 2491.42 Ns,i : số SPT trung bình lớp đất rời thứ i thân cọc Cu,i : cường độ sức kháng cắt khơng nước lớp đất thứ i thân cọc Nc,i : số SPT trung bình lớp đất dính thứ i thân cọc αp hệ số xác định theo biểu đồ Hình G.2 TCVN 10304-2014 Vậy sức chịu tải theo SPT: R 3c,u  q b Ab  u  (f c,i lc,i  fs,i ls,i )  1406.25  0.12  1.57  2491.42  4080.3(kN) Bảng 6- 13: Tổng hợp sức chịu tải cọc ly tâm(PA3) Sức chịu tải cực hạn cọc theo tiêu lý đất R1c,a (kN) 2160.95 Sức chịu tải cực hạn cọc theo tiêu cường độ đất R2c,a (kN) 3050.58 Sức chịu tải cực hạn cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn R3c,a (kN) 4080.3 Sức chịu tải cho phép cọc theo vật liệu Rvl (kN) 2192.8 Rc,k = (R1c,a ; R2c,a ; R3c,a, Rvl) (kN) 2160.95 Vậy giá trị sức chịu tải cực hạn đất sử dụng tính tốn móng lõi thang(M6): Rc,k = 2160.95 (kN) Chọn Rc,k =2100 (kN) 116 n Bố trí hệ móng cơng trình (Theo điều 7.1.11 TCVN 10304:2014 Móng Ntt (kN) M1 M2 M3 M4 M5 M6 M7 8829 12093 12871 12438 8770 84382.63 172 Hình 6- 8: Mặt bố trí cọc ly tâm(PA3) Bảng 6- 14: Sơ bố trí cọc ly tâm Số Chọn số lượng cọc n lượng Rca  Phương cọc (kN) Tổng X n 1.4 2100 5.9 1.4 2100 8.1 1.4 2100 8.6 1.4 2100 8.3 1.4 2100 5.8 1.4 2100 56.3 72 1.4 2100 0.1 Phương Y 3 3 117 n 6.2.3 Thiết kế móng lõi thang - M6 (PA3) Xuất nội lực từ ETABS, chọn tổ hợp nội lực Nmax nội lực tương ứng để tính tốn Hình 6- 9: Mặt móng M6(PA3) Kích thước đài: Bđ x Lđ x Hđ = 11.5m x 13 m x m 6.2.3.1 Kiểm tra phản lực đầu cọc Kiểm tra phản lực đầu cọc phần mềm SAFE v2016: 118 n Kết phản lực đầu cọc thu Hình 6- 10: Phản lực đầu cọc móng M6(PA3) Kiểm tra phản lực đầu cọc thỏa mãn điều kiện Pmax  1648.3(kN)  R tk  2100(kN)  Pmin  874.3(kN)  6.2.3.2 Kiểm tra ổn định độ lún cho móng Diện tích thực tế đài: Fd  bl  11.5 13  149.5(m ) Trọng lượng tính tốn thực tế đài đất đài: N d  n tb H d Fd  1.1 25  149.5  8222.5(kN) Chọn trường hợp Ntt-max kiểm tra : Lực dọc tính tốn đáy đài N 0tt  84382.63  8222.5  92605.13(kN) Mômen tính tốn đáy đài : Chiều cao đài móng H d  2(m) tt tt MXtt  M0X  H0Y Hd  2420.72  21.36   2380(kN.m) tt tt MYtt  M0Y  H0X Hd  40531.01  228.73  40988.47(kN.m) Sử dụng giá trị tải truyền xuống móng với giá trị lực dọc Nmax ứng với giá trị tiêu chuẩn Gần lấy N = Ntt/1.15 - Ntc = 92605.13/1.15 = 80526.2 (kN) - Mtcx = 2380/1.15 = 2069.57 (kN.m) 119 n - Mtcy = 40988.47/1.15 = 35642.15 (kN.m) Góc ma sát trung bình  h  2 h   n h n 11.44  5.2  25.88  20.8 tb  1   23o h1  h   h n 5.2  20.8 Kích thước đáy đài theo chu vi nhóm cọc biên - L’ = 13 – 0.5 = 12.5 (m) - B’ = 11.5 – 0.5 = 11 (m) Kích thước khối móng quy ước - Lqư = L’+ 2×Lctan(/4) = 12.5+ 2×26×tan(23/4)=17.7 (m) - Bqư = B’+ 2×Lctan(/4) = 11+ 2×26×tan(23/4)=16.24 (m) - Hqư = Lc + Zđáy đài = 28 (m) Trọng lượng đất khối móng quy ước : Nđất = Bqư×Lqư×Hqư×γd= 16.24×17.7×28×10.6 = 85314.57(kN) Trọng lượng đài : Nd  n tb Hd Fd  1.1 25  149.5  8222.5(kN) Trọng lượng cọc : Nc  n c n tb Lc Fc  72 1.1 25  26  0.12  6177.6(kN) Khối lượng đất bị cọc, đài chiếm chỗ : Ndc  n c  d Lc Fc   d Hd Fd  72 10.6  26  0.12  10.6  149.5  5550.6(kN) Khối lượng tổng khối móng quy ước : Wqu = Nđất + Nd + Nc - Ndc = 85314.57 + 8222.5 + 6177.6 – 5550.6 = 94164.07(kN) Độ lệch tâm Moment My 35642.15 ex    0.2  m  N  Wqu 80526.2  94164.07 ey  Mx 2380   0.01 m  N  Wqu 80526.2  94164.07 Áp lực đất đáy móng N  Wqu 6e 6e 80526.2  94164.07  0.2  0.01 tc p max   (1  x  y )   (1   )  651.18(kN/ m ) A qu L m Bm 17.7 16.24 17.7 16.24 tc p  p ttbc  N  Wqu A qu N  Wqu A qu  (1   6e x 6e y 80526.2  94164.07  0.2  0.01  )  (1   )  564.28(kN/ m ) L m Bm 17.7 16.24 17.7 16.24 80526.2  94164.07  607.73(kN/ m ) 17.7 16.24 Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng – theo TCVN 9362:2012 m  m2 R tc   A  b    B  h   '  D  cII  k tc 120 n  m1 = – hệ số điều kiện đất  m2 = – hệ số điều kiện cơng trình  ktc = – hệ số tin cậy  Góc ma sát đáy khối móng quy ước  = 25.88o Tra bảng  A = 0.83  B = 4.34  D = 6.87  b = 16.24m – Kích thước cạnh bé khối móng quy ước  h = Hqư = 28 m – chiều cao khối móng quy ước  γ’ = 10.6 (kN/m3): dung trọng trung bình đất đáy móng   = 10.6 (k N/m3): dung trọng đất đáy móng  cII = 14.3(kN/m2)  Vậy: Rtc = 1550.57 (kN/m2) Pmax  651.18  1.2R tc  1860.68(kN / m2 )  Pmin  607.73   Ptb  564.28  R tc  1550.57(kN / m ) Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún khối móng quy ước đất tự nhiên Tiến hành tính lún theo phương pháp cộng lún phân tố: S 0.8 gl zi h i Ei Chú ý chia lớp đất cho phân lớp phải nằm gọn lớp định Điều kiện để dừng tính lún: gl   bt Móng cần bố trí cho S ≤ [Sgh] = 10cm Bảng 6- 15: Bảng tính lún móng M6 (PA3) Lớp KH phân Lớp tố 3 3 4 Bề dày m 0.5 0.5 0.2 0.5 Z m 0.5 1.2 1.7 Z/B 0.03 0.05 0.06 0.09 Ko 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00  σbt σgl σgltb Eo S kN/m3 10.6 10.6 10.6 10.6 10.8 kPa 296.80 302.10 312.70 325.42 343.78 kPa 310.93 310.50 309.64 308.62 307.17 kPa MPa 27.45 27.45 27.45 27.45 27.45 cm 310.72 310.07 309.13 307.89 0.453 0.452 0.180 0.449 121 n 4 4 4 4 4 0.5 2.2 0.12 0.99 10.8 367.54 303.85 305.51 27.45 0.445 0.5 2.7 0.15 0.98 10.8 396.70 298.05 300.95 27.45 0.439 0.5 3.2 0.17 0.97 10.8 431.26 289.88 293.96 27.45 0.428 0.5 3.7 0.20 0.96 10.8 471.22 279.52 284.70 27.45 0.415 0.5 4.2 0.23 0.95 10.8 516.58 264.84 272.18 27.45 0.397 10 0.5 4.7 0.25 0.93 10.8 567.34 246.39 255.61 27.45 0.372 11 0.5 5.2 0.28 0.91 10.8 623.50 224.99 235.69 27.45 0.343 12 0.5 5.7 0.31 0.89 10.8 685.06 201.26 213.13 27.45 0.311 13 0.5 6.2 0.33 0.87 10.8 752.02 175.35 188.31 27.45 0.274 14 0.5 6.7 0.36 0.85 10.8 824.38 148.70 162.02 27.45 0.236 - Vậy lớp phân tố thứ 13, σgl = 162.02 < 0.2σbt = 164.88 nên dừng tính lún - Tổng độ lún S = 4.958cm < 10cm Thỏa điều kiện biến dạng 6.2.3.3 Kiểm tra xuyên thủng Với góc lan tỏa ứng suất 45o ta thấy tháp xuyên thủng hình thành từ mép cột bao hết cọc bên Nên móng xem tuyệt đối cứng không cần kiểm tra xun thủng cho đài 6.2.3.4 Tính tốn cốt thép đài móng Tính tốn cốt thép đài móng phần mềm SAFE 2016 Ta cắt 1m bề rộng để tính tốn Việc lấy nội lực để tính tốn thép cho đài móng lấy trực tiếp từ giá trị nội lực từ strip vẽ mơ hình Hình 6- 11: Biểu đồ mơmen theo dãy trip móng M6(PA3) 122 n Vị trí Trục X Trục Y Bảng 6- 16: Tính tốn cốt thép đài móng M6 (PA3) b h M As ho Bố trí (mm) (mm) (kN.m) (mm2/m) Lớp Lớp Lớp Lớp 1000 1000 1000 1000 2000 2000 2000 2000 1800 -88.87 1700 2889.42 1800 -2912.04 1700 1273.33 135.38 4802.23 4556.13 2079.41 Ø20a200 Ø28a200 Ø28a200 Ø20a200 As (mm2/m) 1570.80 3078.76 3078.76 1570.80 123 n S n K L 0