Thiết kế thanh dat aparment

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ "THANH DAT APARMENT' GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN SVTH: TRƯƠNG THỊ NGỌC THUẬN SKL 0 8 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2018 HCM University of Technology and Education HCMUTE MSSV: 14149176 TRƢỜNG ĐẠI HỌC SƢ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƢỚNG DẪN Họ tên sinh viên: TRƢƠNG THỊ NGỌC THUẬN - MSSV: 14149176 Ngành: Công Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: Thiết kế “THANH DAT APARMENT” Họ tên giảng viên hƣớng dẫn: TS PHẠM ĐỨC THIỆN NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lƣợng thực hiện: Ƣu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2018 Giáo viên hƣớng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) TRƢỜNG ĐẠI HỌC SƢ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HỊA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Sinh viên: TRƢƠNG THỊ NGỌC THUẬN MSSV: 14149176 Khoa: Xây Dựng Ngành: Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài : THANH DAT APARMMENT Họ tên Giáo viên phản biện: Th.S LÊ PHƢƠNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lƣợng thực hiện: Ƣu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: (Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày …tháng 07 năm 2018 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp bƣớc ngoặt lớn để kết thúc trình năm học tập trƣờng đại học Cũng mở đầu cho bƣớc tiến ngƣời việc xây dựng nghiệp thân mà thân học đƣợc Trong quãng thời gian năm này, đƣợc xem không dài mà ngắn Quãng thời gian đủ để em trải nghiệm, học hỏi rèn luyện để thân hoàn thiện kiến thức, kỹ thái độ Để đạt đƣợc điều đó, nhờ hƣớng dẫn, dạy tận tình tất Thầy Cơ anh chị khóa Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến quý Thầy Cô Khoa Xây Dựng, anh chị bạn bè đàn em đồng hành với em suốt năm đại học Và lời cảm ơn đặc biệt dành riêng cho Thầy Thiện hƣớng dẫn đồ án tốt nghiệp cho em Cùng cố gắng, nổ lực đến đồ án tốt nghiệp em hoàn thành nhƣng khơng đƣợc hồn hảo lắm, kiến thức kinh nghiệm cịn nhiều hạn chế đồ án tốt nghiệp em khơng tránh khỏi sai sót, kính mong nhận đƣợc dẫn quý Thầy Cô để em củng cố hoàn thiện kiến thức Cuối cùng, em xin chúc q Thầy Cơ thành công dồi sức khỏe để tiếp tục đƣờng truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cảm ơn TP.HCM, ngày 30 tháng năm 2018 Sinh viên thực TRƢƠNG THỊ NGỌC THUẬN CAPSTONE PROJECT’S TASK Name’s student : TRUONG THI NGOC THUAN Student ID : 14149176 Class : 149490 A Sector : Construction Engineering Technology Advisor : Dr PHAM DUC THIEN Start date : 25/01/2018 Finish date: 30/06/2018 Project’s Name: THANH DAT APARTMENT Input Data: Architectural Profile (provided by Advitor) Soil Profile (provided by Advitor) The contents of capstone project: Architecture Illustrate architectural drafts again (0%) Structure Modeling, anlysis and design typical floor Calculate, design staircase Calculate, design roof tank Modeling, calculation, design of frame and frame A Foundation: Bored piles Product 01 Thesis 21 drawing A1 (7 Architecture, 14 Structures) HEAD OF FACULTY Ho Chi Minh City,30, 6, 2018 ADVISOR MỤC LỤC BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƢỚNG DẪN CHƢƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 1.1 NHU CẦU XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH 1.2 ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH 1.3 GIẢI PHÁP KIÊN TRÚC 1.3.1 Mặt phân khu chức 1.3.2 Mặt đứng 1.3.3 Hệ thống giao thông 1.4 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 1.4.1 Hệ thống điện 1.4.2 Hệ thống nƣớc 1.4.3 Thơng gió, chiếu sáng 1.4.4 Phòng cháy, thoát hiểm 1.4.5 Chống sét 1.4.6 Hệ thống thoát rác 1.5 TẢI TRỌNG TÁC ĐỘNG 1.5.1 Tải đứng 1.5.2 Tải ngang 1.6 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP THIẾT KẾ 1.6.1 Hệ kết cấu chịu lực 1.6.2 Hệ kết cấu sàn 1.6.3 Kết luận 1.7 VẬT LIỆU SỬ DỤNG 1.8 TIÊU CHUẨN VÀ PHẦN MỀM 1.8.1 Tiêu chuẩn Việt Nam 1.8.2 Tiêu chuẩn nƣớc 1.8.3 Phần mềm thiết kế nƣớc 1.9 KÍCH THƢỚC SƠ BỘ 1.9.1 Sơ tiết diện sàn 1.9.2 Sơ tiết diện dầm biên 1.9.3 Sơ tiết diện vách lõi thang CHƢƠNG 2: TÍNH TỐN, THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 TỔNG QUAN 2.2 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN 2.2.1 Tĩnh tải 2.2.2 Hoạt tải 11 2.3 SỬ DỤNG SAFE TÍNH TỐN - THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 11 2.3.1 Độ võng sàn 14 2.3.2 Tính tốn bố trí cốt thép 15 CHƢƠNG 3: THIẾT KẾ CẦU THANG 21 3.1 CẤU TẠO CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 21 3.2 CẤU TẠO CẦU THANG 21 3.3 TẢI TRỌNG 21 3.4 TÍNH TỐN BẢN THANG 22 3.4.1 Sơ đồ tính nội lực 22 3.4.2 Tính tốn cốt thép 24 3.5 TÍNH TỐN DẦM THANG 24 3.5.1 Sơ đồ tính tải trọng 24 3.5.2 Xác định nội lực 25 3.5.4 Tính cốt thép đai 26 CHƢƠNG 4: THIẾT KẾ BỂ NƢỚC 27 4.1 CÁC KÍCH THƢỚC BỂ NƢỚC 27 4.2 TÍNH TỐN BỂ NƢỚC 28 4.2.1 Tải trọng tác động 28 4.2.2 Tải trọng gió: 29 4.2.3 Tính tốn nội lực chuyển vị bể nƣớc: 29 4.2.4 Tính tốn cốt thép bể nƣớc 36 4.2.5 Kiểm tra khả chịu cắt bê tông dầm bể nƣớc 37 4.2.6 Kiểm tra nứt: 39 CHƢƠNG 5: THIẾT KẾ HỆ KHUNG 40 5.1 MỞ ĐẦU 40 5.2 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG 40 5.2.1 Tính tốn tải gió 40 5.2.2 Gió tĩnh 40 5.2.3 Gió động 41 5.2.4 Tải trọng động đất 49 5.3 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ ĐỈNH VÀ VẤN ĐỀ DAO ĐỘNG 54 5.3.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh cơng trình 54 5.3.2 Kiểm tra dao động cơng trình 54 5.4 TÍNH TỐN – THIẾT KẾ THÉP DẦM BIÊN 55 5.4.1 Tính tốn – thiết kế thép dọc: 55 5.4.2 Ví dụ tính tốn 57 5.4.3 Tính tốn cốt thép đai chịu cắt cho dầm 58 5.4.4 Cấu tạo kháng chấn cho dầm 61 5.5 TÍNH TỐN – THIẾT KẾ KHUNG TRỤC VÀ KHUNG TRỤC A 62 5.5.1 Chọn phƣơng pháp tính cốt thép cho vách đứng 64 5.5.2 Tính tốn cốt ngang cho vách cứng 65 5.5.3 Neo nối cốt thép 66 5.5.4 Kết tính toán cốt thép vách 67 CHƢƠNG 6: TÍNH TỐN – THIẾT KẾ MÓNG 75 6.1 SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 75 6.2 PHƢƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 75 6.2.1 Kích thƣớc cọc 75 6.2.2 Sức chịu tải cọc khoan nhồi 75 6.3 THIẾT KẾ MÓNG M1 81 6.3.1 Kiểm tra điều kiện tải tác dụng lên đầu cọc 81 6.3.2 Kiểm tra áp lực đất dƣới tác dụng mũi cọc 83 6.3.3 Tính lún cho nhóm cọc 85 6.3.4 Kiểm tra xuyên thủng cho đài móng M1 86 6.3.5 Thiết kế cốt thép cho đài móng M1 86 6.4 THIẾT KẾ MÓNG M5 88 6.4.1 Kiểm tra điều kiện tải tác dụng lên đầu cọc 88 6.4.2 Kiểm tra áp lực đất dƣới tác dụng mũi cọc 90 6.4.3 Tính lún cho nhóm cọc 92 6.4.4 Kiểm tra xuyên thủng cho đài móng M5 92 6.4.5 Thiết kế cốt thép cho đài móng M5 93 6.5 THIẾT KẾ MÓNG LÕI THANG M35 94 6.5.1 Kiểm tra điều kiện tải tác dụng lên đầu cọc 94 6.5.2 Kiểm tra áp lực đất dƣới tác dụng mũi cọc 96 6.5.3 Tính lún cho nhóm cọc 99 6.5.4 Kiểm tra xuyên thủng cho đài móng M35 99 6.5.5 Thiết kế cốt thép cho đài móng M35 101 TÀI LIỆU THAM KHẢO 103 6.4.2 Kiểm tra áp lực đất dƣới tác dụng mũi cọc  Chọn trƣờng hợp tính tốn: sử dụng giá trị truyền tải xuống móng với giá trị lực dọc N max ứng với giá trị tiêu chuẩn Gần lấy N = N ttmax /1.15 Bảng 6.12 - Giá trị tiêu chuẩn tổ hợp Comb01 Móng Pier Load Ntc M5 P5 COMB01 -11445.4  Xác định kích thƣớc khối móng quy ƣớc: Lớp Đất Ɣi(kN/m3) 9.9 10.5 10.7 Tổng cộng i 25.82 17.90 29.93 Ɣtb Mtcx -39.45 liƔi li(m) 40.35 6.5 5.8 52.65 = Mtcy -0.022 li i 399.5 1041.84 68.25 116.35 62.06 173.594 529.8 1331.78 1.01 (T/m ) tb = 25.29 a = tb/4 tana = = = 6.32 0.11 Hình 6.9 Khối móng qui ƣớc cho móng M5  Diện tích đáy khối móng quy ƣớc tính theo cơng thức: Aqu = Lqu  Bqu: Bqu   52.65  tan(6.32)  (4  0.8)  14.83 (m) Lqu   52.65  tan(6.32)  (4  0.8)  14.83 (m) Aqu  Bqu  Lqu  14.83 14.83  219.78(m )  Trọng lƣợng khối móng quy ƣớc: Wqu = Aqu  (lc  h d )   tb  219.78  54.65 10.1  121311 kN   Tải trọng tiêu chuẩn quy đáy khối móng quy ƣớc: 90 Ndtc = N tc + Wqu = 11445.4 +121311 = 132756.4  kN  tc M tc xd = M x = 39.45  kN.m  tc M tc yd = M y = 0.022  kN.m   Độ lệch tâm moment: ex  ey   N dtc M tc yd N dtc   39.45  (m) 132756  Bỏ qua ảnh hƣởng moment 0.022  (m) 132756 Áp lực đất dƣới đáy móng: Ptbtc   M tc xd Ndtc 132756   604 (kN/m2 ) Aqu 219.78 Sức chịu tải tiêu chuẩn đất dƣới đáy móng theo Điều 4.6.9, TCVN m  m2 9362:2012: R tc  A  b   II  B  h   '  D  cII   II  h (Công thức 16 k tc    TCVN 9362-2012) Trong đó: o m1 m2: Lần lƣợt hệ số điều kiện làm việc đất hệ số điều kiện làm việc nhà cơng trình có tác dụng qua lại với nền, tra Bảng 15 theo Điều 4.6.10 TCVN 9362:2012, đất mịn no nƣớc  m1 = 1, m2 = o ktc: Hệ số độ tin cậy tra theo Điều 4.6.11 TCVN 9362–2012, đặc trƣng tính tốn lấy trực tiếp từ bảng thống kê  ktc = o A, B, D: Các hệ số không thứ nguyên lấy theo Bảng 14, TCVN 9362:2012, phụ thuộc vào góc ma sát II = 29o56’  A = 1.141, B = 5.564, C = 7.926 o b: bề rộng móng o h: Chiều cao khối móng quy ƣớc, h = 54.65 (m) o II: Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ƣớc trở xuống, lớp đất dƣới mực nƣớc ngầm nên II = 10.7 (kN/m3) o II’: Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ƣớc trở lên II’= 10.1 o cII: Giá trị lực dính đơn vị nằm trực tiếp dƣới đáy móng, c = 11.5 (kN/m2) o ho: Chiều sâu đến tầng hầm, ho = h – htđ o htđ: Chiều sâu đặt móng kể từ tầng hầm bên nhà có tầng hầm  25 h td = h1 + h × kc = 44.05 + 0.25× = 44.67  m  10.1  'II h = h- h td = 54.65 - 44.67 = 9.98  m   h1: Khoảng cách từ mặt dƣới sàn tầng hầm đến mũi cọc, h1 = 44.05 (m)  h2: Chiều dày kết cầu sàn tầng hầm, h2 = 0.25 (m);  kc: Trọng lƣợng thể tích kết cấu sàn tầng hầm, kc = 25 (kN/m3)  Vậy sức chịu tải tiêu chuẩn đất dƣới đáy móng là: 91 R tc  1 1.14114.83 10.7  5.56  54.65 10.1  7.93 11.5  10.7  9.98  3234.4 (kN/m2 )  Kiểm tra áp lực dƣới đáy móng: Vì Ptbtc  604 (kN/m2 )  R tc  3234.4 (kN/m2 )  dƣới mũi cọc làm việc giai đoạn đàn hồi Do tính móng theo mơ hình bán khơng gian đàn hồi 6.4.3 Tính lún cho nhóm cọc  Chia lớp đất dƣới mũi cọc thành nhiều phân lớp có chiều dày hi=1 m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện ζibt ≥ ζigl (vị trí ngừng tính lún) với: Wqu 121311 0bt    552 (kN/m ) Aqu 219.78 ibt  (ibt1)   i h i Trong đó:  igl  k 0i gl (i 1) : Ứng suất gây lún đáy lớp thứ “i”  koi: Hệ số tra bảng C.1, TCVN 9362:2012, phụ thuộc vào tỉ số Lqu/Bqu Z/Bqu gl   Ta có: i bt i gl  N tc 11445.4   52.1 (kN/m2 ) Aqu 219.78 552  10.6   Khơng cần tính lún cho móng 52.1 6.4.4 Kiểm tra xun thủng cho đài móng M5 Hình 6.10 Mặt cắt tháp xuyên thủng móng M1 92 - Nhận xét: Với góc lan tỏa ứng suất 45o ta thấy tháp xuyên thủng hình thành từ mép cột phủ đầu qua cọc, nên đài móng đƣợc xem tuyệt đối cứng  Điều kiện chống nén thủng (chọc thủng đài cột) đƣợc đảm bảo 6.4.5 Thiết kế cốt thép cho đài móng M5  Độ cứng lị xo cọc phụ thuộc vào đất cọc, không phụ thuộc vào tải trọng truyền vào nên khơng cần tính tốn lại, lấy trực tiếp độ cứng lị xo tính móng M1: k c  198250  kN / m  Hình 6.11 – Kết phản lực đầu cọc móng M5  Nhận xét: Giá trị Pmax Pmin thu đƣợc từ mơ hình kết tính tay gần tƣơng đƣơng nhau, sử dụng phần mềm SAFE để tính tốn nội lực cho đài móng M5  Nội lực để tính tốn cốt thép cho đài móng đƣợc lấy từ dải Strip chia kín đài móng mơ hình 93 Hình 6.12 - Moment phƣơng X phƣơng Y móng M5  Tính tốn cốt thép  Chọn agt lớp dƣới agt.d = angàm + 20 = 200 + 20 = 220 (mm)  Chọn agt lớp agt.t = 45 (mm) R b bh M h  Hd  a gt  m       2 m  As  Rs R b bh Bảng 6.13 - Kết tính thép móng M5 Vị trí Phƣơng X Phƣơng Y M (kN.m) Lớp dƣới 3329.2 Lớp -72.77 Lớp dƣới 1128.89 Lớp -200.13 dải strip 2 h0 (m) 1.955 1.955 m  0.029 0.001 0.010 0.004 0.029 0.001 0.010 0.004 As_yc (cm /m) 23.14 1.02 7.77 2.81 Bố trí cốt thép a a a a As_tk (cm2/m) 31.4 10.06 15.7 10.06 6.5 THIẾT KẾ MÓNG LÕI THANG M35 6.5.1 Kiểm tra điều kiện tải tác dụng lên đầu cọc  Lực dọc lớn tác dụng lên móng M35: Ntt = -68249.73 (kN)  Sơ số lƣợng cọc:  Sức chịu tải cọc sử dụng: R cd  3965 (kN)  Chọn kích thƣớc đài cọc bố trí nhƣ sau: Khoảng cách tim cọc s = 3.5d = 2.8m , khoảng cách từ tim cọc đến mép đài s = 3.5d = 1.2m 94 Hình 6.13 - Mặt bố trí móng M35  Do bố trí cọc đài móng lõi thang phức tạp, nên việc tính tốn kiểm tra thủ cơng gặp nhiều khó khăn, mặt khác tin cậy mơ hình phân tích đƣợc kiểm chứng mơ hình đơn giản so sánh đối chiếu nên việc tính tốn móng lõi thang đƣợc thực với hỗ trợ phần mềm SAFE v12.3.0  Độ cứng lò xo cọc phụ thuộc vào đất cọc, không phụ thuộc vào tải trọng truyền vào nên không cần tính tốn lại, lấy trực tiếp độ cứng lị xo tính móng M1: k c  198250  kN / m  95 Hình 6.14 - Kết phản lực đầu cọc móng lõi thang M35  Kiểm tra: Pmax = 3761 kN  < N td = 0 1.15 R cd = ×3965 = 3965  kN  , thỏa điều kiện n 1.15 cọc không bị phá hủy  Pmin = 1622  kN   , thỏa điều kiện cọc chịu nhổ   : hệ số điều kiện làm việc (lấy cọc đơn, 1.15 móng nhiều cọc)   n  1.15 : hệ số tầm quan trọng cơng trình (mục 7.1.11 TCVN 10304-2014) 6.5.2 Kiểm tra áp lực đất dƣới tác dụng mũi cọc  Chọn trƣờng hợp tính tốn: sử dụng giá trị truyền tải xuống móng với giá trị lực dọc N max ứng với giá trị tiêu chuẩn Gần lấy N = N ttmax /1.15 Bảng 6.14 - Giá trị tiêu chuẩn tổ hợp Comb01 Móng Pier Load Ntc M35 P35 COMB01 59348  Xác định kích thƣớc khối móng quy ƣớc: Mtcx 2429 Mtcy -9333 96 Lớp Đất Ɣi(kN/m3) 9.9 10.5 10.7 Tổng cộng i 25.82 17.90 29.93 Ɣtb liƔi li(m) 40.35 6.5 5.8 52.65 = li i 399.5 1041.84 68.25 116.35 62.06 173.594 529.8 1331.78 1.01 (T/m ) tb = 25.29 a = tb/4 tana = = = 6.32 0.11 Hình 6.15 Khối móng qui ƣớc cho móng M35  Diện tích đáy khối móng quy ƣớc tính theo cơng thức: Aqu = Lqu  Bqu: Bqu   52.65  tan(6.32)  (13.6  0.8)  27.5 (m) Lqu   52.65  tan(6.32)  (13.6  0.8)  27.5 (m) Aqu  Bqu  Lqu  27.5  27.5  756.25(m )  Trọng lƣợng khối móng quy ƣớc: Wqu = Aqu  (lc  h d )   tb  756.25  54.65 10.1  417423.5  kN   Tải trọng tiêu chuẩn quy đáy khối móng quy ƣớc: Ndtc = N tc + Wqu = 59348 + 417423 = 476771 kN  tc M tc xd = M x = 2429  kN.m  tc M tc yd = M y = 9333  kN.m   Độ lệch tâm moment: 97 ex  ey   N dtc M tc yd N dtc   2429  (m) 476771  Bỏ qua ảnh hƣởng moment 9333  (m) 476771 Áp lực đất dƣới đáy móng: Ptbtc   M tc xd Ndtc 476771   630.44 (kN/m2 ) Aqu 756.25 Sức chịu tải tiêu chuẩn đất dƣới đáy móng theo Điều 4.6.9, TCVN m  m2 9362:2012: R tc  A  b   II  B  h   '  D  cII   II  h (Công thức 16 k tc    TCVN 9362-2012) Trong đó: o m1 m2: Lần lƣợt hệ số điều kiện làm việc đất hệ số điều kiện làm việc nhà công trình có tác dụng qua lại với nền, tra Bảng 15 theo Điều 4.6.10 TCVN 9362:2012, đất mịn no nƣớc  m1 = 1, m2 = o ktc: Hệ số độ tin cậy tra theo Điều 4.6.11 TCVN 9362–2012, đặc trƣng tính tốn lấy trực tiếp từ bảng thống kê  ktc = o A, B, D: Các hệ số không thứ nguyên lấy theo Bảng 14, TCVN 9362:2012, phụ thuộc vào góc ma sát II = 29o56’  A = 1.141, B = 5.564, C = 7.926 o b: bề rộng móng o h: Chiều cao khối móng quy ƣớc, h = 54.65 (m) o II: Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ƣớc trở xuống, lớp đất dƣới mực nƣớc ngầm nên II = 10.7 (kN/m3) o II’: Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ƣớc trở lên II’= 10.1 o cII: Giá trị lực dính đơn vị nằm trực tiếp dƣới đáy móng, c = 11.5 (kN/m2) o ho: Chiều sâu đến tầng hầm, ho = h – htđ o htđ: Chiều sâu đặt móng kể từ tầng hầm bên nhà có tầng hầm  25 h td = h1 + h × kc = 44.05 + 0.25× = 44.67  m  10.1  'II h = h- h td = 54.65 - 44.67 = 9.98  m   h1: Khoảng cách từ mặt dƣới sàn tầng hầm đến mũi cọc, h1 = 44.05 (m)  h2: Chiều dày kết cầu sàn tầng hầm, h2 = 0.25 (m);  kc: Trọng lƣợng thể tích kết cấu sàn tầng hầm, kc = 25 (kN/m3)  Vậy sức chịu tải tiêu chuẩn đất dƣới đáy móng là: 1 R tc  1.141 22.110.7  5.56  54.65 10.1  7.93 11.5  10.7  9.98  3323.15 (kN/m2 )  Kiểm tra áp lực dƣới đáy móng: 98 Vì Ptbtc  630.44 (kN/m2 )  R tc  3323.15 (kN/m2 )  dƣới mũi cọc làm việc giai đoạn đàn hồi Do tính móng theo mơ hình bán khơng gian đàn hồi 6.5.3 Tính lún cho nhóm cọc  Chia lớp đất dƣới mũi cọc thành nhiều phân lớp có chiều dày hi=1 m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện ζibt ≥ ζigl (vị trí ngừng tính lún) với: Wqu 417423 0bt    552 (kN/m2 ) A qu 756.25 ibt  (ibt1)   i h i Trong đó:  igl  k 0i gl(i1) : Ứng suất gây lún đáy lớp thứ “i”  koi: Hệ số tra bảng C.1, TCVN 9362:2012, phụ thuộc vào tỉ số Lqu/Bqu Z/Bqu  gl0   Ta có: i bt i gl N tc 59348   78.5 (kN/m2 ) Aqu 756.25  552  7.03   Khơng cần tính lún cho móng 78.5 6.5.4 Kiểm tra xun thủng cho đài móng M35  Cơng thức chung xác định lực chống xuyên: Fcx  R bt u m h h0 c Trong đó:  Fcx: Là lực chống xuyên thủng  : Là hệ số, bê tông nặng lấy 1; bê tông hạt nhỏ 0.85; bê tông nhẹ 0.8  Rbt cƣờng độ chịu cắt bê tông, dùng bê tông B25  Rbt = 1.05 MP  um: Là chu vi trung bình mặt nghiêng xuyên thủng  h0: Là chiều cao làm việc đài  c: Là chiều dài hình chiếu mặt bên tháp xuyên thủng lên phƣơng ngang c  0.4ho ;  ho  2.5 c 99 Hình 6.16 - Tháp xun thủng móng lõi thang M35  Xem hệ vách nhƣ cột cứng, kiểm tra xuyên thủng hàng cột biên gây ra, mặt xun thủng có kích thƣớc: h0 = 1.85 m , c =1.45m h Fcx  R bt u m h 0 c 11.2   2.16   1.85  1.85  29145.54 (kN)  11.05 103  1.45  Lực xuyên thủng Fxt = 5Pmax = 3761 = 18805 (kN) < Fcx = 29145.54(kN)  Kết luận: Thỏa điều kiện chống xuyên thủng  Các mặt lại với mặt xuyên thủng có c nhỏ nên Fcx lớn thỏa điều kiện chống xuyên thủng 100 6.5.5 Thiết kế cốt thép cho đài móng M35 Hình 6.17 - Moment phƣơng X phƣơngY móng M35  Tính tốn cốt thép:  Chọn agt lớp dƣới agt.d = angàm + 20 = 200 + 20 = 220 (mm)  Chọn agt lớp agt.t = 45 (mm) R b bh M h  Hd  a gt  m       2 m  As  Rs R b bh Bảng 6.15 - Kết tính thép móng M35 Vị trí M (kN.m) Phƣơng Lớp dƣới 9871.258 X Lớp -564.38 dải strip 3.4 3.4 h0 m  As_yc (m) cm /m 1.78 0.063 0.065 46.20 1.955 0.003 0.003 2.33 Bố trí cốt thép a100 16a200 As_tk cm2/m 49.06 10.06 101 Phƣơng Lớp dƣới 9601.501 Y Lớp -547.336 3.4 3.4 1.78 0.061 0.063 44.89 1.955 0.003 0.003 2.26 a100 16a200 49.06 10.06 102 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1996 [2] TCVN 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [4] TCVN 198 : 1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép toàn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [6] TCVN 205 : 1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 [7] TCVN 10304 : 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014 [8] TCVN 195 : 1997 Nhà Cao Tầng - Thiết kế cọc khoan nhồi - NXB Xây Dựng [9] TCVN 9386 : 2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [10] Sách “Hƣớng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006” NXB Xây Dựng [11] Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép tồn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [12] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2009 [13] Nguyễn Đình Cống, Tính toán thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [14] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện đặc biệt BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [15] Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 [16] Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM 103 S K L 0