Chung cư cao cấp 20 tầng

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ CAO CẤP 20 TẦNG GVHD: ThS NGUYỄN TỔNG SVTH: TRẦN VĂN LĂNG SKL008352 Tp Hồ Chí Minh, tháng 6/2017 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA XÂY DỰNG - - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CAO CẤP 20 TẦNG GVHD : ThS NGUYỄN TỔNG SVTH : TRẦN VĂN LĂNG LỚP : 131492B MSSV : 13149074 TP.HCM – 20.06.2017 CAPSTONE PROJECT’S TASK Name’s student: TRAN VAN LANG Student ID: 13149074 Sector: Construction Engineering Technology Project’s Name: Luxury apartment 20 floors Input Data:  Architectural profile (provided by Advisor)  Soil profile (provided by Advisor) The contents of capstone project:  Architecture  Reproduction of architectural drawings (0%)  Structure  Modelling, anlysis and design typical floor  Calculate, design staircase  Modeling, calculation, framing of frame and frame C  Foundation: bored piles Product:  01 thesis and 01 appendix  22 drawings A1 (03 Architecture, 14 structures,05 foundations) Advisor: MSc NGUYEN TONG Start date: 12/02/2017 Finish date: 25/06/2017 Ho Chi Minh City, June 25th, 2017 HEAD OF FACULTY ADVISOR TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Độc lập – Tự – Hạnh Phúc KHOA XÂY DỰNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: TRẦN VĂN LĂNG MSSV: 13149074 Ngành: Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ CAO CẤP 20 TẦNG Họ tên Giáo viên hướng dẫn: ThS NGUYỄN TỔNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: -2 Ưu điểm: -3 Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không ? -5 Đánh giá loại: -6 Điểm: (Bằng chữ: - ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2017 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Độc lập – Tự – Hạnh Phúc KHOA XÂY DỰNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: TRẦN VĂN LĂNG MSSV: 13149074 Ngành: Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ CAO CẤP 20 TẦNG Họ tên Giáo viên phản biện: ThS NGUYỄN THANH TÚ NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: -8 Ưu điểm: -9 Khuyết điểm: 10 Đề nghị cho bảo vệ hay không ? -11 Đánh giá loại: -12 Điểm: (Bằng chữ: - ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2017 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) LỜI CẢM ƠN Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp, em nhận nhiều giúp đỡ, đóng góp ý kiến bảo nhiệt tình thầy cơ, gia đình bạn bè Với lịng kính trọng biết ơn sâu sắc, em xin bày tỏ lòng cảm ơn chân thành đến thầy ThS NGUYỄN TỔNG trực tiếp hướng dẫn tận tình em trình thực đề tài Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến tồn thể q Thầy Cơ khoa Xây Dựng hướng dẫn em năm học tập rèn luyện trường Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng,kiến thúc quý báu giúp em hoàn thành đề tài đồ án tốt nghiệp lần Trong trình làm đề tài, có cố gắng thiếu kinh nghiệm kiến thức hạn chế nên em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận dẫn quý Thầy Cô để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chân thành cảm ơn gia đình bạn bè, tạo điều kiện, quan tâm, giúp đỡ, động viên em suốt trình học tập hồn thành khố luận tốt nghiệp xin chúc quý Thầy Cô thành công dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cảm ơn TP.HCM, ngày 20 tháng 06 năm 2017 Sinh viên thực TRẦN VĂN LĂNG LỜI NÓI ĐẦU Tính cấp thiết đề tài Thành phố Hồ Chí Minh Thành phố có tốc độ phát triển rất nhanh kinh tế khoa học kỹ thuật Các hoạt động sản xuất kinh doanh phát triển rất mạnh, có rất nhiều Cơng ty, Nhà máy, Xí nghiệp, đặc biệt Khu Công Nghiệp, Khu Chế Xuất thành lập, thu hút lực lượng lao động rất lớn làm việc học tập Vấn đề cung cấp nhà cho người thu nhập thấp vấn đề cần quan tâm Cơng trình Chung Cư Cao Cấp 20 Tầng công trình xây dựng nhằm giải vấn đề kể trên, góp phần vào cơng ổn định phát triển Thành phố Hồ Chí Minh nói riêng đất nước nói chung Nội dung đồ án này, sinh viên nghiên cứu tính tốn khối lượng chung thiết kế sàn tầng điển hình, cầu thang, tính tốn thiết kế khung trục, lựa chọn thiết kế móng cọc khoan nhồi MỤC LỤC CHƯƠNG : KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 VỊ TRÍ TỌA LẠC 1.2 QUY MƠ CƠNG TRÌNH 1.3 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 1.3.1 Mặt 1.3.2 Mặt đứng 1.4 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 1.4.1 Hệ thống nước 1.4.2 Hệ thống thơng gió chiếu sáng 1.4.3 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 1.4.4 Hệ thống rác thải CHƯƠNG 2: PHÂN TÍCH SƠ BỘ KẾT CẤU 2.1 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ 2.2 LỰA CHỌN HỆ KẾT CẤU 2.2.1 Hệ kết cấu chịu lực theo phương đứng 2.2.2 Hệ kết cấu chịu lực theo phương ngang 2.3 VẬT LIỆU SỬ DỤNG 2.4 LỰA CHỌN KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN 2.4.1 Chọn kích thước tiết diện sàn 2.4.2 Chọn kích thước tiết diện dầm 2.4.3 Chọn kích thước tiết diện cột 10 2.4.4 Chọn kích thước tiết diện vách 11 CHƯƠNG 3: TẢI TRỌNG TÁC ĐỘNG 12 3.1 TĨNH TẢI 12 3.1.1 Tĩnh tải trọng lượng thân sàn 12 3.1.2 Tĩnh tải trọng lượng thân tường 13 3.2 HOẠT TẢI 14 3.3 TẢI TRỌNG GIÓ 15 3.3.1 Thành phần tĩnh tải trọng gió 15 3.3.2 Thành phần động tải trọng gió 18 3.4 TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT 24 3.4.1 Nhận dạng điều kiện đất theo tác động động đất 25 3.4.2 Xác định chu kỳ dao động cơng trình 27 3.4.3 Phương pháp phân tích 27 3.4.4 Tổng hợp thành phần động đất 30 3.4.5 Tổ hợp tải trọng 31 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 34 4.1 TỔNG QUAN 34 4.2 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 34 4.2.1 Tĩnh tải tác dụng 34 4.2.2 Hoạt tải tác dụng 36 4.2.3 Sơ đồ làm việc thang 36 4.3 TÍNH TỐN NỘI LỰC VÀ BỐ TRÍ THÉP 37 4.3.1 Mơ hình tính tốn 37 4.3.2 Biểu đồ nội lực 38 4.3.3 Tính tốn bố trí thép thang 39 4.4 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP DẦM THANG 39 4.3.1 Tải trọng tác động lên dầm thang sơ đồ tính 39 4.3.2 Nội lực 40 4.3.3 Tính tốn cốt thép dầm thang 41 4.3.4 Cốt thép đai dầm thang 41 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 43 5.1 MỞ ĐẦU 43 5.2 KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN 43 5.3 TẢI TRỌNG TÁC ĐỘNG 43 5.4 TÍNH TỐN NỘI LỰC SÀN 43 5.4.1 Mơ hình tính tốn 43 5.4.2 Tính toán nội lực 45 5.4.3 Biểu đồ momen 47 5.5 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ THÉP SÀN 48 5.6 KIỂM TRA ĐỘ VÕNG SÀN, DẦM 56 5.6.1 Kiểm tra độ võng sàn 56 CHƯƠNG : PHÂN TÍCH VÀ THIẾT KẾ KẾT CẤU KHUNG 58 6.1 MỞ ĐẦU 58 6.2 KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN 59 6.2.1 Chọn tiết diện cột 59 6.2.2 Chọn tiết diện dầm 59 6.2.3 Chọn tiết diện vách 59 6.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 59 6.4 PHÂN TÍCH NỘI LỰC BẰNG PHẦN MỀM ETABS 59 6.5 ĐÁNH GIÁ KẾT QUẢ TỪ PHẦN MỀM ETABS 60 6.6 CÔNG THỨC TỔNG QT TÍNH TỐN DẦM-CỘT-VÁCH 61 6.6.1 Tính tốn cốt thép dầm 61 6.6.1.1 Tính toán cốt dọc 61 6.6.1.2 Tính tốn cốt đai 61 6.6.2 Tính tốn cốt thép cột 63 6.6.2.1 Tính tốn cốt thép dọc 63 6.6.2.2 Tính tốn cốt đai 68 6.6.3 Tính tốn cốt thép vách 69 6.6.3.1 Tính tốn cốt thép dọc 69 6.6.3.2 Tính tốn cốt thép ngang 71 6.6.4 Cấu tạo cốt thép vách – lõi cứng 71 6.6.5 Tính tốn đoạn neo cố thép 72 6.7 TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ KHUNG TRỤC VÀ TRỤC C 73 6.7.1 Tính tốn thiết kế dầm tầng điển hình 73 6.7.2 Tính tốn thiết kế cột 76 6.7.3 Tính tốn thiết kế vách 80 CHƯƠNG 7: TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ MĨNG 81 7.1 SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 81 7.2 PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 82 7.2.1 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI 82 7.2.1.1 Sức chịu tải vật liệu: 82 7.2.1.2 Tính tốn sức chịu tải cọc theo tiêu lý (7.2.3 TCVN 10304:2014) 84 - Xác định kích thước khối móng quy ước:  Góc ma sát trung bình: tb   i hi h  26.67  tb i  6.67 Hình 7.11 - Khối móng quy ước cho móng M2_C  Kích thước đáy đài theo chu vi nhóm cọc biên: L '  L  D   0.8  3.2m B'  B  D  1.6  0.8  0.8m  Kích thước khối móng quy ước:   Lqu  L ' Lc tan  tb   3.2   46  tan  6.67   14m     Bqu  B ' Lc tan  tb   0.8   46  tan  6.67   11.6   H qu  Lc  Z dai  52m Wqu = Hqu ×Lqu  Bqu ×  tb = 52×14 11.6×10 = 84448  kN  Tải trọng quy đáy khối móng quy ước: N dtc = N tc + Wqu = 6656.85 + 84448 = 91104.85  kN  M tcxd = M xtc = 31.27  kN.m  M tcyd = M tcy = 33.88  kN.m  Độ lệch tâm moment: 99 M xdtc 31.27 ex  tc  =0.0047  m  Nd 6656.85 tc M yd ey  N tc d  33.88  0.0051 (m) 6656.85  Áp lực đất đáy móng: Ntc  Wqu  6ex 6ey   1   Aqu  Cx C y  91104.85   0.0047  0.0051    1   14  11.6  14 11.6  max Pmin  Pmax  572.85kN / m Pmin  558.38kN / m Ptbtc  Ntc  Wqu Aqu  91104.85  560.99kN / m 14  11.6 Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng theo Điều 4.6.9, TCVN 9362:2012: Rtc  m1  m2 A  b   II  B  h   '  D  cII   II  h0  (Cơng thứ 16 TCVN 9362 ktc 2012) Hình 8.3: Khối móng quy ước cho móng M1-E  Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đái móng (theo TCVN 9362:2012) Rtc  m1  m2 A  b   II  B  h   II'   II  h0   ktc Trong đó:  m1  : hệ số điều kiện đất  m2  : hệ số điều kiện cơng trình  Góc ma sát đáy khối móng quy ước   26 67 ' Tra bảng ta được: A = 0.889, B = 4.56, C = 7.08  b  15.31m : cạnh bé bề rộng móng  h  50m : chiều cao khối móng quy ước  h1  52  3.5  0.3  48.2m : khoảng cách từ mặt sàn hầm tới mũi cọc 100  h2  0.3m : chiều dày dàn hầm   II' = 7×9.7 + 45.7×10 = 9.96  kN/ m2  : dung trọng đất đáy móng + 45.7 htd  h1  h2  bt 25  48.2  0.3  48.95m '  II 9.96  h0  h  htd  52  48.95  3.05m  cII  6.26kN / m2  Rtc  m1  m2 A  b   II  B  h   II'  D  cII   II  h0   ktc 1  0.889 14 10  4.56  52  9.96  7.08  6.26  10  3.05  2499.97kN / m   Ta có: Ptb  Rtc ; Pmin  : mũi cọc làm việc giai đoạn đàn hồi Do tính móng theo mơ hình bán khơng gian đàn hồi 7.2.3.3 Tính lún cho nhóm cọc Chia lớp đất mũi cọc thành nhiều phân lớp có chiều dày hi=0.5m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σibt ≥ σigl (vị trí ngừng tính lún) với:  0bt  Wqu Aqu  84448  520 (kN/m ) 14  11.6  ibt   (bti 1)   i hi Trong đó: -  igl  k0i   (gli 1) : Ứng suất gây lún đáy lớp thứ “i” - koi: Hệ số tra bảng C.1, TCVN 9362:2012, phụ thuộc vào tỉ số Lqu/Bqu Z/Bqu  gl N tc 6658.65    41 (kN/m ) Aqu 14  11.6 Ta có:  i bt 520   12.68   Khơng cần tính lún cho móng  i gl 41 101 tính tốn kết cấu đài móng 7.2.3.4 Kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng kết cấu đài móng: 45° Hình 7.12: Mặt cắt tháp xun thủng móng M2-C  Nhận xét: Với góc lan tỏa ứng suất 45o ta thấy tháp xuyên thủng hình thành từ mép cột phủ đầu qua cọc, nên đài móng xem tuyệt đối cứng  Điều kiện chống nén thủng (chọc thủng đài cột) đảm bảo Xem cọc lò xo, ta xác định độ cứng lò xo dựa vào tỷ số tải trọng tác dụng gây độ lún theo công thức: kc  P Rcd 5530.4    221216  kN / m  s s 0.025 Trong đó: P: Sức chịu tải cọc s: độ lún cọc tính theo cơng thức B.1 TCVN 10304-2014 Hình 7.13 – Kết phản lực đầu cọc móng M2-C 102 s D QL 0.8 5530.4  46     0.025  m  100 AE 100 0.502   107  Nhận xét: Giá trị Pmax Pmin thu từ mơ hình tính tay gần nhau, dùng phần mềm SAFE để tính tốn nội lực cho móng M1 Hình 7.14: Momen theo phương Y móng M2-C Tính thép đài đặt theo phương X Thép đài đặt theo phương X cần đặt theo cấu tạo Chọn 14a200; As  7.7(cm2 / m) Tính thép đài đặt theo phương Y:  Tính toán cốt thép: Chọn agt lớp agt.d = angàm + 20 = 200 + 20 = 220 (mm) Chọn agt lớp agt.t = 45 (mm) h0  H d  agt   m   R bh M      2 m  As  b Rbbh0 Rs Bảng 7.12: Kết tính thép móng M2-C- cọc khoan nhồi Vị trí M h0 (kN.m) (m) m  As_yc Bố trí cốt As_tk (cm2/m) thép (cm2/m) Phương Lớp 355.06 2.28 0.00236 0.0024 4.27 Ø20a200 15.71 Y Lớp 85.89 2.455 0.00049 0.0005 0.96 Ø16a200 10.06 7.2.3 THIẾT KẾ MÓNG LÕI THANG M3 7.2.4.1 Kiểm tra điều kiện tải tác dụng lên đầu cọc Lực dọc lớn nhất tác dụng lên móng M3: Ntt = -144545(kN) Sơ số lượng cọc: 103  Sức chịu tải cọc sử dụng: Rcd  5530.4 (kN)  n coc = 1.2× N tt 144545 = 1.2× = 31.4 Ncd 5530.4 + Do chưa tính trọng lượng đài cọc khối đất dấp đài ảnh hưởng hệ số nhóm, ta chọn số cọc 42 cọc.Chọn kích thước đài cọc bố trí sau: Khoảng cách tim cọc theo phương x sx  2.4m , theo phương y s y  2.4m khoảng cách từ tim cọc đến mép đài s  d  0.8m Kích thước đài: Bd  Ld  13.6m  16m Hình 7.15: Mặt bố trí móng M3  Do bố trí cọc đài móng lõi thang rất phức tạp, nên việc tính tốn kiểm tra thủ cơng gặp nhiều khó khăn, mặt khác tin cậy mơ hình phân tích kiểm chứng mơ hình đơn giản so sánh đối chiếu nên việc tính tốn móng lõi thang thực với hỗ trợ phần mềm SAFE v12.3.0 104 Hình 7.16 : Kết phản lực đầu cọc móng lõi thang P1 Kiểm tra Pmax = 5417.47  kN  < N td = 0 1.15 R cd = ×5530.4 = 5530.4  kN  n 1.15 Vậy thỏa điều kiện cọc không bị phá hủy Pmin = 14.84  kN  Vậy thỏa điều kiện cọc chịu nhổ Với:  : hệ số điều kiện làm việc (lấy cọc đơn, 1.15 móng nhiều cọc)  n  1.15 : hệ số tầm quan trọng cơng trình (mục 7.1.11 TCVN 10304-2014) 7.2.4.2 Kiểm tra áp lực đất tác dụng mũi cọc: Chọn trường hợp tính tốn: sử dụng giá trị truyền tải xuống móng với giá trị lực tt dọc N max ứng với giá trị tiêu chuẩn Gần lấy N  Nmax /1.15 Móng TH Load Ntc Mtcx Mtcy P1 Pmax COMB1 -125691.3 -112207.8 -899.58 Xác định kích thước khối móng quy ước:  Góc ma sát trung bình: 105 1h1  2 h2   n hn tb  h1  h2  h3  26 67'  Kích thước đáy đài theo chu vi nhóm cọc biên: L '  L  D  16  0.8  15.2m B'  B  D  13.6  0.8  12.8m  Kích thước khối móng quy ước:   Lqu  L ' Lc tan  tb   15.2   46  tan  6.67   25.9m     Bqu  B ' Lc tan  tb   12.8   46  tan  6.67   23.6m   H qu  Lc  Z dai  52m  Tính Wqu : Wqu  Bqu  Lqu  H qu   tb  23.6  25.9  52  10  317844.8kN (xem diện tích cọc khối móng quy ước khơng đáng kể) Khi N  317844.8  125691.3  443536.1kN  Độ lệch tâm momen: ey  M x 112207.8   0.25m N 443536.1 ex  My N  899.58  0.002m 443536.1  Áp lực đất đáy móng: Ntc  Wqu  6ex 6ey   1   Aqu  Cx C y  443536.1   0.25  0.002    1   25.9  23.6  25.9 23.6  max Pmin  Pmax  768.03kN / m Pmin  683.24kN / m Ptbtc  Ntc  Wqu Aqu  443536.1  725.63kN / m 25.9  23.6  Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đái móng (theo TCVN 9362:2012) 106 Rtc  m1  m2 A  b   II  B  h   II'   II  h0   ktc Trong đó:  m1  1.1 : hệ số điều kiện đất  m2  : hệ số điều kiện cơng trình  Góc ma sát đáy khối móng quy ước   26 67 ' Tra bảng ta được: A  0.889; B  4.56; D  7.08  b  23.6m : bề rộng móng  h  52m : chiều cao khối móng quy ước  h1  52  3.5  0.3  48.2m : khoảng cách từ mặt sàn hầm tới mũi cọc  h2  0.3m : chiều dày dàn hầm   II'  9.96kN / m3 : dung trọng trung bình đất đáy móng   II  10kN / m3 : dung trọng đất đáy móng htd  h1  h2  bt 25  48.2  0.3  48.95m '  II 9.96  h0  h  htd  52  48.95  3.05m  cII  6.26kN / m2  Rtc  m1  m2 A  b   II  B  h   II'  D  cII   II  h0   ktc 1  0.889  23.6 10  4.56  52  9.96  7.08  6.26  10  3.05   22585.34kN / m   Ta có: Ptb  Rtc ; Pmin  : mũi cọc làm việc giai đoạn đàn hồi Do tính móng theo mơ hình bán khơng gian đàn hồi 7.2.4.3 Tính lún cho nhóm cọc: Chia lớp đất mũi cọc thành nhiều phân lớp có chiều dày hi=0.5m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σibt ≥ σigl (vị trí ngừng tính lún) với: 107  0bt  Wqu Aqu  317844.8  520(kN/m ) 25.9  23.6  ibt   (bti 1)   i hi Trong đó:   igl  k0i   (gli 1) : Ứng suất gây lún đáy lớp thứ “i”  koi: Hệ số tra bảng C.1, TCVN 9362:2012, phụ thuộc vào tỉ số Lqu/Bqu Z/Bqu  gl N tc 125691.3    205.63 (kN/m2 ) Aqu 25.9  23.6  Theo mục C.1.6, TCVN 9362:2012, độ lún tính theo phương pháp cộng tác dụng: n  gl  hi i 0 Ei S    Trong đó:  S: Độ lún cuối (ổn định móng);  n: Số lớp chia theo độ sâu tầng chịu nén nền;  hi: Chiều dày lớp đất thứ “i”;  Ei: Module biến dạng lớp đất thứ “i”;  Pi: Áp lực thêm trung bình lớp đất thứ “i”;  : Hệ số không thứ nguyên lấy  = 0.8 Áp lực gây lún đáy khối móng quy ước:  gl  Ptbtc   ' H qu  193.97kN / m2 Tính lún theo phương pháp cộng lún phân tố lớp ta có kết bên ứng với công thức tính lún sau: S   0.8   zigl  hi Ei Chia lóp đất mũi cọc thành lớp dày 0.5m ý phân lớp phải nằm gọn lớp nhất định Điều kiện dừng tính lún:  gl   bt 108 Bảng 7.13: Kết tính lún cho móng σ bt σ gl g (kN/m3) (kN/m3) (kN/m3) 520 193.97 0.021 0.996 525.1 0.042 0.991 0.5 1.5 0.064 0.5 0.5 Phân lớp Bề dày (m) z(m) z/b k 0 0 0.5 0.5 0.5 Eo (Mpa) S 10.2 51.2 0.00000 193.194 10.2 51.2 0.00151 530.2 191.455 10.2 51.2 0.00150 0.987 535.3 188.966 10.2 51.2 0.00148 0.085 0.983 540.4 185.754 10.2 51.2 0.00145 2.5 0.106 0.979 545.5 181.853 10.2 51.2 0.00142 0.5 0.127 0.974 550.6 177.125 10.2 51.2 0.00138 0.5 3.5 0.148 0.97 555.7 171.811 10.2 51.2 0.00134 0.5 0.169 0.964 560.8 165.626 10.2 51.2 0.00129 10 0.5 4.5 0.191 0.962 565.8 159.332 10.2 51.2 0.00124 11 0.5 0.212 0.949 571 151.206 10.2 51.2 0.00118 12 0.5 5.5 0.233 0.942 576.1 142.436 10.2 51.2 0.00111 13 0.5 0.254 0.932 581.2 132.751 10.2 51.2 0.00104 14 0.5 6.5 0.275 0.924 586.3 122.662 10.2 51.2 0.00096 15 0.5 0.297 0.916 591.4 112.358 10.2 51.2 0.00088 Vậy dừng tính lún lớp phân tố thứ 15 có: σibt = 591.4 (kN/m2) ≥  σigl =  112.358 = 561.79 (kN/m2) Tổng độ lún: S = 0.01779 (m) = 1.779 (cm) < [Sgh] = 10 (cm) (theo phụ lục E, TCVN 103042014 quy định nhà khung BTCT độ lún giới hạn cho phép lấy 10 cm) 7.2.4.4 Tính tốn kết cấu đài móng:  Kiểm tra xun thủng cho đài móng Cơng thức chung xác định lực chống xuyên: Fcx   Rbt um ho ho C Trong đó: Fcx: Là lực chống xuyên thủng; : Là hệ số, bê tông nặng lấy 1; bê tông hạt nhỏ 0.85; bê tông nhẹ 0.8; Rbt cường độ chịu cắt bê tông, dùng bê tông B25  Rbt = 1.05 MPa; um: Là chu vi trung bình mặt nghiêng xuyên thủng; 109 ho: Là chiều cao làm việc đài; C: Là chiều dài hình chiếu mặt bên tháp xuyên thủng lên phương ngang; C  0.4ho ;  ho  2.5 C Hình 7.17: Tháp xuyên thủng móng lõi M3 Xem hệ vách cột cứng, kiểm tra xuyên thủng hàng cột biên gây S1= S2: ho = 2.38m, c = 1.905m Fcx1   Rbt um ho ho (8.55  11.2) 2.38  11.05  103   2.38   30830.84 (kN) c 1.905 Lực xuyên thủng Fxt = 6Pmax = 6 5004.3= 30025.8 (kN) < Fcx = 30830,84(kN) S3: ho = 2.38m, c = 1.765m Fcx1   Rbt um ho ho (7.3  11.2) 2.38  11.05  103   2.38   31170.25 (kN) c 1.765 Lực xuyên thủng Fxt = 6Pmax =  5004.3 = 30025.8 (kN) < Fcx = 30830.84(kN) 110  Kết luận: Thỏa điều kiện chống xuyên thủng  Độ cứng lò xo cọc phụ thuộc vào đất cọc, không phụ thuộc vào tải trọng truyền vào nên khơng cần tính tốn lại, lấy trực tiếp độ cứng lò xo tính móng M3  kc  221216  kN / m  Nội lực để tính toán cốt thép cho đài móng lấy từ dải Strip chia kín đài móng mơ hình Hình 7.18: phản lực đầu cọc móng M3  Nhận xét: Giá trị Pmax Pmin thu từ mơ hình tính tay gần nhau, dùng phần mềm SAFE để tính tốn nội lực cho móng M2 Hình 7.19: Momen theo phương X phương Y móng P1 111  Tính toán cốt thép: Chọn agt lớp agt.d = angàm + 20 = 200 + 20 = 220 (mm) Chọn agt lớp agt.t = 45 (mm) h0  H d  agt   m   Rbbh0 M        A  m s Rbbh02 Rs Bảng 7.14: Kết tính thép móng M3- cọc khoan nhồi Phương X Phương Y Bố trí cốt M bstrip ho As (kN.m) (m) (m) (cm2/m) Lớp 4697.93 1.48 Lớp -119.98 Lớp 2215.19 Lớp -188.16 Vị trí As chọn thép (cm2/m) 94.57 Ø32a100 100.53 1.655 1.99 Ø20a200 15.71 1.48 42.55 Ø28a140 43.98 1.655 3.12 Ø20a200 15.71 Do đơn giản cho việc tính tốn an toàn sinh viên sử dụng chiều cao phần hố pít để tính tốn thép bố trí cho tồn đài móng lõi thang M3 Nên cần phải kiểm tra hàm lượng thép phần khơng có hố pít:  As b  h0 min  0.05%    max   R  Rb 14.5  0.563   2.24% Rs 365 Bảng 7.15: Kiểm tra kết tính thép phần khơng có hố pít As_tk b h0 μ chọn (cm2/m) (cm) (cm) (%) Lớp 100.53 100 228 0.441 Thỏa Lớp 15.71 100 245.5 0.064 Thỏa Lớp 43.98 100 228 0.193 Thỏa Lớp 15.71 100 245.5 0.064 Thỏa Vị trí Phương X Phương Y Ghi 112 S K L 0

Định dạng
Số trang	128
Dung lượng	6,75 MB