Đồ án thiết kế công trình preche 2007

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CÔNG TRINH PRECHE 2007 GVHD: Th.S NGUYỄN TỔNG SVTH: NGUYỄN THÀNH THỊNH SKL 0 8 Tp Hồ Chí Minh, tháng 07/2018 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH -*** - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CÔNG TRINH PRECHE 2007 GVHD: Th.S NGUYỄN TỔNG SVTH: NGUYỄN THÀNH THỊNH GVHD: Th.S HUỲNH PHƯỚC SƠN TP Hồ Chí Minh, tháng 07 năm 2018 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: NGUYỄN THÀNH THỊNH - MSSV: 14149169 Ngành: Công nghệ kĩ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế cơng trình PRECHE 2007 Họ tên giảng viên hướng dẫn: Th.S NGUYỄN TỔNG NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 20… Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) i TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: NGUYỄN THÀNH THỊNH - MSSV: 14149169 Ngành: Cơng nghệ kĩ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế cơng trình PRECHE 2007 Họ tên giảng viên phản biện: Ts NGUYỄN THẾ ANH NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 20… Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) ii LỜI CẢM ƠN Luận án tốt nghiệp kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt chúng em hướng vào sống tương lai Quá trình làm luận văn giúp chúng em tổng hợp nhiều kiến thức học học kỳ trước thu thập, bổ sung thêm kiến thức mới, qua rèn luyện khả tính tốn, khả nghiên cứu giải vấn đề phát sinh thực tế, bên cạnh cịn kinh nghiệm quý báu hỗ trợ chúng em nhiều thực tế sau Trong trình thực luận văn tốt nghiệp, em nhận hướng dẫn, giúp đỡ tận tình thầy Th.S NGUYỄN TỔNG , thầy cô khác Em xin chân thành cảm ơn hướng dẫn tận tình q thầy Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng để em hoàn thành luận văn hành trang cho chúng em sau Đồ án tốt nghiệp công trình đầu tay sinh viên trước trường Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm hạn chế nên luận văn chắn cịn có nhiều sai sót, em kính mong nhận dẫn quý thầy cô để em ngày hồn thiện kiến thức cho thân Ngoài em xin cảm ơn anh Võ Ngọc Huy ,anh Phan Văn Nhật Tân ,bạn Đinh Văn Quyết giúp đỡ em động viên lúc em muốn từ bỏ đồ án cuối em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến quý thầy khoa Xây Dựng nói riêng trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP.HCM nói chung – người truyền đạt kiến thức kinh nghiệm quý báu cho em trình học tập Em xin chân thành cảm ơn ! TP.HCM, ngày 02 tháng 07 năm 2018 Sinh viên thực hiê ̣n NGUYỄN THÀNH THỊNH iii CAPSTONE PROJECT’S TASK Name’s student : NGUYEN THANH THINH Student ID : 14149169 Class : 141491A Sector : Construction Engineering Technology Advisor : Msc NGUYEN TONG Start date : 20/12/2017 Finish date: 02/07/2018 Project’s Name: PRECHE 2007 Input Data: Architectural Profile (provided by Advitor) Soil Profile (provided by Advitor) The contents of capstone project: Architecture Illustrate architectural drafts again (0%) Structure Modeling, anlysis and design typical floor Calculate, design staircase Modeling, calculation, design of frame B* and frame 7* Foundation: Bored piles Excavation Product 01 Thesis and 01 Appendix 31 drawing A1 (05 Architecture, 20 Structures, 04 Foundation, 02 Design Excavated Wall) Ho Chi Minh, June 02th, 2018 HEAD OF FACULTY ADVISOR iiii Phase 3: Lắp đặt hệ chống thứ H350 cao độ -0.50 m Phase 4: Hạ mực nước ngầm lần từ cao độ -3.60 m đến cao độ -5.10 m 98 Phase 5: Đào đất lần từ cao độ -1.50 m đến cao độ -4.10 m Phase 6: Lắp đặt hệ chống thứ hai H350 cao độ -3.10 m Phase 7: Hạ mực nước ngầm lần từ cao độ -5.10 m đến cao độ -7.60 m 99 Phase 8: Đào đất lần từ cao độ -4.10 m đến cao độ -7.00 m Phase 9: Kiểm tra ổn định tổng thể hố đào đào lần Phase 10: Kiểm tra ổn định tổng thể hố đào đào lần Phase 11: Kiểm tra ổn định tổng thể hố đào đào lần 6.2.7.KẾT QUẢ PHÂN TÍCH : Bảng 6.5:Nội lực chuyển vị tường vây giai đoạn đào đất NỘI LỰC GIAI CHUYỂN VỊ ĐOẠN Ux (m) Monent M (kNm/m) Lực cắt Q (kN/m) Phase 2: Đào đất lần từ cao độ 0.00 m đến cao độ 1.50 m 100 NỘI LỰC Monent M (kNm/m) Lực cắt Q (kN/m) GIAI ĐOẠN CHUYỂN VỊ Ux (m) Phase 5: Đào đất lần từ cao độ -1.50 m đến cao độ -4.10 m Phase 8: Đào đất lần từ cao độ -4.10 m đến cao độ -7.00 m Bảng 6.6: Nội lực chuyển vị tường vây, chống qua giai đoạn Tường vây Hệ chống Phase N (kN) Phase Phase Phase Phase Phase Phase Phase Phase Max Min 187.28 177.76 177.76 177.93 167.16 167.01 166.44 168.03 187.28 - Q (kN) 15.12 33.31 33.31 33.51 95.11 94.97 90.66 88.88 95.11 - M (kN.m) -30.58 76.85 76.85 73.82 -222.98 -222.51 -214.41 -213.09 76.85 -222.98 C/vị ngang (mm) 4.41 20.55 20.55 20.53 25.63 25.62 25.98 26.52 26.52 - Giằng (kN/m) Giằng (kN/m) 0.005 1.714 95.280 95.140 91.570 84.810 95.280 - 1.013 7.214 21.750 21.750 - 101 6.2.8.PHÂN TÍCH CHUYỂN VỊ NGANG CỦA TƯỜNG VÂY QUA CÁC GIAI ĐOẠN THI CÔNG Từ bảng 6.6 kết tổng hợp nội lực chuyển vị tường muc 6.2.7, chuyển vị ngang lớn tường Uxmax = 26.52 mm thi công Phase 8: Đào đất đến độ sâu -7.00 m Chuyển vị ngang giới hạn tường vây vượt giới hạn cho phép Ux = 0.5%Hhố đào =35 mm > Uxmax = 26.52 mm Nên chuyển vị tường nằm giới hạn cho phép 6.2.9.HỆ SỐ AN TOÀN ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ HỐ ĐÀO Hình 6.2:Hệ số an tồn hố đào đào đất xuống đến cao độ -1.50 m (Fs = 2.5260) Hình 6.3: Hệ số an tồn hố đào đào đất xuống đến cao độ -4.10 m (FS = 2.5109) 102 Hình 6.4:Hệ số an tồn hố đào đào đất xuống đến cao độ -7.00 m (Fs = 2.5280) Hệ số an toàn ổn định tổng thể hố đào thỏa điều kiện FS > [FS] = 1.5 Thỏa điều kiện ổn định 6.2.10.TÍNH TỐN CỐT THÉP DỌC CHỊU LỰC TRONG TƯỜNG Hình 6.5:Biểu đồ bao moment tường vây Kích thước tính tốn b x h = 1000 x 600; Lớp bê tông bảo vệ a = a’ = 70 mm, h0 = h – a = 600 - 50 = 530 mm Bê tông cấp độ bền: B25 (M350), có Rb = 14.5 Mpa; Cốt thép AIII: Rs = 365 Mpa Bố trí cốt thép theo phương chiều dài tường có bề rộng 1m: Áp dụng cơng thức tính tốn:  R b  b  h o M m = ,  = − −   , A = m s Rs R b  b  h o2 103 M (kN.m/m) Mmax 222.98 Bảng 6.7:Kết bố trí cốt thép tường vây As αm Bố trí thép  (mm2) 0.0547 0.0563 1186 16a160 As (mm2) 1257 Mmin -76.53 0.0188 0.0190 399 1005 16a200 Tường vây bố trí với lượng thép nhỏ với chiều dài 12m không lớn nên thép bố trí suốt chiều dài tường vây 6.3.MƠ HÌNH TÍNH TỐN HỆ SHORING : Từ bảng 6.6 kết tổng hợp nội lực chuyển vị tường muc 6.2.7, ta có tải trọng lớn tác dụng vào chống 95.28 (kN/m), chống 21.75 (kN/m) Sử dụng mơ hình tính toán ETABS để kiểm tra khả chịu lực hệ shoring Hình 6.6:Mơ hình hệ shoring ETABS 104 Hình 6.7:Gán tải trọng áp lực đất cho hệ shoring 105 Hình 6.8:Lực dọc hệ shoring lớp 106 Hình 6.9:Lực dọc hệ shoring lớp Kiểm tra hệ giằng chống Để đơn giản tính tốn xem chống cấu kiện chịu kéo – nén tâm Hình 6.10: Tiết diện chống Điều kiện ổn định tổng thể: 107 = N min A (  f c = 2.1105 kN / m ) min tra bảng dựa vào  max f Điều kiện ổn định cục bộ: h  h Bản bụng: w   w  tw  tw  hw, tw: chiều cao chiều dày bụng b0  b0    tf  tf  b0, tf: chiều cao, chiều dày cánh Kiểm tra điều kiện bền Bản cánh: ( N  f c = 2.1105 kN / m An ) Vì A = An min < nên không cần kiểm tra điều kiện bền mà cần kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể Đặc trưng tiết diện chống Bảng 6.8: Đặc trưng tiết diện chống tw tf b0 hw Ix Iy A ix iy 4 (mm) (mm) (mm) (mm) (cm ) (cm ) (cm ) (cm) (cm) 12 38 338 312 40300 13600 173.9 15.2 8.84 Ta có Nmax = 544.35 (kN) l 550 x = x = = 36.18 i x 15.2 y = ly iy = 550 = 62.22 8.84  max = 62.22 Từ max = 62.22 f = 2.1×105 (kN/m2), ta có min = 0.815 = 544.35 0.815 173.9 10−4 ( ) ( = 0.39 105 kN / m2  f c = 2.1105 kN / m2 ) Vậy chống không ổn định tổng thể Kiểm tra ổn định cục bụng h  h w 312 = = 26   w  = 49.55 tw 12  tw  Kiểm tra ổn định cục cánh 108 b  b0 338 = = 8.89    = 17.01 tf 38  tf  Vậy chống khơng ổn định cục 6.4.THIẾT KẾ MĨNG CHO KINGPOST: Hình 6.11:Lực dọc kingpost Kết nội lực lớn kingpost Nmax = 119.37 (kN) Kích thước cọc Chọn cọc có đường kính: 0.8m Chọn chiều dài cọc: Lcọc = 4m Chiều dài cọc nằm đất là: L =4m Cao độ đặt mũi cọc tính từ mặt đất tự nhiên: -10.6m 109 Chu vi tiết diện cọc: u = ×0.8 = 2.513m Diện tích tiết diện ngang cọc: Ab = ×0.82/4 = 0.502m2 Thép dọc cọc: chọn cốt thép AII 16Ø18, As = 0.004m2 Kiểm tra sức chịu tải cọc theo tiêu lý cẩu đất Sức chịu tải trọng nén Rc,u cọc treo hạ phương pháp ép xác định tổng sức kháng đất mũi cọc thân cọc: (Công thức 12 TCVN 10304-2014) R c,u =  c (  cq q b A b + u   cf fi li ) Trong đó: - γcq: hệ số điều kiện làm việc đất mũi có xét đến ảnh hưởng phương pháp hạ cọc đến sức kháng đất γcq = (Bảng TCVN 10304:2014); - γcf: Hệ số điều kiện làm việc đất thân cọc có xét đến ảnh hưởng phương pháp hạ cọc đến sức kháng đất γcf = (Bảng TCVN 10304:2014); - u: Chu vi tiết diện ngang thân cọc, u = 1.6(m); - Ab: Diện tích cọc tựa lên đất, Ab = 0.502 m2; - li: Chiều dài đoạn cọc nằm lớp đất thứ “i”; - fi: Cường độ sức kháng trung bình lớp đất thứ “i”; (Bảng TCVN 10304:2014) - qb: Cường độ sức kháng đất mũi cọc, lớp đất mũi cọc cao trình -11m cát pha có số dẻo Ip >4, hệ số rỗng e >= 0.5, theo mục 7.2.3, TCVN 10304:2014, giá trị qb xác định theo công thức sau: - qb = 0.754 ( 11' d+ 231 h ) - ( ) 1' = 10.3 kN / m3 : Dung trọng tính tốn đất mũi cọc (có xét đến tác dụng đẩy đất bão hoà) - 1 = 10.3 ( kN / m3 ) : Dung trọng tính tốn đất mũi cọc (có xét đến tác dụng đẩy đất bão hoà) Các hệ số     tra theo góc ma sát l =  = 28o28' (Bảng 6, TCVN 10304:2014) →  = 20.23  = 37.86  = 0.518  = 0.247 q b = 0.75  0.247  ( 20.23 10.2  0.8 + 37.86  0.518  10.1 8.6 ) = 419.53 (kN/m2 ) Ta có: qb Ab = 419.53  0.5026 = 211( kN )  Nmax = 119.37 ( kN ) Vậy cọc đảm bảo khả chịu lực 110 TÀI LIỆU KHAM KHẢO [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1996 TCVN 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 TCVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 TCVN 198 : 1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép toàn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 TCVN 205 : 1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 TCVN 10304 : 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014 TCVN 195 : 1997 Nhà Cao Tầng - Thiết kế cọc khoan nhồi - NXB Xây Dựng TCVN 9386 : 2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 Sách “Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006” NXB Xây Dựng Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép tồn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 Nguyễn Đình Cống, Tính toán thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2009 Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 Nguyễn Đình Cống, Tính tốn tiết diện cột BTCT - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2006 Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM 111 S K L 0