Đồ án thiết kế chung cư happy valley

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ HAPPY VALLEY GVHD: ThS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO NGỌC SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2018 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ HAPPY VALLEY GVHD : ThS BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG SVTH : NGUYỄN THÁI BẢO NGỌC MSSV : 14149109 Khóa : 2014-2018 Tp Hồ Chí Minh, tháng 6/2018 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: NGUYỄN THÁI BẢO NGỌC MSSV: 14149109 Ngành: Công Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ HAPPY VALLEY Họ tên giáo viên hướng dẫn: ThS.BÙI PHẠM ĐỨC TƯỜNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2018 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: NGUYỄN THÁI BẢO NGỌC MSSV: 14149109 Ngành: Công Nghệ Kỹ Thuật Công Trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ HAPPY VALLEY Họ tên giáo viên phản biện: TS LÊ TRUNG KIÊN NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2018 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) SUMMARY OF THE GRADUATE PROJECT Student : NGUYEN THAI BAO NGOC Student ID: 14149109 Faculty : Civil Engineering Major : Civil Engineering Building Construction Technology Project name : HAPPY VALLEY  Input information  Architectural record (A little dimension are edited follow Instructor)  Geological survey record  A part content of theory and calculation  Overview of Architecture  Overview of Structure  Calculation loads and effects  Calculation and design for the slab without beams with edge beams  Calculation and design for the stairs  Calculation and design for the axis frame and axis frame B  Calculation and design for the Foundations  Presentation and drawing  One Presentation by Word  Thirty drawing A1 ( Six Architecture drawing, twenty Structure drawing, Four Foundation drawing)  Instructor : PhD PHAM DUC TUONG BUI  Assignment date : 27/01/2018  Complete date : 25/06/2018 Confirm of Instructor HCM City ………………………… Confirm of Faculty Chairman MỤC LỤC BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN CHƯƠNG I: TỔNG QUAN GIỚI THIỆU CHUNG ĐỀ TÀI ĐẶC ĐIỂM KIẾN TRÚC 1.2.1 Quy mô dự án 1.2.2 Phân khu chức 1.2.3 Tiện ích dự án 1.2.4 Hệ thống giao thông GIẢI PHÁP KỸ THUẬT CHO CƠNG TRÌNH 1.3.1 Hệ thống nước 1.3.2 Hệ thống điện 1.3.3 Phòng cháy chữa cháy 1.3.4 Thơng gió chiếu sáng CHƯƠNG 2: TẢI TRỌNG TÁC ĐỘNG VÀO CƠNG TRÌNH VẬT LIỆU SỬ DỤNG SƠ BỘ KÍCH THƯỚC KẾT CẤU 2.2.1 Sơ tiết diện cột vách 2.2.2 Sơ tiết diện dầm sàn TẢI ĐỨNG 10 2.3.1 Tĩnh tải trọng lượng thân sàn 10 2.3.2 Tĩnh tải tường xây 12 2.3.3 Hoạt tải 12 2.3.4 Tổng hợp tải trọng 13 TẢI TRỌNG GIÓ 13 2.4.1 Thành phần động gió 14 2.4.2 Tải trọng động đất 19 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ KẾT CẤU SÀN 22 3.1 MỞ ĐẦU 22 3.2 TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO SÀN 22 3.2.1 Phương án tính nội lực 22 3.2.2 Tính tốn nội lực sàn 22 3.2.3 Tính tốn thép sàn 25 3.3 KIỂM TRA TRẠNG THÁI GIỚI HẠN II 27 3.3.1 Tính tốn khả kháng nứt 27 3.3.1.1 Kiểm tra phương pháp thủ công 27 3.3.1.2 Kiểm tra phần mềm safe 29 3.3.2 Kiểm tra chọc thủng sàn 30 3.3.3 Kiểm tra võng 31 CHƯƠNG 4: KẾT CẤU KHUNG 33 4.1 MỞ ĐẦU 33 4.2 MƠ HÌNH TÍNH TỐN TRONG PHẦN MỀM ETAB 34 4.2.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh cơng trình 34 4.2.2 Nội lực khung 36 4.3 TÍNH TỐN THÉP DẦM 38 4.3.1 Tính tốn nội lực dầm điển hình 38 4.3.1.1 Tính tốn, bố trí cốt dọc chịu lực cho dầm 38 4.3.1.2 Tính toán cốt đai cho dầm 39 4.3.2 Kết tính tốn dầm tầng điển hình 40 4.4 TÍNH TỐN THÉP VÁCH 41 4.4.1 Lý thuyết tính tốn 41 4.4.1.1 Tính tốn cốt dọc 41 4.4.1.2 Tính tốn cốt ngang 43 4.4.2 Tính tốn thép cho vách điển hình 44 4.4.2.1 Tính tốn cốt dọc 44 4.2.2.2 Kiểm tra lại etab 45 4.2.2.3 Tính tốn cốt đai 46 4.5 TÍNH TỐN THÉP CỘT 46 4.5.1 Lý thuyết tính tốn 46 4.5.2 Tính tốn thép cho cột điển hình 49 4.5.2.1 Tính tốn bố trí thép dọc 49 4.5.2.2 Tính tốn bố trí cốt đai 51 4.5.2.3 Cấu tạo kháng chấn cho cột 52 4.5.2.4 Kiểm tra khả chịu lực cột biểu đồ tương tác 53 4.5.3 Kết tính tốn thép cột 53 CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 54 5.1 SỐ LIỆU TÍNH TỐN CẦU THANG ĐIỂN HÌNH 54 5.1.1 Bố trí kết cấu 54 5.1.2 Tải trọng 56 5.1.3 Tính tốn bảng thang cầu thang điển hình 58 5.1.3.1 Xác định nội lực 58 5.1.3.2 Tính cốt thép 59 5.2 SỐ LIỆU TÍNH TOÁN CẦU THANG TẦNG TRỆT 60 5.2.1 Bố trí kết cấu 60 5.2.2 Tải trọng 61 5.2.3 Tính tốn bảng thang cầu thang tầng 63 5.2.3.1 Xác định nội lực 63 5.2.3.2 Tính cốt thép 66 CHƯƠNG 6: TÍNH TỐN THIẾT KẾ BỂ NƯỚC MÁI 67 6.1 MỞ ĐẦU 67 6.2 TIẾT DIỆN SƠ BỘ 68 6.2.1 Kích thước tiết diện nắp 68 6.2.2 Tiết diện sơ đáy 68 6.2.3 Tiết diện thành 69 6.3 TẢI TRỌNG 69 6.3.1 Tĩnh tải 69 6.3.1.1 Bản nắp 69 6.3.1.2 Bảng đáy 69 6.3.2 Hoạt tải 70 6.3.2.1 Bảng nắp 70 6.3.2.2 Bảng thành 70 6.3.2.3 Bảng đáy 71 6.4 NỘI LỰC 71 6.5 TÍNH TỐN CỐT THÉP 73 CHƯƠNG 7: KHẢO SÁT ĐỊA CHẤT 75 7.1 KHẢO SÁT ĐỊA CHẤT 75 7.2 MỤC ĐÍCH CỦA VIỆC KHẢO SÁT ĐẠI CHẤT CƠNG TRÌNH 75 7.3 KẾT QUẢ KHẢO SÁT ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH 76 CHƯƠNG 8: THIẾT KẾ MÓNG 78 8.1 PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC LI TÂM ỨNG SUẤT TRƯỚC 78 8.1.1 Sơ lược phương án móng cọc ly tâm ứng suất trước 78 8.1.2 Các ưu điểm 78 8.1.3 Nhược điểm 78 8.2 CHỌN KÍCH THƯỚC, CỌC, ĐÀI CỌC SƠ BỘ 78 8.3 KIỂM TRA SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 81 8.3.1 Tính ứng suất hữu hiệu cọc theo BS 8110-1997 81 8.3.2 Sức chịu tải cọc theo điều kiện vật liệu 83 8.3.3 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ 83 8.3.4 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý 85 8.3.5 Sức chịu tải cọc theo SPT 86 8.3.6 Sức chịu tải thiết kế cọc 87 8.4 TÍNH TỐN MĨNG M5,M6 88 8.4.1 Nội lực truyền xuống móng 88 8.4.2 Chọn chiều sâu chôn móng 88 8.4.3 Xác định số cọc kích thước đài cọc 88 8.4.4 Kiểm tra sức chịu tải cọc làm việc nhóm 89 8.4.5 Kiểm tra chiều sâu chơn móng 90 8.4.6 Kiểm tra ổn định khối móng quy ước 91 8.4.7 Kiểm tra xuyên thủng 94 8.4.8 Tính tốn đài đọc 96 8.4.8.1 Tính thép theo phương trục x 98 8.4.8.2 Thép theo phương trục y 98 8.5 TÍNH TỐN MĨNG LỖI THANG 99 8.5.1 Xác định lực tác dụng lên đài 99 8.5.2 Xác định số cọc kích thước đài cọc 102 8.5.3 Xác định tải trọng tác dụng lên đầu cọc , kiểm tra điều kiện sử dụng 104 8.5.4 Kiểm tra sức chịu tải cọc làm việc nhóm 105 8.5.5 Kiểm tra điều kiện chống trược 105 8.5.6 Kiểm tra ổn định khối móng quy ước 105 8.5.7 Tính độ lún móng lõi thang 107 8.5.8 Kiểm tra chọc thủng đài cọc 110 8.5.9 Tính tốn kết cấu đài 111 8.5.9.1 Xác định độ cứng lò xo 111 8.5.9.2 Kiểm tra chuyển vị đầu cọc 114 8.5.10 Kiểm tra cọc theo điều kiện thi công 114 8.5.11 Kiểm tra vận chuyển 115 8.5.12 Kiểm tra lắp dựng 116 8.6 TÍNH TỐN GIẰNG MĨNG 116 8.6.1 Vai trị giằng móng cơng trình 116 8.6.2 Tính thép cho giằng móng 116 8.6.3 Kiểm tra giằng móng cho hai móng M1 móng lõi thang 117 DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 1- Phối cảnh cơng trình Hình 1- Vị trí cơng trình Hình 1- Mặt tổng thể nhìn từ cao Hình 1- Mặt tầng 1-17 Hình 1- Căn hộ Hình 1- Tiện tích xung quanh dự án Hình - Mặt định vị cột vách Hình - Sơ tiết diện dầm tầng điển hình Hình - Các lớp cấu tạo sàn điển hình 10 Đồ Án Tốt Nghiệp tb =   l l i i  i Sinh Viên : Nguyễn Thái Bảo Ngọc 1,3  11, 28  22,  22,53 = 21,91 23.5 21, 91  5.47 Từ  = 5.470 ta xác định kích thước khối móng qui ước Góc truyền lực :   Lqư = Ld – d + 2lctg= 23.5 – 0.5 + 2.23,5 tg(5.470 ) = 27.7 (m) Bqư = Bd – d + 2lctg = 19 – 0.5 + 2.23,5 tg(5.470) = 23.3 (m) Tính trọng lượng móng khối quy ước mũi cọc bao gồm : Tải trọng truyền xuống móng : Ntc = 128030 (kN) Tại mặt nước ngầm mặt đất nên ta kể đến ảnh hưởng nước ngầm Trọng lượng thân đài: Wđ = 2790.6 (kN) Trọng lượng cọc : W2 = 208 × 0.196 × 23.5 × (25-10) = 14370 (kN) Trọng lượng đất móng khối qui ước : W3  (Lm  Bm  n  As) Zm   tb ; Zm  23.5(m) W3 = ( 27.7×23.3 - 208×0.196 )×23.5×11.6 = 164825.4 (kN)  tb  2.5  22  1.6  10.1  21.9  10.6  11.67 (kN / m ) 2.5  1.6  21.9 Với n số cọc n = 208 cọc As diện tích cọc As = 0.52  3.14 /4 = 0.196 (m2) Khi tính tốn γ tb bỏ qua lớp cát san lấp Tổng tải trọng tác dụng lên móng khối qui ước ∑Ntcqu = Ntc + Wđ + W2 +W3 = 128030+ 2790.6 + 14370 + 164825.4 = 310016 (kN) Cường độ tiêu chuẩn đất đáy khối móng quy ước R tc  m1m2 (Ab II  BZm  'II  DcII ) k tc Tra bảng : m1 =1.1 ; m2 =1 ; ktc = 1; b = 11.2m; tc = 16.58  A = 0.405 ; B = 2.34 ; D = 5.19; c = 59.3 KN/ m2  II  10.8(kN / m3 ) , *II  0,9.10,1  22, 2.10,  0, 4.10,8  10.58(kN / m3 ) , Zm = 32.2 (m), 0,9  22,  0, 106 Đồ Án Tốt Nghiệp Sinh Viên : Nguyễn Thái Bảo Ngọc Thay giá trị vào, ta có sức chịu tải đáy khối móng quy ước Rtc =1.1×[0.405×19×10.8 + 2.34×32.2x10.58 + 5.19  59.3] = 1306 (KN/m2) Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước Moment chống uốn khối móng qui ước : Wx = 2979 (m3), Wy = 2506 (m3)  tc  tc  max tc tb M tcy N tc M tcx 310016 372342 1.08        605.33KN / m Fqu Wx Wy 23, 3.27, 2979 2506 M tcy N tc M tcx 310016 372342 1.08        355.35KN / m Fqu Wx Wy 23, 3.27, 29797 2506 N tc 128030    480KN / m2 Fqu 23,3.27,7 Các điều kiện thỏa mãn : tc σmax  605,33  1.2R tc  1567.2(KN / m2 ) tc σ 0 σtctb  355.35  R tc  1306(KN / m2 )  Có thể tính lún theo quan niệm biến dạng đàn hồi tuyến tính 8.5.7 Tính độ lún móng lõi thang Ứng suất gây lún mũi cọc: σ o gl = P tb - σ o bt = 480 – 8,4.10,1 – 10,6.22,2 – 0,4.10,8 = 146.1 (kN/m2) Tính lún theo phương pháp tổng phân tố Chia lớp đất mũi cọc thành lớp mỏng có bề dày h i = (m) Các lớp đánh số theo thứ tự 1, 2,… tính từ đáy móng khối quy ước Bảng - 16 Bảng tính lún móng lõi thang 107 STT hi(m) Z(m) z/b σ bt ko σ gl 0 329.1 146 0.5 0.5 0.022 334.5 0.997 145.5 0.5 0.043 339.8 0.993 1.5 0.065 345.1 0.99 0.5 0.087 350.4 0.987 141.3 0.5 2.5 0.109 355.7 0.984 138.9 0.5 0.13 361 0.98 136.2 3.5 0.152 366.3 0.977 0.174 371.6 0.974 4.5 0.196 376.9 0.97 0.5 0.217 382.2 0.958 120.4 0.5 5.5 0.239 387.5 0.942 113.5 0.5 0.261 392.8 0.927 105.2 0.5 6.5 0.283 398.1 0.912 95.9 11 12 13 14 0.304 403.4 0.897 0.5 7.5 0.326 408.7 0.881 477.56 0.5152 0.5059 0.307 145.04 482.19 0.5148 0.5055 0.307 143.85 486.3 0.5143 0.5051 0.304 142.2 489.95 0.5138 0.5047 0.301 140.1 493.15 0.4868 0.479 0.262 137.57 495.92 0.4864 0.4789 0.252 134.64 498.29 0.486 0.4788 0.242 131.32 500.27 0.4856 0.4787 0.232 127.66 501.91 0.4853 0.4786 0.226 123.08 502.63 0.485 0.478 0.236 116.93 501.78 0.4847 0.4779 0.229 109.32 499.47 0.4844 0.4776 0.23 100.54 495.99 0.4841 0.4772 0.232 90.941 491.69 0.4838 0.477 0.228 80.874 486.92 0.4835 0.4767 0.23 86 15 16 145.76 125.7 10 0.5 s(cm) 129.6 0.5 e2i 133.1 0.5 e1i 143.1 0.5 P2i 144.6 0.5 P1i 75.8 Tổng S = 108 3.82 109 Đồ Án Tốt Nghiệp Sinh Viên : Nguyễn Thái Bảo Ngọc Như vậy, ngừng tính lún phân lớp số 15, z = 39 (m) 16 Công thức tính tổng độ lún: s = (e1i -e2i ) h i = 3.82 (cm) i=1 1+e1i  8.5.8 Kiểm tra chọc thủng đài cọc Hình - Diện tích tháp xuyên thủng - Lực gây xuyên thủng tổng phản lực cọc nằm tháp chống xuyên, ta xét trường hợp nguy hiểm có Nttdmax: Nd tt  153637 (kN) - Để thiên an toàn ta xem chu vi tháp xuyên thủng bao trùm 190 cọc mà thôi, kiểm tra cho 18 cọc tháp xuyên thủng 110 Đồ Án Tốt Nghiệp  P xt  Sinh Viên : Nguyễn Thái Bảo Ngọc N dtt max 153637   18  14555.1 (kN) 208 208 - Lực chống xuyên thủng tính theo công thức sau: - Chu vi đáy tháp xuyên thủng : ut = (18.2 +16.3 ) x 2= 69 (m) - Chu vi đáy tháp xuyên thủng: ud = (21 +23.3) x 2= 88.6 (m) - Giá trị trung bình chu vi đáy đáy tháp nén thủng hình thành bị nén thủng, phạm vi chiều cao làm việc tiết diện: um = ( ut +ud )/2 = ( 69 +88.6 )/2 = 78.8 (m) - Giả thiết a =100mm => h0 = 2.5– 0.15 = 2.35 (m) Pcx = 1×1.15×103× 78.8 × 2.35= 212957 (kN) - Ta có Pxt = 14555.1 (kN ) < Pcx= 212957 (kN) Vậy đài không bị xun thủng cho nhóm cọc gây - Vì Pcx lớn nhiều so với Pxt nên ta chọn lại chiều cao hđ = 1200 (mm) um = ( ut +ud )/2 = ( (18.2+16.3)x2 + (18.4+20.726)x2 )/2 = 73.6 (m) Ta có : Pcx = 1×1.15×103× 73.6 × 1.1= 93104 (kN)  P xt  N dtt max 153637   56  41363 (kN) 208 208 Vậy đài khơng bị xun thủng 8.5.9 Tính tốn kết cấu đài 8.5.9.1 Xác định độ cứng lò xo Độ cứng lò xo k Pmax 1213   31754 (kN/m) s 0.0382 Trong : Pmax = 1213 (kN) : sức chịu tải cọc S = 3.82 (cm) : độ lún móng 111 Đồ Án Tốt Nghiệp Sinh Viên : Nguyễn Thái Bảo Ngọc Hình - Nội lực đầu cọc tính Safe Xuất kết từ Safe ta có: Pmax = 952 kN < Ptk = 1213 kN (thỏa yêu cầu) Pmin = 786 kN > (thoả yêu cầu ) Hình - 10 Nội lực móng lõi thang Safe 112 Phương Lớp X Y X Y Trên Trên Dưới Dưới M (kN.m) 1985 7157 13519 19182 b (mm) 2000 h (mm) 2500 a (mm) 150 ho (mm) 1850 2000 2500 180 2320 2000 2000 2500 2500 150 180 1850 2320 αm x As(mm2) As/1m 0.021 0.046 0.136 0.123 0.021 0.047 0.147 0.132 3003.29 866.34 21607 24331.4 1501.65 4331.73 10803.5 12165.7 Bảng - 17 Kết tính thép móng lõi thang 113 Ø 25 25 28 28 Chọn thép As chọn a Ø a 120 4089 100 4906 100 28 100 12309 100 28 100 12309 % chọn 1.7 0.37 2.34 2.1 Đồ Án Tốt Nghiệp Sinh Viên : Nguyễn Thái Bảo Ngọc 8.5.9.2 Kiểm tra chuyển vị đầu cọc Hình - 11 Chuyển vị đài cọc có giằng móng - Chuyển vị lớn đài cọc: s = 2.5 (cm)  Giá trị chuyển vị cọc giả thuyết kết chuyển vị thật từ mô hình tính tốn gần giống Do ta dụng nội lực từ mơ hình để tính toán cốt thép cho đài 8.5.10 Kiểm tra cọc theo điều kiện thi công - Trọnglượng m dài cọc q  k đ Ap  bt  1.5  0.116  25  4.35(kN / m) - Tính monmen tiết diện cọc: - Momen quán tính mặt cắt ngang cọc: (R  r ) (0.54  0.324 ) Ie   nA p rp    7.25  0.116  0.212  0.0593(m4 ) 4 R bán kính cọc 114 Đồ Án Tốt Nghiệp Sinh Viên : Nguyễn Thái Bảo Ngọc r : bán kính Với n=Es/Ecp=200000/27600 = 7.25 ( theo 7.2part BS 8110 -1985 ) Ap : diện tích mặt cắt thép ( d=7.1 mm2) rp : bán kính bố trí dây thép Momen kháng uốn mặt cắt cọc : Ze  Ie 0.0593   0.1186(m ) R 0.5 Monmen giới hạn xuất vết nứt M   (R bt  f e )Ze  (4.69  3.92)  103  0.1186  1021.15(kNm)  Mgay  1.5M  1.5 1021.15  1531.73(kNm) - Moment gãy nứt theo catalogue 105 (kN.m ) - Moment pha hủy theo catalogue 157.5( kN.m) 8.5.11 Kiểm tra vận chuyển Hình - 12 Biểu đồ moment cẩu cọc - Sơ đồ tính cọc theo điều kiện vận chuyển - Momen lớn vận chuyển cọc: Mmax = 0.0215qL2=0.0215x4.35x122 = 13.46 (kN.m) Mmax = 13.46 kNm < Mgãy= 1531.73 kNm => thỏa 115 Đồ Án Tốt Nghiệp Sinh Viên : Nguyễn Thái Bảo Ngọc - Lực cắt lớn nhất: Qmax= qln/2 =4.35(12-2x0.207x12)/2 = 15.29 kN Qmax = 15.29 kN thỏa 8.5.12 Kiểm tra lắp dựng 214qL M=0.0 0.207L 68qL M=0.0 Hình - 13 Biểu đồ moment lắp dựng - Sơ đồ tính cọc theo điều kiện cẩu lắp - Momen lớn lắp dựng cọc: Mmax1 = 0.068qL2 = 42.59(kNm) Và Mmax2 = 0.0214qL2 =13.4(kNm) Mmax = max(Mmax1 , Mmax2) = 13.4 (kNm) - Mmax = 42.59 (m) < Mgãy= 1531.73 (kNm) => thỏa 8.6 TÍNH TỐN GIẰNG MĨNG 8.6.1 Vai trị giằng móng cơng trình - Giằng móng chịu tác dụng lún lệch móng riêng lẽ cơng trình Có tác dụng phân phối moment chân cột Giằng móng đóng vai trị dầm hệ sàn dầm làm việc với sàn tầng hầm chịu tác dụng đẩy đất Giằng chân cột tác dụng tải trọng động đất Khi giằng móng chịu tải trọng sàn tác dụng lên tức giằng làm việc giống cấu kiện chịu kéo uốn đồng thời lúc giằng móng gọi dầm móng 8.6.2 Tính thép cho giằng móng Gỉa sử giằng móng có kích thước b x h = 700 x 1000 (mm) mơ hình safe sau: 116 Đồ Án Tốt Nghiệp Sinh Viên : Nguyễn Thái Bảo Ngọc Hình - 14 Mơ hình giằng móng safe Ta kiểm tra giằng móng với tường hợp moment lớn (combobao) giằng móng trường hợp lực dọc lớn (combobao) giằng móng.Lấy kết bố trí cho tất giằng cịn lại Bảng - 18 Tính thép cho dầm móng chịu moment âm moment dương Dầm Kí M b a h0 hiệu (kN.m) (mm) (mm) (mm) B15 B19 M+ M- 3069 1556 600 600 30 30 αm ξm AS Chọn Aschọn µ 2 (mm ) thép (mm ) (%) 1470 0.163 0.179 1470 0.083 0.087 6283 3031 8.6.3 Kiểm tra giằng móng cho hai móng M1 móng lõi thang - Với lực dọc lớn combobao gây B15 N = 3634 (kN) - Kiểm tra lực kéo nén cho dầm chịu tải kéo nén theo công thức sau : N   ( b  R b A b  R sc  Ast ) Trong đó: N lực dọc tải tính tốn gây 117 8Ø32 4Ø32 6434 3217 0.71 0.34 Đồ Án Tốt Nghiệp Sinh Viên : Nguyễn Thái Bảo Ngọc Ab :diện tích tiết diện ngang bê tơng (b × h) Rb :cường độ chịu nén tính tốn bê tơng Rsc:cường độ chịu nén tính tốn thép φ :hệ số xét đến ảnh hưởng uốn dọc, phụ thuộc vào độ mãnh λ ta lấy sau + + + Đối với tiết diện chữ nhật có cạnh nhỏ b:  b  Lo   ob b H:chiều dài tính tốn hai móng M3 M5 ( liên kết giằng hai móng M3 M5 liên kết ngàm ) λob :là độ mãnh giới hạn , λob = 52 ( cấu kiện giằng móng ) H = 3.5 (m) ; b = 400 (mm); Hình - 15 Sơ đồ tính giằng móng b  Lo  3.65   4.375 b 0.6 - Vì λb < nên bỏ qua uốn dọc , lấy φ =  b  R b A b  R sc  Ast  1 14.5  600  1500  365  9651  16572(kN) Ta có : N  3634   b  R b A b  R sc  Ast  16572(kN) - Dầm giằng kích thước (b × h) = (600×1500) mm đảm bảo yêu cầu không bị phá hủy kéo nén uốn 118 Đồ Án Tốt Nghiệp Sinh Viên : Nguyễn Thái Bảo Ngọc TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiếng Việt [1] TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1996 [2] TCVN 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 9386 : 2012 Thiết kế công trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [4] TCVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng Hà Nội 2012 [5] TCVN 198 : 1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép toàn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [6] TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà móng cơng trình - NXB Xây Dựng Hà Nội 2012 [7] TCVN 10304 : 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 [8] TCVN 9394 : 2012 Đóng ép cọc – Thi công nghiệm thu - NXB Xây Dựng [9] TCVN 9393 : 2012 Cọc – Phương pháp thử nghiệm trường tải trọng tĩnh ép dọc trục - NXB Xây Dựng [10] Sách “Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006” - NXB Xây Dựng [11] Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép tập - NXB ĐHQG TP HCM [12] Lê Anh Hồng, Nền móng - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2004 [13] Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 [14] Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM [15] Vũ Văn Lộc, Sổ tay chọn máy thi công - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2011 [16] Ks.Nguyễn Tuấn Trung, ThS.Võ Mạnh Tùng - Một số phương pháp tính cốt thép cho vách phẳng bê tông cốt thép – đại học Xây Dựng [17] Công ty tư vấn xây dựng Việt Nam, Cấu tạo BTCT - NXB Xây Dựng Tiếng Anh [18] ACI 318M-11: American Concrete Institute (2011), Building Code Requirement for structural Concrete (ACI 318M-11) 119 S K L 0