Đồ án tốt nghiệp chung cư cao cấp liberty

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ CAO CẤP LIBERTY GVHD: ThS LÊ PHƯƠNG BÌNH SVTH: NGUYỄN NGỌC CHÁNH SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 07/2018 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CAO CẤP LIBERTY GVHD : ThS LÊ PHƯƠNG BÌNH SVTH : NGUYỄN NGỌC CHÁNH MSSV : 14149015 Khóa : 2014 – 2018 Tp Hồ Chí Minh, tháng 07/2018 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM KHOA XÂY DỰNG Độc lập – Tự – Hạnh phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Sinh viên : NGUYỄN NGỌC CHÁNH MSSV: 14149015 Khoa : Xây Dựng Ngành : CNKT Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài : CHUNG CƯ CAO CẤP LIBERTY Họ tên Giáo viên hướng dẫn: Th.S LÊ PHƯƠNG BÌNH NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: (Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2018 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH CỘNG HỊA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM KHOA XÂY DỰNG Độc lập – Tự – Hạnh phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Sinh viên Khoa Ngành Tên đề tài : : : : NGUYỄN NGỌC CHÁNH MSSV: 14149015 Xây Dựng CNKT Công Trình Xây Dựng CHUNG CƯ CAO CẤP LIBERTY Họ tên Giáo viên phản biện : Th.S NGUYỄN VĂN KHOA NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: (Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày …tháng 07 năm 2018 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) LỜI CẢM ƠN Lời mở đầu em khơng biết nói ngồi hai từ “cảm ơn” Thầy Cơ tâm huyết truyền đạt kiến thức quý báu đến tụi em Cảm ơn mái trường đại học Sư Phạm Kỹ Thuật, cảm ơn tồn thể q thầy khoa Xây Dựng đón nhận em, dìu dắt hướng dẫn em năm học tập rèn luyện trường Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng, chìa khóa, hành trang bước vào nghề Trong suốt khoảng thời gian thực đồ án tốt nghiệp, em vô biết ơn đến thầy Lê Phương Bình, thầy hướng dẫn tận tình, giúp đỡ em hồn thành đồ án Thầy làm thay đổi cách suy nghĩ, giúp em tiếp cận vấn đề cách đơn giản, dễ hiểu Những câu chuyện, giảng thầy kể tâm huyết thầy với nghề giáo Em vui may mắn làm học trò thầy Xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến ba mẹ, người thân gia đình, giúp đỡ bạn bè, anh chị khóa trước, người bạn thân giúp tơi vượt qua khó khăn suốt q trình học tập hoàn thành đồ án Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, đồ án tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiết sót, kính mong nhận dẫn quý Thầy Cô để em củng cố hồn thiện kiến thức Cuối em xin chúc quý Thầy Cô thành cơng ln dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cảm ơn Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng 07 năm 2018 Sinh viên thực TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH CỘNG HỊA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM KHOA XÂY DỰNG Độc lập – Tự – Hạnh phúc NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên Khoa Ngành Tên đề tài : : : : NGUYỄN NGỌC CHÁNH MSSV: 14149015 Xây Dựng CNKT Cơng Trình Xây Dựng CHUNG CƯ CAO CẤP LIBERTY Số liệu ban đầu o Hồ sơ kiến trúc (Sưu tầm cơng trình thực tế bên ngoài) o Hồ sơ khảo sát địa chất (TP Hồ Chí Minh, nơi cơng trình xây dựng) 2) Nội dung phần lý thuyết tính tốn 2.1 Kiến trúc o Thể lại vẽ theo kiến trúc (20%) 2.2 Kết cấu o Tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình (sàn dầm) o Tính tốn, thiết kế cầu thang o Mơ hình, tính toán, thiết kết khung trục khung trục C o Nền móng: phương án cọc khoan nhồi o Nâng cao: thiết kế sàn tầng điển hình phương pháp sàn phẳng 3) Thuyết minh vẽ o 01 Thuyết minh 01 Phụ lục o 34 vẽ A1 (6 Kiến trúc, 20 kết cấu) 4) Cán hướng dẫn : ThS LÊ PHƯƠNG BÌNH 5) Ngày giao nhiệm vụ : 01/02/2017 6) Ngày hoàn thành nhiệm vụ : 2/07/2018 Xác nhận GVHD Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2018 Xác nhận BCN khoa (Ký & ghi rõ họ tên) MỤC LỤC CHƯƠNG TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 MỤC ĐÍCH THIẾT KẾ 1.2 GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH 1.2.1 Vị trí cơng trình 1.2.2 Quy mô đặc điểm cơng trình 1.2.3 Các tiêu xây dựng 1.3 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC, QUY HOẠCH 1.3.1 Quy hoạch 1.3.2 Giải pháp bố trí mặt 1.3.3 Giải pháp kiến trúc 1.4 CÁC HỆ THỐNG KĨ THUẬT CHÍNH TRONG CƠNG TRÌNH 1.4.1 Hệ thống chiếu sang 1.4.2 Hệ thống điện 1.4.3 Hệ thống cấp nước 1.4.4 Hệ thống thoát nước 1.4.5 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 1.4.6 Hệ thống chống sét 1.4.7 Hệ thống thoát rác 1.5 HỆ THỐNG KHÍ HẬU, THỦY VĂN CHƯƠNG NGUN TẮC TÍNH TỐN KẾT CẤU VÀ PHƯƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 2.1 NGUN TẮC TÍNH TỐN KẾT CẤU 2.1.1 Nhóm trạng thái giới hạn thứ 2.1.2 Nhóm trạng thái giới hạn thứ hai 2.2 Phương pháp xác định nội lực CHƯƠNG TẢI TRỌNG VÀ THÔNG SỐ VẬT LIỆU 3.1 THÔNG SỐ VẬT LIỆU 3.2 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 10 3.2.1 Tĩnh tải 10 3.2.2 Hoạt tải 12 CHƯƠNG THIẾT KÊ CẦU THANG 14 4.1 MẶT BẰNG BỐ TRÍ CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 14 4.1.1 Cầu thang tầng đến tầng 16, nằm trục B-C 14 4.2 VẬT LIỆU VÀ KÍCH THƯỚC SƠ BỘ BẢN THANG: 15 4.2.1 Vật liệu: Xem chi tiết chương 15 4.2.2 Kích thước sơ bộ: 15 4.3 Tải trọng cầu thang: 15 4.3.1 Tải trọng tác dụng lên nghiêng 15 4.3.2 Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ 16 4.3.3 Tải trọng tác dụng lên chiếu tới 17 4.4 TÍNH TỐN BẢN THANG 18 4.4.1 Sơ đồ tính chiếu tới 18 4.4.2 Nội lực chiếu tới 18 4.4.3 Sơ đồ tính thang chiếu nghỉ 19 4.4.4 Nội lực thang chiếu nghỉ 19 4.4.5 Tính thép 19 4.5 TÍNH TỐN DẦM CHIẾU TỚI 21 4.5.1 Tải trọng 21 4.5.2 Sơ đồ tính 21 4.5.3 Nội lực 21 4.5.4 Tính thép 22 4.6 KIỂM TRA ĐỘ VÕNG CẦU THANG 23 4.6.1 Kiểm tra độ võng thang 23 CHƯƠNG TÍNH TỐN – THIẾT KẾ SÀN 24 5.1 CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU SÀN 24 5.1.1 Hệ sàn sườn toàn khối loại dầm 24 5.2 TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH (PHƯƠNG ÁN SÀN DẦM) 25 5.2.1 Chọn sơ kích thước dầm, sàn 25 5.2.2 Tải trọng tác dụng lên sàn 27 5.2.3 Nội lực sàn tầng điển hình 27 5.2.4 Tính tốn kiểm tra độ võng sàn 28 5.2.5 Tính tốn bố trí cốt thép 30 5.3 TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH (PHƯƠNG ÁN SÀN PHẲNG) 30 5.3.1 Chọn kích thước sơ 30 5.3.2 Tải trọng tác dụng 30 5.3.3 Tính tốn thiết kế sàn 30 5.3.4 Tính tốn võng sàn 32 5.3.5 Tính tốn thép chon sàn 33 5.3.6 Kiểm tra chọc thủng mũ cột 34 CHƯƠNG TÍNH TỐN – THIẾT KẾ HỆ KHUNG 35 6.1 Mở đầu 35 6.2 Nhận xét tổng quan 35 6.3 VẬT LIỆU SỬ DỤNG 36 6.4 CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN DẦM, CỘT, VÁCH 36 6.5 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG 36 6.5.1 Tĩnh tải 36 6.5.2 Hoạt tải 36 6.5.3 Tính tốn tải gió 36 6.5.4 Tính tốn thành phần động đất 41 6.6 Tổ hợp tải trọng 43 6.7 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ ĐỈNH VÀ VẤN ĐỀ DAO ĐỘNG 46 6.7.1 Chuyển vị đỉnh: 46 6.8 TÍNH TỐN THIẾT KẾ KHUNG 46 6.8.1 Kết nội lực 46 6.8.2 Tính tốn thiết kế dầm 49 6.8.3 Tính tốn cốt đai gia cường dầm phụ dầm 52 6.8.4 Cấu tạo kháng chấn cho dầm 53 6.8.5 Tính tốn đoạn neo, nối cốt thép 54 6.8.6 Tính tốn cốt thép cột 55 6.8.7 Tính tốn thiết kế vách 58 CHƯƠNG THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH VÀ XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG THIẾT KẾ 65 7.1 TỔNG QUAN VỀ NỀN MÓNG 65 7.2 ĐỊA CHẤT CỦA KHU ĐẤT XÂY DỰNG 65 7.3 TỔNG HỢP ĐỊA CHẤT 66 7.4 ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT 67 CHƯƠNG THIẾT KẾ KẾT CẤU NỀN MÓNG 68 8.1 PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 68 8.1.1 Tổng quan móng cọc khoan nhồi 68 8.1.2 Tính tốn móng M1 phương án cọc khoan nhồi 72 8.1.3 Tính tốn móng M2 phương án cọc khoan nhồi 82 8.1.4 Tính tốn móng M3 phương án cọc khoan nhồi 89 8.1.5 Tính tốn móng M4 phương án cọc khoan nhồi 97 8.1.6 Thiết kế móng lõi thang MLT 108 TÀI LIỆU THAM KHẢO 116 - Khối móng quy ước khối trụ hình trịn, có bán kính:  R  r  h  tan  tb  4  o     40  tan  4.25   4.97m  - Xác định khối lượng khối móng quy ước - Thể tích đài cọc: W     68  1  48  8   502  40  80 04 m3 - Thể tích đất móng khối qui ước:     Wdat   4.972  41.8  80.04  3163.65 m3 → Trọng lượng móng khối qui ước: Qm = .W + Wđất tb - Với  tb   i  hi h  7.2  10.1  9.5  10.2  7.4  10.4  4.3  10.5  11.6  10.8  10.42 KN / m3 40 - Trọng lượng khối móng qui ước: Qm = 20×80.4 + 10.42×3163.65 = 34573.23 (KN) - Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối móng quy ước : tc Ntc = N  Q m = (9409.71/1.15) + 34573.23 = 42755.58 (kN) - Cường độ tiêu chuẩn đất đáy khối móng quy ước Rtc  m1m2 ( Ab II  Bh II'  DcII   h) ktc - Tra bảng : m1 =1.1 ; m2 =1 ; ktc = 1; b   R   4.972  8.8 m; h = 40m tc = 25011’  A = 0.787 ; B = 4.148 ; D = 6.7 ; c = 3.4 KN/ m2 - Thay giá trị vào, ta có sức chịu tải đáy khối móng quy ước Rtc =1.1×[0.787×8.8×10.42 + 4.148×40×18.76 + 6.7×3.4 - 20×6] = 3396.36 (KN/m2)  II'  20  1.3  2.9  20  0.6  10.1  18.76(kN / m ) 1.3  2.9  0.6 - Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước + Moment chống uốn khối móng qui ước : Bm L2m 8.8  8.82 Wm= = = 113.57 (m3) 6  tc max  tc N tc  Qm M xtc M y 42755.58 5.37 222.22       552.97kN / m2 Fqu Wm Wm   4.97 113.57 113.57 103  tc tc N tc  Qm M xtc M y 42755.58 5.37 222.22        548.97kN / m2 Fqu Wm Wm   4.97 113.57 113.57 N tc  Qm 42755.58     550.97kN / m2 Fqu   4.97 tc tb - Các điều kiện thỏa mãn : tc  max  552.97  1.2Rtc  4075.63( KN / m2 ) σ tbtc = 550.97 < Rtc = 3396.36 (KN/m2) tc σ = 548.97 > (KN/m2) - Có thể tính lún theo quan niệm biến dạng đàn hồi tuyến tính 8.1.5.3 Kiểm tra độ lún cọc - Độ lún móng cọc xem độ lún khối móng quy ước Bảng 8.22 Trọng lượng thân theo chiều dày lớp đất móng M4 Bề dày hi γ Ứng suất thân σ bt (m) (kN/m3) (kN/m2) 7.2 10.1 72.72 9.5 10.2 96.9 7.4 10.4 76.96 4.3 10.5 45.15 11.6 10.8 125.28 Lớp đất  i bt 417.01 - Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước  glz   tctb  bti  548 97  417 01  131 96( kN / m2) - Chia đất đáy khối móng quy ước thành lớp hi  Bm 8   76( m)  chọn hi = 1.5 m 5 - Xét điểm thuộc trục qua tâm móng có độ sâu z kể từ đáy móng khối quy ước Khi ứng suất tải trọng ngồi gây xác định theo cơng thức:  glzi  k0   zigl bti  (bti 1)   i hi Bảng 8.23 Bảng tính lún cho móng M4 104 glzi btzi (kN/m2) (kN/m2)  glzi  btzi 131.96 417.01 0.32 0.170 0.97 128.00 433.21 0.30 0.341 0.854 112.69 449.41 0.25 0.511 0.691 91.18 465.61 0.20 Độ sâu Z (m) Lm Bm Z Bm K0 1 1.5 3 4.5 Điểm - Độ lún móng khối qui ước S   i 1 gl  zi hi E   131 96  128 00  112 69  91 18 13920  99(cm) S  S  99   S   8(cm) → Như độ lún dự báo móng thoả mãn điều kiện cho phép 1600 8.1.5.4 Kiểm tra xuyên thủng 1800 1600 400 800 800 800 800 400 C Hình 8.14 Mặt cắt tháp xun thủng móng M4 - Theo điều kiện chống xuyên thủng: Pxt  Pcx ( Pxt = tổng phản lực nằm phạm vi đáy tháp đâm thủng.) Pxt  N tt  9409.71(kN) Pcx  1  bc  C2   2  h c  C1  h R bt Với : 105 h   1650  1  1.5     1.5      4.45  590   C1  2 h   1650    1.5     1.5      4.58  540   C2  Pcx   4.45   0.8  0.59     4.58   0.9  0.54     1.65  1.05  103  22142.56(kN)  Pcx  Pxt  9409(kN) → Vậy thoả điều kiện chống xuyên thủng 8.1.5.5 Thiết kế cốt thép cho đài móng M4 phần mềm SAFE - Sử dụng phần mềm SAFE để mơ hình với hệ số Point Spring k  P theo phụ lục B S TCVN 10304 – 2014 - Trong đó: D QL 3136 57  40     0156  m  100 AE 100 503  32500  103 P 9409 k    603141  kN / m  s 017 s  Hình 8.15 Kết phản lực đâu cọc móng M4 - Phản lực đầu cọc Pmax = 3076.3 < 4302.5 ( kN ) - Nhận xét: Giá trị Pmax Pmin thu từ mô hình kết tính tay gần tương đương nhau, sử dụng mơ hình phần mềm SAFE để tính tốn thép cho đài móng M1 - Nội lực để tính tốn cốt thép cho đài móng lấy từ dải Strip chia mơ hình 106 Hình 8.16 Moment phương X phương Y móng M4 - Tính tốn cốt thép: - Chọn agt lớp agt.d = angàm + 50 = 150 + 50 = 200 (mm) - Chọn agt lớp agt.t = 45 (mm) h  Hd  a gt   m  R bh M      2 m  As  b R b bh Rs Bảng 8.24 Kết tính thép móng M4 – Phương án cọc khoan nhồi Phương X Y Vị trí M ho (kN.m) (mm) Lớp -37.7161 ζ 1755 0.0007 0.0007 Lớp 1589.008 1600 Lớp -42.4802 αm 0.037 0.038 1755 0.0008 0.0008 Lớp 749.4619 1600 0.017 0.017 As (mm2/m) μ% Chọn thép Aschọn Ø a (mm2/m) 57 0.003 16 200 1005 2831 0.177 20 100 3140 65 0.004 16 200 1005 1266 0.079 20 200 1570 107 8.1.6 Thiết kế móng lõi thang MLT 8.1.6.1 Xác định số lượng cọc bố trí - Tổng lực dọc lớn tác dụng lên móng MLT: Ntt = 120447 (kN) - Sơ xác định số cọc sau: n coc  k N tt 120447  1.3   36.39  Chọn 54 cọc R cd 4302 2400 - Chọn kích thước đài cọc bố trí sau: 2400 800 B 2400 2400 13600 2400 C 800 2400 2' 2400 B 2400 2400 2400 2400 2400 2400 800 20800 4' Hình 8.17 Mặt móng lõi thang MLT 8.1.6.2 Kiểm tra điều kiện tải tác dụng tải lên đầu cọc - Do bố trí cọc đài móng lõi thang phức tạp, nên việc tính tốn kiểm tra thủ cơng gặp nhiều khó khăn, mặt khác tin cậy mơ hình phân tích kiểm chứng mơ hình đơn giản so sánh đối chiếu nên việc tính tốn móng lõi thang thực với hỗ trợ phần mềm SAFE v16 - Sử dụng phần mềm SAFE V16 để mơ hình với hệ số Point Spring k=P/S theo phụ lục B TCVN 10304-2014 - Trong : s D QL 0.8 2230.5  40     0.013(m) 100 AE 100 0.503  32500  103 k P 120447   9265153( kN / m) s 0.013 108 Hình 8.18 Kết phản lực đầu cọc móng lõi thang - Nhận xét: Pmax = 3721.82(kN) < Rc,d = 4302 (kN)  Thỏa điều kiện cọc không bị phá hủy - Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm + Hệ số nhóm: Xem móng có hàng với hàng cọc Trong  n - số hàng cọc nhóm cọc: n=6  m - Số cọc hàng:  Khoảng cách cọc tính từ tâm, thiên an tồn lấy s = 3d m=9 d (n  1)  m  ((m  1)  n    arctg( )  e 90  m  n 0.8 (6  1)   (9  1)  1  arctg( )  2.4 90    0.99 - Sức chịu tải nhóm cọc: Qnhóm   n  R tk  0.99  54  4302  229984kN  Ntt  120447kN → Vậy thỏa điều kiện sức chịu tải nhóm cọc 8.1.6.3 Kiểm tra áp lực mũi cọc - Nội lực kiểm tra: Sử dụng giá trị tải truyền xuống móng với giá trị lực dọc Nmax ứng với giá trị tiêu tc tt chuẩn, gần lấy N  N max /1.15 Móng TH Load Ntc Mtcx Mtcy MLT Pmax COMB1MIN 104762 314.79 -413.91 109 - Xách định kích thước khối móng quy ước + Góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc : tb   i  li  li  7.2 11.25  9.5 13.15  7.4  15.20  4.3  16.30  11.6  25.11  17 40 170  4.250 + Chiều dài khối móng qui ước : + Góc truyền lực :  LM = Ld – D + 2Lc.tg  = 13.6 - 0.8 + 2×40×tg(4.250) = 18.74 (m) tb + Chiều rộng khối móng qui ước : BM = Bd – D+ 2Lc.tg  = 20.8 - 0.8 + 2×40×tg(4.250) = 25.95 (m) tb + Diện tích đáy khối móng quy ước : Aqu = 18.74×25.95 = 470.73 (m2) + Trong :  L,B : Khoảng cách bên cọc xa theo phương cạnh dài cạnh ngắn  Lc : chiều dài cọc tiếp xúc với đất Chọn chiều cao đài : hđ = 2m + Thể tích đài cọc: Vđc = 2×18.74×25.95+54×0.502×40 = 2056.92 m3 + Thể tích đất móng khối qui ước: Vđất = 470.73×40 – 2056.92 = 16772.28 m3 + Trọng lượng móng khối qui ước: Wqu =  Vđc + Vđất tb + Với:  tb   i  hi h  7.2  10.1  9.5  10.2  7.4  10.4  4.3  10.5  11.6  10.8  10.42 KN / m3 40 → Wqu = 20×2056.92 + 10.42×16772.28 = 215905.55 (KN) + Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối móng quy ước : Ntc = Ntc + Wqu =104762 + 215905.55 = 320666.55 KN + Cường độ tiêu chuẩn đất đáy khối móng quy ước Rtc  m1m2 ( Ab II  Bh II'  DcII   h) ktc + Tra bảng : m1 =1.1 ; m2 =1 ; ktc = 1; b = 25.95m; h = 40m  = 25 11’  A = 0.787 ; B = 4.148; D = 6.7; c = 3.4 KN/ m2 tc 110 + Thay giá trị vào, ta có sức chịu tải đáy khối móng quy ước Rtc =1.1×[0.787×25.95×10.42 + 4.148×40×18.76 + 6.7  3.4 - 20x6] =3551.06 (KN/m2) + Tải trọng quy đáy khối móng quy ước: Ndtc  N tc  Wqu  320667.55(kN) tc M tc xd  M x  314.79 (kN.m) tc M tc yd  M y  413.91 (kN.m) + Độ lệch tâm moment: ex  ey  M tc xd N dtc M tc yd N dtc  314.79  0.0009 (m) 320667.55  413.91  0.0013(m) 320667.55 + Tính ứng suất trung bình tb tb  N tc  Wqum Lm  Bm  320667.55  659.39 (kN / m ) 18.74  25.95 max  tb (1  6e x 6e y  0.0009  0.0013  )  659.39  (1   )  659.77(kN / m ) L m Bm 18.74 25.95 min  tb (1  6e x 6e y  0.0000  0.0013  )  659.39  (1   )  659.01(kN / m ) L m Bm 18.74 25.95 + Các điều kiện thỏa mãn :    659.01   tc   tb  659.39  R  3551.06(kN/m )  tc   max  659.77  1.2 R  4261.27(kN/m ) - Có thể tính lún theo quan niệm biến dạng đàn hồi tuyến tính 8.1.6.4 Tính lún cho móng lõi thang - Với kích thước đài móng 13m x 20.8m ta xem móng bè cọc nên ta kiểm tra lún theo mục H.4 TCXD 205:1998 - Độ lún móng cọc xem độ lún khối móng quy ước 111 Bảng 8.25 Trọng lượng thân theo chiều dày lớp đất móng M1 Bề dày hi γ Ứng suất thân σ bt (m) (kN/m3) (kN/m2) 7.2 10.1 72.72 9.5 10.2 96.9 7.4 10.4 76.96 4.3 10.5 45.15 11.6 10.8 125.28 Lớp đất  i bt 417.01 - Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước  glz   tctb  bti  659 39  417 01  242 38( kN / m 2) S  12pB 12  242 38  18 74   039m  9cm E 13920 + Trong đó:  p – Áp lực trung bình lên đáy đài ( p  glz )  B – chiều rộng đường kính móng  E – Mơđun biến dạng trung bình lớp chịu nén mặt mũi cọc E [E1h1k1  E h k   E i (B   h i  1)k i ] B S  95   S   8(cm) → Như độ lún dự báo móng thoả mãn điều kiện cho phép 8.1.6.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài móng lõi thang (MLT) - Công thức chung xác định lực chống xuyên theo mục 6.2.5.4 TCVN 5574-2012 Fcx  R bt u m h o ho C - Trong đó: + Fcx: Là lực chống xuyên thủng; + : Là hệ số, bê tông nặng lấy 1; bê tông hạt nhỏ 0.85; bê tông nhẹ 0.8; + Rbt cường độ chịu cắt bê tông, dùng bê tông B30  Rbt = 1.2 MPa; + um: Là chu vi trung bình mặt nghiêng xuyên thủng; + ho: Là chiều cao làm việc đài; 112 + C: Là chiều dài hình chiếu mặt bên tháp xuyên thủng lên phương ngang; C  0.4ho ;  ho  2.5 C - Vì chiều cao đài m nên tháp xuyên thủng phủ hết đầu cọc Do ta cần kiểm tra theo điều kiện hạn chế 2400 Maët 800 B 2400 2400 2400 Maët 13600 2400 C 800 2400 2' 2400 2400 2400 2400 2400 2400 2400 800 20800 B 4' Hình 8.19 Tháp xuyên thủng móng lõi thang MLT – Cọc khoan nhồi - Xem hệ vách cột cứng, kiểm tra xuyên thủng hàng cột biên gây Ở đây, ta kiểm tra cho mặt nghiêng (mặt mặt tương tự mặt 2) + Mặt 1: ho = 1.8 m, c = 1.28m Fcx1  R bt u m h o ho 1.8  1 1.2  103  (6.8  9.03) /  1.8   23215(kN) c 1.28 Lực xuyên thủng Fxt = 5Pmax =  3721= 18605 (kN) < Fcx = 23215 (kN) + Mặt 2: ho = 1.8 m, c = 1.69m Fcx1  R bt u m h o ho 1.8  11.2 103  (8.5  11.43) / 1.8   22925(kN) c 1.69 Lực xuyên thủng Fxt = 5Pmax =  3721= 22326 (kN) < Fcx = 22925 (kN) → Kết luận: Điều kiện chống xuyên thủng đảm bảo 8.1.6.6 Thiết kế cốt thép cho đài móng lõi thang MLT Nội lực để tính tốn cốt thép cho đài móng lấy từ dải Strip mơ hình 113 Hình 8.20 Moment lớp phương X móng MLT Hình 8.21 Moment lớp phương Y móng MTL - Tính tốn cốt thép: - Chọn agt lớp agt.d = angàm + 50 = 150 + 50 = 200 (mm) - Chọn agt lớp agt.t = 45 (mm) h  Hd  a gt   m  R bh M      2 m  As  b R b bh Rs 114 Bảng 8.26 Kết tính thép móng MLT – Phương án cọc khoan nhồi Phương X Y Vị trí M (kN.m) ho (mm) αm ζ As (mm2/m) μ% Chọn thép Aschọn Ø a (mm2/m) Lớp -2572.732 1955 0.039 0.040 3680 0.163 28 150 4102 Lớp 2582.143 1800 0.047 0.048 4024 0.182 28 150 4102 Lớp -345.288 1955 0.005 0.005 483 0.019 25 200 2453 Lớp 4467.787 1800 0.081 0.085 7126 0.349 32 100 8038 115 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng Hà Nội 1996 [2] TCVN 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng Hà Nội 2012 [4] TCVN 198 : 1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép toàn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [6] TCVN 205 : 1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 [7] TCVN 10304 : 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014 [8] TCVN 195 : 1997 Nhà Cao Tầng - Thiết kế cọc khoan nhồi - NXB Xây Dựng [9] TCVN 9386 : 2012 Thiết kế công trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [10] Sách “Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006” - NXB Xây Dựng [11] Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép tồn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [12] Nguyễn Đình Cống, Tính toán thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng Hà Nội 2009 [13] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng Hà Nội 2008 [14] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn tiết diện cột BTCT - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2006 [15] Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 [16] Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM 116 S K L 0