LỜI CẢM ƠN LỜI CẢM ƠN Trước hết, tôi xin chân thành cảm ơn đến quý thầy cô trường Đại học Thủy Lợi , Đại học Thủy Lợi cơ sở 2 tại thành phố Hồ Chí Minh, những thầy cô thuộc Bộ môn và một số thầy cô cộ[.]
LỜI CẢM ƠN Trước hết, xin chân thành cảm ơn đến quý thầy cô trường Đại học Thủy Lợi , Đại học Thủy Lợi sở thành phố Hồ Chí Minh, thầy thuộc Bộ mơn số thầy cô cộng tác viên Bộ môn Địa kỹ thuật, đặc biệt thầy cô tận tình dạy bảo cho tơi suốt thời gian học theo học Tôi xin gửi lời biết ơn sâu sắc đến PGS.TS Trịnh Minh Thụ dành nhiều thời gian tâm huyết hướng dẫn nghiên cứu giúp tơi hồn thành luận văn Nhân đây, tơi xin chân thành cảm ơn Ban Giám hiệu trường Đại học Thủy Lợi, Ban Giám đốc trường Đại học Thủy Lợi – Cơ Sở 2, quý thầy cô Khoa Công Trình, Ban Đào Tạo & Quản Lý Sinh Viên tạo nhiều điều kiện để học tập hồn thành tốt khóa học Mặc dù tơi có nhiều cố gắng hoàn thiện luận văn tất nhiệt tình lực mình, nhiên khơng thể tránh khỏi thiếu sót, mong nhận đóng góp q báu q thầy bạn Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng Tác giả Ngô Văn Linh năm 2014 LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan cơng trình nghiên cứu khoa học tơi thực Các số liệu, kết nêu luận văn trung thực chưa cơng bố cơng trình khác Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng Tác giả Ngơ Văn Linh năm 2014 MỤC LỤC MỞ ĐẦU 1 Tính cấp thiết đề tài Mục tiêu nghiên cứu đề tài Nội dung nghiên cứu đề tài Các phương pháp nghiên cứu CHƯƠNG 1.TỔNG QUAN VỀ CÁC GIẢI PHÁP GIA CƯỜNG ĐỊA KỸ THUẬT CHO ĐÊ BIỂN 1.1 Giới thiệu chung 1.1.1 Tổng quan 1.1.2 Hiện trạng đê biển Việt Nam 1.2 Các điều kiện biên địa kỹ thuật tính tốn thiết kế đê biển 1.2.1 Những tác động ảnh hưởng cơng trình chắn giữ nước 1.2.2 Những khía cạnh địa kỹ thuật liên quan đến chức chắn giữ nước 1.2.3 Cơ chế phá hoại đê biển 11 1.3 Các giải pháp gia cường Địa kỹ thuật với đê biển 13 1.3.1 Tổng quan số giải pháp gia cường địa kỹ thuật với đê biển 13 1.3.2 Các giải pháp nâng cao ổn định đê giới 17 1.4 Vấn đề ứng dụng vật liệu đất có cốt để xây dựng đê biển Việt Nam nước giới 19 1.4.1 Ứng dụng vật liệu đất có cốt xây dựng dê biển Việt nam 20 1.4.2 Ứng dụng vật liệu đất có cốt xây dựng đê biển số nước giới 24 1.5 Kết luận chương 28 CHƯƠNG 2.CƠ SỞ LÝ THUYẾT 29 2.1 Các đặc tính vật liệu đất có cốt 29 2.1.1 Độ bền kéo vải địa kỹ thuật 29 2.1.2 Độ bền chọc thủng vải địa kỹ thuật 30 2.1.3 Độ bền lâu dài vải địa kỹ thuật 30 2.2 Ngun tắc tính tốn cốt cơng trình đất 33 2.2.1 Bài toán lực neo lớn nguyên tắc bố trí cốt 33 2.2.2 Xác định lực kéo neo Tk 36 2.2.3 Nguyên tắc bố trí cốt vải địa kỹ thuật 38 2.3 Cơ chế phá hoại khối đắp có cốt đất 40 2.3.1 Sự ổn định mái dốc cơng trình có cốt 40 2.3.2 Cơ chế phá hoại khối đắp có cốt đất 47 2.3.3 Những ngun tắc tính tốn cơng trình đất có cốt đất 48 2.4 Các phương pháp tính ổn định khối đắp có cốt 49 2.4.1 Các phương pháp phân tích ổn định mái dốc thường dùng chưa có cốt49 2.4.2 Các phương pháp tính tốn ổn định mái dốc có cốt 56 2.4.3 Những quy định BS8006:1995 đề xuất 66 2.5 Kết luận chương 76 CHƯƠNG 3.MƠ HÌNH HỐ CÁC TRƯỜNG HỢP ỨNG DỤNG 77 3.1 Phân tích trường hợp tính toán 77 3.1.1 Mục đích nghiên cứu 77 3.1.2 Mặt cắt nghiên cứu 77 3.1.3 Trường hợp tính ổn định 77 3.1.4 Đặc trưng đất 78 3.1.5 Đặc trưng cốt gia cường 79 3.1.6 Bài toán nghiên cứu 81 3.2 Giới thiệu phần mềm tính tốn-ReSSA (3.0) 81 3.3 Tính tốn thiết kế-mơ toán phần mềm ReSSA 84 3.4 Phân tích kết tính tốn - Liên hệ với tiêu chuẩn Anh BS-8006-1995 89 3.4.1 Kết tính tốn 89 3.4.2 Phân tích kết tính toán 95 3.5 Kết luận chương 106 CHƯƠNG 4.ỨNG DỤNG KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU VỚI ĐÊ BIỂN TÂY CÀ MAU 107 4.1 Giới thiệu cơng trình đê biển Tây Cà Mau 107 4.1.1 Vị trí địa lý, điều kiện địa hình, địa mạo 107 4.1.2 Thông số địa chất đất 108 4.1.3 Đặc trưng đất đắp 109 4.1.4 Thông số cơng trình 109 4.2 Các trường hợp tính tốn 110 4.2.1 Mặt cắt tính tốn 110 4.2.2 Các tiêu tính tốn 110 4.2.3 Trường hợp tính tốn 110 4.2.4 Phương pháp tính tốn 110 4.3 Kết tính tốn 111 4.3.1 Kết tính theo tra đồ thị 111 4.3.2 Tính kiểm tra phần mềm ReSSA 3.0 111 4.3.3 Đánh giá kết nghiên cứu 112 4.4 Đề xuất giải pháp xử lý đê biển Tây Cà Mau 112 4.4.1 Xác định bước cốt tối ưu ứng với đất đắp có sẵn 113 4.4.2 Lựa chọn loại đất đắp phù hợp bước cốt hợp lý 114 4.5 Kết luận chương 118 CÁC KẾT LUẬN - KIẾN NGHỊ 119 Các kết đạt luận văn 119 Một số vấn đề tồn 119 Kiến nghị 120 DANH MỤC BẢNG, BIỂU Bảng 1.1 Những biên liên quan đến kết cấu địa kỹ thuật (theo Pilarczyk)[21] 10 Bảng 2.1 Tính chất vải địa kỹ thuật 32 Bảng 2.2 Trị số góc θ để xác định mặt trượt trường hợp góc mái dốc .36 Bảng 2.3 Xác định trị số KK với trường hợp góc dốc 37 Bảng 2.4 Các hệ số riêng phần dùng thiết kế mái dốc 72 Bảng 3.1: Các tiêu lý đất dùng tính tốn .78 Bảng 3.2 Các tiêu cường độ cốt dùng tính tốn 79 Bảng 3.3 Các cao trình đặt chiều dài cốt dùng tính tốn 80 Bảng 3.4 Thông số đất nền, đất đắp bước cốt toán 81 Bảng 4.1: Bảng tóm tắt tiêu lý lớp địa chất 108 Bảng 4.2 Các thông số đất đắp .109 Bảng 4.3 Các thông số địa kỹ thuật .109 DANH MỤC HÌNH VẼ Hình 1.1 Kiểm tra ổn định cung trượt đắp phản áp 14 Hình 1.2 Kỹ thuật xử lý đất cọc 16 Hình 1.3 Sơ đồ đặt vải địa kỹ thuật thân đê với chức làm cốt chịu kéo 20 Hình 1.4 Sơ đồ cấu tạo thân đê với vải địa kỹ thuật làm bao bì làm cốt chịu kéo21 Hình 1.5 Sơ đồ cấu tạo đê biển dùng vải địa kỹ thuật làm chức hỗn hợp 21 Hình 1.6.Sơ đồ cấu tạo thân đê đắp cát chỗ có vỏ bọc vải địa kỹ thuật22 Hình 1.7: Túi địa kỹ thuật dạng đơn xếp chồng 24 Hình 1.8 Gia cố túi vữa 25 Hình 1.9 Đệm chứa cát chống xói mòn mái đê 26 Hình 1.10 Một số ví dụ dạng đệm vữa 27 Hình 1.11 Giao diện chương trình GeoCoPS 28 Hình 2.1 Sơ đồ xác định vị trí mặt trượt 34 Hình 2.2 Sơ đồ lực tác dụng lên khối trượt ABC theo mô hình tính tốn hệ thống neo 34 Hình 2.3 Sơ đồ xác định lực kéo neo Tkéo 37 Hình 2.4 Cơ chế gia cường tường mái dốc cốt 39 Hình 2.5 Tác dụng cốt đất 41 Hình 2.6 Mái đắp có cốt đất yếu 43 Hình 2.7 Cơ chế phá hoại khối đất đắp mái có cốt đất mềm yếu 47 Hình 2.8 Mái đất rời khô đồng 49 Hình 2.9 Sơ đồ xác định cung trượt theo phương pháp vòng trịn ma sát 50 Hình 2.10 Sơ đồ tính tốn theo phương pháp W.Fellenius 53 Hình 2.11 Sơ đồ tính theo phương pháp W.Bishop đơn giản 55 Hình 2.12 Các trạng thái giới hạn phá hoại ổn định ngồi 57 Hình 2.13 Các trạng thái giới hạn phá hoại ổn định nội 57 Hình 2.14 Các trạng thái giới hạn phá hoại ổn định hỗn hợp 58 Hình 2.15 Phương pháp phân mảnh với mặt trượt trịn tính ổn định mái đất có cốt 59 Hình 2.16 Phương pháp phân mảnh với mặt trượt trịn Bishop 63 Hình 2.17 Sơ đồ tính tốn khoảng cách thẳng đứng lớp cốt 67 Hình 2.18 Sơ đồ tính tốn kiểm tra đứt cốt 74 Hình 2.19 Sơ đồ tính toán kiểm tra tụt cốt 75 Hình 3.1 Giao diện phần mềm ReSSA (3.0) 82 Hình 3.2 Menu phần mềm ReSSA (3.0) 82 Hình 3.3 Giao diện nhập liệu lớp đất 83 Hình 3.4 Giao diện nhập thơng số cốt 83 Hình 3.5 Giao diện lựa chọn bán kính tính ổn định mái 84 Hình 3.6 Mặt cắt hình học tuyến đê 84 Hình 3.7 Gán tải trọng mái đê 85 Hình 3.8 Định nghĩa cốt bước cốt 0,3 m 85 Hình 3.9 Nhập chiều dài cốt bước cốt 0,3m 86 Hình 3.10 Tính tốn kết bước cốt 0,3 m 86 Hình 3.11 Nhập chiều dài cốt bước cốt 0,6m 87 Hình 3.12 Nhập chiều dài cốt bước cốt 0,9m 87 Hình 3.13 Nhập chiều dài cốt bước cốt 1,2m 88 Hình 3.14 Tính tốn kết bước cốt 1,2m 88 Hình 3.15 Đường đẳng Fs Sv = 0,3m, γđắp = 15kN/m3 , Cđắp = 0kN/m2 90 Hình 3.16 Đường đẳng Fs Sv = 0,3m, γđắp = 15kN/m3 , Cđắp = 5kN/m2 91 Hình 3.17 Đường đẳng Fs Sv = 0,3m, γđắp = 15kN/m3 , Cđắp = 10kN/m2 91 Hình 3.18 Đường đẳng Fs Sv = 0,6m, γđắp = 15kN/m3 , Cđắp = 0kN/m2 91 Hình 3.19 Đường đẳng Fs Sv = 0,6m, γđắp = 15kN/m3 , Cđắp = 5kN/m2 92 Hình 3.20 Đường đẳng Fs Sv = 0,6m, γđắp = 15kN/m3, Cđắp = 10kN/m2 92 Hình 3.21 Đường đẳng Fs Sv = 0,9m, γđắp = 15kN/m3 , Cđắp = 0kN/m2 93 Hình 3.22 Đường đẳng Fs Sv = 0,9m, γđắp = 15kN/m3 , Cđắp = 5kN/m2 93 Hình 3.23 Đường đẳng Fs Sv = 0,9m, γđắp = 15kN/m3 , Cđắp = 10kN/m2 93 Hình 3.24 Đường đẳng Fs Sv = 1,2m, γđắp = 15kN/m3 , Cđắp = 0kN/m2 94 Hình 3.25 Đường đẳng Fs Sv = 1,2m, γđắp = 15kN/m3 , Cđắp = 5kN/m2 94 Hình 3.26 Đường đẳng Fs Sv = 1,2m, γđắp = 15kN/m3 , Cđắp = 10kN/m2 94 Hình 3.27 Đường đẳng Fs =1,2 γđắp = 15kN/m3 , Cđắp = 0kN/m2 97 Hình 3.28 Đường đẳng Fs =1,2 γđắp = 15kN/m3 , Cđắp = 5kN/m2 98 Hình 3.29 Đường đẳng Fs =1,2, γđắp = 15kN/m3 , Cđắp = 10kN/m2 99 Hình 3.30 Đường đẳng Fs =1,2, γđắp = 17kN/m3 , Cđắp = 0kN/m2 100 Hình 3.31 Đường đẳng Fs =1,2, γđắp = 17kN/m3 , Cđắp = 5kN/m2 101 Hình 3.32 Đường đẳng Fs =1,2, γđắp = 17kN/m3 , Cđắp = 10kN/m2 102 Hình 3.33 Đường đẳng Fs=1,2, γđắp = 19kN/m3 , Cđắp = 0kN/m2 103 Hình 3.34 Đường đẳng Fs=1,2, γđắp = 19kN/m3 , Cđắp = 5kN/m2 104 Hình 3.35 Đường đẳng Fs=1,2, γđắp = 19kN/m3 , Cđắp = 10kN/m2 105 Hình 4.1 Vị trí tuyến đê Tây đoạn từ Hương Mai đến Tiểu Dừa 107 Hình 4.2 Mặt cắt điển hình đê biển Tây Cà Mau 110 Hình 4.3 Xác định hệ số ổn định tổng thể cho đê biển Tây Cà Mau 111 Hình 4.4 Kết tính tốn kiểm tra theo phần mềm ReSSA 112 Hình 4.5 Xác định loại đất đắp bước cốt 113 Hình 4.6 Xác định loại đất bước cốt 116 Hình 4.7 Xác định loại đất bước cốt 117 BẢNG CÁC KÝ HIỆU q : Tải trọng phân bố bề mặt K : Hệ số an toàn ổn định tổng thể Fs : Hệ số an toàn ổn định tổng thể [K] : Hệ số an toàn ổn định cho phép Hgh : Chiều cao đắp giới hạn [Hgh] : Chiều cao đắp giới hạn cho phép γ : Trọng lượng riêng đất γnền : Trọng lượng riêng đất γđắp :Trọng lượng riêng đất đắp C :Lực dính đơn vị Cnền : Lực dính đơn vị đất Cđắp : Lực dính đơn vị đất đắp ϕ : Góc ma sát ϕnền : Góc ma sát đất ϕđắp : Góc ma sát đất đắp s : Lực kéo đơn vị vải địa kỹ thuật F : Tổng lực kéo B : Chiều rộng mẫu kéo T, Ti : Lực kéo cốt, lực kéo cốt thứ i θ : Góc nghiêng mặt trượt với phương ngang β : Góc nghiêng mái dốc với phương ngang Tmax : Lực neo lớn G : Trọng lượng khối trượt R : Phản lực từ lên khối trượt Tk : Lực kéo neo Bảng phụ lục 22 Kết tính tốn hệ số ổn định khối đắp có C đắp = 10 kN/m2 trường hợp bước cốt Sv = 0,6m , γđắp = 17 kN/m3 ϕ đắp 5o 10o 15o 20o Cnền (kN/m ) 10 15 20 10 15 20 10 15 20 10 15 20 o 0.46 0.88 1.28 1.67 2.06 0.48 0.93 1.34 1.74 2.13 0.5 0.97 1.39 1.8 2.11 0.52 1.01 1.45 1.86 - o 0.61 1.03 1.43 1.82 0.65 1.08 1.49 1.89 0.68 1.13 1.55 1.96 0.7 1.17 1.6 2.02 - ϕ 8o 0.76 1.18 1.58 1.97 0.81 1.24 1.65 2.04 0.84 1.29 1.71 0.88 1.33 1.76 2.18 - 10o 0.92 1.33 1.73 0.96 1.39 1.8 1.01 1.44 1.86 1.04 1.5 1.92 - 15o 1.29 1.71 1.35 1.77 1.41 1.84 1.46 1.9 - Hình PL 10 Đường đẳng Fs Sv = 0,6m, γđắp = 17kN/m3, C đắp = 10 kN/m2 Bảng phụ lục 23 Kết tính tốn hệ số ổn định khối đắp có C đắp = 10 kN/m2 trường hợp bước cốt Sv = 0,9m , γđắp = 17 kN/m3 ϕ đắp 5o 10o 15o 20o Cnền (kN/m ) 10 15 20 10 15 20 10 15 20 10 15 20 o 0.4 0.78 1.13 1.47 1.81 0.42 0.82 1.18 1.53 1.87 0.43 0.85 1.22 1.58 1.93 0.44 0.88 1.26 1.63 1.99 o 0.54 0.91 1.26 1.61 1.88 0.57 0.95 1.31 1.67 2.01 0.59 0.99 1.36 1.72 0.61 1.02 1.4 1.77 - ϕ 8o 0.67 1.04 1.4 1.74 0.71 1.09 1.45 1.8 0.73 1.13 1.5 1.86 0.76 1.17 1.54 1.91 - 10o 0.81 1.18 1.53 1.88 0.84 1.22 1.58 1.94 0.88 1.27 1.64 1.99 0.91 1.31 1.68 2.05 - 15o 1.14 1.51 1.86 1.19 1.56 1.92 1.23 1.62 1.98 1.27 1.66 2.04 - Hình PL 11 Đường đẳng Fs Sv = 0,9m, γđắp = 17kN/m3, C đắp = 10 kN/m2 Bảng phụ lục 24 Kết tính tốn hệ số ổn định khối đắp có C đắp = 10 kN/m2 trường hợp bước cốt Sv = 1,2m , γđắp = 17 kN/m3 ϕ đắp 5o 10o 15o 20o Cnền (kN/m ) 10 15 20 10 15 20 10 15 20 10 15 20 o 0.38 0.73 1.06 1.38 1.7 0.39 0.76 1.1 1.43 1.76 0.4 0.79 1.14 1.48 1.81 0.41 0.82 1.18 1.52 1.86 o 0.51 0.86 1.19 1.51 1.83 0.53 0.89 1.23 1.56 1.89 0.55 0.92 1.27 1.61 1.94 0.56 0.95 1.31 1.66 1.99 ϕ 8o 0.63 0.98 1.31 1.63 1.95 0.66 1.02 1.36 1.69 2.01 0.68 1.06 1.4 1.74 0.71 1.09 1.44 1.79 - 10o 0.76 1.1 1.44 1.76 2.08 0.79 1.15 1.49 1.82 0.82 1.19 1.53 1.87 0.85 1.22 1.58 1.92 - 15o 1.07 1.42 1.75 1.11 1.47 1.81 1.15 1.51 1.86 1.19 1.56 1.91 - Hình PL 12 Đường đẳng Fs Sv = 1,2m, γđắp = 17kN/m3, C đắp = 10 kN/m2 Bảng phụ lục 25 Kết tính tốn hệ số ổn định khối đắp có C đắp = kN/m2 trường hợp bước cốt Sv = 0,3m , γđắp = 19 kN/m3 ϕ đắp 5o 10o 15o 20o Cnền (kN/m ) 10 15 20 10 15 20 10 15 20 10 15 20 o 0.34 0.73 1.09 1.45 1.82 0.45 0.91 1.35 1.78 0.53 1.04 1.52 1.99 0.59 1.15 1.66 2.16 - o 0.49 0.87 1.24 1.6 1.97 0.63 1.09 1.53 1.96 0.73 1.23 1.71 0.81 1.35 1.86 - ϕ 8o 0.63 1.02 1.39 1.75 0.8 1.26 1.7 0.92 1.42 1.9 1.02 1.55 2.06 - 10o 0.78 1.16 1.54 1.9 0.98 1.43 1.87 1.12 1.61 2.09 1.23 1.75 2.26 - 15o 1.15 1.53 1.91 1.42 1.87 1.6 2.09 1.74 2.26 - (a) Hình PL 13 Đường đẳng Fs Sv = 0,3m, γđắp = 19kN/m3, C đắp = kN/m2 Bảng phụ lục 26 Kết tính tốn hệ số ổn định khối đắp có C đắp = kN/m2 trường hợp bước cốt Sv = 0,6m , γđắp = 19 kN/m3 ϕ đắp 5o 10o 15o 20o Cnền (kN/m ) 10 15 20 10 15 20 10 15 20 10 15 20 o 0.27 0.59 0.79 0.79 0.79 0.32 0.68 1.01 1.33 1.64 0.36 0.73 1.08 1.42 1.74 0.38 0.78 1.14 1.48 1.82 (a) ϕ 8o 0.51 0.79 0.79 0.79 0.79 0.59 0.94 1.27 1.59 1.91 0.64 1.01 1.35 1.69 2.02 0.68 1.06 1.42 1.77 - o 0.39 0.71 0.79 0.79 0.79 0.46 0.81 1.14 1.46 1.77 0.5 0.87 1.22 1.55 1.88 0.54 0.92 1.28 1.63 1.96 (b) 10o 0.63 0.79 0.79 0.79 0.79 0.72 1.07 1.4 1.72 0.78 1.15 1.49 1.83 0.83 1.21 1.56 1.91 - 15o 0.79 0.79 0.79 0.79 0.79 1.05 1.4 1.73 1.13 1.49 1.83 1.19 1.56 1.91 - (c) Hình PL 14 Đường đẳng Fs Sv = 0,6m, γđắp = 19kN/m3, C đắp = kN/m2 Bảng phụ lục 27 Kết tính tốn hệ số ổn định khối đắp có C đắp = kN/m2 trường hợp bước cốt Sv = 0,9m , γđắp = 19 kN/m3 ϕ đắp 5o 10o 15o 20o Cnền (kN/m ) 10 15 20 10 15 20 10 15 20 10 15 20 o 0.26 0.54 0.54 0.54 0.54 0.3 0.62 0.92 1.22 1.44 0.32 0.66 0.98 1.28 1.58 0.34 0.7 1.03 1.34 1.65 (a) ϕ 8o 0.48 0.54 0.54 0.54 0.54 0.54 0.86 1.17 1.44 1.44 0.58 0.92 1.23 1.53 1.83 0.62 0.96 1.29 1.6 - o 0.37 0.54 0.54 0.54 0.54 0.42 0.74 1.05 1.34 1.44 0.45 0.79 1.1 1.41 1.71 0.48 0.83 1.16 1.47 1.78 (b) 10o 0.54 0.54 0.54 0.54 0.54 0.66 0.98 1.29 1.44 1.44 0.71 1.04 1.35 1.66 0.75 1.09 1.41 1.73 - 15o 0.54 0.54 0.54 0.54 0.54 0.96 1.29 1.44 1.44 1.44 1.02 1.35 1.67 1.97 1.07 1.41 1.73 - (c) Hình PL 15 Đường đẳng Fs Sv = 0,9m, γđắp = 19kN/m3, C đắp = kN/m2 Bảng phụ lục 28 Kết tính tốn hệ số ổn định khối đắp có C đắp = kN/m2 trường hợp bước cốt Sv = 1,2m , γđắp = 19 kN/m3 ϕ đắp 5o 10o 15o 20o Cnền (kN/m ) 10 15 20 10 15 20 10 15 20 10 15 20 o 0.25 0.41 0.41 0.41 0.41 0.28 0.6 0.88 1.07 1.07 0.31 0.64 0.94 1.23 1.52 0.32 0.66 0.98 1.27 1.57 o 0.35 0.41 0.41 0.41 0.41 0.4 0.71 1.07 1.07 0.43 0.76 1.06 1.35 1.64 0.45 0.79 1.1 1.4 1.69 ϕ 8o 0.41 0.41 0.41 0.41 0.41 0.52 0.83 1.07 1.07 1.07 0.56 0.88 1.18 1.47 1.76 0.58 0.91 1.22 1.52 1.81 10o 0.41 0.41 0.41 0.41 0.41 0.63 0.94 1.07 1.07 1.07 0.68 1.3 1.59 1.8 0.71 1.04 1.34 1.64 1.93 15o 0.41 0.41 0.41 0.41 0.41 0.91 1.07 1.07 1.07 1.07 0.98 1.3 1.6 1.8 1.8 1.02 1.34 1.65 1.95 - Hình PL 16 Đường đẳng Fs Sv = 1,2m, γđắp = 19kN/m3, C đắp = kN/m2 Bảng phụ lục 29 Kết tính tốn hệ số ổn định khối đắp có C đắp = kN/m2 trường hợp bước cốt Sv = 0,3m , γđắp = 19 kN/m3 ϕ đắp 5o 10o 15o 20o Cnền (kN/m ) 10 15 20 10 15 20 10 15 20 10 15 20 o 0.52 1.01 1.5 1.97 0.59 1.13 1.64 2.14 0.65 1.23 1.76 2.28 0.71 1.31 1.87 2.41 - o 0.71 1.2 1.69 2.16 0.8 1.33 1.84 0.88 1.44 1.97 0.95 1.54 2.09 - ϕ 8o 0.9 1.39 1.88 1.01 1.53 2.04 1.1 1.65 2.18 1.19 1.76 - 10o 1.09 1.58 2.07 1.21 1.73 1.32 1.86 1.41 1.98 - 15o 1.57 2.07 1.72 2.24 1.85 1.97 - Hình PL 17 Đường đẳng Fs Sv = 0,3m, γđắp = 19kN/m3, C đắp = kN/m2 Bảng phụ lục 30 Kết tính tốn hệ số ổn định khối đắp có C đắp = kN/m2 trường hợp bước cốt Sv = 0,6m , γđắp = 19 kN/m3 ϕ đắp 5o 10o 15o 20o Cnền (kN/m ) 10 15 20 10 15 20 10 15 20 10 15 20 o 0.35 0.71 1.05 1.38 1.7 0.38 0.76 1.11 1.45 1.79 0.41 0.81 1.17 1.52 1.86 0.43 0.84 1.22 1.58 1.93 o 0.49 0.85 1.18 1.51 1.84 0.53 0.9 1.25 1.59 1.93 0.56 0.95 1.31 1.66 2.01 0.59 0.99 1.36 1.72 2.07 ϕ 8o 0.62 0.98 1.32 1.65 0.67 1.04 1.39 1.73 0.71 1.1 1.46 1.8 0.75 1.14 1.51 1.87 - 10o 0.76 1.11 1.45 1.78 0.81 1.18 1.53 1.87 0.86 1.24 1.6 1.95 0.9 1.29 1.65 2.02 - 15o 1.1 1.45 1.79 1.16 1.53 1.88 1.22 1.6 1.95 1.27 1.65 2.02 - Hình PL 18 Đường đẳng Fs Sv = 0,6m, γđắp = 19kN/m3, C đắp =5 kN/m2 Bảng phụ lục 31 Kết tính tốn hệ số ổn định khối đắp có C đắp = kN/m2 trường hợp bước cốt Sv = 0,9m , γđắp = 19 kN/m3 ϕ đắp 5o 10o 15o 20o Cnền (kN/m ) 10 15 20 10 15 20 10 15 20 10 15 20 o 0.32 0.64 0.95 1.25 1.54 0.34 0.69 1.31 1.61 0.36 0.72 1.05 1.36 1.67 0.37 0.75 1.08 1.41 1.72 o 0.44 0.77 1.07 1.37 1.66 0.48 0.81 1.13 1.44 1.74 0.5 0.85 1.18 1.49 1.8 0.52 0.88 1.22 1.54 1.85 ϕ 8o 0.56 0.89 1.19 1.49 1.79 0.6 0.94 1.26 1.56 1.87 0.63 0.98 1.3 1.62 1.93 0.66 1.02 1.35 1.67 1.99 10o 0.69 1.01 1.32 1.62 1.91 0.73 1.07 1.38 1.69 0.77 1.11 1.43 1.75 0.8 1.15 1.48 1.8 - 15o 0.99 1.32 1.63 1.92 1.05 1.38 1.7 1.09 1.43 1.75 1.13 1.48 1.81 - Hình PL 19 Đường đẳng Fs Sv = 0,9m, γđắp = 19kN/m3, C đắp = kN/m2 Bảng phụ lục 32 Kết tính tốn hệ số ổn định khối đắp có C đắp = kN/m2 trường hợp bước cốt Sv = 1,2m , γđắp = 19 kN/m3 ϕ đắp 5o 10o 15o 20o Cnền (kN/m ) 10 15 20 10 15 20 10 15 20 10 15 20 o 0.25 0.41 0.41 0.41 0.41 0.28 0.6 0.88 1.07 1.07 0.31 0.64 0.94 1.23 1.52 0.32 0.66 0.98 1.27 1.57 o 0.35 0.41 0.41 0.41 0.41 0.4 0.71 1.07 1.07 0.43 0.76 1.06 1.35 1.64 0.45 0.79 1.1 1.4 1.69 ϕ 8o 0.41 0.41 0.41 0.41 0.41 0.52 0.83 1.07 1.07 1.07 0.56 0.88 1.18 1.47 1.76 0.58 0.91 1.22 1.52 1.81 10o 0.41 0.41 0.41 0.41 0.41 0.63 0.94 1.07 1.07 1.07 0.68 1.3 1.59 1.8 0.71 1.04 1.34 1.64 1.93 15o 0.41 0.41 0.41 0.41 0.41 0.91 1.07 1.07 1.07 1.07 0.98 1.3 1.6 1.8 1.8 1.02 1.34 1.65 1.95 - Hình PL 20 Đường đẳng Fs Sv = 1,2m, γđắp = 19kN/m3, C đắp = kN/m2 Bảng phụ lục 33 Kết tính tốn hệ số ổn định khối đắp có C đắp = 10 kN/m2 trường hợp bước cốt Sv = 0,3m , γđắp = 19 kN/m3 ϕ đắp 5o 10o 15o 20o Cnền (kN/m ) 10 15 20 10 15 20 10 15 20 10 15 20 o 0.66 1.21 1.75 2.28 0.72 1.3 1.85 2.4 0.78 1.38 1.95 0.83 1.46 2.05 - o 0.88 1.42 1.96 0.95 1.52 2.07 2.61 1.02 1.61 2.18 1.08 1.69 - ϕ 8o 1.09 1.64 1.17 1.74 2.29 1.25 1.84 10o 1.3 1.85 1.4 1.96 1.48 2.06 15o 1.84 1.95 2.06 1.33 1.93 - 1.56 2.16 - 2.16 - Hình PL 21 Đường đẳng Fs Sv = 0,3m, γđắp = 19kN/m3, C đắp = 10 kN/m2 Bảng phụ lục 34 Kết tính tốn hệ số ổn định khối đắp có C đắp = 10 kN/m2 trường hợp bước cốt Sv = 0,6m , γđắp = 19 kN/m3 ϕ đắp 5o 10o 15o 20o Cnền (kN/m ) 10 15 20 10 15 20 10 15 20 10 15 20 o 0.42 0.79 1.14 1.49 1.83 0.44 0.83 1.2 1.55 1.9 0.46 0.87 1.25 1.61 1.96 0.47 0.9 1.29 1.66 2.02 o 0.56 0.93 1.28 1.63 1.97 0.59 0.98 1.34 1.69 2.04 0.62 1.02 1.39 1.75 0.64 1.06 1.44 1.81 - ϕ 8o 0.7 1.07 1.43 1.77 0.74 1.12 1.48 1.84 0.77 1.17 1.54 0.8 1.21 1.59 1.95 - 10o 0.84 1.21 1.57 1.91 0.89 1.27 1.63 1.98 0.93 1.32 1.68 0.96 1.36 1.74 - 15o 1.2 1.56 1.92 1.25 1.63 1.99 1.3 1.68 1.34 1.74 - Hình PL 22 Đường đẳng Fs Sv = 0,6m, γđắp = 19kN/m3, C đắp = 10 kN/m2 Bảng phụ lục 35 Kết tính tốn hệ số ổn định khối đắp có C đắp = 10 kN/m2 trường hợp bước cốt Sv = 0,9m , γđắp = 19 kN/m3 ϕ đắp 5o 10o 15o 20o Cnền (kN/m ) 10 15 20 10 15 20 10 15 20 10 15 20 o 0.37 0.71 1.03 1.33 1.63 0.39 0.74 1.07 1.38 1.69 0.4 0.77 1.11 1.53 1.74 0.41 0.8 1.14 1.47 1.79 o 0.5 0.84 1.15 1.46 1.7 0.53 0.87 1.2 1.51 1.82 0.55 0.91 1.24 1.56 1.88 0.56 0.94 1.28 1.61 1.93 ϕ 8o 0.63 0.96 1.28 1.59 1.89 0.66 1.33 1.64 1.95 0.69 1.04 1.37 1.69 0.71 1.07 1.41 1.74 - 10o 0.75 1.09 1.4 1.71 0.79 1.13 1.45 1.77 0.82 1.17 1.5 1.82 0.85 1.21 1.55 1.87 - 15o 1.07 1.4 1.72 1.12 1.45 1.78 1.16 1.5 1.83 1.19 1.54 1.88 - Hình PL 23 Đường đẳng Fs Sv = 0,9m, γđắp = 19kN/m3, C đắp = 10 kN/m2 Bảng phụ lục 36 Kết tính tốn hệ số ổn định khối đắp có C đắp = 10 kN/m2 trường hợp bước cốt Sv = 1,2m , γđắp = 19 kN/m3 ϕ đắp 5o 10o 15o 20o Cnền (kN/m ) 10 15 20 10 15 20 10 15 20 10 15 20 o 0.3 0.61 0.9 1.19 1.32 0.32 0.65 0.95 1.24 1.3 0.34 0.68 0.99 1.29 1.58 0.35 0.71 1.03 1.33 1.63 o 0.42 0.73 1.02 1.32 1.32 0.45 0.77 1.07 1.36 1.65 0.47 0.81 1.11 1.41 1.7 0.49 0.84 1.15 1.46 1.75 ϕ 8o 0.54 0.85 1.14 1.32 1.32 0.57 0.89 1.19 1.48 1.77 0.6 0.93 1.24 1.53 1.83 0.62 0.96 1.28 1.58 1.75 10o 0.65 0.96 1.26 1.32 1.32 0.69 1.01 1.31 1.6 1.89 0.72 1.05 1.36 1.66 1.95 0.75 1.09 1.4 1.7 1.88 15o 0.93 1.25 1.32 1.32 1.32 0.99 1.31 1.61 1.91 1.03 1.36 1.66 1.96 1.07 1.4 1.71 2.01 - Hình PL 24 Đường đẳng Fs Sv = 1,2m, γđắp = 19kN/m3, C đắp = 10 kN/m2