(Đồ án) đồ án môn học cơ sở thiết kế máy chọn động cơ điện và phân phối tỷ số truyền

ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD: TS Lê Cung PHẦN 1: CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN CHƯƠNG 1: CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN Chọn cơng suất động điện a- Tính tốn cơng suất cần thiết động điện: Cơng suất động Nđc lấy theo dãy số tiêu chuẩn quy định cho loại động Để tính Nđc ta xác định số công suất sau: Công suất băng tải: N= Pv 2200  0.90 = = 1.98 kW  1000 1000 Trong đó: P: Lực kéo băng tải V: Vận tốc băng tải Công suất truyền động chung cho hệ thống:  =  đ  br2  ôl4  kn Với: -  đ = 0.96 hiệu suất truyền đai -  br = 0.98 hiệu suất truyền bánh trụ (2 cặp) -  ôl = 0.99 hiệu suất cặp ổ lăn (4 cặp) -  kn = hiệu suất khớp nối   =  đ  br2  ôl4  kn = 0,96.0,98 2.0,99 4.1 = 0,87 kW  Vậy công suất cần thiết động điện là: N ct = N =   1,98 = 2,28 kW 0,9  b- Chọn công suất động điện (Nđc): Nguyên tắc: Động điện cần chọn cho lợi dụng tồn cơng suất động Khi làm việc phải thỏa mãn ba điều kiện: - Động khơng phát nóng nhiệt độ cho phép - Có khả tải thời gian ngắn - Có momen mở máy đủ lớn để thắng momen cản ban đầu phụ tải khởi động Thường chọn động theo điều kiện nhiệt độ, kiểm tra điều kiện tải momen mở máy Gọi: Nđc công suất định mức hay công suất danh nghĩa động điện Tra bảng trang 320-336 sách TKCTM, chọn động điện có cơng suất định mức Nđc lớn hay công suất cần thiết Nct nên bảng 2P trang 322 sách SVTH: Nguyễn Đình Nguyên_Lớp 08C1C Trang: h ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD: TS Lê Cung TKCTM ta chọn động điện che kín có quạt gió loại AO2(A0Л2) có cơng suất động Nđc = 3.0 kW  Kiểm tra điều kiện mở máy: Momen mở máy Mm động điện phải lớn momen cản ban đầu phụ tải (Momen cản ban đầu phụ tải cho đồ thị thay đổi tải trọng theo thời gian t, với Mmm = 1.4M) M m M mm  = 1.4 Ta có: M đm M Với: Mm M = 1.7  mm = 1.4 M đm M  Thỏa mãn điều kiện Chọn số vòng quay động Tra bảng trang 320-336[1] loại động che kín có quạt gió loại A02(A0Л2), có cơng suất định mức 3.0 kW với số vòng quay gồm 2880 vg/ph; 1430 vg/ph; 960 vg/ph; 720 vg/ph Nếu chọn số vòng quay nđc lớn kích thước khn khổ, trọng lượng, giá thành động giảm (vì số đơi cực giảm), hiệu suất hệ số công suất (cosφ) tăng Vì vậy, người sử dụng mong muốn dùng động có số vịng quay cao Nhưng chọn số vịng quay nđc lớn u cầu giảm tốc nhiều (Tỷ số truyền động chung ichung HGT lớn) nên kích thước, giá thành truyền tăng lên Do đó, từ điều kiện ta chọn động điện kí hiệu A02(A0Л2) 32-4 có: Cơng suất động Nđc= 3,0 kW Số vịng quay động nđc = 1430 (vg/ph) Hiệu suất động ηđc = 83,5% Khối lượng động m = 39 (kg) Động giá thành không đắt tỷ số truyền động chung phân phối hợp lý cho truyền hệ thống dẫn động CHƯƠNG 2: PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN Phân phối tỷ số truyền chung a- Tỷ số truyền động chung hệ thống Ta có: ichung = nđc nlv Trong đó: nđc Số vịng quay động nlv Số vòng quay tang Mà: nlv = 60.1000.v (vg / ph)  D Với : D = 280(mm) Đường kính tang v = 0,90(m/s) Vận tốc băng tải SVTH: Nguyễn Đình Nguyên_Lớp 08C1C Trang: h ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY Vậy:  nlv = 60.1000.0,9  61(vg / ph) 3,14.280 ichung = nđc 1430 = = 23,44(vg / ph) nlv 61 GVHD: TS Lê Cung Mặt khác: ichung = ingoài ihộp Với ingoài : Tỷ số truyền truyền HGT (ingoài = iđai) ihộp : Tỷ số truyền truyền HGT Ta lại có: ihộp = in ic Với in : Tỷ số truyền cặp bánh trụ thẳng cấp nhanh ic : Tỷ số truyền cặp bánh trụ thẳng cấp chậm b- Nguyên tắc phân phối tỷ số truyền Việc phân phối ichung cho truyền HGT dựa nguyên tắc sau: - Bảo đảm khuôn khổ trọng lượng HGT nhỏ - Bảo đảm điều kiện bôi trơn tốt Để bôi trơn truyền bên HGT, dùng phương pháp bôi trơn ngâm dầu: Các bánh bị dẫn cấp nhanh cấp chậm ngâm dầu chứa HGT c- Phân phối tỷ số truyền Ta chọn trước ingoài = iđai =  ihop = ichung ingoài = 23,44 = 11,72 Để tạo điều kiện bôi trơn phận truyền bánh hộp giảm tốc phương pháp ngâm dầu nhau, ta lấy: in = ic = ihop = 11,72 = 3,42 Tính số vịng quay cơng suất trục a Số vịng quay trục Trục động cơ: nđc = 1430 (vg/ph) Trục I (trục vào): n1 = nđc 1430 = = 715 (vg/ph) iđai Trục II (trục trung gian): n2 = n1 715 = = 209,06 (vg/ph) in 3,42 Trục III (trục ra): n3 = n2 209,06 = = 61,13 (vg/ph) ic 3,42 b Công suất đầu vào trục Trục động cơ: Nđc= 3,0 kW Trục I: N1=Nđc.ηI = Nđc ηđ = 3.0,96 = 2,88 (kW) Trục II: N2 = N1 ηbr ηôl = 2,88.0,97.0,99=2,77 (kW) Trục III: N3 = N2 ηbr ηôl = 2,77 0,97.0,99 = 2,66 (kW) SVTH: Nguyễn Đình Nguyên_Lớp 08C1C Trang: h ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD: TS Lê Cung c Momen xoắn trục Trục động cơ: Mx = 9,55.106 N đc = 9,55.106 = 20034,97 (N.mm) 1430 nđc Trục I: Mx1 = 9,55.106 N1 2,88 = 9,55.106 = 38467,13 (N.mm) n1 715 Trục II: Mx = 9,55.106 N2 2,77 = 9,55.106 = 126535,44 (N.mm) n2 209,06 Trục III: Mx = 9,55.106 N3 2,66 = 9,55.106 = 415557,01 (N.mm) 61,13 n3 Bảng hệ thống số liệu tính Trục Thơng số i n (vg/ph) N (kW) Động I iđai=2 1430 715 2,88 SVTH: Nguyễn Đình Nguyên_Lớp 08C1C II III in = ic = 3,42 209,06 61,13 2,77 2,66 Trang: h ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD: TS Lê Cung PHẦN 2: THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN I THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI DẸT Chọn loại đai Ta chọn loại đai vải cao su Vì loại có sức bền tính đàn hồi cao, bị ảnh hưởng nhiệt độ độ ẩm Đường kính bánh đai a Đường kính bánh đai nhỏ: Áp dụng cơng thức: D1 = (1100  1300)3 N1 = (1100  1300)3 = 140,82  166,42 (mm) n1 1430 Chọn D1 theo tiêu chuẩn theo bảng 5-1 trang 85 sách TKCTM D1 = 160(mm) Kiểm nghiệm vận tốc đai theo điều kiện D1n1 3,14.1430.160 v= = = 11,97 (m/s) 60.1000 60.1000  v  vmax = (25  30) (m/s) b Đường kính bánh đai lớn: Lấy ξ = 0.01 n 572 (1 − 0,01).160 = 316,8(mm) Áp dụng công thức: D2 = D1 (1 −  ) = n2 188,34 Chọn D2 theo tiêu chuẩn theo bảng 5-1 trang 85 sách TKCTM D2 = 280 (mm) Số vòng quay thực n2 phút bánh bị dẫn: n2' = (1 −  ) D1 160 n1 = (1 − 0,01).1430 = 808,97 (vg/ph) D2 280 Sai số số vòng quay so với yêu cầu n = n2' − n2 808,97 − 715 = = 13,14%  5% n2 715 Do n2' chênh lệch nhiều so với n2 nên ta phải chọn lại D2 Ta chọn D2 = 305 (mm) Tính lại số vịng quay thực n2 phút bánh bị dẫn: D 160 n2' = (1 −  ) n1 = (1 − 0,01).1430 = 742,66 (vg/ph) D2 305 Sai số số vòng quay so với yêu cầu: n = n2' − n2 742,66 − 715 = = 3,87% n2 715 Sai số ∆n nằm phạm vi cho phép (3-5%) SVTH: Nguyễn Đình Nguyên_Lớp 08C1C Trang: h ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD: TS Lê Cung Khảng cách trục A chiều dài đai L a Khoảng cách trục A: Chiều dài tối thiểu Lmin đai Lấy umax=4 Lmin = v u max = 11,97 = 2,9925 (m) = 2992,5(mm) Chọn Lmin=3000 (mm) Tính khoảng cách trục đai A Áp dụng CT 5-2, T83-TKCTM A= A= L −  ( D2 + D1 ) + 2 L −  ( D2 + D1 )2 − 8( D2 − D1 ) 2.3000 − 3,14(305 + 160) + 2.3000 − 3,14(305 + 160)2 − 8(305 − 160)  1133 (mm) Chọn A=1133(mm) Kiểm nghiệm điều kiện 5-10,Tr86-TKCTM A  2(D1 + D2 )  1133  2(160 + 305) = 930 =>Thỏa mãn điều kiện => Chọn A = 1133 (mm) Tùy theo cách nối đai, thêm vào chiều dài đai tìm khoảng 100 400(mm) Kiểm nghiệm góc ôm bánh nhỏ Góc ôm α1 bánh nhỏ tính theo CT (5-53), Tr83 – TKCTM 1 = 180 − D2 − D1 305 − 160 57 = 180 − 57  173 A 1133 Ta thấy α1 = 1730 >1500 => thỏa mãn điều kiện Định tiết diện đai   Chiều dày đai δ chọn theo tỷ số ( bảng 5-2,Tr 83 – TKCTM, D1 40 đai vải cao su) Vậy:  D1 160 = = (mm) 40 40 Theo bảng 5-3, Tr 87–TKCTM, chọn đai vải cao su loại A có chiều dày δ =3(mm) Lấy ứng suất căng ban đầu σo = 1,8(N/mm), theo trị số: D1 160 = = 53,3  Tra bảng (5-5), tr 89 – TKCTM, ta có [σP]o = 2,3(N/mm2) Tra bảng (5-6), (5-7), (5-8), (5-9), tr 89 – 91, TKCTM ta có hệ số sau: Ct = 0.8 Cv = 0.98 Cα = Cb = SVTH: Nguyễn Đình Nguyên_Lớp 08C1C Trang: h ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD: TS Lê Cung Tính chiều rộng b đai theo công thức (5-13), tr 86 – TKCTM b 1000 N 1000.3 = = 46,33 (mm) v [ P ]o Ct C C v Cb 11,97.3.2,3.0,8.1.0,98.1 Tra bảng (5-4), tr91 – TKCTM ta chọn chiều rộng đai b = 50(mm) Định chiều rộng B bánh đai Tra bảng (5-10), tr 91 – TKCTM, ta chọn B = 60(mm) Tính lực căng lực tác dụng lên trục Lực căng So tính theo cơng thức: So = σoδb = 1,8.3.50 = 270 (N) Lực tác dụng lên trục:  180 R = 3S o sin = 3.270 sin = 810 (N) 2 II THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG CẤP CHẬM Chọn vật liệu chế tạo bánh Bánh nhỏ: - thép 45 thường hóa(C45) - σbk3 = 600 (N/mm2) - σch3 = 300 (N/mm2) - HB = 220 - Phôi rèn, giả sử đường kính < 100(mm) Bánh lớn: - thép 35 thường hóa(C35) - σbk4 = 500 (N/mm2) - σch4 = 260 (N/mm2) - HB = 190 - Phôi rèn, giả sử đường kính 100  300(mm) Định ứng suất cho phép a Ứng suất tiếp xúc cho phép + Số chu kì tương đương: N tđ  Mi = 60u    M max   ni Ti  CT (3-4), tr 42 – TKCTM Trong đó: u – Số lần ăn khớp bánh bánh quay vòng Mi, ni, Ti – momen xoắn, số vòng quay phút tổng số bánh làm việc chế độ i Mmax – momen xoắn lớn tác dụng lên bánh - Bánh lớn: => N tđ = 60.1.61,13.5,5.310.16.(13.4 + 0,6 3.4) = 486,68.10  N  = 10 (bảng 3-9) - Bánh nhỏ: N tđ = ic N tđ = 3,42.486,68.10 = 1664,45.10  N  = 10 Do đó, hệ số chu kỳ ứng suất bánh là: k N' = SVTH: Nguyễn Đình Ngun_Lớp 08C1C Trang: h ĐỒ ÁN MƠN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD: TS Lê Cung + Ứng suất tiếp xúc cho phép:  tx =  Notx k Nt (CT 3-1, T38-TKCTM) Trong đó: [σ]tx - Ứng suất tiếp xúc cho phép [σ]Notx - Ứng suất tiếp xúc cho phép bánh làm việc lâu dài Tra bảng 3-9, T43- TKCTM ta có [σ]Notx = 2,6HB - Bánh lớn:  tx4 =  Notx k Nt = 2,6 HB4 k Nt = 2,6.190.1 = 494 (N/mm2) - Bánh nhỏ:  tx3 =  Notx k Nt = 2,6 HB3 k Nt = 2,6.220.1 = 572 (N/mm2) Vậy ứng suất tiếp xúc cho phép [ ]tx = 494 (N/mm2) b Ứng suất uốn cho phép + Số chu kì tương đương: N tđ  Mi = 60u    M max m   ni Ti  Trong đó: m – bậc đường cong mỏi uốn, lấy m ≈ u – Số lần ăn khớp bánh bánh quay vòng Mi, ni, Ti – momen xoắn, số vòng quay phút tổng số bánh làm việc chế độ i Mmax – momen xoắn lớn tác dụng lên bánh - Bánh lớn: N tđ = 60.1.61,13.5,5.310.16.(16.4 + 0,6 6.4) = 418,9.10  N   5.10 (bảng 3-9) - Bánh nhỏ: N tđ = ic N tđ = 3.42.418,9.10 = 1432,65.10  N   5.10 Do đó, hệ số chu kỳ ứng suất bánh là: k N" = + Ứng suất uốn cho phép: Do làm việc chiều chịu ứng suất thay đổi mạch động nên ta áp dụng công thức:  k '' (1,4  1,6). −1 k N'' [ ]u = o N = (CT 3-5, T44 – TKCTM) n.K  Trong đó: n.K  σo σ-1 – Giới hạn mỏi uốn chu kì mạch động chu kì đối xứng Lấy σ-1 = 0,4 σbk '' k N - Hệ số chu kỳ ứng suất n - Hệ số an toàn Lấy n = 1,5 Kσ – Hệ số tập trung ứng suất chân Lấy Kσ = 1,8 Giới hạn mỏi uốn thép 45 là: σ-1 = 0,45.σ*bk3 = 0,45.600 = 270 (N/mm2) Giới hạn mỏi uốn thép 35 là: σ-1 = 0,45.σ*bk4 = 0,45.500 = 225 (N/mm2) SVTH: Nguyễn Đình Nguyên_Lớp 08C1C Trang: h ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD: TS Lê Cung - Bánh nhỏ: [ ]u = 1,5. −1 k N" 1,5.270.1 = = 150 (N/mm2) nK  1,5.1,8 - Bánh lớn: [ ]u = 1,5. −1 k N" 1,5.225.1 = = 125 (N/mm2) nK  1,5.1,8 Sơ chọn hệ số tải trọng K Chọn K = 1,3 Chọn hệ số chiều rộng bánh ψA = 0,4 Tính khoảng cách trục A  1,05.106  KN  A  (i + 1)3   [ ]tx i   A n2 Trong đó: (CT 3-9, tr 45-TKCTM) i – Tỷ số truyền i = ic = 3,42 [σ]tx - Ứng suất tiếp xúc cho phép n2 – Số vòng quay phút bánh bị dẫn N – Công suất truyền  1,05.10  1,3.2,77   A  (3,42 + 1)3  = 170 (mm)  494.3,42  0,4.61,13 Lấy A = 170 (mm) Vận tốc vòng v bánh cấp xác chế tạo bánh + Vận tốc vòng bánh trụ: (CT 3-17, T46 – TKCTM) 2An1 2.3,14.170.209,06 v= = = 0,84 (m/s) 60.1000(i + 1) 60.1000(3,42 + 1) Với vận tốc theo bảng 3-11, T46 – TKCTM ta chọn cấp xác chế tạo bánh cấp Định xác hệ số tải trọng K + Chiều rộng bánh b = ψA.A = 0,4.170 = 68 (mm) Lấy b = 68(mm) + Đường kính vịng lăn bánh nhỏ: d1 = Do  D = A 2.170 = = 76,92 (mm) i + 3,42 + b 68 = = 0,884 d1 76,92 Với ψD = 0,884 tra bảng 3-12, T47 – TKCTM ta được: Ktt bảng = 1,071 + Hệ số tập trung tải trọng thực tế K tt = K tt bang + = 1,071 + = 1,0355 SVTH: Nguyễn Đình Nguyên_Lớp 08C1C Trang: h ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD: TS Lê Cung + Hệ số tải trọng K: K = Ktt.Kđ (CT 3-19, T47 – TKCTM) Trong đó: Kđ Hệ số tải trọng động, tra bảng 3-13, T48–TKCTM ta có Kđ=1,1  K = K tt K đ = 1,0355.1,1 = 1,14 Ta thấy K = 1,14 khác xa so với K=1,3 5% nên ta phải tính lại khoảng cách trục A theo CT 3-21, T49 – TKCTM A = Asobo K 1,14 = 1703  163 (mm) K sobo 1,3 Vậy lấy xác khoảng cách trục A=163(mm) Xác định modun, số chiều rộng bánh + Modun pháp: mn = m = (0,01  0,02) A = (0,01  0,02).163 = 1,63  3,26 Tra bảng 3-1, T34 – TKCTM ta lấy m = + Số bánh nhỏ: Z1 = 2A 2.163 =  37 (răng) m(i + 1) 2(3,42 + 1) Lấy Z1 = 37 (răng) + Số bánh lớn: Z = iZ1 = 3,42.37  126 (răng) Lấy Z2 = 126 (răng) + Chiều rộng bánh răng: b =  A A = 0,4.163 = 65,2 (mm) Chọn b = 65(mm) Chọn chiều rộng b bánh nhỏ lớn bánh lớn khoảng  10mm Kiểm nghiệm sức bền uốn + Tra bảng 3-18, T52 – TKCTM ta có: - Hệ số dạng bánh bánh nhỏ: y3 = 0,476 - Hệ số dạng bánh bánh lớn: y4 = 0,517 + Sức bền uốn bánh răng: 19,1.10 KN u =  [ ]u ym Znb Với: (CT 3-33, T51 – TKCTM) m – Môđun pháp bánh thẳng y,z,n – Hệ số dạng răng, số số vòng quay phút bánh tính N – Công suất truyền K,b – Hệ số tải trọng, chiều rộng bánh [σ] - Ứng suất sinh chân [σ]u - Ứng suất uốn cho phép SVTH: Nguyễn Đình Nguyên_Lớp 08C1C Trang: 10 h ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY m =a = - M x 38467,13 = = 3,87 (N/mm2) 2Wo 2.4970 Tập trung ứng suất lắp căng, với kiểu lắp ta chọn T3 áp suất sinh bề mặt ghép ≥ 30 (N/mm2), tra bảng 7-10, T128 – TKCTM ta có: k = 2,4   - GVHD: TS Lê Cung k = + 0,6(  k  − 1) = + 0,6(2,4 − 1) = 1,84 Thay giá trị tìm vào cơng thức tính nσ nτ ta được:  −1 240 n = = K   n =  a +   m  −1 K   n= =  a +  m n n n2 + n2 = 2,4.13,02 + 0,1.0 = 7,68 120 = 16,41 1,84.3,87 + 0,05.3,87 7,68.16,41 7,68 + 16,412 =  [n] = 1,5  2,5 Vậy thỏa mãn điều kiện ❖ Xét trục II: + Tiến hành xác tiết diện e-e:de-e = 35mm - Chọn hệ số kσ, kτ,   + Tra bảng 7-4, T123 – TKCTM lấy :  = 0,86; τ = 0,75 + Tra bảng 7-8, T127 – TKCTM lấy : kσ = 1,63; kτ = 1,5 - Tỉ số: k  k  = 1,63 = 1,90 0,86 = 1,5 =2 0,75 - Tra bảng 7-3b, T122 – TKCTM ta có: W = 3660 (mm3) Wo = 7870 (mm3) - Ta có: Mu = 30765,8 (Nmm); Mx = 126535,44 (Nmm2) M 30765,8 a = u = = 8,41 (N/mm2) W 3660 M 126535,44 m =a = x = = 8,04 (N/mm2) 2Wo 2.7870 Tập trung ứng suất lắp căng, với kiểu lắp ta chọn T3 áp suất sinh bề mặt ghép ≥ 30 (N/mm2), tra bảng 7-10, T128 – TKCTM ta có: SVTH: Nguyễn Đình Ngun_Lớp 08C1C Trang: 23 h ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY k = 2,4   GVHD: TS Lê Cung k = + 0,6(  k  − 1) = + 0,6(2,6 − 1) = 1,84 Thay giá trị tìm vào cơng thức tính nσ nτ ta được:  −1 240 n = = K    a +   m  −1 n = K   n2 + n2 = = 11,89 120 = 7,9 1,84.8,04 + 0,05.8,04 =  a +  m n n n= 2,4.8,41 + 0,1.0 11,89.7,9 11,89 + 7,9 = 6,58  [n] = 1,5  2,5 Vậy thỏa mãn điều kiện + Tiến hành xác tiết diện i-i:di-i = 38mm - Chọn hệ số kσ, kτ,   + Tra bảng 7-4, T123 – TKCTM lấy :  = 0,85; τ = 0,73 + Tra bảng 7-8, T127 – TKCTM lấy : kσ = 1,63; kτ = 1,5 k - Tỉ số:  k  = = 1,63 = 1,92 0,85 1,5 = 2,05 0,73 - Tra bảng 7-3b, T122 – TKCTM ta có: W = 4660 (mm3) Wo = 10040 (mm3) - Ta có: Mu = 163463,79 (Nmm); Mx = 126535,44 (Nmm2) M 163463,79 a = u = = 35,09 (N/mm2) W 4660 M 126535,44 m =a = x = = 6,3 (N/mm2) 2Wo 2.10040 - Tập trung ứng suất lắp căng, với kiểu lắp ta chọn T áp suất sinh bề mặt ghép ≥ 30 (N/mm2), tra bảng 7-10, T128 – TKCTM ta có: k   - k  = + 0,6( k  = 2,6 − 1) = + 0,6(2,6 − 1) = 1,96 Thay giá trị tìm vào cơng thức tính nσ nτ ta được: SVTH: Nguyễn Đình Ngun_Lớp 08C1C Trang: 24 h ĐỒ ÁN MƠN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY n =  −1 K   n = GVHD: TS Lê Cung =  a +   m  −1 K  a +  m   n= = n n n2 + n2 = 240 = 2,63 2,6.35,09 + 0,1.0 120 = 11,5 1,96.6,3 + 0,05.6,3 2,63.11,5 2,632 + 11,5 = 2,56  [n] = 1,5  2,5 Vậy thỏa mãn điều kiện ❖ Xét trục III: + Tiến hành xác tiết diện k-k:dk-k = 48 mm - Chọn hệ số kσ, kτ,   + Tra bảng 7-4, T123 – TKCTM lấy :  = 0,82; τ = 0,70 + Tra bảng 7-8, T127 – TKCTM lấy : kσ = 1,63; kτ = 1,5 - Tỉ số: k 1,63 = = 1,99   0,82 k  = 1,5 = 2,14 0,70 - Tra bảng 7-3b, T122 – TKCTM ta có: W = 9620 (mm3) Wo = 20500 (mm3) - Ta có: Mu = 112820,12 (Nmm); Mx = 415557,01 (Nmm) M 112820,12 a = u = = 11,28 (N/mm2) W 9620 M 415557,01 m =a = x = = 10,14 (N/mm2) 2Wo 2.20500 - Tập trung ứng suất lắp căng, với kiểu lắp ta chọn T áp suất sinh bề mặt ghép ≥ 30 (N/mm2), tra bảng 7-10, T128 – TKCTM ta có: k = 2,8   k  = + 0,6( k  − 1) = + 0,6(2,8 − 1) = 2,08 - Thay giá trị tìm vào cơng thức tính nσ nτ ta được:  −1 240 n = K   =  a +   m SVTH: Nguyễn Đình Nguyên_Lớp 08C1C 2,8.11,28 + 0,1.0 = 7,60 Trang: 25 h ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY n =  −1 K   n=  a +  m n n n + n = = GVHD: TS Lê Cung 120 = 5,56 2,08.10,14 + 0,05.10,14 7,6.5,56 7,6 + 5,56 = 4,49  [n] = 1,5  2,5 d Kiểm nghiệm trục tải đột ngột Khi tải đột ngột trục bị gãy biến dạng dẻo lớn Điều kiện đảm bảo trục làm việc bình thường:  tđ =  + 3  [ ]  0,8 ch (CT 7-8, T129 - TKCTM) Tra bảng 3-6, TKCTM ta có σch = 300 (N/mm2)  [ ]  0,8.300 = 240 (N/mm2) Trong đó: = M u max , M u max = M u K qt 0,1d = M x max ; M x max = M x K qt 0,2d Mu max – Mômen uốn lớn tiết diện nguy hiểm lúc tải; Mx max – Mômen xoắn lớn tiết diện nguy hiểm lúc tải; σch Giới hạn chảy vật liệu trục Lấy Kqt = 1,3 Tiết diện m-m e-e i-i k-k Đường 30 35 38 48 kính Mu max 34448,87 35078,41 183760,94 128634,7 Mx max 43859,28 144272,6 144272,6 473807,89 σ 12,76 8,18 33,49 11,63 τ 8,12 16,82 13,15 21,42 σtđ 18,99 30,26 40,5 38,88 Ta thấy tất giá trị σtđ tiết diện < [σ] ≈ 240 (N/mm2) Vậy đảm bảo điều kiện trục làm việc bình thường e, Kiểm nghiệm điều kiện độ cứng Ta thấy n tiết diện ≥ 2,5 nên ta không cần kiểm nghiệm độ cứng trục Kết cấu trục Hình dạng cấu tạo trục xác đinh: + Vị trí số lượng chi tiết lắp + Các kiểu lắp phương pháp cố định chi tiết trục + Kết cấu, loại kích thước ổ trục + Công nghệ chế tạo trục SVTH: Nguyễn Đình Ngun_Lớp 08C1C Trang: 26 h ĐỒ ÁN MƠN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD: TS Lê Cung - Bán kính góc lượn phần trục mang chi tiết máy Bảng 7-15, TKCTM Đường kính d 30 35 38 48 trục r 1,5 2 2,5 Bán kính góc lượn r1 = S 2,5 2,5 - Độ vát phần trục (không dùng cho chi tiết cắt ren) Tra bảng 7-17, T135 – TKCTM ta chọn được: Đường kính trục c a α 22 1,5 30 1,5 30o 40 CHƯƠNG II – TÍNH TỐN MỐI GHÉP THEN k Để cố định bánh theo phương tiếp tuyến truyền mômen xoắn từ bánh đến trục ngược lại ta cần dùng then Chọn loại then bằng, tiết diện theo đường kính trục, chiều dài: l = (0,80,9) lm b lm:chiều dài mayơ t h t Sau kiểm nghiệm sức bền dập sức bền d cắt ❖ Điều kiện bền dập mặt cạnh làm việc then: d 2M x  [ ]d (N/mm2) dkl (CT 7-11, T139 – TKCTM) ❖ Đối với then bằng, kiểm nghiệm sức bền dập mặt tiếp xúc trục then: d 2M x  [ ]d (N/mm2) dtl ❖ Điều kiện bền cắt then: c = Trong đó: 2M x  [ ]c dbl (CT 7-12, T139 – TKCTM) Mx – Mô men xoắn cần truyền d - Đường kính trục l - Chiều dài then b - Chiều rộng then k, t - Biểu thị phần then lắp rãnh trục rãnh mayơ σd,τc - Ứng suất dập cắt thực tế [σ]d, [τ]c - Ứng suất dập cắt cho phép SVTH: Nguyễn Đình Ngun_Lớp 08C1C Trang: 27 h ĐỒ ÁN MƠN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD: TS Lê Cung + Tính tốn then cho trục I: + Tại tiết diện m-m: - Đường kính trục lắp bánh răng: d1 = 30 mm - Tra bảng 7-23, T143 – TKCTM ta có kích thước then: b = mm t = mm h = mm k = 3,5 mm t1 = 3,1 mm - Chiều dài mayơ: lm = (1,2÷1,5)d1 chọn lm = 1,5.30 = 45 (mm) - Chiều dài then: l = (0,8÷0,9)lm = (0,8÷0,9).45 = 36 ÷ 40,5 (mm) Chọn l = 36(mm), Mx = 38467,13 (Nmm) - Kiểm nghiệm sức bền dập: d = 2M x 2.38467,13 = = 20,35( Nmm ) dkl 30.3,5.36 Tra bảng 7-20, T142 – TKCTM ta chọn [σ]d = 100 (N/mm2) Ta thấy σd < [σ]d => thỏa mãn điều kiện bền - Kiểm nghiệm sức bền cắt: c = 2M x 2.38467,13 = = 8,9( Nmm2 ) dbl 30.8.36 Tra bảng 7-21, T142 – TKCTM ta chọn [τ]d = 87 (N/mm2) Ta thấy τd < [τ]d => thỏa mãn điều kiện cắt + Tính tốn then cho trục II: + Tại tiết diện e-e: - Đường kính trục lắp bánh răng: d2 = 35 mm - Tra bảng 7-23, T143 – TKCTM ta có kích thước then: b = 10 mm t = 4,5 mm h = mm k = 4,2 mm t1 = 3,6 mm - Chiều dài mayơ: lm = (1,2÷1,5)d1 chọn lm = 1,4.35 = 49 (mm) - Chiều dài then: l = (0,8÷0,9)lm = (0,8÷0,9).49 = 39,2 ÷ 44,1 (mm) Chọn l = 40(mm), Mx = 126535,44 (Nmm) - Kiểm nghiệm sức bền dập: d = 2M x 2.126535,44 = = 43,04( Nmm ) dkl 35.4,2.40 Tra bảng 7-20, T142 – TKCTM ta chọn [σ]d = 100 (N/mm2) Ta thấy σd < [σ]d => thỏa mãn điều kiền bền - Kiểm nghiệm sức bền cắt: c = 2M x 2.126535,44 = = 18,08( Nmm2 ) dbl 35.10.40 Tra bảng 7-21, T142 – TKCTM ta chọn [τ]d = 87 (N/mm2) Ta thấy τd < [τ]d => thỏa mãn điều kiện cắt SVTH: Nguyễn Đình Ngun_Lớp 08C1C Trang: 28 h ĐỒ ÁN MƠN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD: TS Lê Cung + Tại tiết diện i-i: - Đường kính trục lắp bánh răng: d3 = 38 mm - Tra bảng 7-23, T143 – TKCTM ta có kích thước then: b = 12 mm t = 4,5 mm h = mm k = 4,4 mm t1 = 3,6 mm - Chiều dài mayơ: lm = (1,2÷1,5)d1 chọn lm = 1,4.38 = 53,2 (mm) - Chiều dài then: l = (0,8÷0,9)lm = (0,8÷0,9).53,2 = 42,56 ÷ 47,88 (mm) Chọn l = 45 (mm), Mx = 126535,44 (Nmm) - Kiểm nghiệm sức bền dập: d = 2M x 2.126535,44 = = 33,64( Nmm ) dkl 38.4,4.45 Tra bảng 7-20, T142 – TKCTM ta chọn [σ]d = 100 (N/mm2) Ta thấy σd < [σ]d => thỏa mãn điều kiền bền - Kiểm nghiệm sức bền cắt: c = 2M x 2.126535,44 = = 12,33( Nmm2 ) dbl 38.12.45 Tra bảng 7-21, T142 – TKCTM ta chọn [τ]d = 87 (N/mm2) Ta thấy τd < [τ]d => thỏa mãn điều kiện cắt + Tính tốn then cho trục III: + Tại tiết diện k-k: - Đường kính trục lắp bánh răng: d4 = 48 mm - Tra bangr 7-23, T143 – TKCTM ta có kích thước then: b = 14 mm t = mm h = mm k = mm t1 = 4,1 mm - Chiều dài mayơ: lm = (1,2÷1,5)d1 chọn lm = 1,3.48 = 62,4 (mm) - Chiều dài then: l = (0,8÷0,9)lm = (0,8÷0,9).62,4 = 49,92 ÷ 56,16 (mm) Chọn l = 50(mm), Mx = 415557,01 (Nmm) - Kiểm nghiệm sức bền dập: d = 2M x 2.415557,01 = = 69,26( Nmm2 ) dkl 48.5.50 Tra bảng 7-20, T142 – TKCTM ta chọn [σ]d = 100 (N/mm2) Ta thấy σd < [σ]d => thỏa mãn điều kiền bền - Kiểm nghiệm sức bền cắt: c = 2M x 2.415557,01 = = 24,74( Nmm2 ) dbl 48.14.50 Tra bảng 7-21, T142 – TKCTM ta chọn [τ]d = 87 (N/mm2) Ta thấy τd < [τ]d => thỏa mãn điều kiện cắt SVTH: Nguyễn Đình Nguyên_Lớp 08C1C Trang: 29 h ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD: TS Lê Cung PHẦN 4: THIẾT KẾ GỐI ĐỠ TRỤC I CHỌN Ổ LĂN Chọn loại ổ lăn Do ba trục chịu lực hướng tâm lực vòng nên ta chọn ổ bi đỡ dãy Tính chọn kích thước ổ lăn theo khả tải động: - Hệ số khả làm việc: C = Q(nh)0,3 (CT 8-1, T158 – TKCTM) Trong đó: Q – tải trọng tương đương n - số vòng quay ổ h - thời gian phục vụ Với: Q = (KvR + mA)KnKt R – Tải trọng hướng tâm, A – Tải trọng dọc trục, A = m – Hệ số chuyển tải trọng dọc trục tải trọng hướng tâm Tra bảng 8-2, T161 – TKCTM ta có m = 1,5 Kt – Hệ số tải trọng động, Tra bảng 8-3, T162 – TKCTM ta có Kt = Kn – Hệ số nhiệt độ, Tra bảng 8-4, T162 – TKCTM ta chọn Kn = Kv – Hệ số xét đến vòng ổ vòng quay, Tra bảng 8-5, T162 – TKCTM ta chọn Kv = => Q = KvRKnKt = R ❖ Trục I: + Sơ đồ chọn ổ cho trục I: - Số vòng quay: n = 715 (vg/ph) - Thời gian phục vụ: h = 27280 (giờ) 2 R A = R Ax + R Ay = 519,825 + 1484,4 = 1572,79 (N) 2 RB = RBx + RBy = 519,825 + 296 = 598,19 (N) - Tính cho gối đỡ A có lực RA lớn - Hệ số khả làm việc: Ở A = nên Q = RA = 1572,79 (N) = 157,279 daN => C = RA(nh)0,3 = 157,279.(715.27280)0,3 = 24194,46 SVTH: Nguyễn Đình Nguyên_Lớp 08C1C Trang: 30 h ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD: TS Lê Cung Tra bảng 14P – TKCTM, ứng với d = 25mm chọn ổ bi đỡ ký hiệu 305 (loại cỡ trung) có Cbảng = 27000, đường kính D = 62mm, chiều rộng B = 17mm ❖ Trục II: + Sơ đồ chọn ổ cho trục II: - Số vòng quay: n = 209,06 (vg/ph) - Thời gian phục vụ: h = 27280 (giờ) 2 RC = RCx + RCy = 52,6 + 607 = 609,27 (N) 2 RD = RDx + RDy = 2432,832 + 1016,132 = 2636,51 (N) - Tính cho gối đỡ D có lực RD lớn - Hệ số khả làm việc: Ở A = nên Q = RD = 2636,51 (N) = 263,651 daN => C = RD(nh)0,3 = 263,651.(209,06.27280)0,3 = 28045,55 Tra bảng 14P – TKCTM, ứng với d = 30mm chọn ổ bi đỡ ký hiệu 306 (loại cỡ trung) có Cbảng = 33000, đường kính ngồi D = 72mm, chiều rộng B = 19mm ❖ Trục III: + Sơ đồ chọn ổ cho trục III: - Số vòng quay: n = 61,13 (vg/ph) - Thời gian phục vụ: h = 27280 (giờ) 2 RE = RF = REx + REy = 1709,94 + 622,365 = 1819,68 (N) - Tính cho gối đỡ có lực RE = RF - Hệ số khả làm việc: Ở A = nên Q = RE = 1819,68 (N) = 181,968 daN => C = RE(nh)0,3 = 181,968.(61,13.27280)0,3 = 13385,19 Tra bảng 14P – TKCTM, ứng với d = 45mm chọn ổ bi đỡ ký hiệu 109 (loại cỡ đặc biệt nhẹ) có Cbảng = 25000, đường kính ngồi D = 75mm, chiều rộng B = 16mm SVTH: Nguyễn Đình Nguyên_Lớp 08C1C Trang: 31 h ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD: TS Lê Cung II CÁC PHƯƠNG PHÁP CỐ ĐỊNH Ổ TRÊN TRỤC VÀ TRONG VỎ HỘP Cố định trục Do trục chịu lực dọc trục nhỏ nên ta dùng kiểu lắp có độ dơi để cố định vòng ổ vào trục mà không cần chi tiết phụ Cố định ổ vỏ hộp Đặt vịng ngồi ổ vào mặt tì nắp ổ vai lỗ vỏ hộp III CHỌN KIỂU LẮP VÀ CẤU TẠO CHỖ LẮP Ổ + Lắp ổ lăn vào trục theo hệ lỗ, vào vỏ hộp theo hệ trục + Vòng chịu tải trọng tuần hồn ,vịng ngồi chịu tải trọng cục Ta có kiểu lắp: - Vịng ổ lắp trục theo kiểu : T2ơ - Vịng ổ lắp vỏ hộp theo kiểu : L1ơ IV NẮP Ổ VÀ ỐNG LĨT Ống lót + Được làm Gang GX15-32, lấy chiều dày δ = cd với d đường kính lỗ ống lót, c hệ số tùy theo đường kính lỗ + Tra bảng 8-26, TKCTM ta chọn c = 0,15 ÷ 0,2 Nắp ổ + Được chế tạo Gang GX15-32 +Có hai loại nắp ổ: nắp ổ kín nắp ổ thủng để lắp trục xuyên qua + Đối với nắp ổ kín lấy bề mặt có đường kính D làm chuẩn định tam theo kiểu lắp L1ô , L3ô + Bề mặt tiếp xúc nắp với đầu vít kẹp chặt cần gia cơng độ nhẵn ≥ ∆3 + Kích thước chỗ lắp nắp tra bảng 10-10b, T270 – TKCTM + Các tâm lỗ lắp vít lấy cách mép lỗ khoảng (0,8 1)d3; d3:đường kính vít + Đường kính ngồi bích Db = D + 4,4d3 + Chiều dày nắp lấy (0,7  0,8) chiều dày vỏ hộp + Chiều dày thành (0,5  0,6) chiều dày vỏ hộp + Trị số d3 số bu lông lấy theo bảng 10-10b, T270 – TKCTM - Trục I: d3 = 6; DbI =62 + 4,4.6 = 84,4 [mm] số lượng bulông - Trục II: d3 = 8; DbII =72 + 4,4.8 = 107,2 [mm] số lượng bulông - Trục III :d3 = 8; DbIII =75 + 4,4.8 = 110,2 [mm] số lượng bulơng V BƠI TRƠN Ổ LĂN + Bộ phận ổ lăn bơi trơn mỡ, vận tốc truyền bé nên dầu bắn tóe lên + Mỡ dùng bơi trơn chọn bảng 8-28, T198 – TKCTM với nhiệt độ làm việc ổ 60 ÷ 100ºC, số vịng quay 1500 vg/ph nên ta chọn Mỡ T + Lượng mỡ cho vào lần đầu phận ổ theo quy định: - Số vịng quay nhỏ trung bình, mỡ lấp đầu 2/3 thể tích rỗng phận ổ SVTH: Nguyễn Đình Nguyên_Lớp 08C1C Trang: 32 h ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD: TS Lê Cung - Số vịng quay lớn: 1/3 ÷ 1/2 thể tích VI CHE KÍN Ổ LĂN + Để che kín đầu trục ra, vào tránh xâm nhập bụi, tạp chất, ngăn mỡ tràn người ta dùng vòng phớt + Tra bảng 8-29, T203 – TKCTM ta chọn được: +Trục I : d = 25 mm D = 38 mm, d1 = 26mm,d2 = 24mm a = mm, b = 4,3 mm; so = mm + Trục III: d = 45 mm D = 64 mm; d1 = 46 mm, d2 = 44mm a = mm; b = 6,5 mm ; so = 12mm SVTH: Nguyễn Đình Nguyên_Lớp 08C1C Trang: 33 h ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD: TS Lê Cung PHẦN 5: TÍNH CHỌN NỐI TRỤC I CHỌN LOẠI KHỚP NỐI + Do chịu tải va đập nên ta chọn loại khớp nối nối trục đàn hồi có ưu điểm : - Cấu tạo đơn giản, - Dễ chế tạo giá rẻ, - Giảm va đập chấn động + Vật liệu làm nối trục: Gang GX 21 – 40 + Vật liệu làm chốt: Thép 45 thường hóa + Khớp nối tính theo mơmen tính: M t = KMx = 9,55.10 KN n (CT 9-1, T221 – TKCTM) Trong đó: Mt – Mơ men xoắn tính, Mx – Mơ men xoắn danh nghĩa Mx = 415557,01 Nmm = 415,56 Nm K – Hệ số tải trọng động Tra bảng 9-1, TKCTM ta có K = 1,2÷1,5 Chọn K = 1,2  M t = 1,2.415557,01 = 498,67.10 (N.mm) = 498,67Nm + Tra bảng 9-11, TKCTM ta chọn kính thước chủ yếu nối ghép trục: - Với d = 40 mm; D = 170 mm; = 36 mm; l = 112(mm); c = mm; Do = D – – (10 ÷ 20) = 170 – 36 – 10 = 124 (mm) - Kích thước chốt dc = 18 mm ;lc = 42 mm, Ren M 12; Số chốt Z = - Vòng đàn hồi: Đường kính ngồi 35 mm; lv = 36 mm ; nmax =3350 (vg/ph) II KIỂM NGHIỆM SỨC BỀN Kiểm tra điều kiện bền dập vòng đàn hồi d = 2.K M x  [ ]d Z Do lv d c (CT 9-22, T235 – TKCTM) Trong đó: Do : Đường kính vịng trịn qua tâm chốt : Đường kính lỗ lắp chốt bọc vịng đàn hồi ; dc : Đường kính chốt ; lv : Chiều dài tồn vịng đàn hồi ; [σ]d : Ứng suất dập cho phép vòng cao su, Lấy [σ]d = (2 ÷ 3) N/mm2 d = 2.K M x 2.1,2.415557,01 = = 2,07 (N/mm2) Z Do lv d c 6.124.36.18 Ta thấy σd = 2,07(N/mm2) nằn khoảng [σ]d = (2 ÷ 3) N/mm2 Kiểm tra điều kiện bền uốn chốt SVTH: Nguyễn Đình Nguyên_Lớp 08C1C Trang: 34 h ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY u = K M x lc  [ ]u 0,1.Z d c3 Do GVHD: TS Lê Cung (CT 9-23, T235 – TKCTM) Trong đó: lc : Chiều dài chốt [σ]u: Ứng suất uốn cho phép chốt, Lấy [σ]u = (60 ÷80) (N/mm2) u = K M x lc 1,2.415557,01.42 = = 48,27 (N/mm2) 0,1.Z d c Do 0,1.6.183.124 Ta thấy σu ≤ [σ]u => thỏa mãn điều kiện SVTH: Nguyễn Đình Nguyên_Lớp 08C1C Trang: 35 h ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD: TS Lê Cung PHẦN 6: THIẾT KẾ CẤU TẠO VỎ HỘP VÀ CÁC CHI TIẾT MÁY KHÁC, BÔI TRƠN VÀ LẮP HỘP GIẢM TỐC I CẤU TẠO VỎ HỘP + Vỏ máy đúc Gang Xám + Mặt ghép nắp thân mặt phẳng qua đường tâm trục song song với mặt đế Nhờ việc lắp ghép dễ dàng thuận tiện + Các kích thước hộp: - Chiều dày thành thân hộp: δ = 0,025A + = 7,1 mm Lấy δ = mm - Chiều dày thành nắp hộp: δ1 = 0,04A + = 9,52mm - Chiều dày mặt bích thân hộp: b = 1,5δ = 12 mm - Chiều dày mặt bích nắp hộp: b1 = 1,5δ1 = 14,28 mm - Chiều dày mặt đế: Khơng có phần lồi: p = 2,35δ = 18,8 mm Có phần lồi: p1 = 1,5δ = 12 mm P2 = 2,5.δ = 20 mm - Chiều dày gân thân hộp: m = (0,85 ÷ 1)δ mm Lấy m = 0,9.8 = 7,2 mm - Chiều dày gân nắp hộp: m1 = (0,85 ÷ 1)δ mm Lấy m1 = 0,9.9,52 = 8,568 mm - Đường kính bulơng nền: dn = 0,036A + 12 = 17,868 mm Tra bảng 10-13, T269 – TKCTM lấy dn = 20 mm - Đường kính bulông: + Ở cạnh ổ: d1 = 0,7dn = 14 mm + Ghép mặt bích nắp thân: d2 = (0,5 ÷ 0,6)dn mm Lấy d2 = 0,5.20 = 10 mm + Ghép nắp ổ: d3 = (0,4 ÷ 0,5)dn mm Lấy d3 = 0,4.20 = mm + Ghép nắp thăm dầu: d4 = (0,3 ÷ 0,4)dn mm Lấy d4 = 0,4.20 = mm - Khoảng cách C1 từ mặt vỏ đến tâm bulơng: C1 ≈ 1,2d + (5 ÷8) mm + Bulơng dn: C1n = 1,2dn + = 30 mm + Bulông cạnh ổ d1: C11 = 1,2d1 + = 22,8 mm + Bulông d2: C12 = 1,2d2 + = 18 mm - Chiều rộng mặt bích K,(khơng kể chiều dày thân nắp hộp) K = C1 + C2 ; C2 = 1,3d SVTH: Nguyễn Đình Nguyên_Lớp 08C1C Trang: 36 h ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY GVHD: TS Lê Cung + C2n = 1,3dn = 26 => Kn = C1n + C2n = 56 mm + C21 = 1,3d1 = 18,2 => K1 = C11 + C21 = 41 mm + C22 = 1,3d2 = 13 => K2 = C12 + C22 = 31 mm - Kích thước phần lồi: Rδ = C2 ; r1 = 0,2C2 - Khoảng cách từ mép lỗ lắp ổ đến tâm bulông d1: e = (1 ÷ 1,2)d1 mm Lấy e = 1,2d1 = 16,8 mm - Chiều rộng mặt bích chỗ lắp ổ: l1 = C1 + Rδ + (2 ÷ 3) mm = K1 + (2÷ 3) mm l1 = K1 + = 43 mm - Đường kính bu lơng vịng d: Có A = 163 mm Tra bảng 10-11b, TKCTM có trọng lượng 180 kG Tra bảng 10-11a, TKCTM chọn M 12 Khối lượng vít : 0,178 kG - Số lượng bu lông : n= L+B 200 Chọn sơ L = 441 mm; B = 250 mm n= L + B 441 + 250 = 3 250 250 Lấy n = II BÔI TRƠN HỘP GIẢM TỐC: + Để giảm mát cơng suất ma sát, giảm mài mịn răng, đảm bảo nhiệt tốt đề phòng chi tiết máy bị han gỉ cần phỉa bôi trơn liên tục truyền hộp giảm tốc + Việc chọn hợp lý loại dầu, độ nhớt hệ thống bôi trơn làm tăng tuổi thọ cảu truyền tức nâng cao thời gian sử dụng máy SVTH: Nguyễn Đình Nguyên_Lớp 08C1C Trang: 37 h