thiết kế southern cross sky view

ĐỀ TÀI: CHƯNG CƯ VẠN PHÚC GIA SV: CHẾ SƠN TÙNG LỚP: 05DXD2 GVHD: Ths. TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO PHIẾU NHẬN XÉT BỘ GIÁO DỤC & ĐÀO TẠO ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH Cộng Hoà Xã Hội Chủ Nghĩa Việt Nam Độc Lập – Tự Do – Hạnh Phúc ********* PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Họ và tên sinh viên: CHẾ SƠN TÙNG. Lớp : 05DXD2 Tên đề tài tốt nghiệp : CHUNG CƯ VẠN PHÚC GIA Phần nhận xét: (Thuyết minh và bản vẽ) ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… Phần đánh giá: ………………………………………………………………………………… Đồ án đạt: ……. Điểm. Phần đề nghị:…………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… Ngày tháng ……năm 2010 GV PHẢN BIỆN (ký và ghi rõ họ tên) ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VEW SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: 05DXD2 GVHD: Ths. TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO PHIẾU NHẬN XÉT BỘ GIÁO DỤC & ĐÀO TẠO ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH Cộng Hoà Xã Hội Chủ Nghĩa Việt Nam Độc Lập – Tự Do – Hạnh Phúc ********* PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Họ và tên sinh viên: Phạm Đình Liêm. Lớp : 05DXD2 Tên đề tài tốt nghiệp : Southern Cross Sky View – Use Building, SaiGon South, VN Giáo viên hướng dẫn phần:  Kết cấu: Ths. Trần Thị Nguyên Hảo  Nền móng: Ths. Trần Thị Nguyên Hảo  Thi công: (không) Phần nhận xét: (quá trình thực hiện, chuyên môn, ưu khuyết điểm của sinh viên) ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………… Phần đánh giá: Đồ án đạt: ……. Điểm. Phần đề nghị: (được bảo vệ hay không):…………………………………………………… Ngày tháng ……năm 2010 GVHD NHẬN XÉT Ths. TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: 05DXD2 CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 91 CHƯƠNG V: MĨNG THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT I.2.1 ĐỊA TẦNG 1360088003700680048009000 2A 2B 3 4 2 1 BÙN SÉT LẪN HỮU CƠ, TRẠNG THÁI NHÃO,  tn = 14.58KN/m2,  dn =4.91KN/m2, C = 9.4KN/m2,  = 3o02' CÁT MỊN LẪN BỘT, TRẠNG THÁI CHẶT VỪA ,  tn = 19.78KN/m2,  dn =10.1KN/m2, C = 2.7KN/m2,  = 29o21' CÁT MỊN LẪN BỘT, TRẠNG THÁI RỜI ,  tn = 19.2KN/m2,  dn =9.44KN/m2, C = 2.2KN/m2,  = 27o CÁT MỊN ĐẾN TRUNG LẪN BỘT, TRẠNG THÁI CHẶT VỪA ,  tn = 20.58KN/m2,  dn =10.84KN/m2, C = 4.2KN/m2,  = 31o20' Á SÉT TRẠNG THÁI CỨNG ĐẾN NỮA CỨNG ,  tn = 19.72KN/m2,  dn =10KN/m2, C = 31.1KN/m2,  = 14o30' CÁT MỊN LẪN BỘT, TRẠNG THÁI CHẶT VỪA ,  tn = 19.96KN/m2,  dn =10.26KN/m2, C = 2.9KN/m2,  = 30o04 Hình 1.01 Mặt cắt địa chất ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: 05DXD2 CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 92 I.2.2 ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT: Địa tầng được phân chia theo thứ tự từ trên xuống dưới với các chỉ tiêu cơ lý như sau: - Lớp số 1: Bùn sét trạng thái nhão, bề dày trung bình 13.6 m là lớp đất yếu, sức chịu tải thấp, độ lún nhiều khơng thuận lợi cho viêc xây dựng cơng trình. - Lớp số 2: Cát mịn trạng thái chặt vừa, bề dày trung bình 8.8 m. Đây là lớp có đặc trưng cơ lý thuận lợi cho việc xây dựng cơng trình. - Lớp số 2a: Cát mịn trạng thái rời, chỉ xuất hiện tại H3 và H4 bề dày trung bình 3.7m. Đây là lớp đất có đặc trưng cơ lý khơng thuận lợi cho việc xây dựng cơng trình. - Lớp số 2b: Cát mịn đến trung trạng thái chặt đến rất chặt, chỉ xuất hiện tại H1 và H2 bề dày từ 2m đến 6.8 m. Đây là lớp đất tốt, đặc trưng cơ lý thuận lợi cho việc xây dựng cơng trình. - Lớp số 3: Á sét dẻo cứng đến nửa cứng, xuất hiện tại H2 và H4, bề dày từ 0.6 m tại H2 đến 4.8 m tại H4. Đây là lớp đất có đặc trưng cơ lý tốt tuy nhiên sự xuất hiện và bề dày khơng đồng nhất. - Lớp số 4: Cát mịn trạng thái chặt vừa, bề dày tại H2= 9.0 m. Đây là lớp đất có đặc trưng cơ lý thuận lợi cho việc xây dựng cơng trình. Mực nước ngầm được quan sát tại hố khoan vào cuối tháng 12. Trong thời điểm khảo sát, mực nước ngầm xuất hiện và ổn định ở cao độ -1.2 m so với cốt ±0.000m Trên mặt bằng chỉ bố trí các hố khoan chưa xem xét được hết điều kiện địa chất ở dưới tất cả các cọc. Tuy nhiên một cách gần đúng có thể xem nền đất tại mọi điểm của cơng trình có chiều dày và cấu tạo như mặt cắt địa chất điển hình với các chỉ tiêu cơ lý như trên. Do vậy ta có thể dựa vào kết quả trên để tính móng. . BẢNG TÍNH CHẤT CƠ LÝ CÁC LỚP ĐẤT ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: 05DXD2 CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 93 Lớp đất MƠ TẢ ĐẤT Số chùy SPT Độ ẩm tự nhiên Dung trọng T/m 3 Tỷ trọng hạt Độ bão hòa. Độ rỗng Hệ số rỗng Giới hạn Atterberg Độ sệt Nén đơn daN/cm 2 Nén Ba trục Cắt nhanh Tự nhiên Khơ Đẩy nổi G.hạn nhão G.hạn dẻo Chỉ số dẻo Lực dính daN/c m 2 Góc ma sát Lực dính daN/c m 2 Góc ma sát N W % tn  k  đn  s  S % n % 0  W ch W d I p B Q u Cu u C  1 Bùn sét lẫn hữu cơ, màu xám đen đến xám xanh, trạng thái nhão 0-3 82.2 1.458 0.800 0.491 2.59 0 95.1 69.1 2.23 8 61.4 30.2 31.2 1.6 7 0.235 0.094 3 0 02’ 0.091 4 0 07 ’ 2 Cát mịn lẫn bột, ít sét màu xám trạng thái chặt vừa 11- 28 22.3 1.978 1.617 1.010 2.66 4 91.7 39.3 0.64 7 Khơng dẻo - 0.0 34 28 0 20’ 0.027 29 0 21 ’ 2a Cát mịn lẫn bột, màu xám đến xám vàng, trạng thái rời 7-10 27.1 1.920 1.511 0.944 2.66 5 94.6 43.3 0.76 4 Khơng dẻo - 0.022 27 0 2b Cát mịn đến trung lẫn bột, ít sét màu xám, trạng thái chặt đến rất chặt 34- 87 18.7 2.058 1.734 1.084 2.66 6 92.8 35.0 0.53 7 Khơng dẻo - 0.042 31 0 20 ’ 3 Á sét màu xám vàng trạng thái dẻo cứng đến nửa cứng 14- 19 23.9 1.972 1.592 1.000 2.68 7 93.4 40.8 0.68 8 38.8 19.5 19.3 0.2 3 1.621 0.311 14 0 30 ’ 0.416 16 0 2 2’ 4 Cát mịn lẫn bột, màu xám trạng thái chặt vừa 21- 28 21.5 1.996 1.643 1.026 2.66 3 92.2 38.3 0.62 1 Khơng dẻo - 0.029 30 0 04 ’ ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: 05DXD2 CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 94 A. PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Theo kết quả nội lực khung ta có bảng số liệu sau: Móng Giá trị tính tốn (KN, KN.m) N max M x tu M y tu Q x tu , Q y tu M1 (cột 10) 7254.43 45.79 36.48 44.09 M2 (cột 12) 6096.21 74.26 10.22 68.77 M3 (cột 11) 4893.05 81.91 4.48 55.96 M4 (cột 13) 2980.7 61.97 119.53 69.18 M5 (cột 21) 261.25 14.48 2.26 10.65 chọn sàn tầng hầm dày 20cm, đà kiềng tiết diện 50x100cm Tải trọng sàn tầng hầm truyền xuống móng gồm:  Móng M1: - Tĩnh tải sàn tầng hầm:   KNShng sth 5.287375.62.82.0251.1   - TLBT đà kiềng:   KNLhbng đk 4.200375.62.815.0251.1   - Hoạt tải sàn tầng hầm: p th = n x p tc x S = 1.2 x 5 x 8.2 x 6.375 = 312.4KN KNpggN thdkth tt 7.80544.3124.2005.28743.7254 max   Móng M2: - Tĩnh tải sàn tầng hầm:   KNShng sth 3305.782.0251.1   - TLBT đà kiềng:   KNLhbng đk 13.2135.7815.0251.1   - Hoạt tải sàn tầng hầm: p th = n x p tc x S = 1.2 x 5 x 8 x 7.5 = 360KN KNpggN thdkth tt 3.699936013.21333021.6096 max   Móng M3: - Tĩnh tải sàn tầng hầm:   KNShng sth 5.287375.62.82.0251.1   - TLBT đà kiềng:   KNLhbng đk 4.200375.62.815.0251.1   - Hoạt tải sàn tầng hầm: ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: 05DXD2 CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 95 p th = n x p tc x S = 1.2 x 5 x 8.2 x 6.375 = 312.4KN KNpggN thdkth tt 4.56934.3124.2005.28705.4893 max   Móng M4: - Tĩnh tải sàn tầng hầm:   KNShng sth 2.576.242.0251.1   - TLBT đà kiềng:   KNLhbng đk 75.906.2415.0251.1   - Hoạt tải sàn tầng hầm: p th = n x p tc x S = 1.2 x 5 x 4 x 2.6= 62.4KN KNpggN thdkth tt 31914.6275.902.577.2980 max   Móng M5: - Tĩnh tải sàn tầng hầm:   KNShng sth 8.1719.4375.62.0251.1   - TLBT đà kiềng:   KNLhbng đk 1559.4375.615.0251.1   - Hoạt tải sàn tầng hầm: p th = n x p tc x S = 1.2 x 5 x 6.375 x 4.9 = 187.4KN KNpggN thdkth tt 5.7554.1871558.17125.261 max  Kết quả nội lực cuối cùng như sau: Móng Giá trị tính tốn (KN, KN.m) Giá trị tiêu chuẩn (KN, KN.m) N max M x tu M y tu Q x tu , Q y tu N max tc M x tc M y tc Q x tc , Q y tc M1 (cột 10) 8054.7 45.79 36.48 44.09 7004 39.82 31.72 38.34 M2 (cột 12) 6999.3 74.26 10.22 68.77 6086.3 64.57 8.89 59.8 M3 (cột 11) 5693.4 81.91 4.48 55.96 4950.8 71.23 3.9 48.67 M4 (cột 13) 3191 61.97 119.53 69.18 2774.8 53.89 103.94 60.16 M5 (cột 21) 755.5 14.48 2.26 10.65 657 12.59 1.97 9.26 I. TÍNH MÓNG M 1 ( cột 10 ) : * Các trường hợp tổ hợp tải trọng cho móng :  Tổ hợp tải trọng chính : bao gồm các tải trọng thường xuyên, các tải trọng tạm thời tác dụng lâu dài và một trong các tải trọng tạm thời tác dụng ngắn hạn .  Tổ hợp tải trọng phụ : bao gồm các tải trọng thường xuyên, các tải tải trọng tạm thời tác dụng lâu dài và ít nhất là hai tải trọng tạm thời tác dụng ngắn hạn . ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: 05DXD2 CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 96  Tổ hợp tải trọng đặc biệt : bao gồm các tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời tác dụng lâu dài , một vài tải trọng tạm thời tác dụng ngắn hạn và một số tải trọng đặc biệt tạm thời như động đất, nổ, đòa chấn … Móng Giá trị tính tốn (KN, KN.m) Giá trị tiêu chuẩn (KN, KN.m) N max M x tu M y tu Q x tu , Q y tu N max tc M x tc M y tc Q x tc , Q y tc M1 (cột 10) 8054.7 45.79 36.48 44.09 7004 39.82 31.72 38.34 1) Chọn kích thước và vật liệu làm cọc : Chọn cọc tiết diện vuông (35  35)cm ; chiều dài cọc 22m , gồm 2 đoạn cọc dài 11m nối lại . Mũi cọc cắm vào lớp thứ 2b (lớp cát) là lớp đất tốt . Với cọc tiiết diện 35x35cm thi ta chọn sơ bộ bề dày đài móng như sau: cmdh 11510353103   chọn h = 120cm Đoạn cọc chôn vào đài 100mm . Vật liệu : bêtông đúc cọc B25 có R n = 14.5 (MPa) ; cốt thép dọc dùng trong cọc là 422 ( As = 15.2 cm 2 ), đai 8, thép CII có R s = 280 (MPa) và R sw = 225 (MPa) . 2) Kiểm tra cẩu ,lắp cọc :  Trường hợp vận chuyển cọc :Các móc cẩu trên cọc được bố trí ở các điểm cách đầu và mũi cọc những khoảng cố đònh sao cho moment dương và moment âm có trò số tuyệt đối gần bằng nhau . Sơ đồ tính : Trọng lượng phân bố của cọc trên 1 m dài : q = n x b  h   bt = 1.1 x 0.35  0.35  25 = 3.37 (KN/m) Moment cẩu lắp cọc : M = 0.043 ql 2 = 0.043  3.37  11 2 =17.53 (KN.m) a=0.207L a=0.207L 2 0.62(T.m) 1.7m 1.7m F Cẩu cọc để chở đi M max = 0.043qL 8m 11m ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: 05DXD2 CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 97 Diện tích cốt thép dùng cho cẩu lắp : 24.2 31289.0 1753 9.0 0    hR M A s s (cm 2 ) Mà As chọn là 222 (7.6cm 2 ) nên thép chọn cấu tạo cọc thỏa điều kiện vận chuyển .  Trường hợp dựng cọc : Sơ đồ tính : Moment cẩu lắp cọc : M = n. 0.086 ql 2 = 1.5  0.086  3.37  11 2 = 52.6 (KN.m) Diện tích cốt thép dùng cho cẩu lắp : 73.6 31289.0 5260 9.0 0    hR M A s s (cm 2 ) Mà Fa chọn là 222 (7.6cm 2 ) nên thép chọn cấu tạo cọc thỏa điều kiện dựng ép cọc . Tóm lại : ứng với hai trường hợp vận chuyển cọc và dựng cọc , thép chọn 422 để cấu tạo cọc là thỏa .  Tính thép làm móc treo cọc : lực do một nhánh treo chòu khi cẩu lắp P = 1 4 1.5  q  l = 13.9 (KN)  diện tích thép : 5.0 28 9.13  s s R P A (cm 2 ) Chọn 112 ( Fa = 1.13 cm 2 ) làm móc treo . 3) Chiều sâu chôn móng : chọn chiều sâu chôn móng là -1.2m so với cao độ tầng hầm .  h m = -4.7m Kiểm tra điều kiện móng làm việc là móng cọc đài thấp : mtg b H tgh m 62.1 391.4 09.442 2 03.3 457.0 2 457.0 00                      h m = 4.7m  1.62m Vậy thỏa điều kiện tính toán theo móng cọc đài thấp . ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: 05DXD2 CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 98 4) Sức chòu tải của cọc a. Sức chòu tải của cọc theo vật liệu : Q a VL =  ( R b .A b + R s .A s ) Trong đó :  : hệ số uốn dọc R b : cường độ chòu nén của bêtông (KN/m 2 ) . A b : diện tích tiết diện ngang của cọc đã trừ diện tích cốt thép (m 2 ) . R s : cường độ chòu kéo của thép dọc trong cọc (KN/m 2 ) . A s : diện tích cốt thép dọc trong cọc (m 2 ) .  Xác đònh  : Vì cọc ngàm vào đài và mũi cọc cắm vào lớp cát nên ta có thể xem sơ đồ tính cọc là 1 đầu ngàm 1 đầu gối tựa   = 0.7 . Chiều dài tính toán của cọc : l tt = .l đất yếu = 0.7  8.9 = 6.23(m). Hệ số độ mảnh :  = 8.17 35.0 23.6 0  r l ; tra bảng   = 0.854 Vậy : Q a VL = 0.854 [ 14.5x10 3 ( 0.35 2 – 15.2x10 -4 ) + 28x10 4  15.2x10 -4 ] = 1861.6 ( KN ) b. Sức chòu tải của cọc theo điều kiện đất nền (tính theo phụ lục A) : Ta có công thức xác đònh sức chòu tải của cọc theo đất nền A7 phụ lục A TCXD 205- 1998 có bổ sung thêm các hệ số m, m R và m f Q tc = m.(m R q b. A p + um f .f i .l i ) Trong đó : m : hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất , m=1 . m R : hệ số làm việc của đất dưới mủi cọc m R =1 m f : hệ số làm việc của đất ở mặt bên cọc m f =1 L = 22m chiều dài cọc d p = đường kính đáy cọc, d p =0.35 m ; u : chu vi cọc , u = 1,4 m q p : cường độ chòu tải của đất dưới mũi cọc, (tra bảng A.1, A.2 TCVN 205-1998) với độ sâu mũi cọc 26.6m → q b = 3590 KN/m 2 Xác đònh m f f i l i - Sức chòu tải do ma sát xung quanh cọc  f i : ma sát bên cọc f i xác đònh bằng cách tra bảng phụ thuộc vào độ sâu trung bình của các phân lớp đất z i . Các lớp đất được chia thành các phân lớp có bề dày không quá 2m Cọc xuyên qua các lớp đất có các phân lớp như sau: Tra bảng A.2 TCVN 205: [...]... m 255 85.05 44.55 275 bt -4 m -6 m gl CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) NGUYÊN HẢO 105 GVHD: TRẦN THỊ ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW 05DXD2 SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: Vậy ta được S=2.35cm < Sgh= 8cm (bảng H.2 TCXD205-1998) thỏa điều kiện lún cho móng  gl 42.98 cơng trình Độ sâu xem như kết thúc lún là -34.6 m ( zi   15.57 %) bt 276  zi 5 Tính tốn kết cấu cho móng a kiểm tra chọc thủng cho đài móng... Sgh= 8cm (bảng H.2 TCXD205-1998) thỏa điều kiện lún cho  gl 44.24 móng cơng trình Độ sâu xem như kết thúc lún là -32.6 m ( zi   17.28 %) bt 256  zi 5 Tính tốn kết cấu cho móng a kiểm tra chọc thủng cho đài móng CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) NGUYÊN HẢO 116 GVHD: TRẦN THỊ ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW 05DXD2 SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM 1200 1100 45° LỚP: 1100 2800 1100 1100 300 2800 300 1100 300 1100... CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) NGUYÊN HẢO 121 gl  zi (KN/m ) Độ lún Si(m) 97.4 77.92 39.93 0.0042 0.0034 0.0017 2 GVHD: TRẦN THỊ ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW 05DXD2 SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: n  Si  0.0093 i 1 Vậy ta được S=0.93cm < Sgh= 8cm (bảng H.2 TCXD205-1998) thỏa điều kiện lún cho  gl 39.93 móng cơng trình Độ sâu xem như kết thúc lún là -30.6 m ( zi   16.92 %) bt 236  zi 5 Tính tốn kết cấu... hi / Bmk phù hợp với bảng tra - Móng sẽ kết thúc lún ở độ sâu mà tại đó ứng suất gây lún bằng 20% ứng suất do trọng lượng bản thân các lớp đất gây ra - Độ lún của móng được tính theo cơng thức sau: e e  S=∑Si=  1i 2i hi=   z hi E 1  e1i Trong đó: + β=0.43 (đất sét) CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) NGUYÊN HẢO 104 GVHD: TRẦN THỊ ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW 05DXD2 SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: + E... 38.34 ×23.2 = 921.2 (KNm) Độ lệch tâm: + + - ex = ey = tc Mx N qu tc tc My N qu tc = 929.3 =0.06m 15366 = 921.2 =0.06m 15366 Phản lực nền dưới đáy mũi cọc: CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) NGUYÊN HẢO 103 GVHD: TRẦN THỊ ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW 05DXD2 SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: c   6e X 6eY  1     Bqu Lqu  min   15366  6  0.06 6  0.06  = × 1    6.4  6.4  6.4 6.4  tc max N t qu ... 13.6 – 15.6 15.6 – 17.6 17.6 – 19.6 19.6 – 21.6 -26.600 Zitb 5.7 7.7 9.7 11.7 13.15 14.6 16.6 18.6 20.6 CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) NGUYÊN HẢO li 2 2 2 2 0.9 2 2 2 2 fI 0 0 0 0 0 50.6 52.6 54.6 56.6 fI*lI 0 0 0 0 0 101.2 105.2 109.2 113.2 GVHD: TRẦN THỊ 99 ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW 05DXD2 21.6 – 22.4 22.4 – 24.4 24.4 – 26.1 26.1 – 26.6 2a 2b SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM 22 23.4 25.25 26.35 0.8 2 1.7... tính theo cơng thức; ' q p  cN c   vp N q  d p N Nc, Nq, Ng: các hệ số sức chịu tải, với = 31o20’ ta có Nc = 41.61, Nq = 26.35, N = 19.7 CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) NGUYÊN HẢO 100 fsi.li (KN/m2) GVHD: TRẦN THỊ ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW 05DXD2 SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: dp = 0.35m, bề rộng mũi cọc → q p  4.2  41.61  751.9  26.35  10.84  0.35  19.7  20062 KN / m 2 Qu  0.35  4 ... vi đáy tháp đâmm thủng nên Pđt = 0  chiều cao của đài thoả mãn điều kiện chống đâm thủng b Tính tốn cốt thép cho dài móng Xét mặt ngàm đi qua chân cột CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) NGUYÊN HẢO 106 GVHD: TRẦN THỊ ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW 05DXD2 SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: 500 2800 800 850 2800 700 - Moment theo phương X Moment Mx = PmaxL=3×946.5×0.7 = 1987.6 (KNm) Diện tích cốt thép theo phương... p tt  Qtt 1142   943.8 (KN/m2) d 2 1.12 Diện tích sơ bộ của đáy đài được xác đònh : Fsb  N tt 6999.3   7.6 (m2) p   tb h 943.8  22  1.2 tt CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) NGUYÊN HẢO 107 GVHD: TRẦN THỊ 59.8 ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW 05DXD2 SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: Trọng lượng sơ bộ đài,ø đất phủ trên đài Nđđ = 1.1  Fsb  tb  h + = 1.1  7.6  22 1.2 =220.7 (KN) Số lượng cọc trong móng... =6*0.552 = 1.82 (m2) - 7196.8 92.7 156.8  1.9  0.55 = 841.4 (KN) >0 8 16.25 1.82 7328.4 147.8 211.8  1.9  0.55 = 957.8 (KN) Nttmax= 8 16.25 1.82 Nttmin = CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) NGUYÊN HẢO 108 GVHD: TRẦN THỊ ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW 05DXD2 p max  p min tt = 899.6 ( KN) - N tb= 2 SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: Trọng lượng bản thân cọc: P=γLcAp=25×22×0.352=67.4 KN Kiểm tra: Nttmax=957.8+67.4=1025.2 . Do vậy ta có thể dựa vào kết quả trên để tính móng. . BẢNG TÍNH CHẤT CƠ LÝ CÁC LỚP ĐẤT ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: 05DXD2 CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) GVHD:. 30 0 04 ’ ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: 05DXD2 CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 94 A. PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Theo kết quả nội lực khung. 2.9KN/m2,  = 30o04 Hình 1.01 Mặt cắt địa chất ĐỀ TÀI: SOUTHERN CROSS SKY VIEW SV: PHẠM ĐÌNH LIÊM LỚP: 05DXD2 CHƯƠNG V: KẾT CẤU MÓNG (CỌC ÉP) GVHD: TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO 92 I.2.2 ĐÁNH