Tính toán và chọn thiết bị trao đổi nhiệt loại ống lồng ống dùng dầu diesel để đun nóng dầu thô trong hai trường hợp + ống trong là ống tròn trơn

PHẦN I: TRUYỀN NHIỆT Tính tốn chọn thiết bị trao đổi nhiệt loại ống lồng ống dùng dầu Diesel để đun nóng dầu thơ hai trường hợp: + ống ống tròn trơn + ống ống trịn, mặt ngồi có gân dọc biết thông số cho bảng 1.1 Bảng 1.1 Số liệu ban đầu Thông số Dầu thô Diesel Nhiệt độ đầu vào 25 282 (oC) Nhiệt độ đầu (oC) Cần tính 150 Tỷ khối d420 0,88 0,8 Lưu lượng (kg/h) 47000 39000 Độ nhớt (cst) 6,2 1,10 20 oC 3,8 0,81 o 40 C 1,4 0,45 o 100 C 0,5 0,26 200 oC 0,4 0,21 o 250 C 0,3 0,15 o 300 C Bài làm: Xác định tải nhiệt Q Ta gọi chất tải nhiệt nóng Diezen dịng có nhiệt độ dịng vào T11, nhiệt độ dịng T12 Chất tải nhiệt lạnh Dầu thơ dịng có nhiệt độ dịng vào T 21, nhiệt độ dòng T22 Chất tải nhiệt nóng ống nhỏ, chất tải nhiệt lạnh không gian ống Để xác định tải nhiệt Q ta dựa vào phương trình cân nhiệt chất tải nhiệt: (1) Trong đó: Q tải nhiệt hay lượng nhiệt trao đổi [W] hay [kW] G1, G2 lưu lượng chất tải nhiệt nóng lạnh [kg/giờ] , entanpy chất tải nhiệt nóng nhiệt độ [kJ/kg] , entanpy chất tải nhiệt lạnh nhiệt độ [kJ/kg] hệ số hiệu chỉnh hay hệ số sử dụng nhiệt Theo yêu cầu: G1= 39000 kg/giờ G2= 47000 kg/giờ Hệ số sử dụng nhiệt: chọn Xác định entanpy: Coi chất tải nhiệt phân đoạn dầu mỏ, dùng đồ thị hình 3.23 (trang 83- [7]) ta tìm giá trị entanpy phân đoạn dầu mỏ biết tỷ trọng d nhiệt độ Từ số liệu áp dụng công thức (1) ta Q= 39000.(732,690 – 334,944) 0,95= 14736489,3 kJ/h Q= 14736489,3 KJ/h = 4093,47 kW Cũng từ cơng thức 1, ta tính từ tìm 363,784 kJ/h = 87,03 kcal/h Tra bảng entanpy ta T22 =453 K hay 1800C Trước hết ta phải chọn chiều chất tải nhiệt Trong thực tế, người ta thường chọn thiết bị trao đổi nhiệt làm việc theo nguyên lý ngược chiều Khi thường có lợi ích kinh tế cao Trong trường hợp này, ta chọn thiết bị trao đổi nhiệt có dịng chất tải nhiệt chuyển động ngược chiều =555 – 453 = 102 = 423-298 = 125 Ta dùng hiệu nhiệt độ trung bình logarit Áp dụng cơng thức ta có: 2.Xác định hệ số truyền nhiệt Khi sử dụng thiết bị trao đổi nhiệt loại “ống lồng ống”, ống trao đổi nhiệt ống trịn trơn có gân dọc Ta sử dụng số cơng thức sau để tính hệ số truyền nhiệt K Khi ống khơng có gân, bề mặt ống sạch: (3) Khi ống khơng có gân, bề mặt ống bẩn: (4) Khi ống có gân, bề mặt ống sạch: (5) Khi ống có gân, bề mặt ống bẩn: (6) Trong công thức từ (3) đến (6): k hệ số truyền nhiệt [] hệ số cấp nhiệt từ chất tải nhiệt chảy ống nhỏ đến bề mặt ống nhỏ [] hệ số cấp nhiệt từ bề mặt ống nhỏ đến chất tải nhiệt chảy ống [] chiều dày ống nhỏ, lớp bẩn bám bề mặt ống nhỏ [] hệ số dẫn nhiệt ống nhỏ, lớp bẩn bám bề mặt ngồi ống nhỏ [] diện tích toàn bề mặt bề mặt ống nhỏ (có gân) Trên thực tế, phải tính toán thiết bị trao đổi nhiệt đảm bảo yêu cầu vận hành điều kiện nên thường sử dụng cơng thức để tính tốn hệ số truyền nhiệt Đây công thức xác định hệ số truyền nhiệt bề mặt bị bám bẩn, hệ số truyền nhiệt giảm a, tìm F1, F2 Việc tìm F1 F2 liên quan đến TB TĐN cụ thể, ta phải chọn sơ TB TĐN Để chọn sơ TB TĐN ta phải tính bề mặt trao đổi nhiệt giả định cần thiết Muốn thể ta giả định hệ số truyền nhiệt K Trên sở số liệu chất tải nhiệt chọn, ta giả sử K = 340 W/m2K Biết , biết K = 340 W/m2K, ta tính bề mặt trao đổi nhiệt theo công thức Vậy chọn Fsb= 106 m2 Trong thực tế có loại thiết bị trao đổi nhiệt loại ống lồng ống có bề mặt trao đổi nhiệt 30 m2 với đặc tính: đường kính ống d = 48x4 mm, đường kính ống ngồi D = 89 x mm, nhiệt độ làm việc tối đa 723 K, áp suất làm việc tối đa 25 at Khi ta có: số ống N= 106.28/30 Chọn N= 99 ống Thiết bị chia làm ngăn, mvi ngăn hành trình, suy số ống mvi hành trình 99/4.2=12,375 ống Chọn 12 ống  Với loại thiết bị trao đổi nhiệt bề mặt ống có gân: - Hệ số thêm gân có 20 gân - Hệ số thêm gân có 24 gân Với ống khơng có gân F = F1 = 106 m2 Với ống có gân dọc F1 =106m2 Ống có 20 gân Ống có 24 gân b) Tính : hệ số cấp nhiệt từ chất tải nhiệt nóng ống nhỏ đến bề mặt ống Chọn ống ống thép Ta sử dụng cơng thức sau để tính dịng chảy rối (8) Hay: (9) Trong đó: : hệ số dẫn nhiệt vật liệu, [W/mK] dt: đường kính ống nhỏ, [m] (dt = 0,04 m) Dt: đường kính ống ngồi, [m] (Dt = 0,079 m) Các thơng số nhiệt vật lý tính nhiệt độ trung bình Diesel Re1 Pr1 chuẩn số Reynold chuẩn số Prandt thông số vật lý tính nhiệt độ trung bình Trong tính tốn, chuẩn số Pr thay đổi theo nhiệt độ nên coi Nhiệt độ trung bình phía Diesel: (2160C) Hệ số dẫn nhiệt nhiệt độ trung bình: tính theo cơng thức (10): với  = 0,8036 [W/mK] Tính chuẩn số Reynold (Re1): tính theo cơng thức: Với vận tốc diesel chảy ống, [m/s] độ nhớt động học diesel nhiệt độ trung bình, [m2/s] Vận tốc dịng diesel tính: khối lượng riêng diesel nhiệt độ trung bình 489K Biết = 0,8 Tính Coi tỷ khối trọng lượng riêng nên: kg/m3 tiết diện cắt ngang ống hành trình Thiết bị có ngăn, 99 ống, mvi ngăn có hành trình, mvi hành trình có1 ống (Nl = 12) m2 Do vậy: m/s Độ nhớt động học diesel nhiệt độ trung bình Từ bảng giá trị độ nhớt theo nhiệt độ, ta vẽ đồ thị độ nhớt phụ thuộc vào nhiệt độ Từ đồ thị ta tìm giá trị độ nhớt nhiệt độ độ nhớt Diesel ph ụ thuộc vào nhiệt độ 1.2 Độ nhớ t cSt 0.8 0.6 0.4 0.2 0 50 100 150 200 250 300 350 Nhiệt độ, độ C Ta xác định độ nhớt nhiệt độ biết độ nhớt nhiệt độ khác theo công thức: Biết T1, T2, , , ta xác định n Sau ta tính ngược lại để xác định độ nhớt nhiệt độ Ví dụ: Ở có có Vậy nhiệt độ ta có: cst Từ số liệu cho ta tính chuẩn số Reynold: Vậy dịng dịng chảy rối - Tính chuẩn số Prandt: Chuẩn số Pr xác định theo công thức: Với: nhiệt dung riêng, [J/kg.K] = 2,7047 [J/kg.K]  C  0, 2415.10  6.2, 7047.103.657,9 3.3313 Pr1  1  1 0,129 Tính : Áp dụng cơng thức(8), ta có:  0,021 0,129 197598,3440,8.3,33130,43 0.04 = 1959,294W/ m2K c)Tính : hệ số cấp nhiệt từ bề mặt ống nhỏ đến dầu thơ Nếu dịng chảy rối, sử dụng cơng thức để tính , tính chất vật lý dầu thơ nhiệt độ trung bình - Nhiệt độ trung bình dầu thơ K (102,5oC) - Hệ số dẫn nhiệt dầu thơ nhiệt độ trung bình W/mK - Tính tiêu chuẩn Reynold tính theo cơng thức (11) (11) Với vận tốc dịng dầu thơ chảy tiết diện hình vành khăn ống, [m/s] độ nhớt dầu thô nhiệt độ trung bình [m2/s] đường kính tương đương hình vành khăn, [m] + Đường kính tương đương xác định theo cơng thức: m + Vận tốc dịng dầu thơ Trong đó: khối lượng riêng dầu thơ nhiệt độ trung bình = 0,8202 Coi tỷ trọng khối lượng riêng nên 820,2 kg/m3 tiết diện hình vành khăn, tính theo cơng thức: m2 Do m/s Độ nhớt động học dầu thô nhiệt độ trung bình:  g : gia tốc trọng trường  Gx, Gy: lượng lỏng lượng trung bình tháp, kg/s  μx, μn : độ nhớt pha lỏng theo nhiệt độ trung bình độ nhớt nước 20 oC, N.s/m2 Tốc độ làm việc Độ nhớt pha lỏng theo nhiệt độ trung bình tính theo cơng thức sau: lg= xtb lg + (1 – xtb) lg * Tính Gx, Gy: Ta có: Gy = gtb = 7990,36kg/h  Gy  Gx  7990,36  2, 22 3600 kg/s GR  G1 GP Rx  G1 1064,583.3,916  9682,647   6925,777 2 kg/h  Gx  6925,777 1,924 3600 kg/s Tra bảng I.101 sổ tay trình thiết bị cơng nghệ hóa chất tập trang 92 ta μn= 1,005.10-3 N.s/m2 Tra toán đồ hình I.18 sổ tay trình thiết bị cơng nghệ hóa chất tập trang 90, ứng với nhiệt độ trung bình đoạn luyện đoạn chưng ta có: Ttb1= 102,24oC  A 0,274.10  N.s/m2 B 0,425.10  N.s/m2 hh = x = 0,3.10-3 Ns/m2 Thay giá trị vào công thức ta tính tốc độ làm việc đoạn luyện: G X  x G  y 1/4    ytb      xtb     1/8 1/4 1/8  6925,777   0,8206       7990,36   953,64  Y1 = 1,2e-4.0,4 = 0,242 Từ công thức: 0, ([2]– 187) 2s  Y g V d 3. xtb     d  ytb  x   n  Suy ra: 0,16  0, 242.9,81.0,76 3.953,64  0,3.10  165.0,8206. 3   1,005.10  0,16 s2 = 8,906m/s s =2,984 m/s Lấy  = 0,8s  = 0,8.2,984= 2,387 m/s Từ thơng số gtb, ωytb, ρytbtính được, ta có đường kính đoạn chưng bằng: DL 0,0188  g tb y y  0,0188 tb 7990,36 1, 0,8206.2,387 m Vậy chọn đường kính đoạn luyện là: DL = 1,2 m 4.2Đường kính đoạn chưng: a Lượng trung bình tháp [II - 182] Trong đó: g’n: lượng khỏi đoạn chưng, kg/h g’1: lượng vào đoạn chưng, kg/h Với lượng khỏi đoạn chưng lượng vào đoạn luyện (g’n= g1) nên [II - 182] Lượng vào đoạn chưng g ’l, lượng lỏng G1’ hàm lượng lỏng x’l xác định theo hệ phương trình cân vật liệu cân nhiệt lượng sau: G ’ = g ’ + Gw G’1.x’1 = g’1.yw + Gw.xw [II - 182] g’1.r’1 = g1.r1 Trong đó: r’1: ẩn nhiệt hố hvn hợp vào đĩa thứ đoạn chưng xw: thành phần cấu tử dễ bay sản phẩm đáy  r1: ẩn nhiệt hố hơẽn hợp vào đĩa trến đoạn chưng Gw = W = 2585,417 kg/h xw = 0,0637 phần mol tương ứng với 0,02 phần khối lượng y’1 = yw xác định theo đường cân ứng với x w = 0,0637 phần mol  yw = 0,1138 phần mol Đổi y’1 = yw = 0,1138 phần mol phần khối lượng ta có: y '1  y w  0,1138.18  0, 0371 0,1138.18  (1  0,1138).60 Phần khối lượng r’1 = y’1 + (1- y’1).rb [II – 182] Với ra, rb:ẩn nhiệt hóa cấu tử nguyên chất t = tw Với xw = 0,0637 tra đồ thị tw = 113,050C Từ t0 =tw =113,050C nội suy theo bảng I.212 [I – 254] ta 2216, 03 kJ/kg rb 358, 35 kJ/kg ’ => r = 2216,03.0,0371 + (1 - 0,0371).358,35 r’1 = 427,27 kJ/kg Thay vào phương trình ta có: G’1 = g’1 + 2585,417 G’1 x’1 = g’1 0,0371 + 2585,417.0,02 g’1 427,27 = 10747,23 1085,341 Giải phương trinh: g’1 = 27299,856 kg/h G’1 = 29885,273 kg/h x’1 = 0,0356 (phần khối lượng) Vậy lượng trung bình đoạn chưng là: g 'tbC  g  g '1 10747,23  27299,856  19023,543 2 kg/h b Tính khối lượng riêng trung bình: * Khối lượng riêng trung bỡnh pha tính theo: , kg/m3 [II - 183] Trong đó: MA MB: khối lượng phần mol cấu tử Nước vàAxit Axetic T: nhiệt độ làm việc trung bình tháp, K ytbc: nồng độ phần mol cấu tử lấy theo giá trị trung bình [II - 183] Với : nồng độ làm việc đầu mvi đoạn tháp, phần mol = y’1 = yw = 0,1138 phần mol = y1 = 0,367phần mol  ytbC  yd1  yc1  0,1138  0,367 0, 2404 phần mol Nhiệt độ trung bình đoạn chưng: ttbc= = =108,7320C=381,7320K Vậy khối lượng riêng trung bình pha đoạn chưng là:  y tbC  0,2404.18  (1  0,2404).60 273 1,593 22,4.381,732 kg/m3 * Khối lượng riêng pha lỏng: , kg/m3 [II - 183] Trong đó: : khối lượng riêng trung bình lỏng, kg/m3 : khối lượng riêng trung bình cấu tử pha lỏng lấy theo nhiệt độ trung bỡnh, kg/m3 : phần khối lượng trung bình cấu tử pha lỏng Với a’1: nồng độ phần khối lượng pha lỏng đĩa đoạn chưng Ta có: a’1 = x’1 = 0,0356 (Phần khối lượng)  atb1  aF  a1' 0,3 0, 0356  0,1678 2 (phần 0,0356 18 x  0,109 0,0356 1  0,0356   18 60 khối lượng) ' I.2 [I-9] Với t0 = 108,732 Nội suy theo bảng  xtb1 952,347  xtb 940,568 kg/m3 kg/m3 Vậy khối lượng riêng trung bình lỏng đoạn chưng: 0,1678  0,1678  952,347 940,568   xtb 942,524 kg/m3 c.Tính tốc độ thác: Chọn đệm Rasiga sứ đổ lộn xộn có thơng số chọn đoạn luyện Tốc độ tháp đệm xác định theo công thức sau: Y = 1,2e-4X Với ([2]– 187) ([2]– 187) ([2]– 187) Trong đó:  ω, ωs: tốc độ làm việc tháp, tốc độ sặc, m/s  σđ : bề mặt riêng đệm, m2/m3  Vđ : thể tích tự đệm, m3/m3  g : gia tốc trọng trường  Gx, Gy: lượng lỏng lượng trung bình tháp, kg/s  μx, μn : độ nhớt pha lỏng theo nhiệt độ trung bình độ nhớt nước 20 oC, N.s/m2 Tốc độ làm việc Độ nhớt pha lỏng theo nhiệt độ trung bình tính theo cơng thức sau: lg= xtb lg + (1 – xtb) lg * Tính Gx, Gy: Ta cã Gy = g’tb = 19023, 543 kg/h ' G G1 9682, 647  29885, 273  19783,96 Gx C  2 kg/h Tra bảng I.101 sổ tay trình thiết bị cơng nghệ hóa chất tập trang 92 ta μn= 1,005.10-3 N.s/m2 Tra toán đồ hình I.18 sổ tay trình thiết bị cơng nghệ hóa chất tập trang 90, ứng với nhiệt độ trung bình đoạn luyện đoạn chưng ta có ttbl = 108,7320C  A 0,252.10 N.s/m2  B 0,3875.10  N.s/m2  hh = x = 0,334.10-3 Ns/m2 Thay vào ta được: G  X  x   Gy    1/4     ytb   x   tb  1/8  19783, 96     19023, 543  1/4  1,593     942,524  1/8 0, 455 Y = 1,2e-4.0,455 = 0,194 Từ công thức: ([2] – 187) Y g Vd3  xtb 0,194.9,81.0,763 942,524  0,16 0,16  x   0,334.10  165.1,593   d  ytb   3   1,005.10   n  s2 = 3,573 m/s  s = 1,89m/s  = 0,8s ->  = 0,8.1,89= 1,512 m/s 2s  Vậy đường kính đoan chưng là: DC 0,0188 gtb     y y tb 0,0188 19023,543 1,67 1,593.1,512 m Chọn đường kính đoạn chưng DC = 1,67 m b Số đĩa thực tế Ntt : Số đĩa thực tế tính theo cơng thức: (IX.59 – [4]) đó: Nlt – số bậc thay đổi nồng độ hay số đĩa lý thuyết ηtb – hiệu suất trung bình thiết bị: (IX.60 – [4]) - α đ ộbay h t ương đôếi hôẽn hợp: (IX.61 – [4]) - µhh độ nhớt hơẽn hợp lỏng [N.s/m2]: µA – đ ộnh tc ủ a cầếu tử A phụ thuộc nhiệt độ xét µB – đ ộnh ớt c ủ a cầếu tử B phụ thuộc nhiệt độ xét  Tại đỉnh tháp: xP = 0,9939 [phầần mol]; y*P= 0,9957 [phầần mol]; tP = 100,07 [oC]; suy ra: α = 1,42 µA = 0,286 [10-3 Ns/m2] (ngoại suy bảng I.110 – [3]) µB = 0,467 [10-3 Ns/m2] (ngoại suy bảng I.101 – [3]) lg hh  xP lg A   1 xP  lg B   hh 0,2868 [10-3 Ns / m2 ] Vậy, ta có: α.µ = 0,407 IX.11 – [4]) → ηP= 61% (ngo ại suy đơầ thị hình  T ại v ịtrí tếếp liệu: xF = 0,5882 [phầần mol]; y*F= 0,7059[phầần mol]; tF = 104,413 [oC]; suy ra: α = 1,68 µA = 0,2801 [10-3 Ns/m2] (ngoại suy bảng I.110 – [3]) µB = 0,4398 [10-3 Ns/m2] (ngoại suy bảng I.101 – [3]) lg  hh x F lg  A    x F  lg  B  hh 0,337 [10-3 Ns / m ] Vậy, ta có: α.µ = 0,566 IX.11 – [4]) → ηF = 57% (ngo ại suy đơầ thị hình  Tại đáy tháp: xW = 0,0637 [phầần mol]; yW*= 0,1138 [phầần mol]; tW = 113,05 [oC]; suy ra: α = 1,89 µA = 0,2502 [10-3 Ns/m2] (ngoại suy bảng I.110 – [3]) µB = 0,3811 [10-3 Ns/m2] (ngoại suy bảng I.101 – [3]) lg hh  xw lg A   1 xw  lg B   hh 0,371 [10 -3Ns / m ] Vậy, ta có: α.µ = 0,7 → [4]) ηW = 55% (ngo ại suy đơầ thị hình IX.11 – Từ giá trị ηP, ηF, ηWtìm được, ηtbbằng: 61  57  55 57,67%  tb  Vậy số đĩa thực tế là: N 31,36 Ntt  lt  54,38  54  tb 0,5767 mâm Số đĩa đoạn luyện : 22,36 /0,5767 = 38,77 mâm  39 mâm Số đĩa đoạn chưng : 9/0,5767 = 15,6 mâm  15 mâm c Chiều cao tháp: H= Nt.h0 +(0,8-1) Trong đó: Re’= ω- v nậ tơếc khí tnh theo tếết diện tháp, m/s ρ, ρ’ khôếi lượng riếng lỏng hơi, Kg/m μ, μ’ độ nhớt lỏng hơi, N.m/s dtd= 4V/σ V thể tch tự đệm, m3/m3 σ bếầ mặt riếng đệ, m2/m3 m h sơế ệ góc c ủ a đ ườ ng cần bằầng G, L lượng lỏng tháp kg/s - Chiềều cao đoạn luyện V ới thông sôế: ρ= 953,64, ρ’=0,8206Kg/m3 μ =0,3.10-3, μ’= μy ,N.m/s dtd= 4V/σ= 0,0184 G=7990,36kg/s L=6925,777 kg/s = 2,387 Và ta tnh đ ượ c h ệsôế góc đoạn luy ện: m tg  yP  yF 0,714 xP  xF Ta có y = hh tính theo [I – 85] Trong đó: Mhh, MA, MB: khối lượng phần mol hvn hợp cấu tử Nước Axit Axetic hh, A, B: độ nhớt hvn hợp cấu tử Nước Axit Axetic m1, m2: suất Nước Axit Axetic tính theo phần thể tích Thay vào ta được: a1, a2: nồng độ phần khối lượng cấu tử Nước Axit Axetic y 0,827 Ta có tb1 phần mol  a1  ytb1 M A   ytb1 M A   ytb1 M B  0,827.18 0,827.18  (1  0,827).60 a1 = 0,589phần khối lượng - độ nhớt pha hơi: ttb = 102,24oC Nội suy theo bảng I.101 ([1] – 91] ta  A 0,274.10 N.s/m2  B 0,425.10 N.s/m2 0,589 1 0,589    hh 0,274.10  0,425.10  =>hh = 0,321.10-3 N.s/m2 Trong đó: Re’= = 2,287.0,8206.0,0184 0,76.0,321.10 = 141,546 Vậy ho =0,8 H1= 0,8.38,77= 31,03m - Chiềều cao đoạn chưng V ới thông sôế: ρ= 942,524, ρ’=1,593 Kg/m3 μ =0,334 10-3, μ’= μy ,N.m/s dtd= 4V/σ= 0,0184 G= 19023,543kg/s L= 19783,96kg/s = 1,512 Và ta tnh đ ượ c h sơế ệ góc c đ ườ ng cần bằầng đoạn ch ưng m tg  yF  yW 1,13 xF  xW Độ nhớt pha xác định sau: Trong có: a1, a2: nồng độ phần khối lượng Nước Axit Axetic y 0,2404 Ta có tbC phần mol  a1  ytb1 M A   ytb1 M A   ytb1 M B  0,2404.18 0,2404.18  (1  0, 2404).60 a1 = 0,0867 phần khối lượng độ nhớt pha ttb0 = 108,7320C Nội suy theo bảng I.101 ([1] – 91) ta được:  A 0,252.10 N.s/m2  B 0,3875.10  N.s/m2  0,0867  0,0867   hh 0,252.10  0,3875.10  =>hh = 0,37.10-3 N.s/m2 => Re==(1,512.0,0184.1,593)/(0,76.0,37.10-3)= 157,605 ho= 0,59 H2= Nt.ho= 15,6.0,59= 9,204 m Vậy chiều cao tháp đệm: H = H1+H2 + 0,9= 31,03 + 9,204 + 0,9 =41,134m 5.Nhiệt độ đỉnh, đáy vị trí đĩa tiếp liệu ứng với trường hợp nguyên liệu vào trạng thái sôi: Từ đồ thị t – x,y, ta xác định dễ dàng nhiệt độ đỉnh, đáy vị trí đĩa tiếp liệu tháp: tP = 100,07 [oC], tW = 113,05 [oC], tF = 104,413 [oC Đồ thị quan hệ t-x X-t 120 115 110 105 100 95 90 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 KẾT LUẬN Từ trình tìm hiểu, với hướng dẫn tận tình cuả thầy em hồn thành đồ án mơn học trình thiết bị với nội dung: - Tìm hiểu trình truyền nhiệt số loại thiết bị trao đổi nhiệt tính tốn thơng số: tải nhiệt , hệ số cấp nhiệt, số thiết bị cần thiết,… từ thông số cho trước - Tìm hiểu trình truyền khối, thiết kế tháp chưng cất hvn hợp cấu tử hệ nước axit axetic thơng qua việc tính tốn thơng số: cân vật liệu, chiều cao đường kính, số đĩa thực tế, nhiệt độ nạp liệu,… TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Sổ tay q trình thiết bị cơng nghệ hóa chất – tập – NXB KH&KT [2] Sổ tay q trình thiết bị cơng nghệ hóa chất – tập – NXB KH&KT [3] Các trình, thiết bị cơng nghiệp hóa chất thực phẩm – tập – Các trình thiết bị truyền nhiệt – Phạm Xuân Toản – NXB KH&KT [4] Tính tốn q trình, thiết bị cơng nghệ hóa chất thực phẩm – GS.TS Nguyễn Bin – NXB KH&KT [5] Crystallization and glass formation processes in methylcyclohexane: Vibrational dynamics as a possible molecular indicator of the liquid–glass transition – H Abramczyk and K Paradowska-Moszkowska – JOURNAL OF CHEMICAL PHYSICS – VOLUME 115, NUMBER 24 – 22 DECEMBER 2001 [6] Section – Physical and Chemical Data, Perry's Chemical Engineers' Handbook (McGrawHill – 8thEd – 2008) [7] Hóa học dầu mỏ khí tự nhiên- Phan Tử Bằng – NXB Giao Thông Vận Tải