Tiết diện vai cột Kích thước tiết diện vai cột phụ thuộc vào tải trọng cầu trục lực tập trung do áp lực đứng của cầu trục và trọng lượng bản thân dầm cầu trục, trọng lượng ray, dầm hãm
Trang 1 Bước khung: B = 7.5 m; toàn bộ nhà dài 15B = 112.5 m
Sức trục: Q = 8 tấn; Số cầu trục làm việc trong xưởng là 2 chiếc, chế độ làm việc
trung bình
Cao trình đỉnh ray: H1 = 9 m
Vùng gió: IIIB
Dạng địa hình xây dựng công trình: B
Chiều cao dầm cầu trục: hdct = 0.75 m; Chiều cao ray: hr = 0,15 m
Nhịp cửa trời: Lct = 4 m
Chiều cao cửa trời: Hct = 2 m
Mái lợp tôn múi dày 0,51mm
Vật liệu: Thép CCT34, hàn tự động, que hàn N42 (d = 35mm) hoặc tương đương
Bê tông móng cấp độ bền B15
Kết cấu bao che: Tường xây gạch cao 1,5 m ở phía dưới, thưng tôn ở phía trên
2 Nhiệm vụ thiết kế
2.1 Thuyết minh tính toán
Thành lập sơ đồ kết cấu: Xác định kích thước khung ngang, lập mặt bằng lưới cột,
bố trí hệ giằng mái, hệ giằng cột
Xác định tải trọng tác dụng lên khung ngang: tải trọng mái, tải trọng cầu trục, tải
trọng gió
Thiết kế xà gồ (2 phương án: tiết diện cán nóng và tiết diện dập nguội)
Tính nội lực khung ngang Vẽ biểu đồ nội lực M, N, V cho từng trường hợp tải
trọng Lập bảng thống kê nội lực, bảng tổ hợp nội lực cho các tiết diện đặc trưng
của cột và xà mái
Thiết kế khung ngang gồm cột và xà Tính các chi tiết: Chân cột, vai cột, liên kết xà
với cột, mối nối xà
Thiết kế dầm cầu trục, cột sườn tường
2.2 Bản vẽ thể hiện
01 bản vẽ khổ A1 gồm:
Trang 2
Đồ án kết cấu thép 2
Cột khung, các mặt cắt và chi tiết của thân cột
Xà, các mặt cắt và chi tiết của xà
Bảng thống kê vật liệu, ghi chú và chỉ dẫn cần thiết
II TÍNH TOÁN THIẾT KẾ
1 Sơ đồ kết cấu khung ngang
Khung ngang gồm cột đặc, xà ngang tiết diện chữ I Cột có tiết diện không đổi liên kết
ngàm với móng, liên kết cứng với xà Theo yêu cầu kiến trúc và thoát nước, chọn xà
ngang có độ dốc với góc dốc = 100 (tương đương i = 17 %) Do tính chất làm việc của
khung ngang chịu tải trọng bản thân và tải trọng gió là chủ yếu, nên thông thường nội lực
trong xà ngang ở vị trí nách khung thường lớn hơn nhiều nội lực tại vị trí giữa nhịp Cấu
tạo xà ngang có tiết diện thay đổi, khoảng biến đổi tiết diện cách đầu cột một đoạn (0,35
0,4) chiều dài nửa xà Tiết diện còn lại lấy không đổi
Cửa trời chạy dọc chiều dài nhà, mang tính chất thông gió, sơ bộ chọn chiều cao cửa
trời là 2m và chiều rộng cửa trời là 4m
Hình 1.1 Sơ đồ khung ngang
1.1 Kích thước theo phương đứng
Chiều cao cột dưới: HdH (h1 dcth ) hr ch
Trong đó: H1 = 9 m là cao trình đỉnh ray
h = 0.75 m là chiều cao dầm cầu trục
Trang 3
Đồ án kết cấu thép 2
hr = 0.15 m là chiều cao ray
hch = 1 m là chiều sâu chôn chân cột
Hd = 9 – (0.75 + 0.15) + 1 = 9.1 (m)
Chiều cao cột trên: Htr (hdcth ) Kr 10.5;
Trong đó: + K1 = 0.9 m là khoảng cách từ đỉnh ray đến điểm cao nhất của xe con
Giá trị này được tra trong catalo cầu trục (phụ thuộc vào sức trục Q = 8T và nhịp
cầu trục S= 22m);
+ 0.5m là khoảng cách an toàn từ điểm cao nhất của xe con đến xà
ngang
Htr= (0.75 + 0.15) + 0.9 + 0.5 = 2.3 (m)
Chiều cao toàn cột: H = Hd + Htr = 9.1+ 2.3 = 11.4 (m)
1.2 Chọn sơ bộ kích thước theo phương ngang
Nhịp nhà (lấy theo trục định vị tại mép ngoài cột) là: L = 24m Lấy gần đúng nhịp cầu
trục là: S = 22 m ( theo catalog bảng 4.2 với cầu trục 2 dầm kiểu ZLK tương ứng với sức
tải cẩu 8 tấn), khoảng cách an toàn từ trục ray đến mép trong cột: Zmin = 160 mm
- Chiều dày bản bụng tw nên chọn vào khoảng (1/70 1/100)h Để đảm bảo điều kiện
chống gỉ, không nên chọn tw quá mỏng: tw > 6mm
Trang 4Thỏa mãn điều kiện an toàn
b Tiết diện xà mái
- Chiều cao tiết diện nách khung: h1 1 L 1 24 0.6m
- Chiều dày bản bụng tw nên chọn vào khoảng (1/70 1/100) h Để đảm bảo điều kiện
chống gỉ, không nên chọn tw quá mỏng: tw > 6mm
c Tiết diện vai cột
Kích thước tiết diện vai cột phụ thuộc vào tải trọng cầu trục (lực tập trung do áp lực
đứng của cầu trục và trọng lượng bản thân dầm cầu trục, trọng lượng ray, dầm hãm và
hoạt tải trên cầu trục) và nhịp dầm vai (khoảng cách từ điểm đặt lực tập trung đến mép
cột) Sơ bộ chọn tiết diện dầm vai như sau:
Khoảng cách từ trục định vị tới trục ray cầu trục: λ = (L - S)/2 = (24 - 22)/2 = 1
+ Chiều dài vai (từ mép trong cột đến cạnh ngoài cùng vai cột):
Lv = λ – hc + 0.15= 1- 0.75 + 0.15 = 0.4 (m)
Trang 5
Đồ án kết cấu thép 2
+ Chọn chiều cao dầm tại điểm đặt Dmax: h = 30 cm
+ Chiều góc nghiêng bản cánh dưới với phương ngang là 200 thì chiều cao tiết diện
dầm vai tại ngàm:
hdv= 30 + 25xtg200 = 39.1 (cm) Chọn hdv = 42 (cm) ( Z= 25cm)
+ Bề rộng tiết diện vai cột: bf = 30 cm
+ Chiều dày bản bụng vai cột: tw = 0.8 cm
+ Chiều dày bản cánh vai cột: tf = 1.2 cm
d Tiết diện cửa trời
+ Chiều cao tiết diện cột cửa trời: hc_ct = 20 cm
- Bảo đảm sự bất biến hình theo phương dọc nhà và độ cứng không gian cho nhà;
- Chịu các tải trọng tác dụng theo phương dọc nhà, vuông góc với mặt phẳng khung
như gió thổi lên tường đầu hồi, lực hãm cầu trục, động đất xuống móng
- Bảo đảm ổn định (hay giảm chiều dài tính toán ngoài mặt phẳng) cho các cấu kiện
chịu nén của kết cấu: thanh dàn, cột,
- Tạo điều kiện thuận lợi, an toàn cho việc dựng lắp, thi công
Hệ giằng bao gồm hai nhóm: hệ giằng mái và hệ giằng cột
Hệ giằng cột:
Hệ giằng cột đảm bảo sự bất biến hình và độ cứng của toàn nhà theo phương dọc,
chịu các tải trọng tác dụng dọc nhà và đảm bảo ổn định của cột Dọc theo chiều dài nhà,
hệ giằng cột bố trí giữa khối nhà và ở 2 đầu hồi nhà để truyền tải trọng gió một cách
nhanh chóng Hệ giằng cột được bố trí theo 2 lớp Hệ giằng cột trên được bố trí từ mặt
dầm hãm đến đỉnh cột, hệ giằng cột dưới được bố trí từ mặt nền đến mặt dầm vai Theo
tiết diện cột, hệ giằng cột được đặt vào giữa bản bụng cột Do sức trục Q<10T, chọn tiết
diện thanh giằng làm từ thanh thép tròn 25 Trên đỉnh cột bố trí thanh chống dọc nhà
Chiều cao cột H =11.4m > 9m, do đó bố trí thêm thanh chống dọc nhà tại vị trí cao độ
+4.000m Chọn tiết diện thanh chống dọc theo độ mảnh max 200, chọn 2C20 (hình 1.2)
Trang 6
Đồ án kết cấu thép 2
Hình 1.2 Sơ đồ hệ giằng cột
Hệ giằng mái:
Hệ giằng mái được bố trí ở hai gian đầu nhà và ở chỗ có hệ giằng cột Hệ giằng mái
bao gồm các thanh giằng xiên và thanh chống, trong đó yêu cầu cấu tạo thanh chống có
độ mảnh max 200 Thanh giằng xiên làm từ thép tròn tiết diện 25, thanh chống chọn
2C20 Theo chiều cao tiết diện xà, giằng mái bố trí lệch lên phía trên (để giữ ổn định cho
xà khi chịu tải bình thường – cánh trên của xà chịu nén) Khi khung chịu tải gió, cánh
dưới của xà chịu nén nên phải gia cường bằng các thanh giằng chống xiên (liên kết lên xà
gồ), cách 3 bước xà gồ lại bố trí một thanh chống xiên Tiết diện thanh chống chọn L50x5,
điểm liên kết với xà gồ cách xà 800 mm Ngoài ra bố trí thanh chống dọc nóc tiết diện
2C20 tạo điều kiện thuận lợi khi thi công lắp ghép
Hình 1.3 Sơ đồ hệ giằng mái
Trang 7
Đồ án kết cấu thép 2
Hình 1.4 Chi tiết thanh chống xà gồ
2 Xác định tải trọng tác dụng lên khung
2.1 Tải trọng thường xuyên
- Tải trọng thường xuyên phân bố trên xà mái:
Tải trọng do mái tôn, hệ giằng, xà gồ, cửa mái: gtc = 15 daN/m2 mặt bằng mái (phân bố
- Tải trọng bản thân của dầm, dàn hãm: Gdh = 500 daN (lấy theo kinh nghiệm)
Trang 8
Đồ án kết cấu thép 2 Bảng 2.1 Tĩnh tải mái
STT Loại tải
Tải trọngtiêu chuẩn
Hệ sốvượt tảiTải trọngtính toán khung Bước Tổng tảitrọng
1 Tôn lợp mái 8 1.1 8.8 7.5 66
3 Tổng tải trọng phân bố trên chiều dài dầm khung 123.75
2.2 Hoạt tải sửa chữa mái
- Hệ số độ tin cậy của hoạt tải sửa chữa mái np = 1.3
- Theo tiêu chuẩn tải trọng và tác động, TCVN 2737-1995, với mái tôn không sử dụng
ta có giá trị hoạt tải sửa chữa mái tiêu chuẩn là 30 daN/m2 mặt bằng nhà do đó hoạt tải
sửa chữa mái phân bố trên xà mái được xác định như sau:
ptc = 30xB và ptt = npx30xB
- Khi qui về tải trọng phân bố theo xà thì giá trị tải trọng được nhân với cos:
p = 30xBxcosα = 30x7.5xcos(10) = 221.58 daN/m
ptt = npx30xBx cosα = 1.3x30x7.5xcos(10)= 288.05 daN/m Bảng 2.2 Hoạt tải sửa chữa mái
STT Loại tải Tải trọng
t chuẩn
Hệ sốvượt tải
Tải trọngtính toán
Bước khung
Tổng tảitrọng
1 Sửa chữa mái 30 1.3 39 7.5 295.5
2 Tổng tải trọng phân bố trên chiều dài dầm khung 288.05
2.3 Tải trọng gió
Áp lực gió tác dụng lên khung được xác định theo tiêu chuẩn TCVN 2737 -1995
q = n W0 k C B (daN/m) Trong đó: q: là áp lực gió phân bố trên mét dài khung
W0: là áp lực gió tiêu chuẩn, gió ở vùng IIIB có W0 = 125 daN/m2
n = 1.2: là hệ số độ tin cậy của tải trọng gió
k: là hệ số phụ thuộc vào độ cao C: là hệ số khí động phụ thuộc vào dạng kết cấu
B: là bước khung
Trang 9Hình 2.2 Sơ đồ tra hệ số khí động Ce, trường hợp gió thổi ngang nhà
Kích thước chính của sơ đồ tính toán:
+ Nhịp: L = 24 m
Trang 10Hệ số k phụ thuộc vào dạng địa hình và chiều cao công trình Công trình ở khu vực
thuộc dạng địa hình B Tra bảng 5 trong TCVN 2737 -1995 chiều cao cột 10,692 m, cao
trình đỉnh cột 9,692m lấy gần đúng hệ số k =1,081 đối với giá trị tải trọng gió phân bố trên
thân cột
Bảng 2.3 Tải trọng gió theo phương ngang nhà
STT Loại tải T.T tiêu chuẩn Hệ số k Hệ số C vượt tải Hệ số khung Bước Tổng tải trọng
1 Cột đón gió 125.0 1.023 0.800 1.2 7.5 920.68
2 Mái đón gió 125.0 1.051 -0.472 1.2 7.5 -557.89
3 Cột cửa trời đón gió 125.0 1.078 0.700 1.2 7.5 848.77
4 Mái cửa trời đón gió 125.0 1.088 -0.548 1.2 7.5 -670.36
5 Mái cửa trời hút gió 125.0 1.088 -0.424 1.2 7.5 -518.77
6 Cột cửa trời hút gió 125.0 1.078 -0.600 1.2 7.5 -727.52
7 Mái hút gió 125.0 1.051 -0.500 1.2 7.5 -591.24
8 Cột hút gió 125.0 1.023 -0.500 1.2 7.5 -575.42
* Dấu âm nghĩa là tải trọng gió hướng ra ngoài khung
b) Trường hợp gió thổi dọc nhà:
- Xác định hệ số khí động Ce:
Khi này, hệ số khí động trên hai mặt mái có giá trị bằng -0,7; hệ số khí động trên cột là
giá trị Ce3, phụ thuộc vào tỉ lệ L/B (B- chiều dài toàn nhà) và H/B
Công trình có: L/B = 24/112.5 = 0.213 1 và
H/B = (11.436+1.757+1.670+0.93)/112.5 = 0.14 0,5
Ce3 = -0.4, tức là gió có chiều hút ra ngoài cho cả hai cột khung và hai cột cửa mái
Trang 11
Đồ án kết cấu thép 2
Hình 2.3 Sơ đồ tra hệ số khí động C e , trường hợp gió thổi dọc nhà
Bảng 2.4 Tải trọng gió theo phương dọc nhà
STT Loại tải T.T tiêu chuẩn số k Hệ Hệ số C vượt tảiHệ số khung Bước Tổng tải trọng
* Dấu âm nghĩa là tải trọng gió hướng ra ngoài khung
2.4 Hoạt tải cầu trục
+ Khoảng cách hai bánh xe: R = 3200 mm
+ Áp lực đứng tiêu chuẩn lớn nhất tại mỗi bánh xe: c
max
P = 5900 daN
Trang 12
Đồ án kết cấu thép 2
D n.n P y ; Dmin n.n P c minyi
Trong đó: - n = 1.1: Hệ số độ tin cậy;
- nc= 0.85: Hệ số tổ hợp, khi có hai cầu trục chế độ làm việc nhẹ và trung
bình
- yi: Tổng tung độ các đường ảnh hưởng tại vị trí các bánh xe, lấy với tung
độ ở gối bằng 1
y1 = 1; y2 = 0.573 ; y3 = 0.913 ; y4 = 0.487 yi = 2.973
Bảng 2.5 Áp lực đứng của cầu trục lên vai cột
STT Loại tải Pc yi n nc Tổng
Khi xe con hãm, phát sinh lực quán tính tác dụng ngang nhà theo phương chuyển
động, tại các bánh xe của cầu trục xuất hiện lực ngang tiêu chuẩn c
1
T , các lực này cũng di động như lực thẳng đứng P và do đó sẽ gây lực ngang tập trung T cho cột Cách tính giá
trị T cũng xếp bánh xe trên đ.a.h Lực T truyền lên cột qua dầm hãm hoặc các chi tiết liên
kết dầm cầu trục với cột nên điểm đặt tại cao trình mặt dầm cầu trục (hoặc mặt dầm hãm),
có thể hướng vào hoặc hướng ra khỏi cột
1
o
0,05.(Q G )T
*10000.(
05,0
Trang 13(Tính tải trọng qui ra mặt bằng nhà nên các giá trị tải trọng phân bố trên mặt mái
được chia cho hệ số cos)
m
g 8(daN / m ): trọng lượng mái tôn;
pc = 30 (daN/m2): hoạt tải sửa chữa mái;
d: khoảng cách giữa hai xà gồ theo phương ngang,
Trang 14q = qcxsin c
x
q = 58.35xsin100 = 10.3 daN/m
c y
q = qcxcos c
y
q = 58.35xcos100 = 57.47 daN/m
- Tải trọng tính toán theo phương x và phương y:
qx= qxsin qx= 71.28xsin100 = 12.38 daN/m
qy= qxcos qy= 71.28xcos100 = 70.2 daN/m
Sử dụng một thanh giằng 18 giằng tại vị trí giữa nhịp xà gồ
Trang 15y x
gây ra; Δ 1
B 200
là độ võng tương đối cho phép của xà gồ lợp mái tôn
Với trường hợp dùng một thanh giằng xà gồ ở giữa nhịp thì cần kiểm tra độ võng của
xà gồ tại điểm giữa nhịp (tại đó x = 0, chỉ có y lớn nhất) và tại điểm cách đầu xà gồ một
khoảng z = 0.421*B/2 = 0.21B (tại đây có x lớn nhất):
b) Tải trọng gió tác dụng lên xà gồ:
Tải trọng gió tác dụng lên xà gồ là tổ hợp tĩnh tải và gió (chiếu lên phương gió y-y):
- Tải trọng gió tính toán:
1.180
q 0.7 125 1.088 1.2
cos101.182
0.9 (8 13.3) cos10 116.782(daN / m)
cos10
Trang 16q 0.7 125 1.088
cos101.182
0 0
d
cos1.182
1.182
q 0.7 125 1.088 1.2
cos101.182
0.9 (8 ) cos10 128.57(daN / m)
cos10
Trang 17
Đồ án kết cấu thép 2
Chọn xà gồ theo tải trọng gió (có chiều hướng ra khỏi mái) qgió = 1.286 kN/m, nhịp
7500 mm và theo sơ đồ có một thanh căng ở giữa, tra bảng 3.5 thép hình 300 sẽ được số
hiệu xà gồ Z30024 có thể chịu được tải cho phép là 2.84 kN/m (xem phụ lục 3- sách “Thiết
kế khung thép nhà công nghiệp”)
4 Tính nội lực khung
4.1 Mô hình hóa kết cấu khung trong phần mềm Sap2000
a) Sơ đồ kết cấu
- Tính toán kết cấu khung theo sơ đồ khung phẳng
- Nhịp tính toán khung lấy theo khoảng tim của 2 trục cột; trục xà gãy khúc tại điểm đổi
tiết diện (nối tâm của tiết diện nách xà với tâm của tiết diện tại chỗ đổi, đoạn còn lại lấy
trùng với trục của tiết diện bé)
- Liên kết giữa cột với móng là liên kết ngàm, liên kết giữa cột với dầm là liên kết cứng
- Vật liệu: Thép CCT34 có f = 2100 daN/cm2; E = 2,1x106 daN/cm2; ρ = 7850 daN/m3
Hình 4.1 Sơ đồ khung ngang
Trang 19
Đồ án kết cấu thép 2
Hình 4.4 Sơ đồ hoạt tải sửa chữa mái tác dụng lên nửa trái khung
Hình 4.5 Sơ đồ áp lực đứng lớn nhất của cầu trục tác dụng lên cột trái
Trang 20
Đồ án kết cấu thép 2
Hình 4.6 Sơ đồ áp lực hãm ngang của cầu trục tác dụng lên cột trái
Hình 4.7 Sơ đồ tải trọng gió ngang trái
Trang 21Sử dụng phần mềm Sap2000 phân tích kết cấu khung, cho kết quả là giá trị nội lực
của cấu kiện cột, xà theo các trường hợp tải trọng riêng biệt Lấy kết quả nội lực tại các
tiết diện đặc biệt của khung:
- Tại cột: tiết diện chân cột (ký hiệu là tiết diện A), đỉnh cột (ký hiệu là tiết diện B), tiết
diện phía trên vai cột (ký hiệu là tiết diện Ctr) và dưới vai cột (ký hiệu là Cd)
- Tại xà: tiết diện hai đầu và giữa xà, tiết diện thay đổi
b) Tổ hợp nội lực
Có hai loại tổ hợp cơ bản 1 và tổ hợp cơ bản 2 Tổ hợp cơ bản 1 gồm nội lực do tải
trọng thường xuyên và một hoạt tải (hệ số tổ hợp nc =1) Tổ hợp cơ bản 2 gồm nội lực do
tải trọng thường xuyên và nội lực các hoạt tải gây ra (hệ số tổ hợp nc= 0,9) Tại mỗi tiết
diện tìm được 3 cặp nội lực:
- Tổ hợp gây mô men dương lớn nhất Mmax và lực nén, lực cắt tương ứng Ntư, Vtư;
- Tổ hợp gây mô men dương nhỏ nhất Mmin và lực nén, lực cắt tương ứng Ntư, Vtư;
- Tổ hợp gây lực dọc lớn nhất Nmax và mô men, lực cắt tương ứng Mtư, Vtư;
Kết quả nội lực và tổ hợp nội lực được thể hiện trong bảng 4.1 - 4.4
Trang 22
Đồ án kết cấu thép 2
Hình 4.9 Biểu đồ mômen do tĩnh tải tác dụng lên khung
Hình 4.10 Biểu đồ mômen do hoạt tải sửa chữa mái tác dụng lên nửa trái khung
Trang 23
Đồ án kết cấu thép 2
Hình 4.11 Biểu đồ mômen do áp lực đứng lớn nhất của cầu trục tác dụng lên cột trái
Trang 24
Đồ án kết cấu thép 2
Hình 4.13 Biểu đồ mômen do tải trọng gió ngang
Trang 25thường xuyên Hoạt tải mái trái Hoạt tải mái phải Dmax cột trái Dmax cột phải Tmax cột trái
Trang 28max ; Ntu; Vtu
Nmax
M + max ; Ntu; Vtu M -
Trang 29
Đồ án kết cấu thép 2
5 Kiểm tra tiết diện cột, xà
5.1 Kiểm tra tiết diện cột
5.1.1 Thông số chung
Hình 5.1 Tiết diện ngang cột
Cột chịu nén lệch tâm, tiết diện đối xứng, đặc Nội lực lớn nhất M, N, V lấy ở tiết
Trường hợp 2 Nmax, Mtư, Vtư -18795 -26977 -4452 Trường hợp 3 M-
max, Ntư, Vtư -53397 -11699 -9212
- Vật liệu: Thép CCT34
f = 2100 daN/cm2
E = 2.1x106 daN/cm2
- Kích thước hình học tiết diện cột:
Bảng 5.2 Kích thước hình học tiết diện
C.cao TD Cánh trên Bản bụng Cánh dưới
h (mm) bf (mm) tf (mm) hw (mm) tw (mm) bf (mm) tf (mm)
750 300 20 710 12 300 20
- Đặc trưng hình học tiết diện cột:
Bảng 5.3 Đặc trưng hình học tiết diện
(cm4) (cm3) (cm) (cm4) (cm3) (cm) (cm2) 195701.1 5218.7 30.88 9010.2 600.7 6.63 205.2
Trang 30
Đồ án kết cấu thép 2
- Chiều dài tính toán cột:
Trong mặt phẳng khung lx: cho phép tính lx=.H với hệ số chiều dài tính toán
(Bảng 5.4), phụ thuộc vào tham số:
c T
xà
b.I
G =H.I
Trong đó: b, H - chiều dài nửa xà, chiều cao cột;
c, xà mô men quán tính của cột và xà (lấy ở tiết diện cách nút khung 0,4b) (Theo tiết diện xà đã chọn sơ bộ tính được Ixà = 51312.14 cm4)
- Chiều dài tính toán cột ngoài mặt phẳng uốn ly lấy bằng khoảng cách hai điểm
ngăn cản chuyển vị cột theo phương ngoài mặt phẳng uốn, tức là khoảng cách 2 điểm
giằng cột Theo sơ đồ bố trí hệ giằng ta có : ly = 6.4(m)
5.1.2 Kiểm tra điều kiện khống chế độ mảnh
- Độ mảnh cột:
x x x
Trang 31
Đồ án kết cấu thép 2
[ ] ≥180-60*0,5 = 150 Max (x; y) = y = 96.58 < [ ] = 150 (Thoả mãn)
5.1.3 Kiểm tra điều kiện bền
a) Trường hợp 1:
Với cặp nội lực 1: (M = 68385 daNm; N= 294 daN; V= 13704 daN)
294 68385 10
1311.8 f 2100(daN / cm )205.2 5218.7
2
2 c
294 68385 10
1308.9 f 2100(daN / cm )205.2 5218.7
(Thoả mãn)
b) Trường hợp 2:
Với cặp nội lực 2: (M = -18795 daNm; N= -26977 daN; V= -4452 daN)
Với cặp nội lực 3: (M = -53397 daNm; N= -11699 daN; V= -9212 daN)
Trang 32
Đồ án kết cấu thép 2
2
2 c
11699 53397 10
1080.2 f 2100(daN / cm )205.2 5218.7
2
2 c
11699 53397 10
966.17 f 2100(daN / cm )205.2 5218.7
Với cặp nội lực 1: (M = 68385 daNm; N= 294 daN; V= 13704 daN)
Ta có me > 20, do đó cần kiểm tra ổn định tổng thể như với cấu kiện chịu uốn
(mômen M) theo công thức:
Mf
W
Tính b theo phụ lục E, TCXDVN 338:2005 (phụ thuộc hệ số và hệ số như trong
dầm có cánh chịu nén với một điểm cố kết ở giữa nhịp):
2
2 c
M 68385 10
1310.4 f 2100(daN / cm ).W 1 5218.7
b) Trường hợp 2:
Với cặp nội lực 2: (M = -18795 daNm; N= -26977 daN; V= -4452 daN)
Độ lệch tâm tính đổi: me = 3.96 < 20 cần kiểm tra ổn định tổng thể
Hệ số uốn dọc e lấy theo bảng D.10 phụ lục D TCXDVN 338:2005: e= 0.275
Trang 33
Đồ án kết cấu thép 2
φ
2 e
Với cặp nội lực 3: (M = -53397 daNm; N= -11699 daN; V= -9212 daN)
Độ lệch tâm tính đổi me = 21.02 > 20, do đó cần kiểm tra ổn định tổng thể như với
cấu kiện chịu uốn (mômen M) theo công thức:
Mf
M 53397 10
1023.2 f 2100(daN / cm ).W 1 5218.7
f A c
Trong đó: hệ số c kể đến ảnh hưởng của mô men uốn Mx và hình dáng tiết diện đến
ổn định của cột theo phương vuông góc với mặt phẳng uốn (phương ngoài mặt phẳng
uốn) c phụ thuộc vào mx: x
Cột bị khống chế chuyển vị theo phương vuông góc với mặt phẳng tác dụng của
mômen nên momen Mx là mômen lớn nhất trong khoảng 1/3 giữa của chiều dài cột,
nhưng không nhỏ hơn 0,5 lần mômen lớn nhất trên cả chiều dài thanh)
a) Trường hợp 1:
Với cặp nội lực 1: (M = 68385 daNm; N= 294 daN; V= 13704 daN)
(Do cột chịu kéo, ko chịu nén nên không phải kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể
ngoài mặt phẳng khung)
Mômen lớn nhất tại 1/3 chiều dài giữa cột cùng tổ hợp lực với cặp nội lực 1:
Mx = 31863 < 68385/2 = 34193 chọn Mx = 34193 daNm
2 x
y x b
1c
Trang 342 c
Với cặp nội lực 2: (M = -18795 daNm; N= -26977 daN; V= -4452 daN)
Mômen lớn nhất trên đoạn 1/3 chiều dài giữa cột cùng tổ hợp với cặp nội lực 2:
2 c
Với cặp nội lực 3: (M = -53397 daNm; N= -11699 daN; V= -9212 daN)
Mômen lớn nhất trên đoạn 1/3 chiều dài giữa cột cùng tổ hợp với cặp nội lực 3:
Mx = 27135 > 53397/2 =26699 chọn Mx = 27135 daNm
2 x
βα
Trang 35
Đồ án kết cấu thép 2
+ Tính hệ số c10: (với mx =10)
φφ
10
y x b
γφ
2 c
Tra bảng 35 TCXDVN 338: 2005 được độ mảnh giới hạn của phần bản cánh nhô ra
của cột (độ mảnh quy ước tính theo: 0.8 = min( x, y) 4 1 72 )
0f f
b7.2t
f
b16.81t
59.17
a,Trường hợp 1: Với cặp nội lực 1: (M = 68385 daNm; N= 294 daN; V= 13704 daN)
Trường hợp 3: Với cặp nội lực 3: (M = -53397 daNm;N= -11699 daN; V= -9212 daN)
Độ lệch tâm tính đổi me > 20, do đó cần kiểm tra ổn định bản bụng như với cấu kiện
chịu uốn theo công thức:
w w
3.2
t f ;
6 w
Trang 36
Đồ án kết cấu thép 2
Không cần thêm sườn gia cường
b, Trường hợp 2:
Với cặp nội lực 2: (M = -18795 daNm; N= -26977 daN; V= -4452 daN)
Điều kiện ổn định tổng thể của cột được quyết định bởi điều kiện ổn định tổng thể
ngoài mặt phẳng uốn nên cần phải tính hệ số α và ứng suất tiếp trunh bình
2
2 1
Liên kết bản cánh và bụng cột tổ hợp chịu lực cắt V sinh ra do uốn dọc, chọn cặp
nội lực gây cắt lớn nhất để tính: (cặp nội lực 1: M = 65952 daNm; N= 51 daN; V= 13505
Trang 375.2 Kiểm tra tiết diện xà:
5.2.1 Kiểm tra tiết diện tại nách khung
a) Thông số chung
- Nội lực tính toán: M = 29990 daN.m; N = 4098 daN; V = 5015 daN
- Vật liệu: Thép CCT34: f = 2100 daN/cm2; E = 2,1.106 daN/cm2
Hình 5.2 Tiết diện xà tại nách khung
- Kích thước hình học tiết diện:
Bảng 5.5 Kích thước hình học tiết diện
C.cao TD Cánh trên Bản bụng Cánh dưới
h (mm) bf (mm) tf (mm) hw (mm) tw (mm) bf (mm) tf (mm)
750 300 16 718 10 300 16
- Chiều dài tính toán xà:
Trong mặt phẳng khung: lx = 24 m
Ngoài mặt phẳng khung: ly là khoảng cách hai xà gồ; ly = 1.182 m
- Đặc trưng hình học tiết diện xà: