Đồ án kết cấu thép số i

GVHD Th s MAI TRỌNG NGHĨA ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ I GVHD TH S NGUYỄN THỊ THANH HÒA ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ I THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ I ĐỀ BÀI Thiết kế hệ dầm sàn bằng thép bao gồm sàn thép đặt l.

GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP SỐ I ĐỀ BÀI: Thiết kế hệ dầm sàn thép bao gồm sàn thép đặt lên dầm phụ dầm chịu tải trọng phân bố theo phương án hệ dầm phổ thông liên kết chồng với nhịp dầm L(m), nhịp dầm phụ B(m), tải trọng P tc (kN/m2) với số liệu tính tốn kèm theo cho bảng: L(m) 13 B(m) 5,9 P(kN/m2) 24,4 Cho biết : - Bản sàn thép - Với loại thép CCT38 có: = 230 N/mm2 = 2300 dan/cm2 = 230.103 kn/m2 - Que hàn N42, hàn tay Hệ số điều kiện làm việc c = Độ võng cho phép : + Đối với dầm phụ [/l] : 1/250 + Đối với dầm [/l] : 1/400 + Đối với sàn thép [/l] : 1/150 Hệ số vượt tải: hoạt tải P = 1,2, tĩnh tải g =1,05 Hệ số kể đến phát triển biến dạng dọc C = 1,12 - E= 2,1.106 kg/cm2 thep = 7,85 T/m3 Nội dung tính tốn bao gồm: Tính tốn sàn thép: - Chọn ts , ls - kiểm tra sàn theo điều kiện cường độ độ võng Tính tốn thiết kế dầm phụ (dầm tiết diện chữ I định hình) - Sơ đồ kết cấu tải trọng tác dụng, nội lực M, V SVTH: Page GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP - Chọn tiết diện dầm - Kiểm tra lại tiết diện dầm theo điều kiện cường độ độ võng - Kiểm tra sơ - Xác định bf ,tf - Thay đổi tiết diện dầm - Kiểm tra ổn định cục tổng thể - Cấu tạo chi tiết khác(sườn đầu dầm, liên kết cánh dầm bụng dầm, tính nối dầm) BÀI LÀM I Tính tốn chọn kích thước sàn: Xác định kích thước sàn theo cách sử dụng đồ thị xác định gần giá trị tỷ số nhịp lớn chiều dày t sàn ls 4n0  72 E1     tc  ts 15  n0 p  Trong đó: (ls/ts ) tỉ số cần tìm nhịp sàn chiều dày sàn n0 = [l/] = 150; ptc = 24,4 kN/m2 = 24,4.10-2daN/cm2 E 2,1.105 E1   2 = 2,307.10 N/mm    0,3  - Hệ số Pốtxơng, có  = 0,3 ls 4.150  72.2,307.105   1  93, 79 ts 15  1504.0, 0244  Với tải trọng tiêu chuẩn ptc =24,4 KN/m2> 20 KN/m2 nên ta chọn ts= 11 mm ls => t = 93,79  ls = 11.93,79 =1033,7 mm Chọn ls = 1000 mm s II Tính tốn sàn thép: SVTH: Page GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP Cắt dải bề rộng 1m theo phương cạnh ngắn nhịp sàn Do hàn với dầm đường hàn thẳng góc, tác dụng tải trọng sàn bị ngăn cản biến dạng, gối tựa phát sinh lực kéo H mômen âm Bỏ qua ảnh hưởng mơmen âm ta có sơ đồ tính coi dầm đơn giản chịu lực phân bố Tải trọng tác dụng sàn có kể đến trọng lượng thân sàn: qstc ( p tc  ts  ).1 (24,  0, 011.78,5).1 25, 26kN / m qstt ( p tc  p  ts  g ).1 (24.4.1,  0, 011.78,5.1, 05).1 30,18kN / m 2.1 Kiểm tra sàn theo độ võng/ Độ võng tải trọng tiêu chuẩn lực kéo H tác dụng:   1 Trong đó:   qstc ls4 384 E1.I x Ix - mơmen qn tính dải rộng 1m Ix = 1ts3/ 12 0  25, 26.14.12 0.0128m 384 2,307.108.0, 0113 Hệ số a xác định từ phương trình Ơle  ( + )2 = 3(0/ts)2  ( + )2 = 30,01282/0,0112 giải phương trình có =1,00 Độ võng sàn: 1 0, 0128 0, 0064m 1 1    0, 0064  0, 0064    0, 0066 ls  ls  150   Bản sàn đảm bảo điều kiện độ võng cho phép SVTH: Page GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP 2.2 Kiểm tra sàn theo điều kiện độ bền - Kiểm tra cường độ sàn: h h Mômen lớn sàn: M max  qstt ls2 3, 7725 M  1,88625 KNm 1 1 qstt ls2 30,18.12  3, 7725 KNm Trong M  8 Lực kéo H tác dụng tính theo công thức: 2   H = p E1 ts daN/cm  l  3,14 H = 1,2    150  2,30.10 11 = 332,6 N   Ứng suất lớn sàn:   H M max   c A Ws   0,3326 188, 625  9,35  c 23 kN / cm 110 20,17 A – diện tích tiết diện dải sàn rộng 100 cm 100.tS2 100.1,12 W   20,17cm3 Với A=100.ts =100.0,11 =110 cm , S 6 SVTH: Page GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP Kết luận: Sàn đảm bảo chịu lực 2.3 Chiều cao đường hàn liên kết sàn dầm chịu lực kéo H/ Chiều cao đường hàn liên kết sàn dầm phụ hf  H   fW  C  332, 2, 64 126 Trong đó:  f fWf 0, 7.180 126 N / mm  S fWS 1.0, 45.345 155 N / mm (  fW ) (  f fWf ;  S fWS ) 126 N / mm Đường hàn liên kết sàn với dầm phụ phải thỏa mãn điều kiện h = 5mm ≤ hf= mm ≤ 1,2tmin = 1,2.9,8 = 11,76mm Vậy chọn đường hàn đường hàn cấu tạo có hf = 5mm SVTH: Page GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP II Tính tốn thiết kế dầm phụ Sơ đồ tính tốn dầm phụ: 5900 Chọn mạng dầm sàn phổ thơng hình vẽ: 13000 mỈt b»ng kÕt cÊu hƯ dÇm Tải trọng tác dụng lên dầm phụ: tc qdp ( ptc  ts  ).1 (24,  0, 011.78,5).1 25, 26 kN / m tt qdp ( ptc  p  ts  g ).1 (24, 4.1,  0, 011.78,5.1, 05).1 30,18kN / m Mômen lớn dầm: M max  SVTH: tt qdp l  30,18.5,92 131,32 KNm Page GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I Lực cắt lớn gối tựa: Vmax  ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP tt qdp l  30,18.5,9 89, 03KN Chọn kích thước tiết diện dầm phụ: Mô men kháng uốn cần thiết cho dầm có kể đến biến dạng dọc: M max 131,32 104  509, 78 cm3 Wx = 1,12c 1,12 2300 Tra bảng thép cán sẵn chọn thép I30a; (Bảng1.6 tr 296 SGK ) có đặc trưng hình học: WX = 518 cm3; g = 39,2 kg/m; SX = 292 cm3; d b = 14,5 m h=30cm JX = 7780 cm4; = 0.65 cm Kiểm tra tiết diện dầm phụ a, Kiểm tra võng theo công thức: tc  (qdp  g )l        l 384 EJ x  l  250 Tính tốn tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên dầm phụ:  (25,26.10-2 + 0,392.10-2 ) 5903      0,0038    l  250 0,004 l 384 2,3 10 7780 Thỏa mãn điều kiện b, Kiểm tra tiết diện dầm phụ theo điều kiện độ bền: Kiểm tra ứng suất pháp: Mômen lực cắt trọng lượng thân dầm: gbt g l Mbt = Vbt =  39, 1, 05.5,92 179,1 kg.m = 179,1 kN.cm 39, 2.1, 05.5,9 121, 422 kg = 1,21422 kN ứng suất pháp lớn nhất: SVTH: Page GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I  max  ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP M max  M bt 131,32.106 179,1.104  229, 44 N/mm 1,12 Wx 1,12 518.103  max = 229,44 N/mm < c = 230 N/mm Kết luận: Dầm đạt yêu cầu cường độ độ võng c, Kiểm tra ổn định tổng thể: Không cần kiểm tra ổn định tổng thể dầm phía dầm phụ có sàn thép hàn chặt với cánh dầm III Tính tốn thiết kế dầm Chọn loại dầm tổ hợp hàn từ thép CCT38 có:  = 2300 daN/cm2 Sơ đồ tính dầm tải trọng tác dụng: dầm đơn giản chịu tác 5900 5900 dụng tải trọng coi phân bố 13000 mỈt b»ng kÕt cÊu hƯ dÇm Lực tập trung tải trọng dầm phụ đặt lên dầm SVTH: Page GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP tc tc 2.Vdptc  qdp  g dp  l (25, 26  0,392).5,9 151,35KN tt tt 2.Vdptt  qdp  g dp  l (30,18  0,392.1, 05).5,9 180, 49 KN Vì dầm phụ đặt cách m nên tải trọng dầm phụ truyền lên dầm phân bố tc tt qdc 151, 35KN ; qdc 180, 49 KN Mơmen lực cắt lớn dầm chính: M max  tt qdc L2 180, 49.132  3812,86 KN m 8 Vmax  tt qdc L 180, 49.13  1173,185 KN 2 Chọn tiết diện dầm a Chọn chiều cao dầm Chiều cao dầm đảm bảo điều kiện  hmin hd hmax   hd hkt (Trong hmax chưa xác định phụ thuộc kiến trúc) Chiều cao hmin tính gần theo công thức: hmin  f l    L 24 E    n tb hmin  2300 151,35  400  1300 99,5cm 24 2,1.10 180, 49 Chiều cao kinh tế tính theo công thức: hkt k M max 3812,86.100 1, 128, 075cm ftw 23.1 Sơ chọn tw= 10mm; hệ số k = 1,2 Dựa vào hmin hkt sơ chọn chiều cao hd = 130 cm Chọn sơ tf = cm; hw=130 – = 126 cm; SVTH: Page GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP Tỉ số thỏa mãn:100 < hw/tw=126/1 =126 < 130 b Kiểm tra lại chiều dày tw: Tạm thời lấy chiều cao bụng dầm: V 1,5 1173,185 1,13 cm Bản bụng đủ khả chịu lực 130.12 max tw = 1,2cm > 1,5 h  f  d v cắt c Chọn kích thước cánh dầm: Diện tích cánh dầm xác định theo công thức:  M h t h3   318286.130 1, 2.1263  Af b f t f  max  w w    85,38cm   f 12 h 1.2.23 12 128   c  fk  20 Chọn bf = 44cm, tf = cm Thoả mãn điều kiện sau: 20  t w  t f  3tw  b f 44  (1/ 1/ 5)h  b f 44 1/10hd  b f / t f 22  E 31, f  b f 44 180mm  1260 12 440 Thay đổi tiết diện dầm theo chiều dài Để tiết kiệm thép giảm trọng lượng thân dầm, thiết kế nên giảm kích thước tiết diện dầm chọn phần dầm có mơmen bé cụ thể giảm bề rộng cánh dầm ( giữ nguyên chiều dày) Điểm để thay đổi kích thước cánh dầm cách SVTH: Page 10 GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP gối tựa khoảng x = L/5 = 2,6 m chọn x=2,5m Tại chỗ thay đổi nối hai phần cánh đường hàn đối đầu dùng que hàn N42 có fwf=195 N/mm2 Tính Mx: M x  qtt x.( L  x) 180, 49.2.(13  2,5)  1985,39 KNm 2 Diện tích tiết diện cánh cần thiết vị trí thay đổi:  M h t h3   198539.130 1.1263  A ' f b ' f t f  x  w w    62,56cm  12  128  f wt 12  h fk  2.19,5 Chọn b’f =32 cm 10 20 1300 320 440 i=1/5 1260 20 2800 2500 300 320 Mối hàn đối đầu nối cánh thay đổi tiết diện 320 ° 63 2500 440 i=1/5 300 Mối nối cánh với tga = 2(a =630) nên fwt = f SVTH: Page 11 GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP qtt 13000 2500 8000 M M x V 2500 max V max x Kiểm tra tiết diện dầm theo điều kiện cường độ độ võng Mômen trọng lượng thân dầm: M bt g  (tw hw  2.b f t f ) L2 1, 05.78,5 (0, 012.1, 26  2.0, 02.0, 44).132 57kN m 1.126 128 Ix   2.2.44.( ) 887594cm 12 Wx=Ix.2/h = 13655,29 cm3 Kiểm tra ứng suất pháp tiết diện nhịp  max  M max  M bt 3182,86.106  57.106  227,96 N / mm  f c 230 N / mm2 Wx 13655, 29.10 Vậy dầm chịu ứng suất => kích thước chọn hợp lý Kiểm tra ứng suất tiếp gối tựa  (Vmax  Vbt ) S ' x  f v c I 'x t w Vbt g  (tw hw  2.b f t f ).L / 1, 05.78,5.(0, 012.1, 26  2.0, 02.0, 44).15 / 20, 23kN S 'x b ' f t f SVTH: h fk  Aw hw 128 1, 2.126 126  34.2   6733, 4cm3 2 Page 12 GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP h 2fk 1, 2.1263 tw hw3 1282 I 'x   2b ' f t f   2.34.2 757093, 6cm 12 12 W’x= 11647,6 cm3 =>   (Vmax  Vbt ) S 'x (1173,185  20, 23).103.6733, 4.103  106,14  f v c 120 N / mm I 'x tw 757093, 6.10 10 Kiểm tra ứng suất pháp đường hàn đối đầu nối cánh tt g dc (0, 012.1, 26  0, 02.0, 44.2).78,5.1, 05 2, kN / m tt g dc x.( L  x) 2, 7.2.(13  2,5) M 'bt   29, 67 KNm 2  'x  M x  M bt 1985,39.106  29, 67.106  184,02 N / mm  f wt c 195 N / mm2 W 'x 11647, 6.10 Kiểm tra ứng suất cục nơi đặt dầm phụ  c  P  f c t wl z Tại vị trí dầm có dầm phụ gối lên bên dầm nên: Phản lực dầm phụ sàn: P=2.(Vmaxdp + Vbtdp) = 2.(89,03 +1,21) =180,48kN Chiều dài truyền tải trọng nén bụng dầm dp lz = bf +2.tf =14,5 +2.2 = 18,5 cm P 180, 48.103  c   81,32  f c 210 N / mm t wl z 12.185 Kiểm tra ứng suất tương đương nơi thay đổi tiết diện dầm ( M x  M 'bt ).hw (1985,39.106  29, 67.106 ).1260    167, N / mm W 'x h 11647, 6.10 1300 1  (Vx  Vbt ) S ' x (681, 075  20, 23).103.6733, 4.103  61,1N / mm I 'x t w 757093, 6.10 10 Trong đó: Vx=qdctt(l/2- x) =151,35.(13/2 – 2,5) = 681,075kN Vbt = gdctt.(l/2 – x) =3,92 ( 13/2 – 2,5) = 17,64 kN  td   12   c2   c  3.12  167, 72  81,822  167, 7.81,82  3.61, 185,88 N / mm2  td 185,88  1,15 f c 264,5 N/mm2 SVTH: Page 13 GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP Khơng cần kiểm tra võng cho dầm lấy chiều cao h > hmin Tiết diện thay đổi đủ khả chịu lực Kiểm tra ổn định dầm a Kiểm tra ổn định tổng thể Kiểm tra tỉ số l0/bf  b  b l0 1. 0,41  0,0032 f   0,73  0,0,16 f bf t f  tf   bf  E   h  fk  f 100  44  44  44  1  0, 41  0, 0032   0, 73  0, 016  44   128   2,1.10 23 2, 27  18,44 với l0 khoảng cách dầm phụ, 1m Dầm đảm bảo ổn định tổng thể b Kiểm tra ổn định cục Kiểm tra ổn định cục cánh Khi chọn tiết diện chọn để đảm bảo ổn định cục Kiểm tra ổn định cục bụng w  hw tw f 126 23  4,17     3, E 2,1.104 Bản bụng phải đặt sườn ngang kiểm tra ổn định Khoảng cách lớn sườn ngang: a ≤ 2.hw=2.126=252 cm Chọn a= 200 cm đầu dầm a=225cm đoạn Bề rộng chiều dày sườn bs  hw 1260  40   40 82mm chọn bs=90 mm 30 30 ts 2bs f / E 2.90 23 / 2,1.104 5,96mm Chọn ts=6 mm 60 40 90 SVTH: Page 14 GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP Các sườn hàn vào bụng cánh dầm đường hàn theo cấu tạo Kiểm tra ứng suất 13000 2000 P 2250 P «1 P 2250 P «2 P P 2250 P P 2250 P P 2000 P P P «3 500 630 1500 3500 3620 5500 5870 M1 M2 M3 V1V2 V3  m4 m5 m6 m7 V4 V5 v6 v7 Kiểm tra ô bụng Điểm kiểm tra vị trí đặt dầm phụ cách đầu dầm: x1=63 cm qx1 (l  x1 ) (107, 21  2, 49).1,87.(13  0, 63)  1346, 74 KN m 2 q (l  2.x1 ) (107, 21  2, 49).(15  2.0, 63) V1   617, 611KN 2 M h 1346, 74.1260.10   1' w  151,53 N / mm I x 559914.104.2 M1=  V1 617,611.103  49, 02 N / mm hw tw 1260.12  c 57,988 N / mm Ứng suất giới hạn  cr : a  1,58  0,8 ; hw 1, 26 b t 44   f ( f )3 0,8 ( ) 2, 235 hw t w 126 1, SVTH: Page 15 GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I => tra bảng 3.7 ta có trị số [ ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP  c ] = 0,38 < 2,78 Tính  cr theo C2 = 48,74 (tra bảng 3.8  gtr KCThép )  cr  C2 f w   48, 74.230 616,11N / mm 2 4, 075 ứng suất cục giới hạn  c, cr : a f 200 21  3,51 2.t w E 2.1, 2,1.104 a 200  0, 647  0,8  2,5 => C1=13,8 (Theo bảng 3.6 KCThép1) 2.hw 2.126 C f 13,8.210  c , cr   234,88 N / mm 2 3,51 a a  ứng suất tiếp tới hạn  cr : f 126 21  4.075 E 1, 2,1.104 a   1, 29 hw 1, 26  ow  d tw  0,76  f 0,76  120   cr 10,3   2v 10,3.  108,22 N/mm2   , 72 , 075     0 w 2 2        38 , 55 107 , 21 69 , 56     c                616,11  108,22    108,22  0,826  cr c , cr    cr  Ô bụng đảm bảo ổn định  Kiểm tra ô bụng Điểm kiểm tra cách đầu dầm: x3 = 3,26 cm qx3 (l  x3 ) (159,14  1,95).2, 095.(13  3, 26)  1336, KN m 2 q(l  2.x3 ) (159,14  1,95).(13  2.3, 26)  468, 78 KN V3 = 2 M h 1336, 2.1260   3' w  134, 42 N / mm I x 575642, 67.10 M3=  V3 468, 78.103  44,9 N / mm hw tw 1260.12  c107,21N / mm2 Ứng suất giới hạn  cr : SVTH: Page 16 GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP  c 107,21  0,7  158,18 b t a 225 44  1, 72  0,8   f ( f )3 0,8 ( ) 2,5 ; hw 126 hw t w 126 1,    So sánh với trị số giới hạn:  c  0,681 thấy 0,7 > 0,681 lấy C2 bảng 3.8 sgk    C f 33,63.210  cr  2  425,12 N / mm2 4,075 w ứng suất cục giới hạn  c, cr : a f 225 21  3,51 2.t w E 2.1, 2,1.104 a 225  0,86  0,8  2,5 => C1=17,568 (Theo bảng 3.6 KCThép1) hw 2.126 C f 17,568.210  c , cr   298,82 N / mm2 3,51 a a  ứng suất tiếp tới hạn  cr : f 126 21  4, 075 E 1, 2,1.104 a 2, 25   1, 72 hw 1, 26  ow  d tw  0,76  f 0,76  120   cr 10,3   2v 10,3.  93,42 N/mm2    0 w  1,72  4,075  2 2    c      134,42 107,21   44,9              0,8286       425 , 12 298 , 82 93 , 42     c , cr   cr   cr Ô bụng đảm bảo ổn định Điểm kiểm tra cách đầu dầm: x2 = 250 cm qx4 (l  x4 ) (159,14  1,95).2,5.(10  2,5)  1512,8 KN m 2 q (l  2.x4 ) (159,14  1,95).(10  2.2,5)  403,42 KN V4 = 2 M h 1512,8.1160   4' w  152,18 N / mm I x 575642,67.10 M4=  V4 403,42.103  38,64 N / mm2 hw t w 1160.9  c107,21N / mm2 SVTH: Page 17 GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP Ứng suất giới hạn  cr :  c 107,21  0,7  158,18 b t a 200 33  1,72  0,8   f ( f )3 0,8 ( ) 2,5 ; hw 116 hw t w 116 0,9  So sánh với trị số giới hạn: c 0,681 thấy 0,7 > 0,681 lấy C2 bảng 3.8 sgk  C f 33,63.210  cr  2  425,12 N / mm2 4,075 w ứng suất cục giới hạn  c, cr : a f 200 21  3,51 2.t w E 2.0,9 2,1.104 a 200  0,86  0,8  2,5 => C1=17,568 (Theo bảng 3.6 KCThép1) hw 2.116 C f 17,568.210  c , cr   298,82 N / mm2 3,51 a a  ứng suất tiếp tới hạn  cr : d f 116 21  4,075 t w E 0,9 2,1.104 a   1,72 hw 1,16  ow   0,76  f 0,76  120   cr 10,3   2v 10,3.  93,51 N/mm2   , 72 , 075     0 w 2 2        152 , 18 107 , 21 38 , 64     c                425,12  298,82    93,51  0,8275  cr c , cr    cr  Ô bụng đảm bảo ổn định  Kiểm tra ô bụng Điểm kiểm tra cách đầu dầm: x2 = 5,87 cm qx5 (l  x5 ) (159,14  1,95).4, 42.(13  5,87)  1990 KN m 2 q(l  2.x5 ) (159,14  1,95).(13  2.5,87)  93,59 KN V5 = 2 M h 1990.1260   2' w  200,18 N / mm I x 575642, 67.10 M5=  SVTH: V2 93,59.103  8,96 N / mm hw tw 1260.12 Page 18 GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP  c107,21N / mm2 Ứng suất giới hạn  cr :  c 107,21  0,53  200,18 b t a 225 44  1, 72  0,8   f ( f )3 0,8 ( ) 2,5 ; hw 126 hw t w 126 1,  So sánh với trị số giới hạn: c 0,346 thấy 0,53 > 0,346 => C2=48,74  C2 f 48,74.210  cr   616,11N / mm2 4,075 w ứng suất cục giới hạn  c, cr : a f 225 21  3,51 2.t w E 2.1, 2,1.104 a 225  0, 747  0,8  2,5 => C1=13,8 (Theo bảng 3.6 KCThép1) hw 2.126 C f 13,8.210  c , cr   234,88 N / mm 2 , 51 a a  ứng suất tiếp tới hạn  cr : f 126 21  4, 075 E 1, 2,1.104 a 2, 25   1, 29 hw 1, 26  ow  d tw  0,76  f 0,76  120   cr 10,3   2v 10,3.  108,22 N/mm2   , 29 , 075      0w 2 2        200 , 18 107 , 21 , 96     c                616,11  234,88    108,22  0,786  c , cr   cr   cr Ô bụng đảm bảo ổn định Tính liên kết cánh bụng dầm Tại vị trí đặt dầm phụ đầu tiên: x =0,5m => V=726,16 kN 2 2 1  726,16.2814,8   159,   VS   P  hf   0,57cm      2(  f v ) c  I   lz  2.12, 6.1  381623,   16,5  Trong đó:  f fWf 0, 7.180 126 N / mm =12,6 kN/cm2 SVTH: Page 19 GVHD: TH.S NGUY N TH THANH HÒA SỐ I I ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ÁN KẾT CẤU THÉP T CẤU THÉP U THÉP  S fWS 1.0, 45.345 155 N / mm =15,5 kN/cm2 (  fW ) (  f fWf ;  S fWS ) 126 N / mm2 =12,6 kN/cm2 Tại vị trí đầu dầm: V = Vmax = 805,44kN hf  Vmax S 805,44.2814,8  0,212cm 2( f v ) c I 2.12,6.1.381623,2 Chọn hf theo điều kiện cấu tạo hf=7 mm hàn suốt chiều dài dầm h f =7mm 1260 20 320 20 h f =7mm liªn kÕt bụng cánh dầm Tớnh mi nối dầm Nối dầm để thuận tiện cho việc di chuyển, lắp ghép Tiết diện nối bụng dầm cách tiết diện nối bụng dầm 500mm phía dầm Khoảng cách x =1750mm so với đầu dầm Bản cánh nối đường hàn đối đầu, bụng nối ghép vầ dùng đường hàn góc Nội lực mối nối: M1= 1985,4 kN.m V1 = 511,54 kN Mối nối coi chịu tồn lực cắt phần mơmen bụng Mb  Ib 117067 M 198540 37004,5kNcm I 381623, Trong đó: Ib = 117067 cm4; I =381623,02 cm4 SVTH: Page 20