1. Trang chủ
  2. » Giáo Dục - Đào Tạo

ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i) số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu sức nâng cầu trục q =500100 kn

78 55 0

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Tiêu đề Đồ Án Kết Cấu Thép
Tác giả Cao Phước Trung
Người hướng dẫn ThS. Nguyễn Doãn Nội
Trường học Trường Đại Học Xây Dựng Miền Tây
Chuyên ngành Khoa Xây Dựng
Thể loại Đồ án
Năm xuất bản 2021-2022
Thành phố Vĩnh Long
Định dạng
Số trang 78
Dung lượng 2,64 MB

Nội dung

TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TÂY KHOA XÂY DỰNG  ĐỒ ÁN: KẾT CẤU THÉP Giảng viên hướng dẫn : Nguyễn Doãn Nội Sinh viên thực : Cao Phước Trung Tên học phần : Đồ án kết cấu thép Năm học : 2021-2022 Vĩnh Long, tháng 7/2022 NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN: Chữ ký giảng viên hướng dẫn ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS NGUYỄN DỖN NỘI PHẦN I TÍNH TỐN CHUNG Kết cấu chịu lực nhà xưởng khung ngang gồm cột dàn Để đảm bảo độ cứng theo phương ngang nhà, liên kết cột dàn mái thực liên kết cứng Liên kết chân cột móng bê tơng cốt thép liên kết ngàm cứng.vẽ so khung: SỐ LIỆU THIẾT KẾ Thiết kế khung ngang nhà xưởng nhịp, tầng với số liệu sau: - Xà ngang tiết diện thay đổi (chữ I) - Số lượng cầu trục: cầu trục, móc cẩu - Sức nâng cầu trục: Q =500/100 kN - Chế độ làm việc trung bình - Nhịp khung thiết kế theo nhịp cầu trục: L = 33m - Chiều dài nhà: 153 m - Bước cột: m - Cao trình đỉnh ray: H1 = +9,1 m - Mái panen BTCT tiết diện 1.5x6 = m2, độ dốc mái i = 1/10 Giàn hình thang - Vật liệu thép CCT34 có: f = 21 kN/cm2 - Mô đun đàn hồi E = 21x103 kN/cm2 - Vùng áp lực gió: II-A, địa hình C Có W0 = 83 daN/m2 = 0,83 kN/m2 - Hàn thủ cơng dùng que hàn N50 - Bê tơng móng cấp độ bền B20, có Rb = 1,15 kN/cm2 - Kết cấu bao che, tường xây gạch, tường BTCT KÍCH THƯỚC CHÍNH CỦA KHUNG NGANG 2.1 Theo phương đứng: Cốt mặt  0.000, ta có cao trình đỉnh ray H1 = 9,1 m, nhịp nhà L = 33m (theo đề đồ án) Tải trọng cầu trục Q = 500/100 kN, chế độ làm việc trung bình   = 750 mm = 0,75 m (  khoảng cách từ trục định vị đến tim ray) Ta có: Nhịp khung khoảng cách trục định vị xác định theo công thức: SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI L = Lct + 2  Lct = L - 2 = 33 – x 0,75 = 31,5 m Tra bảng F5 Cataloge cầu trục, ta có thơng số cầu trục: Bc = 6650 mm; K = 5250 mm; Hct = 3150 mm; B1 = 300 mm; Trong đó: + Bc: chiều rộng tiết diện cầu trục + B1: phần đưa cầu trục phía ngồi ray + Lct: nhịp cầu trục + Hct: chiều cao dầm cầu trục - Chiều cao từ mặt ray cầu trục đến đáy xà ngang: H2 = Hct + 100 mm + f Trong đó: + Hc: kích thước gabarit cầu trục, từ mặt ray đến điểm cao xe Tra catalo cầu trục + 100: khe hở an toàn xe kết cấu + f: khe hở phụ, xét độ võng kết cấu mang lực mái việc bố trí giằng cánh Lấy f = (200 ÷ 400) mm chọn f = 350 mm Kích thước H2 lấy theo bội số 200 mm H2 = 3150 + 100 + 350 = 3600 mm = 3,6 m - Chiều cao sử dụng tính từ mặt đến đáy kèo: Hsd = H1 + H2 = 9,1 + 3,6 = 12,7 m - Chiều cao thực cột tính từ vai đỡ dầm cầu trục đến mặt đáy kèo: Ht = H2 + Hdc + Hr Trong đó: 1     + Hdc: chiều cao dầm cầu trục lấy  10  B nhịp cầu trục (B bước cột) 1      Hdc =  10  x B = ( 1125 ÷ 900) Chọn Hdc = 1000 mm + Hr: chiều cao ray đệm ray phụ thuộc loại cầu trục Lấy 200 mm SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI  Ht = 3600 + 1000 + 200 = 4800 (mm) = 4,8 (m) - Chiều cao thực đoạn cột tính từ mặt móng đến vị trí thay đổi tiết diện cột: Hd = Hsd – Ht + H3 Với H3 phần cột chôn mặt H3 = 1,0 m  Hd = 12,7 – 4,8 + 1,0 = 8,9 m - Chiều cao đầu dàn H0 phụ thuộc chiều cao kèo gối tựa, kèo điển hình dạng hình thang lấy H0 = 2200 mm = 2,2 m 2h L 33   1, 65m Ta có: i = tan  = 10 = L  h = 20 10  chiều cao mái Hm = H0 + h = 2,2 + 1,65 = 3,85 m - Chiều cao toàn cột: H= Ht + Hd = 4,8 + 8,9 = 13,7 m 2.2 Theo phương ngang: - 1 1 ht    H t  10 12  Thường chọn ht = 500, 750, có Bề rộng tiết diện cột trên: lối qua bụng cột: 1000 1 1  4800 4800  ht    H t     (480  400) mm 12   10 12   10  Chọn ht = 500 (mm) = 0,5 m + Sức trục: Q = 500 kN  Trục định vị cách mép cột: a = 0,25 m + Khoảng hở an toàn cầu trục cột, D = 60 ÷ 75 mm Chọn D = 60 mm - Khoảng cách giúp cầu trục hoạt động không chạm vào cột:   B1   ht  a   D  - 0, 75  m   0,3  (0,5  0, 25)  0, 06  0, 61 m  Bề rộng tiết diện cột dưới: hd  (thỏa) H 20 (H chiều cao toàn cột) Với H chiều cao toàn cột: H =13,7 m  1  1 hd    H hd     13,  (0, 685  0,913)m  20 15    20 15   - Thường thiết kế trục nhánh cột trùng với trục dầm cầu cầu trục SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI nên chiều cao tiết diện cột dưới: hd  a    0, 25  0, 75  1m Chọn hd = m i=10% Hsd = 12100 400 7700 H1 = 8500 12100 400 Hct = 3600 H2 = 3600 3250 4400 2200 1050 i=10% Q = 500/100 KN 1000 1000 ±0.000 750 -0.6m 19500 250 750 250 21000 A B Hình 1.1 Kích thước khung ngang 2.3 Hệ giằng nhà Trong nhà công nhiệp thép hệ giằng phận quan trọng giúp giữ ổn định, tham gia chịu tải trọng theo phương dọc nhà giúp cố định tạm phận thi công 2.4 Hệ giằng mái Hệ giằng mái bao gồm giằng bố trí phạm vi từ cánh dướu dàn trở lên, đặt mặt phẳng cánh trên, cánh giằng đứng giàn 2.4.1 Hệ giằng mặt phẳng cánh Hệ giằng mặt phẳng cánh có tác dụng bảo đảm ổn định cho cánh chịu nén giàn, giằng theo phương ngang nhà vị trí hai dàn mái đầu hồi, đầu khối nhiệt độ nhà (cách khoảng 50 ÷ 60 m) SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang MÐTN GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI 4500 4500 A 6000 21000 6000 B ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 72000 10 11 13 12 Hình 1.2 Sơ đồ hệ giằng cánh 2.4.2 Hệ giằng mặt phẳng cánh dưới: Hệ giằng mặt phẳng cánh đặt vị trí có giằng cánh trên, 4500 4500 A 6000 21000 6000 B hai đầu khối nhiệt độ khoảng giữa, cách 50 ÷ 60 m 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 72000 10 11 12 13 Hình 1.3 Sơ đồ hệ giằng cánh 2.4.3 Hệ giằng đứng Hệ giằng đứng đặt mặt phẳng đứng, giữ vị trí cố định cho dàn kèo SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI 2200 3250 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 72000 10 11 13 12 Hình 1.4 Sơ đồ hệ giằng đứng 2.4.4 Hệ giằng cột - Cột tiết diện khơng đổi: bố trí trùng mặt phẳng trục cột - Cột có tiết diện thay đơỉ: Hệ giằng bố trí trùng với trục cột trên, giằng cột 2200 trùng với trục nhánh cầu chạy 121m 12100 85m 0000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 72000 10 11 12 13 Hình 1.5 Sơ đồ hệ giằng cột SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI PHẦN II TÍNH TỐN KHUNG NGANG TẢI TÁC DỤNG TRONG LÊN KHUNG 1.1 Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải): - Độ dốc mái i = 1/10  = 5, 71  cos = 0,995 - Tải trọng thường xuyên tác dụng lên khung ngang bao gồm: trọng lượng mái, trọng lượng thân xà gồ, trọng lượng thân khung ngang dầm cầu trục 1.1.1 Trọng lượng mái panel: Dựa vào trọng lượng lớp cấu tạo mái phân bố mặt nghiêng góc  (độ dốc mái), tính qui phân bố diện tích mặt mái Ta có bảng tải trọng sau: Bảng 1.1 Tải trọng mái panel Tải trọng lớp mái 150 Hệ số vư ợt tải 1,1 120 1,2 144 100 1,1 110 27 1,3 35,1 80 1,1 88 Tải trọng tiêu chuẩn (daN/m2) - Tấm mái 1,5 x m - Lớp cách nhiệt dày 12 cm bê tông xỉ dày 15 cm - Bê tông chống thấm dày cm - Lớp xi măng lót dày 1,5 cm - Hai lớp gạch nem dày cm Tổng 542,1 542,1 g mtt = = = 544,8 daN/m cosα 0,995  Tải trọng tính tốn (daN/m2) 477 165 542,1 = 5,448 KN/m mái 1.1.2 Trọng lượng kết cấu mái hệ giằng: - d α×d L Xác định theo cơng thức: g d = 1,2 × γ× (daN/m2), Trong đó: + d =1,1 + L: nhịp dàn, m + d: Hệ số TLBT dàn Lấy 0,6 ÷ 0.9 (Chọn d = 0,8)  g d  1, 1,1 0,8  33  34,8 daN/m2 = 0,348 kN/m2 SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI tt tt g = (g + g )×B = (5,448 + 0,348)×9 = 52,164 kN/m m d - Tải trọng thường xuyên: 1.2 Tải trọng tạm thời thi công sửa chữa mái (hoạt tải): Tra bảng (TCVN 2737 -1995):  P c  75 daN / m , hệ số vượt tải n = 1,3 tt c  Tải trọng tính tốn: p = γ × B × p = 1,3×9×0,75 = 8,775 kN/m TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CỘT 2.1 Tải phản lực dàn: Do tĩnh tải: Do hoạt tải: A g tt L 52,164  33   860,71 kN  2 A'  P tt L 8,775  33   144,79  kN  2 Do tâm tiết diện cột cột không trùng nên phản lực A A’ gây cho cột vai cột momen lệch tâm M A  A  e ; M A '  A'  e Với e khoảng cách lệch tâm tâm cột tâm cột trên: ( h t, hd bề rộng cột cột dưới) e= (h d - h t ) (1 - 0,5) = = 0,25  m  2 ht TRỤ C CO Ä T TRÊ N TRỤ C CO Ä T DƯ Ơ Ù I e hd Hình 2.1 Khoảng cách lệch tâm cột M A  860, 71 0, 25  215,18  kN m  M A '  144, 79  0, 25  36, 20  kN m  SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI (  2d1   22  44mm )  Chọn 50 mm - Khoảng cách bu lông:  2,5d1  2,5  22  55 mm    8d1   22  176 mm Chọn 150 mm - Khoảng cách từ tâm bu lông đến mép sườn gối: 50 mm - Chiều dài sườn gối: lsg  50   150  3  50  550 mm - Khoảng cách từ trọng tâm đường hàn đến điểm đặt lực H: e 55  10  17,5 cm - Chiều dài đường hàn tính tốn sườn gối 2: lw = 55 – – = 52 cm - Chiều dài đường hàn xác định theo công thức: hf  2 c lw   f w  H max  6e   1    R pn lw    17,   hf   127, 4142  1    59,805  0,311 cm  0,8  52 15, 05 52    chọn hf = 0,8 cm - Bề dày sườn gối xác định theo công thức: tsg  R pn bsg  f c   c ts  20 mm bsg2 : Bề rộng sườn gối, chọn trước bsg = 26 cm tsg  59,805  0,061 cm 42 26   0,95 1, 05  Chọn t sg  cm - Do lực H xô ngang đầu dàn gây ra, tsg2 phải đảm bảo điều kiện: t sg  0,5  b1  H  15 127, 414  0,5   1, 06 cm lsg  f   c 55  24,5  0,95 (thỏa) + Kích thước sườn gối (550x260x20) mm SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang 62 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI + Kích thước mắt (550x280x12)mm - Tính bulơng liên kết sườn gối vào cột: tính với lực H1 làm tách sườn gối khỏi cột + Sơ chọn bulơng bố trí hình vẽ, lực kéo lớn bulông xa tâm quay là: N bl max  H1  z  ymax 127, 414  40  45   36, 404 kN m   yi    152  302  452   N  tb  Abn  ftb     N bl max  Abn  f tb   c N  N      c tb + Khả chịu kéo bulông  bl max Ta chọn bu lơng theo nhóm 5.8 suy ra: ftb= 20 kN/cm Chọn tiết diện bulông : Abn  N bl max 36, 404   2, 28 cm2  ftb   c 20  0,8 chọn Abn= 2,45 cm2 Chọn bulơng có đường kính d=20 mm d  20 mm  d  22 mm      2, 5d1  a  8d1  55  a  176 mm  ch o' n a  150 mm     2d1  44 mm  chon 50 mm   Chọn  SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang 63 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI 300 380 20 20 260 20 150 50 150 550 20 150 50 20 100 280 12 tbm = 12 400 Hình 4.10 Chi tiết mắt B 4.3 Nút khơng có nối cánh (nút C) Sơ đồ cấu tạo - Đường hàn liên kết cánh thượng D2, D4 vào mắt: + tmin =min (tbm ; ttg)= (1,2 ; 1,2 ) = 1,2 cm  h f  0, cm hf    1, 2tmin  1, 1,  1, 44 cm  + chọn hf1 = hf2 = 0,8 cm    f w     f f wf ;  s f ws    15,05 ; 18,9   15,05 kN / cm + Các đường hàn liên kết cánh vào mã chịu trị số nội lực:  N  N D  N D  643,97  128, 05  772, 02 kN + Tại nút có lực tập trung : P = G2 + P2 = 102,6 + 17,55= 120,15 kN + Độ dốc cánh = 1/10, xem  = + Nội lực đường hàn sống: SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang 64 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP N1   k N  GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI   0,5P   2  0, 75  772, 02    0,5 120,15   291, 062 kN + Nội lực đường hàn mép: N2  1   k  N    0,5P   2  0, 25  772, 02    0,5 120,15   101, 07 kN - Chiều dài cần thiết đường hàn: + Đường hàn sống: lw1  N1 291, 062 1    13, 72 cm  2h f    f w    c  0,8 15, 05  0,95 chọn 15 cm + Chiều dài đường hàn mép: lw2  N2 101, 07 1    5, 42 cm  2h f    f w    c  0,8 15, 05  0,95 chọn cm  cm  4h   0,8  3, cm lw1  15 cm f    lw  cm  5tmin   1,  cm  85 f h f  85  0,  0,8  47,6 cm  (Thỏa điều kiện) - Đường hàn liên kết xiên D1 vào mắt: + Chiều dài đường hàn sống: lw1  N D1  k 589,3  0, 1    19,31 cm  2h f    f w    c  0,8  15, 05  0,95 chọn 20 cm + Chiều dài đường hàn mép: lw2  N D1    k  589,3  0,3 1    8,85 cm  2h f    f w    c  0,8 15, 05  0,95 chọn cm  cm  4h   0,8  3, cm lw1  20 cm f    lw  cm  5tmin  1,  cm  85 f h f  85  0,  0,8  47, cm  (Thỏa điều kiện) - Đường hàn liên kết xiên D3 vào mắt: + Chiều dài đường hàn sống: SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang 65 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP lw1  GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI N D3  k 296,  0, 1    10, 06 cm  2h f    f w    c  0,8  15, 05  0,95 chọn 11 cm + Chiều dài đường hàn mép: lw2  N D  (1  k ) 296,  0,3 1    4,88 cm  2h f    f w    c  0,8 15, 05  0,95 chọn cm 80 80  cm  4h   0,8  3, cm lw1  11 cm f    lw  cm  5tmin  1,  cm  85 f h f  85  0,7  0,8  47, cm  (Thỏa điều kiện) Hình 4.11 Mắt C khơng nối cánh thượng 4.4 Nút có nối cánh (Nút F) Sơ đồ cấu tạo: -149,52 C2-1 B1 - 430,6 676,26 F B2 Lực dùng để tính tốn: Nt  1, N  1,  676, 26  811,512 kN ( N nội lực SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang 66 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI cánh) - Diện tích chịu Nt, gồm Aqu   Agh   bg  tbm + Chọn tiết diện ghép: A bg   Ag  Ag : 80  8   tbg  bbg   t g  bg  bbg   bg  t g  tbg Chọn tbg  t g  0,8 cm  bg  cm  Chọn bbg = 12 cm tbg = 0,8 cm  Aqu  12  0,8   1,  38, cm - Ứng suất: t   - Nt  f  c Aqu   c  0,95 811,512  21,133 kN / cm  23, 275 kN / cm2 38, (Thỏa) Các đường hàn liên kết ghép với cánh tính chịu lực thực tế truyền qua ghép: N gh   t  Agh  21,133  12  0,8  202,877 kN - Tổng chiều dài đường hàn xác định theo công thức: + tmin =min (tbm ; ttg)= (1,2 ; 0,8 ) = 0,8 cm  h f  0, cm hf    1, 2tmin  1,  0,8  0,96 cm  + chọn hf1 = hf2 = 0,8 cm    f w     f f wf ;  s f ws    15, 05 ; 18,9   15,05 kN / cm l  w  N gh  c  h f    f w  2 202,877   19, 74 cm 0,95  0,8  15, 05  cm  4h   0,8  3, cm lw1  10 cm f   lw  20 cm  l  10 cm   5t   0,8  cm  w2   85 f h f  85  0,  0,8  47, cm  Chọn (Thỏa điều kiện) - Các đường hàn liên kết nhỏ (B1) vào mắt: SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang 67 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI + Nội lực đường hàn sống: + Nội lực đường hàn mép: Trong đó: k giá trị phụ thuộc loại thép góc liên kết :  Hàn thép góc cạnh k = 0,7  Hàn thép góc khơng cạnh theo phương cạnh dài k = 0,6  Hàn thép góc khơng cạnh theo phương cạnh ngắn k = 0,75 + Chiều dài đường hàn cần thiết cho cánh nhỏ (B1): Chọn hf1 = hf2 = 0,8 cm  Chiều dài đường hàn sống: lw1  N1 33, 29 1    2, 46 cm  2h f    f w    c  0,8  15, 05  0,95 chọn cm  Chiều dài đường hàn mép: lw2  N2 22,19 1    1,97 cm  2h f    f w    c  0,8  15, 05  0,95 chọn cm Kiểm tra lại theo qui định:  cm  4h   0,8  3, cm lw1  cm f    lw  cm  5tmin   0,8  cm  85 f h f  85  0,  0,8  47, cm  - (Thỏa điều kiện) Các đường hàn liên kết lớn (B2) vào mắt: + Nội lực đường hàn sống: SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang 68 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI + Nội lực đường hàn mép : Trong đó: k giá trị phụ thuộc loại thép góc liên kết :  Hàn thép góc cạnh k = 0.7  Hàn thép góc khơng cạnh theo phương cạnh dài k = 0.6  Hàn thép góc không cạnh theo phương cạnh ngắn k = 0.75 + Chiều dài đường hàn cần thiết cho cánh lớn (B2): Chọn hf1 = hf2 = 0,8 cm  Chiều dài đường hàn sống: lw1  N1 121, 73 1    6,32 cm  2h f    f w    c  0,8 15, 05  0,95 chọn cm  Chiều dài đường hàn mép: lw2  N2 81,15 1    4,55 cm  2h f    f w    c  0,8 15, 05  0,95 chọn cm  cm  4h   0,8  3, cm lw1  cm f    lw  cm  5tmin   0,8  cm  85 f h f  85  0,7  0,8  47, cm  (Thỏa điều kiện) - Đường hàn liên kết xiên D3 vào mắt: Chọn chiều cao đường hàn: hf1 = hf2 = 0,8 cm  Chiều dài đường hàn sống: lw1  ND2  k 296,  0, 1    10, 06 cm  2h f    f w    c  0,8 15, 05  0,95 chọn 11 cm  Chiều dài đường hàn mép: lw2  ND2    k  296,  0,3 1    4,88 cm  2h f    f w    c  0,8  15, 05  0, 95 chọn cm  Trong đó: k giá trị phụ thuộc loại thép góc liên kết :  Hàn thép góc cạnh k = 0.7 SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang 69 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI  Hàn thép góc khơng cạnh theo phương cạnh dài k = 0.6  Hàn thép góc khơng cạnh theo phương cạnh ngắn k = 0.75 Kiểm tra lại theo qui định:  cm  4h   0,8  3, cm lw1  11 cm f    lw  cm  5tmin  1,  cm  85 f h f  85  0,  0,8  47, cm  (Thỏa điều kiện) - Đường hàn liên kết xiên D5 vào mắt: Chọn chiều cao đường hàn: hf1 = hf2 = 0,8 cm  Chiều dài đường hàn sống: lw1  N D5  k 60,13  0, 1    2,84 cm  2h f    f w    c  0,8  15, 05  0, 95 chọn cm  Chiều dài đường hàn mép: lw2  N D5    k  60,13  0,3 1    1, 79 cm  2h f    f w    c  0,8 15,05  0,95 chọn cm Trong đó: k giá trị phụ thuộc loại thép góc liên kết  Hàn thép góc cạnh k = 0.7  Hàn thép góc khơng cạnh theo phương cạnh dài k = 0.6  Hàn thép góc không cạnh theo phương cạnh ngắn k = 0.75 Kiểm tra lại theo qui định:  cm  4h   0,8  3, cm lw1  cm f    lw  cm  5tmin  1,  cm  85 f h f  85  0,7  0,8  47, cm  (Thỏa điều kiện) - Đường hàn liên kết đứng C2-1 vào mắt: Chọn chiều cao đường hàn: hf1 = hf2 = 0,8 cm  Chiều dài đường hàn sống: lw1  NC 21  k 149,52  0, 1    5,58 cm  2h f    f w    c  0,8 15, 05  0,95 SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG chọn cm MSSV:19D15802010163 Trang 70 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI  Chiều dài đường hàn mép: lw2  NC 21    k  149,52  0,3 1    2,96 cm  2h f    f w    c  0,8 15, 05  0,95 chọn cm Trong đó: k giá trị phụ thuộc loại thép góc liên kết :  Hàn thép góc cạnh k = 0.7  Hàn thép góc khơng cạnh theo phương cạnh dài k = 0.6  Hàn thép góc khơng cạnh theo phương cạnh ngắn k = 0.75 Kiểm tra lại theo qui định:  cm  4h   0,8  3, cm lw1  cm f    lw  cm  5t  1,  cm  85 f h f  85  0,7  0,8  47, cm  (Thỏa điều kiện) SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang 71 GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI 12 70 70 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 80 120 120 70 80 12 80 300 80 12 80 12 80 120 10050100 Hình 4.12 Mắt F có nối cánh 4.5 Nút đỉnh dàn (nút E) Nút đỉnh nút khuếch đại ngồi cơng trường D6 -643,97 ,13 -6 D5 - C3 Sơ đồ cấu tạo: -643,97 -60 ,13 D8 D7 Lực dùng để tính toán: Nt  1, N  1,  643,97  772, 764 kN ( N nội lực cánh) - Diện tích chịu Nt, gồm Aqu  Agh   bg  tbm - bgh   Bg  tbm    3   20  1,   47, cm  b  50 cm Chọn bg SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang 72 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI Chọn ghép có tiết diện (500 x 1,2) - Ứng suất: t  -  Aqu  50  1,  15  1,  96 cm Nt 772, 764  f c   8, 05 kN / cm  23, 275kN / cm Aqu 96 (Thỏa) Các đường hàn liên kết ghép với cánh tính chịu lực thực tế truyền qua ghép: N gh   t  Agh  8, 05  50  1,  483 kN - Tổng chiều dài đường hàn liên kết thép góc cánh với ghép: + tmin =min (tbg ; tg)= (1,2 ; 1,2 ) = 1,2 cm  h f  0, cm hf    1, 2tmin  1, 1,  1, 44 cm  + chọn hf1 = hf2 = 0,8 cm 15  f w     f f wf ;  s f ws    15,05 ; 18,9   15,05 kN / cm2  +   lw  N gh  c  h f    f w  4 483   46, 23 cm 0,95  0,8 15,05 15  Chọn 50 cm - Các đường hàn liên kết cánh vào mã, tính chịu lực cịn lại khơng nhỏ ½ Nt N c  N t  N gh  Nt 772, 764  772, 764  483  289, 764 kN   386,382 kN 2  Chọn N c  386,382 kN - Tổng chiều dài đường hàn liên kết thép góc cánh với mắt: Chọn trước chiều cao đường hàn hf1 = hf2 = 0,8 cm l w  Nc  c  h f    f w  4 386,382   37, 78 cm 0,95  0,8  15, 05  Chọn 50 cm, bố trí cho đường hàn - Bốn đường hàn nằm ngang liên kết sườn với ghép tính chịu lực:   5, 71  sin   0, 099 Nđ  N gh sin    483  0, 099  95,634 kN SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang 73 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI Chọn chiều cao đường hàn hf = 0,8 cm l w  Nd  c  h f    f w  4 95, 634   12,36 cm 0,95  0,8  15, 05  Chọn 24 cm bố trí cho đường hàn - Chọn nối có tiết diện 20x1,2, bu lơng theo cấu tạo đường kính d = 20 mm - Kiểm tra làm việc chịu kéo tiết diện nối : Nđ ≤ 2.( Abn - Alỗ).f.c    2.22    20 1,    24,5  0, 95    95,634 kN ≤ = 409,393 kN (Thỏa) + Abn: diện tích phần nguyên nối + Alỗ: diện tích phần bị khoét lỗ - Đường hàn liên kết xiên D5 vào mắt: Chọn chiều cao đường hàn: hf1 = hf2 = 0,8 cm  Chiều dài đường hàn sống: lw1  N D5  k 60,13  0, 1    2,84 cm  2h f    f w    c  0,8  15, 05  0,95 chọn cm  Chiều dài đường hàn mép: lw2  N D5    k  60,13  0,3 1    1, 79 cm  2h f    f w    c  0,8  15, 05  0,95 chọn cm Trong đó: k giá trị phụ thuộc loại thép góc liên kết :  Hàn thép góc cạnh k = 0.7  Hàn thép góc khơng cạnh theo phương cạnh dài k = 0.6  Hàn thép góc khơng cạnh theo phương cạnh ngắn k = 0.75 Kiểm tra lại theo qui định:  cm  4h   0,8  3, cm lw1  cm f    lw  cm  5tmin   1,  cm  85 f h f  85  0,  0,8  47, cm  (Thỏa điều kiện) SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang 74 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP - GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI Thanh đứng C3 (NC3 = 0) nên chọn theo cấu tạo: h f  0,8 cm  lw  cm 12 200 500 200 1600 600 70 70 350x8 150 150 500 150 50 70 8x200 70 8x200 350x8 SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang 75 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS NGUYỄN DỖN NỘI Hình 4.13 Nút đỉnh dàn (Nút E) SVTH: CAO PHƯỚC TRUNG MSSV:19D15802010163 Trang 76 ... 63.18 99 .23 -105.3 -67.86 -71.15 -67.86 -8.76 12. 74 7.31 -59.79 -21 .94 0 -149. 52 0 0 -24 - 82. 24 -28 .79 -2. 53 18.85 -20 .6 40.14 -6. 42 22. 62 22. 62 1.99 -2. 17 128 .05 430.6 676 .26 0 -589.3 29 6 .2 -60.13... MSSV:19D158 020 10163 Trang 13 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ThS NGUYỄN DOÃN NỘI W=6,196 kN W'=11,608 kN 10m 0,65m q1 =2, 958 kN/ m q '2= 3,177 kN/ m q1 =4,733 kN/ m 3,05m q2 =5,083 kN/ m Hình 2. 4 Sơ đồ tải trọng... 9000 22 50 y4   0, 25 9000  yi  y1  y2  y3  y4   0, 42  0,83  0, 25  2, 5 Dmax  1,1 0,85  515  2, 5  29 ,97  123 3, 78  kN  Dmin  1,1 0,85 155  2, 5  29 ,97  3 92, 28  kN 

Ngày đăng: 01/10/2022, 15:24

HÌNH ẢNH LIÊN QUAN

Hình 1.1. Kích thước khung ngang. - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Hình 1.1. Kích thước khung ngang (Trang 6)
Hình 1.2. Sơ đồ hệ giằng cánh trên. - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Hình 1.2. Sơ đồ hệ giằng cánh trên (Trang 7)
Hình 1.3. Sơ đồ hệ giằng cánh dưới. - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Hình 1.3. Sơ đồ hệ giằng cánh dưới (Trang 7)
Hình 1.4. Sơ đồ hệ giằng đứng. - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Hình 1.4. Sơ đồ hệ giằng đứng (Trang 8)
Hình 1.5. Sơ đồ hệ giằng cột. - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Hình 1.5. Sơ đồ hệ giằng cột (Trang 8)
Hình 2.1. Khoảng cách lệch tâm giữa cột trên và dưới - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Hình 2.1. Khoảng cách lệch tâm giữa cột trên và dưới (Trang 10)
Hình 2.2. Sơ đồ cầu trục. - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Hình 2.2. Sơ đồ cầu trục (Trang 12)
Hình 2.3. Sơ đồ hệ số khí động. - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Hình 2.3. Sơ đồ hệ số khí động (Trang 14)
Bảng 1.2 Bảng tổ hợp comb cho khung thép TỔ HỢP CƠ BẢN I - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Bảng 1.2 Bảng tổ hợp comb cho khung thép TỔ HỢP CƠ BẢN I (Trang 17)
Bảng 1.3. Bảng tổ hợp nội lực cho cột trên và cột dưới - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Bảng 1.3. Bảng tổ hợp nội lực cho cột trên và cột dưới (Trang 18)
TỔ HỢP CƠ BẢN II - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
TỔ HỢP CƠ BẢN II (Trang 18)
Tra bảng D3.TCVN 5575 – 2012  1  2,19  2 - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
ra bảng D3.TCVN 5575 – 2012  1  2,19  2 (Trang 21)
- Xác định các đặc trưng hình học: - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
c định các đặc trưng hình học: (Trang 22)
- Xác định các đặc trưng hình học: - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
c định các đặc trưng hình học: (Trang 27)
+ e : tra bảng D.10 phụ lục D. TCVN 5575-2012 phụ thuộc : độ mãnh quy - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
e tra bảng D.10 phụ lục D. TCVN 5575-2012 phụ thuộc : độ mãnh quy (Trang 29)
Hình 3.5. Sơ đồ tính Momen dầm vai. - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Hình 3.5. Sơ đồ tính Momen dầm vai (Trang 35)
Hình 3.6. Chi tiết chân cột phải. Chọn:           L= 160 cm - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Hình 3.6. Chi tiết chân cột phải. Chọn: L= 160 cm (Trang 37)
Hình 3.7. Kích thước chi tiết chân cột phải. - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Hình 3.7. Kích thước chi tiết chân cột phải (Trang 38)
Hình 3.8. Chi tiết dầm console B. - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Hình 3.8. Chi tiết dầm console B (Trang 42)
Hình 3.9. Sơ đồ tính lực kéo bulong. - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Hình 3.9. Sơ đồ tính lực kéo bulong (Trang 44)
Hình 4.1. Sơ đồ dàn vì kèo. - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Hình 4.1. Sơ đồ dàn vì kèo (Trang 46)
Hình 4.2. Tĩnh tải tồn dàn (TH1). - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Hình 4.2. Tĩnh tải tồn dàn (TH1) (Trang 48)
Hình 4.5. Hoạt tải tồn dàn (TH4). - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Hình 4.5. Hoạt tải tồn dàn (TH4) (Trang 49)
Bảng 1.6. Bảng lọc nội lực nguy hiểm nhất cho dàn vì kèo. - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Bảng 1.6. Bảng lọc nội lực nguy hiểm nhất cho dàn vì kèo (Trang 50)
+ : tra bảng D8 TCVN 5575 phụ thuộc f= 24,5 (kN/cm2) và . - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
tra bảng D8 TCVN 5575 phụ thuộc f= 24,5 (kN/cm2) và (Trang 51)
Tra bảng thép gĩc khơng đều cạnh theo phương cạnh ngắn chọn thép 2L200x150x12 cĩ các đặc trưng hình học:  - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
ra bảng thép gĩc khơng đều cạnh theo phương cạnh ngắn chọn thép 2L200x150x12 cĩ các đặc trưng hình học: (Trang 52)
Bảng 1.7. Bảng tổng hợp tiết diện các loại thanh cánh - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Bảng 1.7. Bảng tổng hợp tiết diện các loại thanh cánh (Trang 57)
4.2. Nút trên đầu dàn(Nút B) - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
4.2. Nút trên đầu dàn(Nút B) (Trang 62)
Hình 4.10. Chi tiết mắ tB - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Hình 4.10. Chi tiết mắ tB (Trang 66)
Hình 4.12. M tF cĩ ni thanh cánh ố - ĐỒ án kết cấu THÉP xà ngang tiết diện thay đổi (chữ i)    số lượng cầu trục 2 cầu trục, 2 móc cẩu    sức nâng cầu trục q =500100 kn
Hình 4.12. M tF cĩ ni thanh cánh ố (Trang 74)

TỪ KHÓA LIÊN QUAN

TÀI LIỆU CÙNG NGƯỜI DÙNG

TÀI LIỆU LIÊN QUAN

w