Bài gi�ng TK XD c�u BTCT1 C1 Khái ni�m chung 3/11/2022 1 THIẾT KẾ VÀ XÂY DỰNG CẦU BÊTÔNG CỐT THÉP 1 TÀI LIỆU DÙNG CHO HỆ CHÍNH QUY TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI KHOA XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG BỘ MÔN CẦU VÀ[.]
3/11/2022 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI KHOA XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG BỘ MƠN CẦU VÀ CƠNG TRÌNH NGẦM THIẾT KẾ VÀ XÂY DỰNG CẦU BÊTÔNG CỐT THÉP TÀI LIỆU DÙNG CHO HỆ CHÍNH QUY TS Vũ Thái Sơn sonvt2@huce.edu.vn Cách tính điểm mơn học • Cách tính điểm mơn học – Điểm q trình chiếm 30%, • Điểm danh, thái độ học tập, • Kiểm tra kỳ – Điểm thi kết thúc môn học chiếm 70% 2 3/11/2022 Các môn học liên quan • Các mơn học liên quan – – – – – – – – – Sức bền vật liệu, Cơ học kết cấu, Vật liệu xây dựng, Địa chất cơng trình, Cơ học đất, Trắc địa, Nền móng, Thủy văn, Phương pháp tính tốn 3 Các mơn học chuyên ngành cầu Thời gian Block Block HK Năm thứ HK Nhập môn cầu (2-30) TK&XD Cầu bê tông cốt thép (3-57) Đồ án Thiết kế cầu Bê tông cốt thép (1-30) Thực tập công nhân (4-60) TK&XD mố trụ cầu (4-30) HK Năm thứ HK TK&XD cầu thép (3-45) Đồ án TK&XD cầu thép (1-30) TK&XD Cầu bê tông cốt thép (3-45) Tin học ứng dụng cầu (2-30) Đồ án Lập phương án cầu (1-30) Khai thác kiểm định cầu (2-30) TK&XD cầu thép (2-30) Chuyên đề cầu (2-30) TK&XD hầm giao thông (3-45) TK&XD hầm giao thông (2-30) Đồ án TK&XD hầm giao thông (1-30) Năm HK thứ Thực tập cán kỹ thuật (4-180) Đồ án tốt nghiệp (10-225) 4 3/11/2022 Tài liệu tham khảo • Cầu BTCT đường ơtơ (tập 1) – Lê Đình Tâm – NXB xây dựng, 2009 • Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 11823-10:2017 Thiết kế cầu đường • Bridge Engineering Handbook – Wai Fan Chen, Lien Duan – NXB CRC press, NewYork, 2000 • Design of highway bridge – Richard M.Baker, Jay A.Pucket – NXB MC Graw Hill, 1997 5 Nội dung mơn học • Chương Khái niệm chung – – – – Lịch sử phát triển, Các hệ thống cầu BTCT, Vật liệu xây dựng, BTCT ứng suất trước • Chương Cầu – – – – Đặc điểm chung, Các sơ đồ, Cấu tạo cầu bản, Ngun lý tính tốn • Chương Cầu dầm nhịp giản đơn – – – – – Đặc điểm chung, Cấu tạo cầu dầm đổ chỗ, Cấu tạo cầu dầm lắp ghép, Cấu tạo cầu dầm bán lắp ghép, Cấu tạo cầu dầm ứng suất trước 6 3/11/2022 Nội dung mơn học • Chương Thi công cầu BTCT nhịp giản đơn – Công nghệ đúc đà giáo cố định, – Công nghệ lắp ghép bán lắp ghép • Chương Tính tốn thiết kế cầu dầm nhịp giản đơn – – – – – – – Những vấn đề chung, Ứng suất trước mát ứng suất, Thiết kế mặt cầu, Thiết kế tính tốn lan can, Phân phối tải trọng, Tính tốn nội lực dầm ngang, Tính tốn thiết kế dầm giản đơn 7 CHƯƠNG KHÁI NIỆM CHUNG Lịch sử phát triển Các hệ thống cầu BTCT Vật liệu xây dựng BTCT ứng suất trước 8 3/11/2022 I.1 Lịch sử phát triển • Thế kỉ XIX – Xuất vào năm 70, sau xi măng đời vào năm 20, • Lúc đầu, BT khơng CT dùng kết cấu chịu nén: móng, mố trụ, cầu vịm, • Về sau bố trí CT vùng chịu uốn BTCT – 1875, Joseph Monier xây dựng cầu BTCT dài 15,24m rộng 3,96m – Cuối TK, BTCT ứng dụng rộng rãi sau nghiên cứu thí nghiệm tính chất lý BTCT – Thời kỳ chủ yếu cầu nhịp nhỏ: cầu bản, cầu vòm – Năm 1882 xuất cầu giàn BTCT cứng Cầu BTCT Monier (France) thiết kế (1875-1877) Cầu vòm Lnhịp =16m rộng 4m, dùng cho người 9 I.1 Lịch sử phát triển • Thế kỉ XX – Đầu TK, cầu BTCT phát triển mạnh mẽ: cầu liên tục, cầu khung, dầm công xon nhịp 30-40m, thường đổ BT liền khối BTCT thường nên nhịp nhỏ – Tại Nga, Tiêu chuẩn thiết kế cầu BTCT xuất năm 1908, giáo trình cầu BTCT xuất năm 1911 – 1935 xây cầu vịm cho đường xe lửa nhịp 116m qua sơng Maxcova – 1937 xây cầu vịm BTCT có kéo Saint – Peterbourg • 1930, Eugène Freyssinet (Pháp) sử dụng sợi thép cường độ cao mở khái niệm BTCT ứng suất trước – Cuối năm 1940 phát triển mạnh, – Từ năm 50 xây dựng cầu dầm giản đơn BTCT UST nhịp 60-70m, – Từ năm 60 sử dụng công nghệ hẫng 10 10 3/11/2022 I.1 Lịch sử phát triển Cầu Oleron dài 2862m gồm 46 nhịp (nhịp dài 79m) phương pháp lắp hẫng (1964-1966) 28,75 m - x 39,50 m - 59,25 m - 26 x 79 m - 59,25 m - x 39,5 m - 28,75 m 11 11 I.1 Lịch sử phát triển Cầu Calix, Pháp, 1975 dài 1200m, nhịp nhịp dài 156m nhịp dài 113m 12 12 3/11/2022 I.1 Lịch sử phát triển Cầu vòm Plougastel Pháp, 1930 dài 888m, nhịp 186.4m 13 13 I.1 Lịch sử phát triển • Song song với công nghệ lắp hẫng công nghệ đúc hẫng (thường dùng cho nhịp 80-130m) – – – – – Cầu dầm liên tục Gennevilles gồm phần cầu có nhịp đối xứng, Cầu Beldoif Đức có L=208m, Ở Nhật có cầu Hikoshima-Ohashi nhịp 236m, cầu Hamana nhịp 240m, Ở Mỹ có cầu Koror Babelthuap có nhịp dài 240,7m, Tại Áo cầu Schottwien nhịp dài 250m (77,75+162,5+250+142,25) xây dựng 1986-1989 14 14 3/11/2022 I.1 Lịch sử phát triển Cầu dây văng Brotonne qua sơng Seine, Pháp, 1977, dài 1278m, nhịp 320m, tháp cao 125m 15 15 I.1 Lịch sử phát triển Cầu Koror Babelthuap Mỹ cầu Schottwien Áo 16 16 3/11/2022 I.1 Lịch sử phát triển • Những năm 30-40 kỷ XX cầu BTCT phát triển mạnh, xây dựng cầu lớn, áp dụng kết cấu lắp ghép, bán lắp ghép xây dựng cầu – Nga xây dựng cầu vòm nhịp đến 116m, 120m Cầu vòm qua kênh đào Mátxcơva nhịp 116m gồm đường sắt – Cầu vòm Thụy Điển nhịp 181m, Tây Ban Nha nhịp 205m • Những năm 50 Liên Xô xây dựng cầu nhịp 40-70m Năm 1952 xây dựng cầu vịm qua sơng Dnhep nhịp tới 228m • Năm 1961 cầu Ablozavodal có nhịp (36,4+148+36,4)m cầu khung dầm có khớp L=148m (là cầu khung có nhịp dài thứ sau cầu Medway Anh nhịp 152m) • Cầu BTCT ƯST lớn xây dựng Mỹ cầu Walnut Lane Philadelphia, Pennsylvania xây dựng vào năm 1956 17 17 I.1 Lịch sử phát triển • Ngồi hệ dầm khung, vòm, hệ liên hợp treo nghiên cứu áp dụng – Cầu dây văng có dầm cứng BTCT xây dựng vào năm 1925 qua sông Tem-pun Tây Ban Nha theo sơ đồ (20,1+60,3+20,1)m, – Vào năm 60 kỉ XX, dầm cứng BTCT áp dụng để tham gia chịu nén Cầu dây văng thiết kế thay cho cầu dàn thép đường ô tô – Hàng loạt cầu dây văng đại dầm cứng BTCT xây dựng • • • • 1962 xây dựng cầu Ma-ra-cai-bơ Vênêzla có nhịp 235m 1971 xây dựng cầu qua sơng Main Đức có nhịp dài 300m 1977 cầu Brontonne Pháp, nhịp 320m, mặt phẳng dây 1991 cầu Honshu-Shikoku, Nhật Bản, nhịp 490m, dầm cứng BTCT tiết diện hộp • Ngồi cầu dây văng túy nhà thiết kế áp dụng dầm cứng vào cầu treo, cầu bê tơng cốt thép dự ứng lực ngồi nâng cao tháp (Extradosed) 18 18 3/11/2022 I.1 Lịch sử phát triển Cầu Honshu-Shikoku Nhật Bản nhịp dài 490m 19 19 I.1 Lịch sử phát triển • Lịch sử phát triển cầu BTCT Việt Nam – Thời Pháp thuộc: cầu dầm (dàn) đơn giản mút thừa… thi cơng đúc chỗ; thường có dầm (dàn) chủ, bề rộng đường xe chạy 4-5m, cầu đường sắt đơn tuyến khổ 1m, có chiều dài < 20-30m; dầm liên tục có nhịp 30-40m: cầu Đầu Sấu QL1, Cần Thơ, Cái Xếp, cầu mút thừa có dầm treo Cầu Cái Bường – Quốc lộ 80 Đồng Tháp, cầu vòm mút thừa Tân Lợi Cầu Ba Càng – Quốc lộ tỉnh Vĩnh Long: 14,5+30+14,5m (đã thay cầu mới) 20 20 10 3/11/2022 5.7 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHSD KIỂM TRA ỨNG SUẤT TRONG BÊ TÔNG ƯST Đối với kết cấu liên hợp, căng trước 5: = − &@ C , , B C &: C ∓ D D ;@ %@ %@ %: • ;@ - Diện tích tiết diện qui đổi • %@ - Mơmen qn tính tiết diện qui đổi • • • • %: - Mơmen qn tính tiết diện liên hợp Mg - Mômen tỉnh tải giai đoạn Mc – Mômen tỉnh tải giai đoạn hoạt tải P - Lực nén truyền từ cốt thép ƯST vào bê tông Giai đoạn Giai đoạn 17 17 5.7 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHSD KIỂM TRA ỨNG SUẤT TRONG BÊ TÔNG ƯST Đối với kết cấu liên hợp, căng sau • ;E - Diện tích tiết diện trừ lỗ • %E - Mơmen qn tính tiết diện trừ lỗ • %@ - Mơmen qn tính tiết diện qui đổi Giai đoạn • %: - Mơmen qn tính tiết diện liên hợp • Mg - Mơmen tỉnh tải giai đoạn • Mc – Mơmen tỉnh tải giai đoạn • &:F – Mơmen tỉnh tải giai đoạn hoạt tải 5: = − Giai đoạn Giai đoạn , , B CE &@ CE &: C &:F C ∓ D D D ;E %E %E %@ %: 18 18 3/11/2022 5.7 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHSD KIỂM TRA ỨNG SUẤT GIỚI HẠN TRONG CỐT THÉP ƯST • Ứng suất bó cốt thép q trình căng kéo khai thác sử dụng không vượt giá trị: – Ứng suất giới hạn quy định định nhà sản xuất bó thép neo – Quy định Bảng 5.1 19 19 5.7 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHSD KIỂM TRA ỨNG SUẤT GIỚI HẠN TRONG CỐT THÉP ƯST Bảng 5.1: Các giới hạn ứng suất cho bó thép dự ứng lực Điều kiện Tao thép khử ứng suất dư, cường độ cao trơn nhẵn Loại bó thép Tao thép có độ chùng thấp Các có gờ có cường độ cao Đối với cấu kiện dự ứng lực căng trước Ngay trước truyền lực (fpt+∆fpES) 0,70fpu 0,75fpu - Ở trạng thái giới hạn khai thác sau tính tồn mát fpe 0,80fpy 0,80fpy 0,80fpy Trước đệm neo- Có thể cho phép dùng fs ngắn hạn 0,90fpy 0,90fpy 0,90fpy Tại neo nối cáp sau neo (fpt+∆fpES+∆fpA) 0,70fpu 0,70fpu 0,70fpu Ở cuối vùng mát đệm neo sau neo (fpt+∆fpES+∆fpA) 0,70fpu 0,74fpu 0,70fpu Ở trạng thái giới hạn sử dụng sau toàn mát 0,80fpy 0,80fpy 0,80fpu Đối với cấu kiện dự ứng lực căng sau 20 20 10 3/11/2022 5.7 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ 1 KIỂM TỐN THEO MƠ MEN KHÁNG UỐN • Điều kiện: &G ≤ &= = Φ &I Trong đó: Mu – mơ men uốn tính tốn theo TTGH cường độ Mn – mô men kháng uốn danh định Ф – hệ số sức kháng (Ф =1-TTGHCĐ 1) 21 21 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ 1 KIỂM TỐN THEO MƠ MEN KHÁNG UỐN Cấu kiện có cốt thép dính bám • Tính &I : b A's f'y bw As • • • 0.85f'c hf hf c d's ds dp TTH a=β1.c 0.85f'c A's A ps fps A s fy AK fM A ps fpu, fpy - cường độ chịu kéo cường độ tính tốn cốt thép ƯST (MPa) fy, fy’ – cường độ tính tốn cốt thép thường chịu kéo chịu nén (MPa) fps – ứng suất trung bình cốt thép ƯST theo sức kháng uốn danh định (MPa) 5N6 = 5NG (1 − O C ) 9N O = 2(1,04 − 5N< ) 5NG 22 22 11 3/11/2022 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ 1 KIỂM TỐN THEO MƠ MEN KHÁNG UỐN • Tính &I : b hf hf c d's ds dp 0.85f'c A's f'y bw TTH As • • • • • a=β1.c 0.85f'c A's A ps fps A s fy AK fM A ps P - hệ số quy đổi hình khối ứng suất (5.7.2.2) a = β1c β1 = 0,85 fc’ ≤ 28 MPa β1 = 0,85 – 0,05(fc’ – 28)/7 28 < fc’ < 56 Mpa β1 ≥ 0,65 23 23 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ 1 KIỂM TỐN THEO MƠ MEN KHÁNG UỐN • Tính &I : b Cw = 0,85 f c' a.bw = 0,85 f c' β1.c.bw C f = 0,85 β f (b - bw ).h f Cs = A f ' y A ps Điều kiện cân Cn = Cw + C f + Cs ' c hf a=β1.c hf c d's ds dp Tổng lực nén danh định 0.85f'c A's f'y bw TTH As ' s 0.85f'c A's Cn = Tn A ps fps A s fy AK fM Tổng lực kéo danh định Tn = Tp + Ts Tp = Aps f ps Ts = As f y 24 24 12 3/11/2022 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ 1 KIỂM TOÁN THEO MƠ MEN KHÁNG UỐN • Tính &I Cn = Tn - Trục trung hịa tiết diện c= • • • • Aps f pu + As f y − As' f y' − 0,85β1 f c' ( b − bw ) h f A f 0,85β1 f c'bw + k ps pu dp Điều kiện: c ≥ hf Nếu c < hf: trục trung hoà qua cánh → Tiết diện tính tốn dạng chữ nhật → bw = b Đối với kết cấu BTCT: Aps = Đối với kết cấu BTCT ƯST: As = As’ = 25 25 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ 1 KIỂM TỐN THEO MƠ MEN KHÁNG UỐN • Tính &I - Mô men kháng uốn danh định a a M n = Aps f ps d p − + As f y d s − + 2 2 a hf a + As' f y' − d s' + 0,85β1 f c' ( b − bw ) h f − 2 2 • • • • Điều kiện: c ≥ hf Nếu c < hf: trục trung hoà qua cánh → Tiết diện tính tốn dạng chữ nhật → bw = b Đối với kết cấu BTCT: Aps = Đối với kết cấu BTCT ƯST: As = As’ = 26 26 13 3/11/2022 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ 1 KIỂM TỐN THEO MƠ MEN KHÁNG UỐN • Với trường hợp dầm I bán lắp ghép 27 27 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ 1 KIỂM TỐN THEO MƠ MEN KHÁNG UỐN • Với trường hợp dầm I bán lắp ghép - Trục trung hịa tiết diện c= • • Điều kiện: Nếu: Aps f pu − 0,85β1 f c' ( b − bw ) h f − 0,85β1 f c' ( b1 − bw ) h1 A f 0,85β1 f c'bw + k ps pu dp c ≥ ℎ5 + ℎ1 hf ≤ C ≤ ℎ5 + ℎ1 c= • Nếu: c ≤ ℎ5 → → R = Aps f pu − 0,85β f ( b − b1 ) h f > h f + h1 Aps f pu ' 0,85β1 f c b1 + k dp ' c b1 = R = 28 28 14 3/11/2022 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ 1 KIỂM TOÁN THEO MƠ MEN KHÁNG UỐN • Với trường hợp dầm I bán lắp ghép - Sức kháng uốn tiết diện a M n = Aps f ps d p − + 0,85β1 f c' ( b − bw ) h f 2 a hf − 2 + a h + 0,85β1 f c' ( b1 − bw ) h1 − 2 2 • • Điều kiện: Nếu: • Nếu: c ≤ ℎ5 c ≥ ℎ5 + ℎ1 hf ≤ C ≤ ℎ5 + ℎ1 → → b1 = R R = = 29 29 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ KIỂM TOÁN MẶT CẮT THEO GIỚI HẠN CỐT THÉP • Lượng cốt thép tối đa - Khống chế hàm lượng thép tối đa nhằm mục đích bảo đảm tính dẻo dai kết cấu (cho phép kết cấu xuất độ võng góc xoay lớn mà kết cấu chưa bị phá hoại, phân bố lại tải trọng …) - Các quy trình trước đây, việc kiểm tra độ dẻo dai bê tông cốt thép giới hạn lực nén lúc phá hoại dịn 30 30 15 3/11/2022 5.8 KIỂM TỐN DẦM BTCT-TTGHCĐ KIỂM TOÁN MẶT CẮT THEO GIỚI HẠN CỐT THÉP • Lượng cốt thép tối đa c ≤ 0, 42 de - Điều kiện de: Khoảng cách từ mép chịu nén xa đến trọng tâm vùng cốt thép chịu kéo (gồm cốt thép dự ứng lực + cốt thép thường) de = 5N6 = 5NG (1 − O Aps f ps d p + As f y d s Aps f ps + As f y C ) 9N O = 2(1,04 − 5N< ) 5NG 31 31 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ KIỂM TỐN MẶT CẮT THEO GIỚI HẠN CỐT THÉP • Lượng cốt thép tối thiểu - Khống chế hàm lượng cốt thép tối thiểu nhằm mục đích đảm bảo khơng phá hoại đột ngột kéo • Điều kiện: M r = ΦM n ≥ min(1, 2M cr ,1,33M u ) – Mu – mơ men tính tốn tải trọng theo THGH cường độ – Mcr – mô men kháng nứt tiết diện nguyên M cr = fr I g yb – fr – cường độ chịu kéo uốn bê tông – Ig – mô men quán tính dầm chủ – yb – khoảng cách từ mép chịu kéo xa đến trục trung hòa 32 32 16 3/11/2022 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ KIỂM TOÁN MẶT CẮT THEO GIỚI HẠN CỐT THÉP • Lượng cốt thép tối thiểu • Đối với kết cấu BTCT thường As f c' ≥ ρ = 0, 03 b.d s fy fc’ -– cường độ chịu nén bê tông dầm fy - cường độ tính tốn cốt thép chịu kéo 33 33 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ KIỂM TOÁN DẦM THEO ĐIỀU KIỆN KHÁNG CẮT • Điều kiện: Vu ≤ ΦVn • Sức kháng cắt danh định, lấy giá trị Min Vn = Vc + Vs + V p Vn = 0, 25 f c'bv d v + V p • Sức kháng cắt danh định bê tông Vc = 0, 083β f c' bv d v 34 34 17 3/11/2022 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ KIỂM TOÁN DẦM THEO ĐIỀU KIỆN KHÁNG CẮT • Sức kháng cắt danh định cốt ngang ƯST (đai, xiên) Vs = Av f y d v ( cotg θ + cotg α ) sin α s • Vp – thành phần ứng suất trước hữu hiệu hướng lực cắt tác dụng (sau trừ mát ứng suất) • Vp mang dấu dương ngược chiều lực cắt 35 35 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ KIỂM TOÁN DẦM THEO ĐIỀU KIỆN KHÁNG CẮT 36 36 18 3/11/2022 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ KIỂM TOÁN DẦM THEO ĐIỀU KIỆN KHÁNG CẮT • dv – chiều cao chịu cắt hữu hiệu, khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đến trọng tâm bê tông vùng nén, khơng nhỏ 0,9de khơng nhỏ 0,72hdầm • bv – bề rộng sườn dầm nhỏ chiều cao dv • s – khoảng cách cốt ngang (cốt đai) • β – hệ số xét đến khả bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo • θ – góc nghiêng ứng suất nén chéo • α – góc nghiêng cốt thép ngang (đai) trục dọc • Av – diện tích cốt thép chịu cắt cự ly s (mm2) 37 37 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ KIỂM TOÁN DẦM THEO ĐIỀU KIỆN KHÁNG CẮT • Xác định T U Đối với mặt cắt BTCT thường không chịu kéo dọc trục có lượng cốt thép ngang tối thiểu, có tổng chiều cao thấp 400 mm, lấy: β = 2,0 θ = 45° Thông thường, β θ xác định cách tra bảng biểu đồ phụ thuộc vào v/fc’ ɛx Ứng suất cắt bê tông: v= Vu − ΦVp Φbv d v Biến dạng dọc cốt thép phía chịu kéo uốn: Mu + 0,5 N u + 0,5Vu cotg θ − Aps f po d εx = v ≤ 0, 002 Es As + E p Aps 38 38 19 3/11/2022 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ KIỂM TOÁN DẦM THEO ĐIỀU KIỆN KHÁNG CẮT • Xác định T U v= Mu + 0,5 N u + 0,5Vu cotg θ − Aps f po d ≤ 0, 002 εx = v Es As + E p Aps Vu − ΦVp Φbv d v Vu: lực cắt tính tốn Ф : hệ số sức kháng cắt lấy theo 5.5.4.2 Mu : mơ men tính tốn Nu: lực dọc tính tốn lấy dương chịu nén fpo: ứng suất cốt thép dự ứng lực ứng suất bê tông xung quanh fpo= fpe+ fpc.Ep/Ec fpe: ứng suất có hiệu cốt thép dự ứng lực sau tất mát fpc: ứng suất nén bê tông trọng tâm tiết diện sau tất mát ứng suất 39 39 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ KIỂM TOÁN DẦM THEO ĐIỀU KIỆN KHÁNG CẮT • Xác định T U – Nếu ɛx < 0, cần tính lại: εx = ( M u / d v ) + 0, N u cot θ − Aps f po Es As + E p Aps + Ec Ac ≤ 0, 002 (5.104) Ac – diện tích vùng bê tơng chịu kéo uốn 40 40 20 3/11/2022 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ KIỂM TOÁN DẦM THEO ĐIỀU KIỆN KHÁNG CẮT • Xác định T U 41 41 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ KIỂM TỐN DẦM THEO ĐIỀU KIỆN KHÁNG CẮT • Xác định T U 42 42 21 3/11/2022 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ KIỂM TOÁN DẦM THEO ĐIỀU KIỆN KHÁNG CẮT • Trình tự kiểm tốn dầm chịu cắt Xác định giá trị bao Vu, Mu theo TTGH cường độ Xác định dv Xác định v v/fc’ Nếu v/fc’ > 0,25 → tăng tiết diện Giả thiết góc θ = 40° → xác định εx Tra bảng xác định β, θ So sánh θ tìm với giá trị giả thiết Nếu sai số lớn → tính lại εx với giá trị θ Xác định Vc, Vs → kiểm tra sức kháng cắt 43 43 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT KIỂM TOÁN DẦM THEO ĐIỀU KIỆN KHÁNG CẮT • Chọn cốt đai chống cắt • Cường độ yêu cầu cốt thép đai Vs = Vu − 0, 083β f c' bv dv − Vp Φ • Khoảng cách yêu cầu cốt đai s≤ Av f y dv ( cotg θ + cotg α ) sin α Vs • Av, fy – diện tích cường độ tính tốn cốt đai 44 44 22 3/11/2022 5.8 KIỂM TOÁN DẦM BTCT-TTGHCĐ KIỂM TOÁN DẦM THEO ĐIỀU KIỆN KHÁNG CẮT • Chọn cốt đai chống cắt • Lượng cốt đai tối thiểu Khi Vu < 0,1fc’bvdv → s ≤ 0,8dv 600 mm Khi Vu ≥ 0,1f ’cbvdv → s ≤ 0,4dv 300 mm 45 45 23 ... thứ HK TK& XD cầu thép (3-45) Đồ án TK& XD cầu thép (1-30) TK& XD Cầu bê tông cốt thép (3-45) Tin học ứng dụng cầu (2-30) Đồ án Lập phương án cầu (1-30) Khai thác kiểm định cầu (2-30) TK& XD cầu thép... chuyên ngành cầu Thời gian Block Block HK Năm thứ HK Nhập môn cầu (2-30) TK& XD Cầu bê tông cốt thép (3-57) Đồ án Thiết kế cầu Bê tông cốt thép (1-30) Thực tập công nhân (4-60) TK& XD mố trụ cầu (4-30)... CẦU BẢN BẰNG ĐÁ NUCE BỘ MÔN CẦU VÀ CƠNG TRÌNH NGẦM 7 MỘT SỐ HÌNH ẢNH CẦU BẢNTRONG THỰC TẾ