Đồ án tốt nghiệp cao ốc charmington dargonic

TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CAO ỐC CHARMINGTON DARGONIC SVTH : TÔN QUỐC KHANG MSSV : 17149082 Khóa 2017 : Ngành : CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG GVHD : TS TRẦN VĂN TIẾNG Thành phố Hồ Chí Minh, tháng 08/2021 i TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CAO ỐC CHARMINGTON DARGONIC SVTH : TÔN QUỐC KHANG MSSV : 17149082 Khóa 2017 : Ngành : CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG GVHD : TS TRẦN VĂN TIẾNG Thành phố Hồ Chí Minh, tháng 08/2021 i CỘNG HỊA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** -TP Hồ Chí Minh, ngày 28 tháng 07 năm 2021 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: TÔN QUỐC KHANG MSSV: 17149082 Ngành: Cơng nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây dựng Lớp: 17149CL1A Giảng viên hướng dẫn: TS TRẦN VĂN TIẾNG ĐT: 0906792527 Ngày nhận đề tài: 23/02/2021 Ngày nộp: 28/07/2021 Tên đề tài: CAO ỐC CHARMINGTON DARGONIC Các số liệu, tài liệu ban đầu: - Hồ sơ kiến trúc cơng trình - Hồ sơ địa chất vị trí xây dựng cơng trình Nội dung thực đề tài: a Kiến trúc - Giới thiệu tổng quan kiến trúc cơng trình - Giải pháp kiến trúc cơng trình - Thể vẽ kiến trúc b Kết cấu - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế cầu thang điển hình - Kiểm tra ổn định tổng cơng trình - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế dầm tầng điển hình - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế cột, vách cứng, lõi thang - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế móng cọc khoan nhồi Sản phẩm: - 01 thuyết minh tính tốn 01 phụ lục thuyết minh tính tốn - … Bản vẽ A3 (gồm … vẽ kiến trúc … vẽ kết cấu) ii TRƯỞNG NGÀNH GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN iii CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: TƠN QUỐC KHANG MSSV: 17149074 Ngành: Cơng nghệ Kỹ thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: CAO ỐC CHARMINGTON DARGONIC Giảng viên hướng dẫn: TS TRẦN VĂN TIẾNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: (Bằng chữ: ) TP Hồ Chí Minh, tháng 08 năm 2021 Giáo viên hướng dẫn TS Trần Văn Tiếng iv CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: TƠN QUỐC KHANG MSSV: 17149074 Ngành: Cơng nghệ Kỹ thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: CAO ỐC CHARMINGTON DARGONIC Giảng viên phản biện: TS NGUYỄN VĂN CHÚNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: 10 Đề nghị cho bảo vệ hay không? 11 Đánh giá loại: 12 Điểm: (Bằngchữ: ) TP Hồ Chí Minh, tháng 08 năm 2021 Giáo viên phản biện TS Nguyễn Văn Chúng v LỜI CẢM ƠN Đầu tiên cho em xin gửi lời cảm ơn sâu sắc chân thành đến thầy Trần Văn Tiếng Kể từ lúc nhận đề tài hoàn thành đồ án, xun suốt q trình thầy dẫn em nhiệt tình và cho em nhiều kiến thức mới, củng cố hiểu rõ chất kiến thức chuyên ngành học trước Tuy thầy có chút khắc khe chỉnh chu thứ, nhờ mà giúp em tìm hiểu nhiều hơn, hiểu chất vấn đề đồ án mà làm Khi làm đồ án với thầy, may mắn thử thách thân thầy làm cơng trình tương đối đặc biệt, phức tạp Khi làm đề tài này, em học hỏi thêm nhiều kiến thức mới, có nhiều vấn đề để khai thác học hỏi, từ có cho thêm kinh nghiệm kiến thức phục vụ sau trường Cũng xin gửi lời cảm ơn đến người bạn hợp tác thảo luận để giải vấn đề trình làm đồ án Cảm ơn gia đình chỗ dựa vững suốt khoảng thời gian em làm đồ án Bên cạnh đó, em gửi lời cảm ơn đến quý thầy, cô dạy em năm học qua, truyền đạt cho em nhiều kiến thức, định hướng họ tập Cảm ơn Khoa Đào tạo Chất lượng cao Khoa Xây dựng tạo điều kiện cho em có thời gian học tập bổ ích đáng nhớ TP.Hồ Chí Minh, ngày 28 tháng 07 năm 2021 Sinh viên thực Tôn Quốc Khang vi MỤC LỤC NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP II PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN IV PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN V TÀI LIỆU THAM KHẢO .XXX PHẦN 1: KIẾN TRÚC Chương TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình 1.1.2 Vị trí xây dựng cơng trình 1.1.3 Điều kiện tự nhiên 1.1.4 Quy mô công trình 1.1.4.1 Tổng quan 1.1.4.2 Quy mơ cơng trình 1.1.5 Tiện ích cơng trình 1.2 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.2.1 Giải pháp mặt phân khu chức 1.2.2 Giải pháp mặt đứng 1.2.3 Giải pháp hình khối 10 1.2.4 Giải pháp giao thơng cơng trình 11 1.3 GIẢI PHÁP KẾT CẤU CỦA KIẾN TRÚC 11 1.4 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC 11 1.4.1 Giải pháp cấp nước 11 1.4.2 Giải pháp thoát nước 12 1.4.3 Giải pháp cung cấp điện 12 1.4.4 Giải pháp thơng gió 12 1.4.5 Giải pháp chiếu sáng 12 1.4.6 Giải pháp phòng cháy chữa cháy – thoát hiểm 13 1.4.7 Giải pháp chống sét 13 1.4.8 Giải pháp thoát rác 13 PHẦN 2: KẾT CẤU 14 vii Chương 15 CƠ SỞ THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH 15 2.1 CƠ SỞ TÍNH TOÁN KẾT CẤU 15 2.1.1 Cơ sở thực 15 2.1.2 Cơ sở tính tốn 15 2.1.3 Phần mềm sử dụng 15 2.1.3.1 Tổng hợp phần mềm dùng cho đồ án 15 2.1.3.2 Giới thiệu phần phần mềm phân tích kết cấu RSAP 16 2.2 LỰA CHỌN VẬT LIỆU SỬ DỤNG 17 2.2.1 Vật liệu bê tông 17 2.2.2 Vật liệu cốt thép 18 2.2.3 Vật liệu kính 19 2.2.4 Vật liệu gạch xây 19 2.3 YÊU CẦU VỀ CẤU TẠO 19 2.3.1 Lớp bê tông bảo vệ 19 2.3.2 Khoảng cách thông thủy tối thiểu thép 20 2.4 NGUN TẮC TÍNH TỐN 21 2.4.1 Giả thiết tính tốn 21 2.4.2 Tính tốn theo trạng thái giới hạn 21 2.4.3 Phương pháp xác định nội lực 22 2.4.3.1.Phương pháp phần tử hữu hạn 22 2.4.3.2.Phương pháp giải tích 23 2.4.4 Trình tự thiết kế chung 23 2.5 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU 24 2.5.1 Nguyên tắc lựa chọn kết cấu chịu lực nhà cao tầng 24 2.5.2 Phân tích lựa chọn kết cấu phần thân 25 2.5.2.1 Lựa chọn giải pháp kết cấu theo phương đứng 25 2.5.2.2 Lựa chọn giải pháp kết cấu theo phương ngang 27 2.5.2 Phân tích lựa chọn kết cấu phần móng 29 2.5.3 Lựa chọn sơ kích thước cấu kiện 30 2.5.3.1 Sơ chiều dày sàn 30 2.5.3.2 Sơ kích thước tiết diện dầm 30 2.5.3.3 Sơ chiều dày vách lõi 31 viii 2.5.3.4 Sơ kích thước tiết diện cột 32 Chương 36 TẢI TRỌNG VÀ TỔ HỢP TẢI TRỌNG 36 3.1 TỐNG QUAN 36 3.2 TẢI TRỌNG ĐỨNG 36 3.2.1 Tĩnh tải 36 3.2.1.1 Tĩnh tải lớp cấu tạo sàn 36 3.2.1.2 Tĩnh tải tường xây 39 3.2.1.3 Tĩnh tải lớp kính bao che 41 3.2.2 Hoạt tải 41 3.3 TẢI TRỌNG NGANG 42 3.3.1 Tải trọng gió 42 3.3.1.1 Yêu cầu tính tốn tải trọng gió theo TCVN 2737:1995 42 3.3.1.2 Lựa chọn phương án gán tải trọng gió 42 3.3.1.3 Tính tốn thành phần tĩnh tải trọng gió 43 3.3.1.4 Tính tốn thành phần động tải trọng gió 48 3.3.1.5 Tổ hợp tải trọng gió 65 3.3.2 Tải trọng động đất 69 3.3.2.1 Yêu cầu tính tốn động đất cho cơng trình 69 3.3.2.2 Lựa chọn phương pháp tính tốn tải trọng động đất 69 3.3.2.3 Các u cầu phân tích kết cấu cơng trình chịu động đất 71 3.3.2.4 Tính tốn tải trọng động đất theo phương pháp phổ phản ứng 72 3.3.2.3 Kết phân tích dao động 81 3.3.2.4 Áp dụng tính tốn 82 3.4 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 101 3.4.1 Chỉ dẫn tổ hợp tải trọng theo TCVN 2737:1995 101 3.4.1.1 Tổ hợp tải trọng 101 3.4.1.2 Tổ hợp tải trọng đặc biệt 101 3.4.2 Chỉ dẫn tổ hợp tải trọng theo TCVN 9386:2012 101 3.4.3 Kết tổ hợp 102 3.4.3.1 Các trường hợp tải trọng 102 3.4.3.1 Tổ hợp tải trọng 103 Chương 106 ix n  : Số lượng cọc bố trí móng A c  1.1304  m  : Diện tích mặt cắt ngang thân cọc Lc  53  m  : Chiều dài tính tốn cọc H m  55  m  : Độ sâu khối móng quy ước(từ cao độ sàn tầng hầm đến đáy KMQU)  soil,tb : Dung trọng trung bình lớp đất khối móng quy ước (có xét đến đẩy   nổi), tính sau:  soil,tb  9.4 kN / m3  Xác định áp lực tính tốn đáy khối móng quy ước (cao độ mũi cọc): Dùng tổ hợp COMB9 để tính tốn, tổ hợp lại để kiểm tra Tổng lực dọc tiêu chuẩn tác dụng xuống móng: N 0tc  33337.28  kN  Tổng lực ngang tiêu chuẩn tác dụng xuống móng phương X: Q 0tcx  4.10  kN  Tổng lực ngang tiêu chuẩn tác dụng xuống móng phương Y: Q 0tcx  230.63  kN  Momen uốn tiêu chuẩn tác dụng xuống móng quanh trục X: M 0tcx  2980.13  kN.m  Momen uốn tiêu chuẩn tác dụng xuống móng quanh trục Y: M 0tcy  12.63  kN.m  Độ lệch tâm theo phương x: ex  M 0tcy  Q 0tcx   h d  L c  N  Wqu tc  12.63   4.10     53   0.0012  m  33337.28  164109 Độ lệch tâm theo phương y: ey  tc tc M0x  Q0y   h d  Lc  N0tc  Wqu  2980.13  230.63    53  0.049  m 33337.28  164109 Áp lực tiêu chuẩn lớn đáy khối móng quy ước: p tc max tc p max N 0tc  Wqu 6e   6e  1  x  y  Bm  L m  L m Bm  33337.28  164109   0.0012  0.049    1     658.34  KPa  17.5  17.5 17.5 17.5    Áp lực tiêu chuẩn trung bình đáy khối móng quy ước: p tctb  N 0tc  Wqu Bm  L m  33337.28  164109  647.1  KPa  17.5  17.5 469 Áp lực tiêu chuẩn nhỏ đáy khối móng quy ước: p N 0tc  Wqu 6e   6e  1  x  y  Bm  L m  L m Bm  33337.28  164109   0.0012  0.049    1     635.85  KPa  17.5  17.5 17.5 17.5    tc tc p 9.9.5.2 Xác định sức chịu tải đất mặt phẳng mũi cọc Sức chịu tải đất mặt phẳng mũi cọc (dưới đáy khối móng quy ước), xác định theo dẫn 4.6.9 – TCVN 9362:2012 sau: R II  m1  m  A  b   II  B  h  *II  D  cII   II  h  k tc 1.2  1.18 17.5 10.2  5.70  67  9.4  8.04 10.37  10.2 11.2   4525.55  KPa  Ghi chú: Các thông số công thức tính tương tự móng M1 R II  9.9.5.3 Kiểm tra điều kiện áp lực đất đáy khối móng quy ước Mục đích việc kiểm tra nhằm xem xét đến đất mặt phẳng mũi cọc có đủ khả chịu tải trọng kết cấu bên trọng lượng móng khối quy ước hay khơng Đối với móng chịu tải trọng lệch tâm, điều kiện kiểm tra sau: tc p max  658.34  KPa   1.2R II  1.2  4525.55  5430.66  KPa   tc p tb  647.10  KPa   R II  4525.55  KPa   tc p  635.85  KPa    Đất đáy khối móng quy ước đảm bảo khả chịu tải 9.9.6 Kiểm tra độ lún móng 9.9.6.1 Kiểm tra độ lún cọc đơn  Cơ sở lý thuyết: Xem lại lý thuyết tính móng M1  Kết tính tốn, kiểm tra: Xác định hệ số   0.92 Xác định độ lún cọc đơn móng M3: Bảng 9.32 Kết tính tốn kiểm tra độ lún cọc đơn móng M3 STT Tên cọc N (kN) β G1 (MPa) L (m) S (cm) P1 8078.6 0.92 8.186 53 1.72 Sgh (cm) S < Sgh 10 470 Thỏa STT Tên cọc N (kN) β G1 (MPa) L (m) S (cm) Sgh (cm) S < Sgh P2 8075.35 0.92 8.186 53 1.71 10 Thỏa P3 7895.57 0.92 8.186 53 1.68 10 Thỏa P4 7892.32 0.92 8.186 53 1.68 10 Thỏa P5 7985.57 0.92 8.186 53 1.70 10 Thỏa 9.9.6.2 Kiểm tra độ lún nhóm cọc từ độ lún cọc đơn  Cơ sở lý thuyết: Xem lại lý thuyết tính móng M1  Kết tính tốn, kiểm tra: 1.1 Các thơng số tính tốn - Chiều dài cọc: L 53 (m) - Hệ số kn: kn 1.88 G1 8.19 MPa G2 20.98 MPa Bảng 9.33 Kết tính tốn kiểm tra độ lún nhóm cọc móng M3 1.2 Kết tính tốn - Tên cọc (i): P1 Tên cọc tương tác (j) a (m) Nj (kN) (kn.G1.L)/(2.G2.a) δ1,j S1,j (cm) P2 3.6 8075.35 5.41 0.287 0.53 P3 3.6 7895.57 5.41 0.287 0.52 P4 5.0 7892.32 3.89 0.231 0.42 P5 2.5 7985.57 7.78 0.349 0.64 - Tổng độ lún cọc tương tác xung quanh: ΣS1,j (cm) 2.12 - Độ lún cọc đơn (chưa xét đến tương tác): S(N1) (cm) 1.72 S1 (cm) 3.83 - Độ lún cuối cọc đơn (xét đến tương tác): - Tên cọc (i): P2 Tên cọc tương tác (j) a (m) Nj (kN) (kn.G1.L)/(2.G2.a) δ1,j S1,j (cm) P1 3.6 8078.6 5.41 0.287 0.53 P3 5.0 7895.57 3.89 0.231 0.42 P4 3.6 7892.32 5.41 0.287 0.52 P5 2.5 7985.57 7.78 0.349 0.64 ΣS1,j (cm) 2.12 - Tổng độ lún cọc tương tác xung quanh: 471 1.2 Kết tính tốn - Độ lún cọc đơn (chưa xét đến tương tác): - Độ lún cuối cọc đơn (xét đến tương tác): - Tên cọc (i): S(N1) (cm) 1.71 S1 (cm) 3.83 P3 Tên cọc tương tác (j) a (m) Nj (kN) (kn.G1.L)/(2.G2.a) δ1,j S1,j (cm) P1 3.6 8078.6 5.41 0.287 0.53 P2 5.0 8075.35 3.89 0.231 0.43 P4 3.6 7892.32 5.41 0.287 0.52 P5 2.5 7985.57 7.78 0.349 0.64 - Tổng độ lún cọc tương tác xung quanh: ΣS1,j (cm) 2.13 - Độ lún cọc đơn (chưa xét đến tương tác): S(N1) (cm) 1.68 S1 (cm) 3.80 - Độ lún cuối cọc đơn (xét đến tương tác): - Tên cọc (i): P4 Tên cọc tương tác (j) a (m) Nj (kN) (kn.G1.L)/(2.G2.a) δ1,j S1,j (cm) P1 5.0 8078.6 3.89 0.231 0.43 P2 3.6 8075.35 5.41 0.287 0.53 P3 3.6 7895.57 5.41 0.287 0.52 P5 2.5 7985.57 7.78 0.349 0.64 - Tổng độ lún cọc tương tác xung quanh: ΣS1,j (cm) 2.13 - Độ lún cọc đơn (chưa xét đến tương tác): S(N1) (cm) 1.68 S1 (cm) 3.80 - Độ lún cuối cọc đơn (xét đến tương tác): - Tên cọc (i): P5 Tên cọc tương tác (j) a (m) Nj (kN) (kn.G1.L)/(2.G2.a) δ1,j S1,j (cm) P1 2.5 8078.6 7.78 0.349 0.65 P2 2.5 8075.35 7.78 0.349 0.65 P3 2.5 7895.57 7.78 0.349 0.63 P4 2.5 7892.32 7.78 0.349 0.63 - Tổng độ lún cọc tương tác xung quanh: ΣS1,j (cm) 2.57 - Độ lún cọc đơn (chưa xét đến tương tác): S(N1) (cm) 1.70 S1 (cm) 4.26 - Độ lún cuối cọc đơn (xét đến tương tác): 472 1.2 Kết tính tốn → Độ lún nhóm cọc (Đơn vị:cm) : Sn = ΣSi/n - Độ lún giới hạn nhóm cọc: - Kết luận: 3.91 Sgh(cm) 10 Độ lún nhóm cọc thỏa điều kiện TTGH 9.9.6.3 Kiểm tra độ lún móng cọc theo mơ hình khối móng quy ước  Cơ sở lý thuyết: Xem lại lý thuyết tính móng M1  Kết tính tốn kiểm tra: Về cách tính tốn chi tiết tính giống móng M1, sinh viên trình bày kết độ lún qua Bảng 473 Bảng 9.34 Kết tính tốn kiểm tra độ lún móng M3 theo phương pháp tổng phân tố Các thơng số tính tốn - Lực dọc tiêu chuẩn t/dụng lên móng: N0tc 33337 kN - Áp lực trung bình t/c đáy móng: ptctb 647.10 KPa - TLBT khối móng quy ước: Wqu 164109 kN - Ứng suất thân đất đáy móng: σbt,z=0 516.66 KPa - Chiều rộng đáy móng quy ước: Bm 17.5 m - Ứng suất gây lún đáy móng: σgl,z=0 130.44 KPa - Chiều dài đáy móng quy ước: Lm 17.5 m - Hệ số khơng thứ nguyến tính lún: β 0.8 Tính tốn độ lún theo phương pháp tổng phân tố cách chia đất thành lớp phân tố đồng chất có chiều dày hi ≤ Bm/4 Kết tính tốn độ lún cho móng hi Tên lớp Phân tố Lớp 1.0 Lớp 1.0 Lớp 1.0 Lớp 1.0 (m) z Tỷ số Tỷ số Hệ số σbt,z=zi σgl,z=zi σi (m) 2z/Bm Lm/Bm αi (KPa) (KPa) (KPa) Biên 0.000 1.000 1.000 516.66 130.44 Biên 1.0 0.114 1.000 0.989 526.86 128.94 Biên 1.0 0.114 1.000 0.989 526.86 128.94 Biên 2.0 0.229 1.000 0.977 537.06 127.45 Biên 2.0 0.229 1.000 0.977 537.06 127.45 Biên 3.0 0.343 1.000 0.966 547.26 125.96 Biên 3.0 0.343 1.000 0.966 547.26 125.96 Biên 4.0 0.458 1.000 0.937 557.46 122.19 Điểm 474 129.69 128.20 126.70 124.08 σgl,zi/σbt,zi Ei Si (KPa) (cm) 0.252 52450 0.245 52450 0.245 52450 0.237 52450 0.237 52450 0.230 52450 0.230 52450 0.219 52450 0.20 0.20 0.19 0.19 Các thơng số tính tốn - Lực dọc tiêu chuẩn t/dụng lên móng: N0tc 33337 kN - Áp lực trung bình t/c đáy móng: ptctb 647.10 KPa - TLBT khối móng quy ước: Wqu 164109 kN - Ứng suất thân đất đáy móng: σbt,z=0 516.66 KPa - Chiều rộng đáy móng quy ước: Bm 17.5 m - Ứng suất gây lún đáy móng: σgl,z=0 130.44 KPa - Chiều dài đáy móng quy ước: Lm 17.5 m - Hệ số khơng thứ nguyến tính lún: β 0.8 Tính tốn độ lún theo phương pháp tổng phân tố cách chia đất thành lớp phân tố đồng chất có chiều dày hi ≤ Bm/4 Kết tính tốn độ lún cho móng hi Tên lớp Phân tố Lớp 5 1.0 Lớp 1.0 Lớp 1.0 (m) z Tỷ số Tỷ số Hệ số σbt,z=zi σgl,z=zi σi (m) 2z/Bm Lm/Bm αi (KPa) (KPa) (KPa) Biên 4.0 0.458 1.000 0.937 557.46 122.19 Biên 5.0 0.572 1.000 0.891 567.66 116.22 Biên 5.0 0.572 1.000 0.891 567.66 116.22 Biên 6.0 0.687 1.000 0.845 577.86 110.25 Biên 6.0 0.687 1.000 0.845 577.86 110.25 Biên 7.0 0.801 1.000 0.799 588.06 104.26 Điểm Kiểm tra độ lún móng so với độ lún giới hạn (Phụ lục E - TCVN 10304:2014): Kết luận: Sgh (cm) 119.21 113.23 107.25 10 σgl,zi/σbt,zi Si (KPa) (cm) 0.219 52450 0.205 52450 0.205 52450 0.191 52450 0.191 52450 0.177 > Độ lún móng nhỏ độ lún giới hạn, thỏa điều kiện theo trạng thái giới hạn 475 Ei ΣSi (cm) 0.18 0.17 0.16 1.29 9.9.7 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng cho đài móng 9.9.7.1 Kiểm tra xun thủng đài móng cột gây Hình 9.51 Mặt cắt mặt tháp xuyên thủng cột gây móng M3  Xác định lực chống xun thủng: Tính xun thủng móng M3 theo điều kiện xuyên thủng hạn chế, lấy lực chống xuyên h thực tế nhân với lượng Do lực chống xuyên thủng xác định sau: c Pcx  0.75R bt   Sxt,i  h0 ci Với móng M3 cơng thức viết thành: 476  h h h  Pcx  0.75R bt   Sxt,1   Sxt,2   Sxt,3   c1 c2 c3   Pcx  0.75 1.95 103    4.905  2.5  1.212  2.277  0.454  2.277   41415.7  kN  Trong đó: Rbt : Cường độ chịu kéo bê tông đài cọc, sử dụng bê tơng có cấp độ bền B35 nên giá trị R bt  1.95  MPa  Sxt,1   4.905  m  : Tổng diện tích hai mặt tháp xuyên thủng lớn giống Sxt,2  1.212  m2  : Diện tích mặt tháp xuyên thủng vừa Sxt,3  1.454  m  : Diện tích mặt tháp xuyên thủng nhỏ lại h / c1  2.5 h / c2  h / c3  2.05 / 0.9  2.277 h : Chiều cao làm việc đài móng tiết diện xét, xác định sau: h  h d  a  2.2  0.15  2.05  m  a : Khoảng cách từ đái đáy đến trọng tâm nhóm cốt thép dọc đài, lấy 150mm  Xác định lực gây xuyên thủng: Lực gây xuyên thủng cho móng tổng tải trọng trọng tác dụng lên cọc nằm tháp xuyên thủng, xác định sau: Pxt   Pi  P1  P2  P3  P4  8078.6  8075.35  7895.57  7892.32  31941.84  kN   Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: Pxt  31941.84  kN   Pcx  41415.7  kN   Móng M3 đảm bảo điều kiện xuyên thủng cột gây 9.9.7.2 Tính tốn chọc thủng đài cọc cọc biên gây  Cơng thức tính tốn: Tính tốn chọc thủng đài cọc cọc biên gây thực theo biểu thức: im   c  c   Pai  R bt  h 01   u i  i  R bt h 01 1  b 02  02   2  b 01  01      i 1   Trong đó: Pai : Tải trọng tính tốn lên cọc biên có kể đến momen hai phương 477 h 01 : Chiều cao tính tốn tiết diện đoạn kiểm tra, khoảng cách từ đỉnh cọc đến mặt đài cọc ui : Giá trị trung bình đáy mặt bên thứ i tháp chọc thủng có chiều cao h 01 i : Hệ số, xác định theo biểu thức: i  k   h 01 / c 0i  , với k hệ số suy giảm khả chịu lực đài cọc vùng góc, [Tham khảo Bảng Sách Thiết kế Kết cấu Bê tông cốt thép – PGS TS Bùi Quốc Bảo] b01 b 02 : Khoảng cách từ cạnh cọc biên đến cạnh đài cọc c 01 c 02 : Khoảng cách từ cạnh cọc biên đến mép cột gần theo hai phương Bảng 9.35 Bảng tra giá trị hệ số β tính chọc thủng đài cọc biên gây h01/c0i βi h01/c0i βi h01/c0i βi h01/c0i βi < 1.00 0.60 1.40 0.765 1.80 0.887 2.20 0.968 1.05 0.622 1.45 0.782 1.85 0.90 2.25 0.974 1.10 0.645 1.50 0.80 1.90 0.912 2.30 0.980 1.15 0.666 1.55 0.815 1.95 0.920 2.35 0.986 1.20 0.688 1.60 0.832 2.00 0.932 2.40 0.991 1.25 0.709 1.65 0.845 2.05 0.941 2.45 0.996 1.30 0.728 1.70 0.860 2.10 0.951 > 2.50 1.00 1.35 0.746 1.75 0.875 2.15 0.960 478  Kết tính tốn: Bảng 9.36 Kết tính tốn kiểm tra xun thủng đài móng M3 cọc biên gây Thông số vật liệu, kích thước đài móng thơng số khác - Cấp độ bền vật liệu bê tơng đài móng: B35 - Cường độ chịu kéo bê tơng đài móng: Rbt 1.95 MPa - Chọn sơ chiều cao đài móng: hd 2000 mm - Khoảng cách từ đáy đài đến trọng tâm cốt thép: a 150 mm - Chiều cao tính tốn tiết diện đài đoạn kiểm tra: h01 1850 mm - Khoảng cách từ cạnh cọc biên đến mép đài (cạnh a): b01 1800 mm - Khoảng cách từ cạnh cọc biên đến mép đài (cạnh b): b02 1500 mm - Khoảng cách từ cạnh cọc biên đến mép cột (cạnh a): c01 740 mm - Khoảng cách từ cạnh cọc biên đến mép cột (cạnh b): c02 900 mm - Xác định tỷ số h01/c01: h01/c01 2.50 - Xác định tỷ số h01/c02: h01/c02 2.06 - Hệ số: β1 1.00 - Hệ số: β2 0.94 Pb,max 8078.6 kN Pxt 8078.6 kN - Phản lực đầu cọc lớn cọc biên đài: Kết tính tốn kiểm tra - Lực gây chọc thủng lớn từ cọc biên: Pxt = Pb,max 479 - Lực chống chọc thủng cho đài móng cọc biên: Pcx 14409 kN Pcx = Rbt.h01.[β1.(b02 + c02/2) + β2.(b01 + c01/2)] - Kiểm tra điều kiện chống chọc thủng đài cột gây ra: - Kết luận: Pxt Pcx < Đài móng đảm bảo điều kiện chống chọc thủng cọc biên gây 9.9.8 Tính tốn cốt thép đài móng 9.9.8.1 Tính tốn cốt thép chịu momen uốn đài  Xác định momen uốn đài: Xác định momen uốn đài móng phần mềm RSAP Biểu đồ màu thể momen uốn theo phương cạnh ngắn đài móng M3 480 Chia dãy khảo sát momen uốn theo phương cạnh ngắn đài móng M3 Dựa vào biểu đồ chia dãy khảo sát, tính tốn cốt thép chịu uốn theo phương cạnh ngắn đài móng M3 chọn momen uốn để tính tốn sau: - Khi tính tốn cốt thép lớp dưới: M max,d  2185.15  kN  - Khi tính tốn cốt thép lớp trên: M max,t  3674  kN  Biểu đồ màu thể momen uốn theo phương cạnh dài đài móng M3 481 Chia dãy khảo sát momen uốn theo phương cạnh dài đài móng M3 Dựa vào biểu đồ chia dãy khảo sát, tính tốn cốt thép chịu uốn theo phương cạnh dài đài móng M3 chọn momen uốn để tính tốn sau: - Khi tính tốn cốt thép lớp dưới: M max,d  1549.61 kN  - Khi tính tốn cốt thép lớp trên: M max,t  3674  kN   Tính tốn cốt thép chịu uốn: Tính tốn tốn cốt thép chịu uốn cho đài móng thực cấu kiện dầm tiết diện chữ nhật b  h Khi b cạnh dài cạnh ngắn đài móng (tùy vào tính tốn cốt thép theo phương cạnh dài hay ngắn đài), h chiều cao đài Thông số vật liệu bê tông cốt thép đài móng M3 Thơng số đầu vào 1.1 Bê tơng đài móng - Cấp độ bền bê tơng: B35 - Cường độ chịu nén tính tốn: Rb : 19.5 - Hệ số điều kiện làm việc: γ b: - Module đàn hồi: Eb: 34500 1.2 Cốt thép bố trí đài - Nhóm cốt thép đường kính Ø ≥ 10mm: CB-400V 482 MPa MPa - Cường độ chịu kéo: Rs : 350 MPa ξ R: 0.533 - Module đàn hồi: Es: 200000 MPa αR: 0.391 μmax: 2.97% mm 1.3 Thông số khác - Chiều dày lớp bê tông bảo vệ: c: 50 - Hàm lượng cốt thép tối thiểu: μmin: 0.1% Kết tính tốn cốt thép chịu uốn cho đài móng M3 Vị trí Thơng số Thép theo phương cạnh dài Thép theo phương cạnh ngắn Lớp Lớp Lớp Lớp M (kN.m/m) 1549.61 3674 2185.15 3674 b (mm) 1000 1000 1000 1000 h (mm) 2000 2000 2000 2000 a (mm) 150 64 150 64 h0 (mm) 1850 1936 1850 1936 αm 0.023 0.050 0.033 0.050 ξ 0.023 0.052 0.033 0.052 Bài toán Cốt đơn Cốt đơn Cốt đơn Cốt đơn Astt (mm2) 2421.7 5565.7 3431.9 5565.7 Ø (mm) 25 28 25 28 a (mm) 200 100 100 100 Bố trí Ø25a200 Ø28a100 Ø25a100 Ø28a100 Ghi BT tính tốn BT tính tốn BT tính tốn BT tính tốn Asbt (mm2) 2453.1 6154.4 4906.3 6154.4 μ 0.13% 0.32% 0.27% 0.32% Kiểm tra HLCT Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa x (mm) 44.03 110.46 88.06 110.46 Mgh (kN.m) 1569.50 4051.25 3101.19 4051.25 Kiểm tra KNCL Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa 483 ... LƯỢNG CAO ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CAO ỐC CHARMINGTON DARGONIC SVTH : TÔN QUỐC KHANG MSSV : 17149082 Khóa 2017 : Ngành : CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG GVHD : TS TRẦN VĂN TIẾNG Thành phố Hồ Chí Minh, tháng 08/2021... thường gặp khác Điều giúp cho cao ốc Charmington Dargonic mang lối kiến trúc riêng biệt nhằm lẫn với cao ốc khác Hình 1.5 Hình khối kiến trúc cao ốc Charmington Dargonic 10 1.2.4 Giải pháp giao... trình Hình 1.4 Phối cảnh kiến trúc cao ốc Charmington Dargonic Hình 1.5 Hình khối kiến trúc cao ốc Charmington Dargonic 10 Hình 2.1 Sơ đồ thể quy trình phân tích, thiết kế cơng trình