JOMC 27 ạ ậ ệ ự ậ ố ẽ ế ả tính toán độ ữ ản cho các trườ ợ ỉ ố ạ ủ ả ứ ớ ỗi đường cong tương ứ ớ ộ ệ ố ế ả ấ Độ ữ ả ả ệ ố ớ ị ực đạ độ ạ ữ ả ả ệ ố tăng từ tăng từ (MH1) đế ức độ ến thiên độ ỷ ệ[.]
Tạp chí Vật liệu Xây dựng Tập 12 số (06 ỨQJ[ửFắWFủDGầPErW{QJFốWWKép gia cườQJ75& 7UầQ&DR7KDQK1JọF /r+XỳQK4XDQJ+ậX 1J{+ữu CườQJ1JX\ễQ+Ràng Phương/r+ữX+X\ Trường ĐạL+ọF4XốF7ế, ĐạL+ọF4XốF*LD73+ồ&Kí0LQK Trường ĐạL+ọF%áFK.KRD73+ồ&KíMinh, ĐạL+ọF4XốF*LD73+ồ&Kí0LQK 7Ừ.+2É 'ầPErW{QJFốt thép gia cườQJ75& Kảnăng kháQJFắW 7Ð07Ắ7 Bài báo xác định độQJKLrQJFủDWKDQKFKớQJQpQFủa mơ hình giàn góc thay đổLFKRGầPErW{QJFốWWKpS gia cườQJErW{QJFốWVợLGệW WH[WLOHUHLQIRUFHGFRQFUHWH–75& FKịXXốn thông qua phương pháp bán phân tích đề[XấW0ột đơn vịgiàn đượFVửGụQJđểSKkQWtFKGầPErW{QJFốt thép gia cườQJ75& WKHRQJX\rQOमF{QJảR6iXGầPErW{QJFốWWKpSFyWỷOệa/d = 3.18 gia cườQJ75&WKHRQKLềX FiFKNKiFQKDX6RViQKNếWTXảthu đượFWừP{KuQKJLjQảo đề[XấWYớLNếWTXảWKtQJKLệPFủDViXGầP đểNKảo sát độWLQFậ\FủDP{KuQKJLjQảR.ếWTXảFKRWKấ\JyFQJKLrQJFủDWKDQKFKốQJQpQWURQJP{ KuQKJLjQJyFNKiJLốQJJyFQứWWURQJWKtQJKLệP (@ Sáu dầm dựa điều kiện cân nội lực mơ hình giàn ảo tới xem xét để so sánh kết góc cắt. [LrQ JLjQ FKịu nén đượF JLả địQK Oj SKiW WULển theo hướQJ Fy F{QJ 7K{QJVốWtQKWRiQ ưu mơ hình giàn ảo có cơng ngoại nhỏ nhất&ụWKểWKDQK QJRạL QKỏ QKất Do đó, góc θlàm phương trình () đạW FựFWUịQKỏ 3.1.1 Chi tiết dầm RC QKất độQJKLrQJFủDWKDQKFKốQJ%ằQJFiFKOấy đạo hàm phương WKDQKFKớng đượFWuPWKấ\ Dầm có cớt đai khơng đới xứng để xác định phá hoại bên WUuQK WKHR JyF θ để WuP F{QJ QJRạL QKỏ QKất, độ QJKLrQJ FủD d(EWD) dθ 1 HTRC + + ) tan4 θ ρw nEc Asa Ec Asa ETRC ATRC fTRC + l jd 4( ) (h+ρ′s (n−1)Ec Ag ) c l ( ) jd + ) tan2 θ −( Ec Asa ( c + ρ′ (n − 1)E A ) s c g tan θ − ( h (h+ρ′s (n−1)Ec Ag ) c + Ec Asa ) = 0 Phương trình ( OjPột phương trình bậF́QFủDθ ĐểJLảL phương trình có thểVửGụQJphương pháp“Thử Sai”. &iFQJKLệPFủDθNKiFQKDXGọFWKHRQKịSFắWFủDGầPOjELếQ l, đạLGLệQFKRFKLềXGjLQKịSFắWFyVẵQOjNKiFQKDXFKRPỗi đơn vị giàn ĐốLYớLPộWPứFFắWFụWKểTX\WUuQKFKLDQKịSFắWEắt đầXWừ điểPWảL YjGL FKX\ểQ YềSKtD JốL WựD WURQJ PộWNKRảQJ Fắt Đơn vị JLjQđầXWLrQFyWKểxác địQKEằQJFiFKWKD\WKếWổQJFKLềXGjLQKịS FắWDWKjQKELếQO9ớLJLiWUịQj\FyWKểWKựFKLệQNLểPWUDMGFRWθđạL GLệQFKRFKLềXGjLFủa giàn đơn vịQj\1ếXNếWTXảFKRWKấ\MGFRWθ QKỏhơn a, quy trình giảLSKiS Vẽ WLếS Wục cho đơQ Yị JLjQWLếS WKHR EằQJFiFKFậSQKậWELếQOYớLJLiWUịPớL DMGFRWθ) Sau đó, cho đơn YịJLjQWLếSWKHRFyWKểthu đượFYớLELểXWKứF PộWOầQQữD4Xi WUuQKVẽEịGừQJOạLNKLNLểPWUDFKRWKấ\ELến l đượFVửGụng đểWtQK FKRPột đơn vịJLjQPớLQKỏhơn chiềXGjL MGFRWθ Fủa đơn vịJLjQ Pới hình thành (nghĩa chiềXGjLQKịSFắWFyVẵn không đủ FKRPộWJLjQPới đơn vị) Các bước đượFWKểKLện thông qua lưu đồ WtQKWRiQ +uQK Dầm RC dài 20m với tiết diện chữ nhật 150 PP [ PP dầm làm giảm trang thiết bị. = 0 7ULển khai phương trình () đểxác địQKJyFθFầQWuP ( %rW{QJ Cường độ bê tông định sau 28 ngày 30 MPa (dầm R30) 40 MPa (dầm R40).%rtơng R30 có khả chịu nén 30 0SDVDXQJj\%rtơng R40 có khả chịu nén 42,4 ± 03DVDXQJj\ 7KpS Tất cốt thép có độ bám dính cao S500 Ứng suất trung bình 570± 13 MPa, với mơ đun đàn hồi 210.000 ± 5750 MPa biến dạng chảy dẻo 2,7 ± 0,04 Bê tông cốt dệt (TRC) Bê tông cốt dệt (TRC) loại vật liệu tổng hợp vữa cốt dệt phát triển cho ứng dụng gia cường cấu kiện bê tông cốt thép Vữa Portland bao gồm chất kết dính có kích thước hạt nhỏ mm ghép với cốt thép dệt thủy tinh AR (vải dệt kim sợi dọc, với sợi dọc làm polyester cách có hệ thớng để tạo ổn định hình học cho vải dệt) +uQK JOMC 29 Tạp chí Vật liệu Xây dựng Tập 12 số (06 0{KuQKWKtQJKLệP 7KtQJKLệPXốQEốn điểP +uQK +uQK&ấXWU~FErW{QJFốWGệW 75& >@ 7heo tiêu chuẩn có để gia cường dầm bê tông cốt thép, ứng xử giới hạn ưu tiên>@ Với mục đích này, chất lỏng ngâm tẩm LATEX sử dụng cho cốt thép dệt trước thi F{QJ>@ Ba độ dày trung bình bê tơng cớt dệt sử dụng (1.7 mm, mm, 10 mm) Ba độ dày liên kết với tỷ lệ cốt WKpS %), liên quan đến sợi thủy tinh không bao gồm sợi +uQK0{KuQKWKtQJKLệPFKXQJ>@ Các dầm gia cường thí nghiệm ký hiệu (Bảng ), cụ thể mẫu trình bày Hình Bảng Cách ký hiệu dầm thí nghiệm >@ 3 polyester, cung cấp ổn định hình học chủ yếu. Cường độ Lớp bê tông cốt dệt (TRC) độ dày 10 mm thí nghiệm kéo chịu nén trực tiếp để khảo sát thuộc tính, kết trình bày Hình Yj ErW{QJ Bảng 03D 03D 3 Cách bố trí gia cường Dải /LrQ 5 5 6 tục & 3 3 Hình dạng 4X\WUuQK gia cường ErQ Chữ U 6% 3 thực hiện Tấm 8- sử dụng Lắp đúc 3 +, sẵn &RPSRVLWH độ dày WD\ +uQK%Lểu đồTXDQKệứQJVXấWELếQGạQJFủDErW{QJFốWGệW 75& >@ Bảng Các thuộc tính bê tông cốt dệt (TRC) >@ σFDU 0SD ( 0SD εFDU 0SD σFDU εFDU σFDU 0SD ( 0SD Khoảng cách nứt trung bình χI PP εFDU Độ rộng khe nứt trung bình Ω +uQKCách bố trí kích thước vật liệu gia cường để PP 6RViQKNếWTXả thí nghiệm >@ 'ựDYjRJyFQứWFủDWKtQJKLệPWDGựng lên đượFJyFQJKLrQJ FủD P{ KuQK JLjQ ảo (Hình 8), sau ta so sánh góc nghiêng tính đượFWừP{KuQKJLjQảo đề[XấWVRYớLJyFQJKLrQJFủDWKtQJKLệP %ảQJ JOMC 30 Tạp chí Vật liệu Xây dựng Tập 12 số (06 568-+,75& 566%375& 5&8-+,75& 566%375& 568-+,75& 5&8-+,75& +uQK*yFQJKLrQJFủDP{KuQKJLjQảRGựDWUrQJyFQứW %ảQJ.ếWTXảVRViQKJyFFắWWKHRWKựFWếYjP{KuQKJLjQảo đề[XấW Mẫu dầm thí nghiệm 568-+,75& 566%375& 5&8-+,75& 566%375& 568-+,75& 5&8-+,75& Góc cắt tính tốn mơ hình giàn Góc cắt theo quan sát mẫu thí Đơn vị giàn ảo thứ ảo đề xuất ( .ếWOXậQ Kết tính tốn từ mơ hình giàn ảo đề xuất cho dầm bê tông cốt thép gia cường bê tông cốt dệt TRC cho kết phù hợp với thực nghiệm, mơ hình giàn ảo đề xuất hỗ trợ hiệu cho nghiên cứu đánh giá ứng xử cắt dầm bê tông gia cường bê tông cốt dệt TRC, giúp tiết kiệm thời gian chi phí. Góc nghiêng tính tốn từ mơ hình giàn ảo đề xuất sát với JyFQJKLrQJđược đề xuất tiêu chuẩn>@, để đơn giản tính tốn người ta thường sử dụng góc , nhiên mơ hình giàn ảo với góc nghiêng thay đổi giúp ta tính toán chính xác nghiệm ( Sai số (%) /ờLFảm ơn 1JKLrQ Fứu đượF WjL WUợ EởL 4Xỹ 3KiW WULểQ NKRD KọF Yj F{QJ QJKệ4Xốc gia (NAFOSTED) đềWjLPmVố 7jLOLệXWKDPNKảR >@ % /L & 7 1 7UDQ 'HWHUPLQDWLRQ RI LQFOLQDWLRQ RI VWUXW DQG VKHDU VWUHQJWK XVLQJ YDULDEOH DQJOH WUXVV PRGHO IRU VKHDUFULWLFDO 5& EHDPV 6WUXFWXUDO(QJLQHHULQJDQG0HFKDQLFVYROQRSS JOMC 31 Tạp chí Vật liệu Xây dựng Tập 12 số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