bài tiểu luận đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì

 BÀI TIỂU LUẬN Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu 1 - 1 Chương I GIỚI THIỆU CHUNG 1.1 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN MÔN HỌC Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho nhà máy tinh bột khoai mì TÂN CHÂU – SINGAPORE ở tỉnh Tây Ninh. Để nước thải xau xử lý đạt tiêu chuẩn thải vào nguồn loại B (TCVN 5945 – 1995). 1.2 NỘI DUNG THỰC HIỆN Lựa chọn công nghệ thích hợp để xử lý nước thải theo phương án hợp lý nhất. Tính toán thiết kế cho từng công trình đơn vị theo lưu lượng và tính chất nước thải của nhà máy. Đề ra phương án vận hành và nêu lên 1 số sự cố cần tránh cũng như biện pháp giải quyết sự cố. So sánh và tín kinh tế cho từng trường trường hợp. 1.3 GIỚ I THIỆU SƠ LƯỢC KU VỰC THIẾT KẾ Nhà máy Tân Châu – Singapore nằm ở tỉnh Tây Ninh. Diện tích nhà máy koảng 80000 m 2 (Trần Thị Mỹ Diệu, 2003). Cách hồ dầu tiến koảng 200 m, phía đông giáp một nhánh sông của ồ. Do thuộc ku vực miền đông nam bộ chịu ảnh hưởng của thời tiết cận sích đạo. nhiệt độ trung bình quanh năm (27 – 34 o C). thời tiết chia làm hai mùa, mùa nắng khoảng từ tháng 12 – tháng 5, mùa mưa khoảng từ tháng 6 – tháng 11. Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu 2 - 1 CHƯƠNG II XÁC ĐỊNH LƯU LƯỢNG, TÍNH CHẤT NGUỒN NƯỚC VÀ LỰA CHỌN CÔNG NGHỆ XỬ LÝ 2.1 LƯU LƯỢNG Công xuất nhà máy được thiết kế 100 tấn/ ngày. Lưu lượng nước thải 2000 m 3 / ngày. (nguồn: Trần Thị Mỹ Diệu, 2003) 2.2 TÍNH CHẤT NƯỚC THẢI VÀ TIÊU CHUẨN XẢ THẢI TCVN 5945 – 1995 Thông số Đơn vị Nước thải Nguồn loại A Nguồn loại B Color pH TDS Acidity SS VSS BOD 5 CODtotal CODfilter N_NH 3 N_NO 3 N_Org SO 4 2- PO 4 CN - _ _ mg/ l mgCaCO 3 / l mg/ l mg/ l “ “ “ “ “ “ “ “ mg/ l Trắng 4 – 5 595 526 4920 4740 7500 11629 4537 336 0.80 57 7.19 35.12 24 _ 6 – 9 _ _ 50 _ 20 50 _ 0.1 _ _ _ 4 0.05 _ 5.5 – 9 _ _ 100 _ 50 100 _ 1 _ _ _ 6 0.1 Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu 2 - 2 2.3 LỰA CHỌN SƠ ĐỒ CÔNG NGHỆ 2.3.1 Sơ Đồ Công Nghệ 2.3.2 Giải Thích Sơ Đồ Công Nghệ Để xử lý nước thải thường ứng dụng các phương pháp xử lý như sau: xử lý cơ học, hoá học, hoá lý và sinh học. Các phương pháp được lựa chọn để xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì: Xử lý cơ học; Xử lý hoá lý; Xử lý sinh học. Các công nghệ được lựa chọn cho các phương pháp trên: Xử lý cơ học: Song chắn rác (SCR); Bể lắng cát ngang; Bể lắng và tách váng; nước thải sân phơi cát khí sinh h ọ c song chắn rác UAF bể trộn b ể đi ề u hoà bể lắng & tách váng bể lắng cát UASB b ùn tu ầ n hoàn bể lắng đứng thức ăn gia súc h ồ sinh h ọ c bể nén bùn nguồn tiếp nhận sân p hơi bùn aroten h ồ sinh h ọ c má y th ổ i khí b ùn thải b ùn tu ầ n hoàn nước tách bùn b ùn thải nước tách bùn nước tách cát Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu 2 - 3 Bể điều hoà; Bể lắng đợt II (bể lắng đứng); Bể nén bùn; Sân phơi bùn. Xử lý hoá lý: Bể khuấy trộn. Xử lý sinh học: Điều kiện nhân tạo: Xử lý kỵ khí: UAF UASB Xử lý hiếu khí: Arotank Điều kiện tự nhiên: Hồ sinh học. Chức năng của từng công trình: Xử lý cơ học: - SCR: làm nhiệm vụ giữ lạ i các tạp chất thô (chủ yếu là rác) có trong nước thải. - Bể lắng cát ngang: làm nhiệm vụ loại bỏ các tạp chất vô cơ không hoà tan như cát, sỏi, xỉ và các vật liệu rắn khác có vận tốc lắng (hay trọng lượng riêng)lớn hơn các chất hữu cơ có thể phân huỷ trong nước thải. - Bể láng và tách váng: tách lượng váng nổi trên bề mặt nước thải. - Bể điề u hoà: làm nhiệm vụ điều hoà lưu lượng và tắng tính an toàn khi vận hành hệ thống. - Bể lắng đợt II (bể lắng đứng): làm nhiệm vụ lắng hỗn hợp nước – bùn từ bể aroten dẫn đến. - Bể nén bùn: Làm giảm độ ẩm của bùn hoạt tính dư từ bể lắng đợt II bằng cách (nén) cơ học để đặt độ ẩm thích hợp. - Sân phơi bùn: làm ráo nước trong cặn vầ giảm độ ẩm của bùn thải. Xử lý hoá lý: - Bể khuấy trộn: khuấy trộn đều hoá chất châm vào nước thải. Xử lý sinh học: (trong điều kiện nhân tạo) - Xử lý kỵ khí:Ưu điểm: Xử lý SS – BOD – COD cao; Cần ít diện tích; Bùn dư ít; Sản xuất biogas; Tốn ít chi phí cho việc cung cấp năng lượng và dinh dưỡng. Nhược điểm: Khó đạt tiêu chuẩn xả thải; Vấn đề mùi; Vận hành phức tạp. Î Công nghệ lựa chọn: UAF, UASB. UAF: Thành phần nước thải nhà máy tinh bột khoai mì với lượng cặn lơ lững (SS) cao 4920 không thích hợp để xử lý liền với UASB (SS < 3000 mg/l). Vì vậy bể UAF được chọn để xử lý lượng SS lớn này. Ngoài ra khi nước thải qua UAF thì một phần chất hữu cơ cũng được khử b ớt. Hiệu quả xử lý SS đạt khoảng 75 – 83%, COD tổng (7,3 – 10,8%), COD filter (> 75%), sCOD (< 0,5%). Nước thải sau khi xử lý được bơm vào UASB để tiếp tục xử lý, còn bùn thải sinh ra trong quá trình xử lý được dùng làm thức ăn gia súc. UASB: Xử lý một lượng đáng kể chất hữu cơ. Với hiệu quả xử lý: COD tổng (88,4 – 91,9%), sCOD bị khử (85,2 – 92,2%). Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu 2 - 4 - Xử lý hiếu khí:Ưu điểm: Xử lý triệt để; Vận hành đơn giản. Nhược điểm: Xử lý COD có nồng độ thấp; Bùn dư nhiều; Diện tích lớn; Tốn chi phí cho việc cung cấp năng lượng và dinh dưỡng. Î Công nghệ lựa chọn: Arôten: Arôten: Dùng để xử lý triệt để lượng chất hữu cơ còn lại từ UASB dẫn vào. Hiệu quả x ử lý BOD 5 = 85%. Xử lý sinh học: (trong điều kiện tự nhiên). - Hồ sinh vật: để giảm thiểu nồng độ chất hữu cơ và chất dinh dưỡng đến mức thấp nhất đạt tiêu chuẩn xả thải công nghiệp tại Việt Nam (nguồn loại B). Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu 3 - 1 Chương III TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC CÔNG TRÌNH ĐƠN VỊ 3.1 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ SONG CHẮN RÁC THÔ 3.1.1 Tính Toán Mương Dẫn Chọn mương tiết diện hình chữ nhật, lưu lượng Q ngđ = 2000 m 3 / ngđ = 0,023 m 3 / s Diện tích mặt cắt ướt W : v Q W = Vận tốc chuyển động nước thải trước song chắn rác(SCR) v: v = 0,4 ÷ 1 m/s. Tối ưu v = 0,6 m/s Î 038,0 /6,0 /023,0 3 === sm sm v Q W m 2 Chiều rộng mương B: Chọn B = 0,3 m Chiều sâu mực nước trong mương dẫn h: B W h = Î 13,0 3,0 038,0 === B W h m Xác định độ dốc thuỷ lực i: Ricv ××= Î R c v i × = 2 2 Trong đó: c: hệ số sêri y R n c ×= 1 n: hệ số nhám 0130×=n R: bán kín thuỷ lực 07,0 13,023,0 13,03,0 2 = ×+ × = + × == mm hb hB uocvichu uoctichdien R m y: hệ số phụ thuộc vào R R < 1 phụ thuộc y = 1,5 × n 1/2 Î y = hệ số phụ thuộc = 1,5 × 0,013 1/2 = 9,75 ×10 -3 Î 59 013.0 11 07,0 3 1075,9 =×=×= − × y R n c Î 0015,0 07,059 6,0 2 2 2 2 = × = × = Rc v i 3.1.2 Tính Toán Song Chắn Rắc Số khe hở của SCR n: vhl KQ n L ×× × = Trong đó: K= 1,05 hệ số tính đến mức độ cản trở của dòng chảy do hệ tống cào rác. Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu 3 - 2 13,0 max == hh L (m). chiều sâu của lớp nước ở SCR lấy bằng chiều sâu mực nước trong mương dẫn. 016,0=l (m). khoảng cách giữa các khe hở. v = 0,6 (m/s). tốc độ nước cảy qua SCR Î 19 /6,013,0016,0 05,1/023,0 3 = ×× × = ×× × = smmm sm vhl KQ n L (khe) Chiều rộng của SCR B s : nlnsB s × + − ×= )1( Bề dày của thanh chắn s: Thường lấy 008,0 = s (m) Î 45,019016,0)119(008,0)1( = × + − × =×+−×= nlnsB s (m) Chiều dài xây dựng của phần mương đặt SCR, L : L = L 1 + L 2 + L S Trong đó: L 1 : Chiều dài mở rộng trước SCR 2,0 202 3,045,0 2 1 = − = − = tgtg BB L ms μ (m) μ : góc nghiên mở rộng 0 20= μ L 2 : chiều dài phần mở rộng sau SCR 1,0 2 2,0 2 1 2 === L L (m) L S : Chiều dài phần dặt SCR L S = 1,5 (m) Chiều sâu xây dựng của phần mương đặt SCR, H: H = h max + h s + 0.5 Trong đó: 0,5: chiều cao lớp nước bảo vệ. s h : tổn thất áp lực: θβ sin 2 2 3 4 ×× ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ×= g v l s h s (m) 0 60= θ vớt rác thủ công, quy phạm 45 - 60 0 83,1= β chọn thanh trước tròn sau vuông Î 30 2 3 4 1059,060sin 2016.0 008.0 83.1 − ×=×× ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ×= g v h s Î H = h max + h s + 0,5 = 0,13 + 0,59 × 10 -3 + 0,5 = 0,6 (m) Bề dày của thanh chắn, s: Thường lấy 008,0 = s (m) Chiều dầy của thanh chắn, d: chọn d = 20mm Chiều cao của thanh chắn, h t : h t = cotg 30 0 × H = cotg30 0 × 0,6 = 1(m) Chiều cao của lớp nước qua thanh chắn, h nt : h nt = cotg 30 0 × h = cotg30 0 × 0,13 = 0,23(m) Số thanh chắn : n – 1 = 19 – 1 = 18 (thanh) Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu 3 - 3 Tốc độ dòng chảy qua song chắn v sc : 6,06,01059,08,927,027,0 27,0 1 232 22 =+××××=+××=⇒ − ×= − vhgu g vu h lL (m/s) Các thông số thiết kế và kích thước SCR TT Thông số Đơn vị Giá trị 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Tốc độ chảy trong mương Lưu lượng trung bình Kích thước mương, B × H Chiều rộng B Độ sâu, H Chiều cao lớp nước trong mương, h Kích thước thanh, ds × Bề rộng, s Bề dày, d Chiều cao h t Khe hở giữa các thanh Số khe hở của SCR Số thanh của SCR Tốc độ dòng chảy qua song chắn, v Tổn thất áp lực qua song chắn, s h m/s m 3 /s mm mm mm mm mm mm mm khe thanh m/s mm 0,6 83,3 300 650 130 8 20 1000 16 19 18 0,6 0,00059 3.2 TÍNH TOÁN BỂ LẮNG CÁT NGANG 3.2.1 Tính Toán Thuỷ Lực Mương Dẫn Nước Thải từ SCR Đến Bể Lắng Cát Thông số Đơn vị Giá trị Chiều ngang, B Độ sâu, H Độ dốc, i Vận tốc, v Độ đầy, h mm mm mm m/s mm 300 650 14 0,6 130 3.2.2 Tính Toán Bể Lắng Cát Ngang Chọn đường kính hạt cát d = 0,2 mmÆ độ lớn thuỷ lực của hạt u o = 18,7 mm/s = 0,0187 m/s (nguồn: CNXL nước thải, Trần Thị Mỹ Diệu) Diện tích mặt thoáng BLC: 2 /0187,0 /023,0 7,1 3 =×=×= sm sm u Q kF o m 2 Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu 3 - 4 Trong đó: Q: Lưu lượng nước thải Q = 0,023 m 3 /s o u : độ lớn thuỷ lực của hạt, 0187,0 = o u (m/s) k: hệ số ản hưởng của dòng chảy đến vận tốc lắng. k = 1,3 khi u o = 24,2 mm/s k = 1,7 khi u o = 18,7 mm/s (Điều 6.3.3 – TCXD – 51 – 84) Chiều dài bể L: Tỉ số giữa chiều dài và chiều sâu: o u v k H L ×= Trong đó: L: ciều dài bể (m) H: chiều sâu lớp nước trong bể, lấy bằng độ đầy trong mương dẫn, H = 0,13 m v: vận tốc chảy trong bể, v = 0,15 (m/s) (để chất hữu cơ không lắng, vận tốc dòng chảy phải kông đổi, v = 0,2 – 0,15m/s. mặc dù lưu lượng qua bể thảy đổi từ Q max Æ Q min ) (nguồn: Tính Toán Thiết Kế Các Công Trình XLNT, Trần Thị MỸ Diệu) Î 6.13 0187.0 15.0 *7.1* === o u v k H L (m) Æ L = 13,6 H Hệ số an toàn: f = 1,2 – 1,5 chọn 4.1 = f Æ L = 19 H = 19 ×0,13 = 2,5 (m) Chiều rộng bểB: 8,0 5,2 2 === L F B (m) Lượng cát trung bình sinh ra mỗi ngày tính theo công thức: 1000 o tb ng c q W Q × = Î 3,0 1000 15,0/2000 1000 3 = × = × = ngdm q W o tb ng c Q (m 3 /ngđ) Trong đó: Q tb ng : Lưu lượng nước thải trung bình ngày o q : Lượng cát trong 1000m 3 nước thải, 15.0 = o q m 3 cát/1000m 3 Chiều cao lớp cát trong bể lắng cát tính theo công thức: nbL tW H c c × × × = Î 075,0 2*4,05,2 2/1/3.0 3 = × × = ×× × = mm ngayngdm nbL tW H c c (m) Trong đó: t : chu kỳ xả cát, t =1/2 ngày. Chiều cao xây dựng của bể lắng cát ngang : H xd = H ct + H c + H bv = 0,13 + 0,075 + 0,4 = 0,6 (m) Trong đó: H ct : chiều cao công tác của BLC H c : chiều cao lớp cát trong BLC H bv : chiều cao bảo vệ, koảng cách từ mực nước đến thành bể, (m) [...]... × 10 −3 Chiều cao mực nước trong máng = = = 0,007 m ≈ 7 mm L × b 17,6 × 0,3 Chiều cao toàn máng = 20cm Chọn đường kính ống dẩn nước ra Với lưu lượng =3.9l/s Chọn đường kính ống = 70mm Q 3,9 × 10 −3 = 1m / s = Vận tốc nước là = πD 2 1 π (70 × 10 −3 ) 2 4 4 3 - 13 Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu Thiết bị phân phối nước vào Thiết bị phân phối nước vào là dàn ống khoan... Đáy chữ V = 6cm 3-9 Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu Khoảng cách giữa các đỉnh chữ V = 20cm Q 3,85 × 10 −3 = = 0,0006m ≈ 0,6mm Chiều cao mực nước trong máng = L × b 21,7 × 0,3 Chiều cao toàn máng = 20cm Thiết bị đưa nước vào Thiết bị phân phối nước vào là dàn ống khoan lỗ Tuyến ống gồm:-1 ống chính:-đường kính = 70mm -vận tốc = 1,12m/s -11 ống nhánh:-đường kính = 50mm... cao hữu dụng, H1 m 4,5 6 Chiều cao tổng cộng, H m 4,8 Bảng thành phân nước thải của nhà máy sau khi ra khỏi bể điều hoà và vàoUAF Thông số TCVN 5945 – 1995 Nguồn loại A Nguồn loại B Đơn vị Nước thải Color _ Trắng _ _ pH _ 7–8 6–9 5,5 – 9 mg/ l 595 _ _ mgCaCO3/ l 526 _ _ TDS Acidity 3-7 Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu SS mg/ l 4920 50 100 VSS mg/ l 4740 _ _ BOD5 “... bể luôn giữ giá trị X = 2500 (mg/l) Ta có: Qt × Xt = (Qv + Qt)×X Qt X = Qv X t − X Trong đó: Qt: lưu lượng hỗn hợp bùn tuần hoàn lại (m3/h) Qv: lưu lượng nước thải đi vào công trìn xử lý (m3/h) 3 - 19 Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu X: nồng độ bùn hoạt tính duy trì trong bể aerotan (mg/l) Xt: nồng độ bùn hoạt tính trong hỗn hợp tuần hoàn (mg/l) Hệ số tuần hoàn: α=... suất hoà tan oxy vào nước thải của thiết bị phân phối ính theo gram oxy cho 1m3 không khí, ở độ sâu ngập nước 1 (m) Độ sâu ngập nước của của bể H = 4 (m) Công suất hoà tan oxy của thiết bị: Ou = Ou × H = 7 × 4 = 28 (gO2/m3) OC1 365 ×f = × 1,5 = 19554 (m3/ng) Lượng không khí cần cấp: Qk = Ou 28 × 10 −3 f : hệ số an toàn từ 1,5 – 2 3 - 20 Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu... 475m 3 Hl = l = = 4,75m → 5m 4 A 4 × 25m 2 Thể tích UASB: Vl = A × H l = 25 × 5 = 125m3 3.6.2 Tính Toán Thiết Bị Thu Khí , Lấy Nước Ra Và Phân Phối Nước Và Thiết bị thu khí Diện tích bề mặt của phần khe hở 15-20% tổng diện tích bề mặt của bể 3 - 12 A = 25 m2 Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu Akhe = 15%A = 15% × 25m2 = 4m2 Diện tích đáy hình nón của chụp thu khí Achụp=.. .Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu Tính toán sân phơi cát: Nhiệm vụ của sân phơi cát là làm ráo nước trong hỗn hợp cát – nước để dể dàng vận chuyển cát đi nơi khác W × 365 0.3m 3 / ngd × 365ngd Diện tích hữu ích của sân phơi cát: F = c = = 27 m2... (0,08 × 3,125 − 0,03) − 1 k= μ max Y = 0,25 = 3,125ngd −1 0,08 Tỷ lệ sCOD còn lại sau xử lý 3 - 14 Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu sCODe 308,996 %= = = 0,025 < 10% sCODinf 11624 3.6.5 Lượng VSS trung bình trong vùng chứa bùn Vn × X VSS SRT = (Q − QW ) × X e + QW X R Vì bùn xả theo nước sau XL → QW = 0 V × X VSS SRT = n Q× Xe X VSS = ⇒ Q × X e × SRT 2000m 3 / ngd ×... Đơn vị Nước thải Color _ Trắng _ _ pH _ 7–8 6–9 5.5 – 9 mg/ l 595 _ _ mgCaCO3/ l 526 _ _ SS mg/ l 492 50 100 VSS mg/ l 948 _ _ BOD5 “ 726,5 20 50 TDS Acidity 3 - 17 Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu CODtotal “ 1046 50 100 CODfilter “ 453,7 _ _ N_NH3 “ 336 0.1 1 N_NO3 “ 0.80 _ _ N_Org “ 57 _ _ SO42- “ 1,438 _ _ PO4 “ 35.12 4 6 CN- mg/ l 24 0.05 0.1 3.7 TÍNH TOÁN THIẾT... = 20 – 60 phút 3-5 Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Chia làm hai bể thể tích mỗi bể V1 = 42 (m3) Chọn chiều cao bể: H = 2 m V 42 = = 21m 2 H 2 Chiều rộng bể: B = 3 m Chiều dài bể: L = 7 m Diện tích bể: F = Tốc độ máy gạt cặn 0,9 m/phút Tốc độ máy gạt bọt 0,9 m/phút 3.4 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ ĐIỀU HOÀ Lưu lượng nước thải nhà máy Q = 200m3/ngđ Nhà máy làm việc theo chế độ 2 ca: Ca I: QI . BÀI TIỂU LUẬN Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu 1 - 1 Chương I GIỚI THIỆU CHUNG 1.1 NHIỆM VỤ ĐỒ. Với hiệu quả xử lý: COD tổng (88,4 – 91,9%), sCOD bị khử (85,2 – 92,2%). Đồ án xử lý nước thải nhà máy tinh bột khoai mì Ts Trần Thị Mỹ Diệu 2 - 4 - Xử lý hiếu khí:Ưu điểm: Xử lý triệt để;. Sơ Đồ Công Nghệ Để xử lý nước thải thường ứng dụng các phương pháp xử lý như sau: xử lý cơ học, hoá học, hoá lý và sinh học. Các phương pháp được lựa chọn để xử lý nước thải nhà máy tinh