(Luận văn thạc sĩ) nghiên cứu ứng dụng trụ đất xi măng gia cố chống sạt trượt công trình ven kênh chợ gạo, tỉnh tiền giang

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KINH TẾ CƠNG NGHIỆP LONG AN PHẠM VĂN TÍCH NGHIÊN CỨU ỨNG DỤNG TRỤ ĐẤT XI MĂNG GIA CỐ CHỐNG SẠT TRƯỢT CƠNG TRÌNH VEN KÊNH CHỢ GẠO – TỈNH TIỀN GIANG LUẬN VĂN THẠC SĨ CHUYÊN NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP LONG AN, NĂM 2019 Luan van BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KINH TẾ CÔNG NGHIỆP LONG AN PHẠM VĂN TÍCH NGHIÊN CỨU ỨNG DỤNG TRỤ ĐẤT XI MĂNG GIA CỐ CHỐNG SẠT TRƯỢT CƠNG TRÌNH VEN KÊNH CHỢ GẠO – TỈNH TIỀN GIANG LUẬN VĂN THẠC SĨ CHUYÊN NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC: TS NGUYỄN NGỌC PHÚC LONG AN, NĂM 2019 Luan van LỜI CAM ĐOAN Tơi xin cam đoan luận văn cơng trình nghiên cứu riêng Các số liệu, kết luận văn trung thực chưa cơng bố tạp chí khoa học cơng trình khác Các thơng tin số liệu luận văn có nguồn gốc ghi rõ ràng./ Tác giả Phạm Văn Tích i Luan van LỜI CÁM ƠN Trong trình học tập, nghiên cứu đề tài “Nghiên cứu ứng dụng trụ đất xi măng gia cố chống sạt trượt cơng trình ven kênh Chợ gạo, tỉnh Tiền Giang.” nhận giúp đỡ, bảo nhiệt tình thầy, giáo Trường Đại học Kinh tế Công nghiệp Long An để hồn thành luận văn Với tình cảm chân thành, tơi bày tỏ lịng biết ơn Ban giám hiệu, phòng Phòng QLĐT-Tuyển sinh, Phòng sau ĐH&QHQT, quý thầy giáo, cô giáo tham gia quản lý, giảng dạy giúp đỡ tơi suốt q trình học tập, nghiên cứu Tôi xin bày tỏ biết ơn đặc biệt đến Thầy TS Nguyễn Ngọc Phúc– người trực tiếp hướng dẫn, giúp đỡ kiến thức, tài liệu phương pháp để tơi hồn thành đề tài nghiên cứu khoa học Tôi xin chân thành cảm ơn: – Lãnh đạo, chuyên viên Phòng QLĐT-Tuyển sinh, Phòng sau ĐH&QHQT – Ban giám hiệu, giáo viên dạy Trường Đại học Kinh tế Công nghiệp Long An – Gia đình, bạn bè, đồng nghiệp động viên, cổ vũ, khích lệ giúp đỡ tơi suốt thời gian qua Mặc dù có nhiều cố gắng suốt q trình thực đề tài, song cịn có mặt hạn chế, thiếu sót Tơi mong nhận ý kiến đóng góp dẫn thầy cô giáo bạn đồng nghiệp Tác giả Phạm Văn Tích ii Luan van NỘI DUNG TĨM TẮT Tình hình sạt trượt bờ sơng kênh Chợ Gạo – tỉnh Tiền Giang nói riêng hệ thống sơng rạch nói chung Đồng Sơng Cửu Long mức báo động Việc sạt trượt gây hậu nghiêm trọng kinh tế, an tồn giao thơng, làm hư hại nhiều nhà ở, vật kiến trúc… Luận văn nghiên cứu giải pháp gia cố chống sạt trượt bờ sông với đề tài “Nghiên cứu ứng dụng trụ đất xi măng gia cố chống sạt trượt cơng trình ven kênh Chợ Gạo – tỉnh Tiền Giang” để góp phần ổn định giao thơng thủy bộ, ổn định dân cư tránh tổn thất đất người, tổn thất vật liệu, thời gian tiền của, đồng thời tránh cảnh quan thiên nhiên suy thối mơi trường Nâng cao hiệu gia cố đất yếu bằng trụ đất xi măng phù hợp với điều kiện cụ thể địa phương So với phương pháp gia cố nay, cơng nghệ trụ đất xi măng có ưu điểm thi cơng nhanh, khơng có nhiều chất thải, khơng có độ lún thứ cấp, khơng gây dao động cơng trình lân cận, không gây ảnh hưởng đến môi trường xung quanh, đẩy nhanh tiến độ thi cơng cơng trình Luận văn đề xuất hàm lượng xi măng dùng gia cố, chiều dài, đường kính khoảng cách trụ đất xi măng thích hợp cho việc gia cố chống sạt trượt cơng trình ven kênh Chợ Gạo – tỉnh Tiền Giang iii Luan van ABSTRACT Most of cities and provinces of Vietnam are located in the Mekong River Delta and the Red River Delta In those areas, soft clay is often found The thickness of soft clay can be from meters to 40 meters In recent years, especially in Tien Giang, Cho Gao canal, the slope of roadway embankments, riverbanks, dams, dykes… were collapsed more and more dangerous Cho Gao river is one of most important water transportation of Tien Giang river systems Many big ship carried goods, sand, concrete run through Cho Gao river in this moment With high density of these transportation system, there are a lot of unsafe collapse and slip surfaces in both two side of Cho Gao river that appeared and are appearing In this research a series of unconfined compression tests have been performed in laboratory for this research on samples prepared with different conditions to find out reasonable parameters of CDM parameters and factor of safety of riverbank stabilization problem These effects of other important factors including curing time, dry weight ratio of cement to clay (aw), water-clay to cement (wc/c) ratio, curing environment To achieve the purpose of this research, a series of FEM parametric studies were performed on two-dimensional model by varying the value of the investigated parameters in model as mentioned above to evaluate their influence on riverbank stabilization that the soft soil foundation of riverbank is improved by CDM columns The model for analyzed of riverbank and soft soil, PLAXIS program is used to numerically analyze the problem The unconfined compressive strength of soil mixing sample is the largest value when it has 20% cement content CDM column which the diameter is 0.6 m with the spacing is 1.0 m and the length is 10.3 m is obtained as the best configuration to stabilization the slope of Cho Gao canal iv Luan van MỤC LỤC DANH MỤC ĐỒ THỊ VÀ HÌNH VẼ vii DANH MỤC BẢNG BIỂU ix DANH MỤC CÁC KÝ HIỆU VÀ TỪ VIẾT TẮT x PHẦN MỞ ĐẤU Tính cấp thiết đề tài nghiên cứu Mục đích nghiên cứu, ý nghĩa khoa học thực tiễn đề tài .1 Phương pháp nghiên cứu Đối tượng phạm vi nghiên cứu Cấu trúc luận văn CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ TRỤ ĐẤT XI MĂNG Giới thiệu Lịch sử phát triển .6 Ngun lý đặc tính cơng nghệ trụ đất xi măng Ứng dụng công nghệ trụ đất xi măng 1.4.1 Tại United States: 11 1.4.2 Tại Nhật Bản: 11 1.4.3 Tại Scadinavia: 11 Các lý thuyết tính tốn ổn định biến dạng trụ đất xi măng 12 1.5.1 Khả chịu tải trụ đất xi măng đơn 12 1.5.2 Khả chịu tải nhóm trụ đất xi măng 14 1.5.3 Tính tốn độ lún nhóm trụ đất xi măng 16 Kết luận chương 17 CHƯƠNG THÍ NGHIỆM XÁC ĐỊNH CƯỜNG ĐỘ CHỊU NÉN CỦA VẬT LIỆU ĐẤT TRỘN XI MĂNG 19 Giới thiệu .19 Phương pháp thí nghiệm 19 2.2.1 Chế tạo bảo dưỡng mẫu đất xi măng 19 2.2.2 Thí nghiệm nén mẫu đất trộn xi măng 25 Kết thí ngiệm 26 2.3.1 Ảnh hưởng thời gian bảo dưỡng đến cường độ mẫu đất trộn xi măng 26 v Luan van 2.3.2 Ảnh hưởng wT/c đến cường độ mẫu đất trộn xi măng 27 2.3.3 Ảnh hưởng hàm lượng xi măng đến cường độ mẫu đất trộn xi măng 29 Kết luận chương 30 CHƯƠNG TÍNH TỐN GIA CỐ TRỤ ĐẤT XI MĂNG CHỐNG SẠT TRƯỢT CƠNG TRÌNH VEN KÊNH CHỢ GẠO – TIỀN GIANG 32 Giới thiệu .32 Tính chất lớp đất .33 Mô tả mô hình .35 Mơ hình tính tốn Plaxis 37 3.4.1 Giới thiệu chung phần mềm Plaxis 8.2 .37 3.4.2 Sơ đồ tính tốn đất yếu xử lý trụ đất xi măng .39 3.4.3 Khai báo điều kiện biên 41 3.4.4 Khai báo đặc trưng vật liệu 41 3.4.5 Chia lưới tính tốn 43 3.4.6 Khai báo điều kiện ban đầu mực nước 44 3.4.7 Tính tốn 45 Kết mơ phân tích kết 49 3.5.1 Khi mực nước kênh lớn nhất, MNmax 49 3.5.2 Khi mực nước kênh thấp nhất, MNmin 50 Kết luận chương 53 PHẦN KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 54 Kết luận 54 Kiến nghị .54 TÀI LIỆU THAM KHẢO 55 vi Luan van DANH MỤC ĐỒ THỊ VÀ HÌNH VẼ Hình 1.1 Phân loại phương pháp xử lý gia cố đất yếu Hình 1.2 So sánh cường độ đất yếu, đất trộn xi măng bê tông Hình 1.3 Trình tự thi cơng trụ đất xi măng Hình 1.4 Các dạng gia cố trụ đất xi măng .8 Hình 1.5 Máy thi công trụ đất xi măng sân bay Cần Thơ Hình 1.6 Mũi trộn sử dụng sân bay Cần Thơ Hình 1.7 Trụ đất xi măng sân bay Cần Thơ .10 Hình 1.8 Tường chắn đất Hermann Hospital, Housto 10 Hình 1.9 Dạng phá hoại trụ đất xi măng 13 Hình 1.10 Bố trí nhóm trụ đất xi măng 14 Hình 1.11 Lún nhóm trụ đất xi măng 17 Hình 2.1 Phơi khô đất 19 Hình 2.2 Thiết bị trộn 24 Hình 2.3 Khn tạo mẫu nén ống nhứa PVC .24 Hình 2.4 Khn tạo mẫu nén ống nhứa PVC .25 Hình 2.5 Mối quan hệ cường độ chịu nén thời gian bảo dưỡng, với wT/c= 26 Hình 2.6 Mối quan hệ cường độ chịu nén thời gian bảo dưỡng, với wT/c= 26 Hình 2.7 Mối quan hệ cường độ chịu nén thời gian bảo dưỡng, với wT/c= 27 Hình 2.8 Mối quan hệ cường độ chịu nén tỉ lệ tổng lượng nước /xi măng, với thời gian bảo dưỡng ngày 27 Hình 2.9 Mối quan hệ cường độ chịu nén tỉ lệ tổng lượng nước /xi măng, với thời gian bảo dưỡng 14 ngày 28 Hình 2.10 Mối quan hệ cường độ chịu nén tỉ lệ tổng lượng nước /xi măng, với thời gian bảo dưỡng 28 ngày 28 Hình 2.11 Mối quan hệ cường độ chịu nén hàm lượng xi măng, với thời gian bảo dưỡng ngày 29 Hình 2.12 Mối quan hệ cường độ chịu nén hàm lượng xi măng, với thời gian bảo dưỡng 14 ngày 29 Hình 2.13 Mối quan hệ cường độ chịu nén hàm lượng xi măng, với thời gian bảo dưỡng 28 ngày 30 Hình 3.1 Mái dốc bờ kênh tự nhiên bị sạt trượt 32 Hình 3.2 Hình trụ hố khoan 34 Hình 3.3 Mặt cắt ngang kênh Chợ Gạo 35 Hình 3.4 Mơ hình gia cố mái dốc trụ đất xi măng 39 Hình 3.5 Mơ hình trạng Kênh Chợ Gạo 40 Hình 3.6 Mơ hình Kênh đắp lớp đất .40 Hình 3.7 Mơ hình gia cố trụ đất xi măng 40 Hình 3.8 Lưới phần tử hữu hạn .44 vii Luan van Hình 3.9 Áp lực nước lỗ rỗng ban đầu 44 Hình 3.10 Ứng suất hữu hiệu ban đầu đất sử dụng trụ đất xi măng .45 Hình 3.11 Phase - Đắp đất tạo mái Kênh 47 Hình 3.12 Phase - Thi cơng trụ đất xi măng .47 Hình 3.13 Phase - Gia tải 20kN/m2 48 Hình 3.14 Q trình tính tốn 48 Hình 3.15 Chuyển vị mái dốc Kênh với MNmax .49 Hình 3.16 Chuyển vị theo phương ngang mái dốc Kênh với MNmax .49 Hình 3.17 Chuyển vị theo phương đứng mái dốc Kênh với MNmax .50 Hình 3.18 Chuyển vị mái dốc Kênh với MNmin 50 Hình 3.19 Chuyển vị theo phương ngang mái dốc Kênh với MNmin 51 Hình 3.20 Chuyển vị theo phương đứng mái dốc Kênh với MNmin .51 Hình 3.21 Hệ số ổn định mái dốc Kênh sau gia cố 52 viii Luan van Thông số mơ hình tính chất lớp đất tính chất trụ xi măng đất trình bày Bảng 3.5 Bảng 3.6 Bảng 3.5 Thông số lớp đất mơ hình Plaxis STT Tham số Ký hiệu Lớp Mơ hình Model Mohr Coulomb Mohr Coulomb Mohr – Coulomb Mohr – Coulomb Ứng xử vật liệu Type Drained Drained Drained Drained Dung trọng tự nhiên (kN/m3) unsat 13,2 10,0 14,0 16,3 Dung trọng bão bão hòa (kN/m3) sat 18,3 16,0 18,5 19,9 Mô đun Young, E 3.708 1.822 6.654 7.460 E (kN/m2) Hệ số Poisson (-)  0,464 0,483 0,444 0,429 Cường độ kháng cắt (kN/m2) cref 17,1 6,7 27,1 38,9 Góc ma sát (0 )  7,77o 3,88o 11,6o 14,38o Góc dãn nở (0)  0o 0o 0o 0o Tính chất trụ đất xi măng thí nghiệm từ thí nghiệm xác định qu tham khảo tài liệu tính chất trụ đất xi măng: Trọng lượng riêng theo Kamata & Akutsu, 1976 cho trọng lượng riêng đất trộn xi măng tăng từ 3% đến 15% Từ thí nghiệm nén mẫu, module đàn hồi E50 = (50 ÷ 63)qu Hệ số Poission theo Niina et al., 1977 đề nghị lấy từ 0,15 ÷ 0,35 (Bảng 3.6) 42 Luan van Bảng 3.6 Thông số trụ đất xi măng mơ hình Plaxis STT Tham số Ký hiệu Trụ đất xi măng Mơ hình Model Mohr - Coulomb Ứng xử vật liệu Type Drained Dung trọng tự nhiên (kN/m3) unsat 11,15 Dung trọng bão bão hịa (kN/m3) sat 18,4 Mơ đun Young, E (kN/m2) E 100.000 Hệ số Poisson (-)  0,333 Cường độ kháng cắt (kN/m2) cref 150,00 Góc ma sát (0)  300 Góc dãn nở (0)  00 3.4.5 Chia lưới tính tốn Trên công cụ, vào mục Mesh\Global coarseness chọn biểu tượng để tự sinh phần tử tính tốn Trong mơ hình, có nhiều dạng chia lưới khác Để thuận tiện cho việc tính tốn, ta chia mơ hình chế độ Midium, riêng khơng gian xung quanh trụ ta chọn chế độ chia lưới mịn Refine Line kết xác 43 Luan van Hình 3.8 Lưới phần tử hữu hạn 3.4.6 Khai báo điều kiện ban đầu mực nước Mực nước ngầm tính toán (Phreatic level) độ sâu -1,0m Khai báo biên đóng vùng cố kết (Closed consodilation boundary) cho biên đứng bên trái bên phải toán Tự sinh áp lực nước (Generate water pressures) lựa chọn tự sinh áp lực dựa mực nước nằm ngang (Phreatic level) Hình 3.9 Áp lực nước lỗ rỗng ban đầu 44 Luan van Hình 3.10 Ứng suất hữu hiệu ban đầu đất sử dụng trụ đất xi măng 3.4.7 Tính tốn Mỗi mơ hình phân tích theo hai giai đoạn: Giai đoạn trụ đất xi măng thi công thời gian ngày gia đoạn tải trọng gia tăng ngày * Tính tốn dẻo ( Plastic Calculate): Tính tốn dẻo để tính tốn biến dạng đàn hồi-dẻo Nó sử dụng mà phân tích phá hoại ổn định đối tượng phân tích Tính tốn dẻo khơng có kể đến phụ thuộc vào thời gian áp lực nước lỗ rỗng thoát ra, khơng thích hợp phân tích lún đất có tính thấm yếu Mặt khác, kiểu tính tốn sử dụng mà tính tốn lún đất có tính thấm lớn hay dùng để tính tốn độ lún cuối kết cấu * Phân tích cố kết (Consolidation Analysis): Đất bão hịa nước phải nước độ lún gia tăng (do nước khơng khơng có khả chịu nén) Trong đất có tính thấm yếu, chẳng hạn đất sét, trình nhiều thời gian quan trọng để kể đến trình phân tích lún Đó tượng tính tốn cố kết Vì vậy, cách tính phù hợp cho việc phân tích lún theo thời gian đất bão hịa nước đất có tính thấm yếu 45 Luan van * Phân tích an tồn (Giảm φC) (Safety Analysis): Đối với phân tích an tồn (ví dụ tính tốn hệ số an tồn), Plaxis đưa vào kểu tính tốn gọi giảm PHI-C Đây tính tốn dẻo, thơng số cường đọ đất giao diện giảm dần bị phá hoại Hệ số an toàn đối tượng tính tốn cách lấy giá trị cường độ tức thời chia cho cường độ thời điểm phá hoại Bảng 3.7 Các giai đoạn tính tốn Phase Cơng tác Cal type Loading input Thời gian Ban đầu N/A N/A N/A ngày Staged construction Kích chọn lớp đất mái Kênh 10 ngày Phase Đắp đất tạo mái Kênh Plastic Phase Thi công trụ đất xi măng Plastic Phase Gia tải 20kN/m2 Plastic Phase Tính ổn định FS4 Phi/c reduction Incremental multipliers ngày Plastic Staged construction Chọn Vị trí mực nước kênh ngày Phi/c reduction Incremental multipliers ngày Phase Hạ mực nước kênh Phase Tính ổn định FS5 46 Luan van Staged construction Kích chọn trụ đất xi măng Staged construction Kích tải 10 ngày 10 ngày Hình 3.11 Phase - Đắp đất tạo mái Kênh Hình 3.12 Phase - Thi cơng trụ đất xi măng 47 Luan van Hình 3.13 Phase - Gia tải 20kN/m2 Hình 3.14 Quá trình tính tốn 48 Luan van Kết mơ phân tích kết 3.5.1 Khi mực nước kênh lớn nhất, MNmax Hình 3.15 Chuyển vị mái dốc Kênh với MNmax Hình 3.16 Chuyển vị theo phương ngang mái dốc Kênh với MNmax 49 Luan van Hình 3.17 Chuyển vị theo phương đứng mái dốc Kênh với MNmax 3.5.2 Khi mực nước kênh thấp nhất, MNmin Hình 3.18 Chuyển vị mái dốc Kênh với MNmin 50 Luan van Hình 3.19 Chuyển vị theo phương ngang mái dốc Kênh với MNmin Hình 3.20 Chuyển vị theo phương đứng mái dốc Kênh với MNmin 51 Luan van Hình 3.21 Hệ số ổn định mái dốc Kênh sau gia cố Trụ đất xi măng có chiều dài 2,9 m 6,6m khơng sử dụng gia cố cho mái dốc đất bị ổn định mực nước hạ xuống thấp Bảng 3.8 Chuyển vị theo phương ngang trường hợp L= 10,3m (Đơn vị: mm) Khoảng cách, s (m) Đường kính, d (m) 0,6 0,8 0,6 0,8 1,0 120 157 152 113 132 131 107 122 1,0 52 Luan van 1,2 1,4 120 Bảng 3.9 Chuyển vị theo phương đứng trường hợp L= 10,3m (Đơn vị: mm) Khoảng cách, s (m) Đường kính, d (m) 0,6 0,6 0,8 1,0 151 181 177 148 163 161 145 147 0,8 1,0 Bảng 3.10 Hệ số an toàn 1,4 153  Msf trường hợp trụ đất xi măng có chiều dài L= 10,3m Khoảng cách, s (m) Đường kính, d (m) 0,6 1,2 0,6 0,8 1,0 1.181 1.058 1.067 1.249 1.106 1.113 1.310 1.152 0,8 1,0 1,2 1,4 1.161 Với kết tính tốn trên, rút số kết luận sau: Sau 30 ngày thi công gia cố mái dốc kênh hàng trụ đất xi măng có đường kính 0,6m, khoảng cách 1,0m chiều dài 10,3m có chuyển vị theo phương ngang 0,152m phương đứng 0,177m với hệ số ổn định là: 1,067 Kết luận chương Phương pháp phần tử hữu hạn mơ tốt toán gia cố mái dốc kênh trụ đất xi măng Phương pháp tính ứng suất áp lực lỗ rỗng dư điểm đất Trụ đất xi măng có đường kính 0,6m, khoảng cách 1,0m chiều dài 10,3m xem tối ưu gia cố cho mái dốc 53 Luan van PHẦN KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Kết luận Từ nội dung nghiên cứu lý thuyết, thí nghiệm, mơ tính tốn, tác giả tổng hợp số kết luận sau: Luận văn nghiên cứu tổng quan làm việc trụ đất xi măng Các phương pháp gia cố đất yếu sử dụng phương pháp gia cố đất yếu trụ đất xi măng Tổng kết nghiên cứu tác giả nước dạng phá hoại trụ đất xi măng Đi sâu vào cơng nghệ trụ đất xi măng trình bày lý thuyết ổn định biến dạng trụ đất xi măng Mái dốc kênh gia cố hàng trụ đất xi măng có đường kính 0,6m, khoảng cách 1,0m chiều dài 10,3m xem tối ưu cho việc gia cố chống sạt trượt cơng trình ven kênh Chợ Gạo – tỉnh Tiền Giang Kiến nghị Thí nghiệm triển khai thực tiễn ngồi trường: Thực thí nghiệm mơ hình thực ngồi trường với trụ đất xi măng có lắp đặt thiết bị đo để đo ứng suất phân bố lên trụ đất gia cố 54 Luan van TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Coastal Development Institute of Technology-CDIT, The Deep Mixing Method: Principle, Design and Construction, A.A Balkema: The Netherlands, 2002 [2] Đậu Văn Ngọ, Các nhân tố ảnh hưởng đến cường độ xi măng đất,” Journal of Science & Technology Development, Tập 12, số 05, 2009 [3] Lareal Nguyễn Thành Long, Lê Bá Lương, Nguyễn Quang Chiêu Vũ Đức Lực, Cơng trình đất yếu điều kiện Việt Nam Trường Đại học Bách khoa Tp HCM, 2005 [4] Nguyễn Thành Đạt, Lê Anh Tuấn, Nguyễn Minh Tâm, Nguyễn Ngọc Thắng, “Các yếu tố ảnh hưởng đến cường độ chịu uốn tương quan cường độ chịu nén uốn vật liệu đất trộn xi măng,” Tạp chí địa kỹ thuật-Viện địa kỹ thuật, tập14, số 4, trang 23-28, 2010 [5] TCVN 4195:1995, “Phương pháp xác định khối lượng riêng phịng thí nghiệm” [6] TCVN 4196:1995: “Phương pháp xác định độ ẩm độ hút ẩm phịng thí nghiệm” [7] TCVN 4197:1995, “Đất xây dựng Phương pháp xác định giới hạn dẻo giới hạn chảy phịng thí nghiệm” [8] TCVN 4198:1995: “Phương pháp xác định thành phần hạt phịng thí nghiệm” [9] TCVN 4199:1995: “Đất xây dựng Phương pháp xác định sức chống cắt phịng thí nghiệm” [10] TCVN 9403:2012, “Gia cố đất yếu – Phương pháp trụ đất xi măng” Viện Khoa học Công nghệ Xây dựng, Vụ Khoa học Công nghệ [11] Nozu, M and Nakai, N., “A comparative study on influence of soft clay properties for deep soil cement mixing in the Mekong and Mississippi Deltas,” pp 5964, 2010 55 Luan van [12] Terashi, M., “Deep Mixing Methods – Brief state of the art,” in 14th International Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering, Germany, 1997, pp 2475-2478 [13] Thiam-Soon Tan, Teik-Lim Goh, and Kwet-Yew Yong, “Properties of Singapore Marine Clays Improved by Cement Mixing,” Geotechnical Testing Journal, Vol 25, No 4, pp 422-433, 2002 56 Luan van ... hàm lượng xi măng thích hợp cho việc gia cố đất yếu huyện Chợ Gạo – tỉnh Tiền Giang Chương Tính tốn gia cố chống sạt trượt trụ đất xi măng cho cơng trình ven kênh Chợ Gạo – tỉnh Tiền Giang: Mơ... Tác giả Phạm Văn Tích i Luan van LỜI CÁM ƠN Trong trình học tập, nghiên cứu đề tài ? ?Nghiên cứu ứng dụng trụ đất xi măng gia cố chống sạt trượt cơng trình ven kênh Chợ gạo, tỉnh Tiền Giang. ” nhận... AN PHẠM VĂN TÍCH NGHIÊN CỨU ỨNG DỤNG TRỤ ĐẤT XI MĂNG GIA CỐ CHỐNG SẠT TRƯỢT CƠNG TRÌNH VEN KÊNH CHỢ GẠO – TỈNH TIỀN GIANG LUẬN VĂN THẠC SĨ CHUYÊN NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ