THIẾT KẾ LÒ NUNG KIM LOẠI Đồ án môn học Kỹ thuật sấy Giáo viên hướng dẫn Đỗ Thái Sơn LỜI NÓI ĐẦU Từ đầu thế kỷ XIX đến nay, khoa học kỹ thuật đã phát triển vô cùng mạnh mẽ Nó đã giải phóng sức lao độn[.]
Đồ án môn học Kỹ thuật sấy Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn LỜI NÓI ĐẦU Từ đầu kỷ XIX đến nay, khoa học kỹ thuật phát triển vơ mạnh mẽ Nó giải phóng sức lao động cho người, tăng suất lên hàng chục lần Các cách mạng khoa học kỹ thuật đóng góp cho lồi người nhiều phát minh mới, phát triển loại máy móc phục vụ cho sống tiện nghi loài người Ngày nay, nước ta, suất người lao động nâng lên cao nhờ giúp sức nhiều loại máy móc đại, phương pháp ni trồng tiên tiến Sản lượng lương thực, thực phẩm hàng năm đủ dùng mà xuất nhiều nước giới Các loại lương thực, thực phẩm dễ bị hư hỏng điều kiện khí hậu bình thường Do muốn bảo quản lương thực, thực phẩm lâu dài để dễ dàng vận chuyển xa khơng cịn cách khác phải sấy khô ướp lạnh lương thực, thực phẩm sau bảo quản mơi trường thích hợp Ngồi kỹ thuật lạnh, sấy q trình cơng nghệ sử dụng nhiều ngành công nghiệp đặc biệt ngành công nghiệp chế biến nông – hải sản Trong nông nghiệp, sấy công đoạn quan trọng sau thu hoạch Q trình sấy khơng tách nước nước khỏi vật liệu cách đơn mà trình cơng nghệ Nó địi hỏi sau sấy vật liệu phải đảm bảo chất lượng cao, tiêu tốn lượng chi phí vận hành thấp Chẳng hạn chế biến nông – hải sản, sản phẩm sấy phải đảm bảo trì mầu sắc, hương vị, vi lượng v.v Đề tài em thiết kế hệ thống sấy thóc Đề tài em chia thành phần sau: Chương Khái quát chung Giới thiệu chung đề tài Trình bày vật liệu sấy công nghệ sản xuất sản phẩm Chương Chọn phương án sấy, TBS, TNS, thông số chế độ sấy, nhiên liệu sử dụng Chọn phương án sấy Chọn thiết bị sấy, tác nhân sấy, nhiên liệu Tính tốn hệ thống sấy tháp Chương Các bước tính tốn q trình sấy Tính cân vật chất cân nhiệt cho buồng đốt Tính tốn nhiệt q trình sấy Tính tốn Calorife (hoặc buồng hịa trộn) Tính trở lực chọn quạt hệ thống sấy Chương Chọn thiết bị đo Lựa chọn thiết bị đo nhiệt độ Lựa chọn thiết bị đo độ ẩm Lựa chọn thiết bị đo áp suất Chương Tính kinh tế trình sấy TTB Lạnh nhiệt_ K45 Đồ án môn học Kỹ thuật sấy Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn CHƯƠNG I KHÁI QUÁT CHUNG I Giới thiệu chung đề tài: Nước ta nước dẫn đầu giới xuất lúa gạo hàng năm xuất giới khoảng đến triệu gạo tiêu thụ nước khối lượng lớn Cụ thể 10 tháng đầu năm Tính từ đầu năm tới ngày 26-9 xuất 3,435 triệu gạo với kim ngạch 2,092 tỉ đô la Mỹ [9] Do lượng sản phẩm lúa hàng năm ổn định, với khối lượng cao nhu cầu chế biến chất lượng tối cần thiết Những ưu điểm sấy: - Cho chất lượng sản phẩm đồng mong muốn - Làm khô nhanh tập trung: không làm cho sản phẩm bị lẫn tạp chất, rác rưởi từ mơi trường ngồi - Tiết kiệm diện tích: phơi nắng cần diện tích đủ rộng, mặt khác diện tích khơng dùng thường xun Thời điểm bình thường khơng cần thiêt, đến mùa vụ khơng đủ - Tiết kiệm nhân cơng: phơi lúa ngồi trời phải trơng chừng nắng mưa, mang phơi, cất vào - Tiết kiệm thời gian: phơi phải ngày xong mẻ, sấy làm khơ đến mẻ ngày - Chủ động thởi tiết, không phụ thuộc vào nắng, mưa Quy trình chế biến gạo hàng hóa xuất sau: - Lúa phân loại; - Đem vào sấy; - Nhập kho; - Lúa đem xay, sàng gạo; - Rồi gạo đánh bóng đóng bao; - Từ gạo đem xuất Vị trí địa lý Hà Nam tỉnh nằm vùng đồng sông Hồng Việt Nam Tỉnh nằm giáp với thủ Hà Nội, phía đơng giáp với tỉnh Hưng n Thái Bình, phía nam giáp tỉnh Nam Định Ninh Bình, phía tây giáp tỉnh Hịa Bình Điều kiện tự nhiên - Diện tích: 849,5 km² - Lượng mưa trung bình hàng năm: 1.900 mm - Nhiệt độ trung bình: 23-24°C - Số nắng năm: 1.300-1.500 - Độ ẩm tương đối trung bình: 85% TTB Lạnh nhiệt_ K45 Đồ án môn học Kỹ thuật sấy Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn - Địa hình thấp dần từ Tây sang Đơng Phía Tây tỉnh (chủ yếu huyện Kim Bảng) có địa hình đồi núi Phía Đơng đồng với nhiều điểm trũng II Trình bày vật liệu sấy cơng nghệ sản xuất sản phẩm: Hạt thóc có nhiều hàm lượng dinh dưỡng bao gồm: Theo [4] Bảng 1.1 Thành phần dinh dưỡng hạt thóc nói chung Thành phần Protein (g) Lipd (g) Gluxid (g) Xơ % Cacli (mg) Phospho (mg) Sắt (mg) Vitamin B1(mg) Vitamin B2(mg) Hàm lượng 7,9 76,2 (10 ÷ 12) 30 104 1,3 0,1 0,03 Khi thu hoạch lúa thường có độ ẩm cao nên số giống lúa nảy mầm, mem mốc nấm dễ phát triển, làm hư phẩm chất thóc gạo Độ ẩm trung bình thóc thu hoạch 20- 27% Để lúa không bị hư hại giảm phẩm chất, vịng 48 tiếng sau thu hoạch phải làm khô lúa đạt độ ẩm 20% Việc sử lý tác động xấu ta phải sấy thóc Sấy phương pháp làm khơ hạt thóc bị chịu tác động bên ngoài, người nơng dân chủ động Nhưng cần phải ý tác nhân nhiệt độ sấy không làm biến chất thành phần dinh dưỡng hạt thóc Theo thống kê, độ ẩm an tồn hạt thóc cho bảo quản phụ thuộc vào tình trạng thóc, khí hậu điều kiện bảo quản Khi thóc có độ ẩm 13- 14% bảo quản từ 2-3 tháng, muốn bảo quản tháng độ ẩm thóc tốt từ 12- 12,5% Độ ẩm thóc, cơng nghệ sấy ảnh hưởng tới hiệu suất thu hồi gạo tỷ lệ gạo trình xay xát, độ ẩm thích hợp cho q trình xay xát từ 13- 14% Vậy nên TK Hệ thống sấy (HTS) ta cần xác định rõ thông số Tác nhân sấy (TNS) phù hợp cho thóc, để thóc bảo quản lâu, chất lượng tốt lượng phế phẩm xay xát thấp Một hạt thóc có ba phận chủ yếu là: vỏ trấu, phần hạt gạo, phần phôi Để sấy tốt húng ta cần nắm vững yêu cầu việc sấy tạo gạo hay thóc giống, để chọn nhiệt độ sấy thời gian sấy thích hợp Nhất lúa giống khơng làm chết hạt mầm Thóc loại vật liệu sấy có vỏ bao ngồi kín bền vững nên thơng thường dùng trực tiếp khói qua phận lọc bụi để sấy Điều có ưu điểm sau: - Thiết bị đơn giản - Ít tổn hao nhiệt làm giảm chi phí nhiên liệu TTB Lạnh nhiệt_ K45 Đồ án môn học Kỹ thuật sấy Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn CHƯƠNG II CHỌN PHƯƠNG ÁN SẤY, THIẾT BỊ SẤY, TÁC NHÂN SẤY, THÔNG SỐ CHẾ ĐỘ SẤY, NHIÊN LIỆU SỬ DỤNG I Chọn phương án sấy: Hệ thống sấy đối lưu gồm dạng: HTS buồng, HTS hầm, HTS tháp, HTS thùng quay, HTS khí động, HTS tầng sơi, HTS phun Trong ta thấy: - HTS buồng: Năng suất thường nhỏ, VLS đặt cố định trình sấy xe goòng nên cố định suốt trình sấy ⇒ QTS khơng đồng Để khắc phục người ta bố trí cách đưa TNS theo đường dích dắc tạo nên đồng cho sản phẩm sấy Hệ thống phù hợp VLS mà ta khó làm cho bị xáo chộn q trình sấy, VLS: Tấm gỗ, gạch, ngói … Trong thóc dễ xáo chộn ⇒ Không dùng thiết bị - HTS hầm: Có suất lớn HTS buồng, QTS khơng theo chu kỳ HTS buồng mà liên tục Nhưng HTS có nhược điểm giống HTS buồng ⇒ Khơng dùng để sấy thóc - HTS phun: Chỉ dùng để sấy dung dịch huyền phù ⇒ Không dùng để sấy thóc - HTS tháp: Có thể sấy liên tục với suất cao Rất phù hợp cho sấy hạt, VLS chảy liên tục từ xuống dưới tác dụng trọng lực thân ⇒ Trong trình sấy VLS xáo chộn TNS ⇒ Sản phẩm sấy đồng Hơn việc phân vùng TNS nóng – lạnh dễ dàng ⇒ áp dụng hiệu ứng A.V.Luikov - HTS thùng quay: Cũng HTS tháp, HTS phù hợp để sấy hạt VLS xáo chộn nhờ cánh xáo chộn thùng quay TNS vào đầu khỏi đầu thùng sấy ⇒ QTS liên tục HTS có ưu điểm xáo chộn đồng nhiều so với THS tháp có cánh xáo chộn dẫn động nhờ động quay Nhưng điều mà hiệu sấy với suất trung bình cịn sấy với suất lớn việc dẫn động cho thùng quay đòi hỏi tốn phức tạp - HTS tầng sôi: Ngay tên gọi HTS ta hình dung VLS ln xáo chộn trình sấy VLS phù hợp dạng hạt, tác dụng TNS với thông số thích hợp ⇒ VLS ln bồng bềnh Q trình sấy liên tục hạt khô nhẹ phần lớp sôi ⇒ lấy khỏi TBS Trong HTS tầng sôi, truyền nhiệt ẩm TNS VLS tốt nên HTS hạt có sấy tầng sơi có suất lớn, thời gian sấy nhanh VLS Như HTS tháp – thùng quay – tầng sôi phù hợp cho sấy thóc Nhưng xét chi phí đầu tư chất lượng sản phẩm sấy tháp phù hợp cho sấy thóc khu vực Hà Nam HTS có chi phí đầu tư thấp cả, việc xáo chộn VLS trọng lực gây ra, khơng cần phải tác động bên ngồi : Quay: HTS thùng quay cần có động để làm quay thùng ⇒ tốn công suất cho động Bồng bềnh: HTS tấng sơi, TNS phải có áp lực định thổi lớp VLS thành màng bồng bềnh Và VLS đảm bảo yêu cầu Thóc sấy đạt độ ẩm từ 20% xuống 15%, có độ ẩm tương đối đồng TTB Lạnh nhiệt_ K45 Đồ án môn học Kỹ thuật sấy Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn Còn sản phẩm sấy địi hỏi có u cầu cao việc chọn HTS thùng quay tầng sôi phù hợp II Chọn thiết bị sấy, tác nhân sấy, nhiên liệu: II.1 Chọn thiết bị sấy: Trong HTS (sấy đối lưu) tác nhân sấy có nhiều dạng: Khơng khí – khói – Mỗi loại lại có tính chất khác phù hợp cho HTS đặc biệt vật liệu sấy VLS ta thóc ta chọn TNS khói phù hợp vì: +Thóc có lớp vỏ trấu bên ngồi sấy khói khơng làm ảnh hưởng tới chất lượng hạt gạo +Khói TNS rẻ tiền khơng cần tới caloriphe mà cần buồng hồ trộn, chi phí nhỏ nhiều Như khói vừa đảm bảo TNS lại tạo kinh tế ⇒ Khói TNS phù hợp +Bên cạnh khói có nhược điểm: Trong khói có nhiều bụi cản trở dịng TNS, tốn suất cho quạt Bụi bám vào VLS làm bẩn sản phẩm II.2 Nhiên liệu sử dụng: TTB Lạnh nhiệt_ K45 Đồ án môn học Kỹ thuật sấy Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn Nhiên liệu yêu cầu cần đảm bảo kỹ thuật kinh tế Những nhiên liệu thường chọn dùng HTS dùng phương pháp đối lưu như: Than, củi gỗ, trấu, ga… Như biết Hà Nam nằm khu vực đồng bắc Không vùng Đồng Bằng sông cửu long vùng Đồng Bằng bắc chấu chưa sử dụng nhiều làm nhiên liệu Tuy nhiên với đề tài em sử dụng nhiên liệu chấu với hy vọng tương lai không xa khu vực Đồng Bằng bắc có nhà thu hồi sản xuất chấu thành nhiên liệu đốt Vì đa phần chấu không sử dụng nhiều Hệ thống máy ép củi trấu có chi phí 20 triệu đồng, công suất 70-80kg củi/giờ, tiêu thụ điện 67kWh; 1,05 kg trấu nguyên liệu cho 1kg củi trấu Củi trấu trì cháy lâu nấu trực tiếp trấu than đá dùng rộng rãi sinh hoạt, sấy nơng sản hàng hố vùng nơng thơn Chúng có nhiều, việc chọn nhiên liệu cịn phụ thuộc vào yếu tố nêu Nhìn chung yêu cầu kỹ thuật đáp ứng ⇒ xét mặt kinh tế, tức việc chi phí thấp III Tính tốn hệ thống sấy tháp: Tháp sấy với suất 12 tấn/mẻ, với thời gian 4,5 đến Thời gian thời gian tính cho thóc sấy nóng, thời gian sấy thực tế lớn do: VLS thóc có độ ẩm lớn 28%, sấy cần đạt 14% nên độ chênh ẩm tương đối cao Để độ ẩm đồng VLS ta cần bố trí thêm vùng làm mát Điều quan trọng, không gây ứng suất ẩm làm gãy hạt xay xát, hai ta ứng dụng sấy A.V.LuiKov Độ ẩm VLS khơng giảm q nhanh, nhanh TNS phải sấy cao ⇒ nhiệt độ cao ⇒ cao nhiệt độ cho phép làm thay đổi thành phần dinh dưỡng thóc Điều hồn tồn khơng có lợi, ta tính tốn để VLS dịch chuyển lần qua tháp, đảm bảo ẩm giảm từ từ III.1 Chọn sơ kết cấu: Với phân tích nêu tháp sấy chia làm vùng sấy, thêm hệ thống băng tải để chuyển thóc lên sấy lần Thóc băng tải chuyển lên, trước vào vùng sấy đưa vào vùng chứa nằm đỉnh tháp Vùng có tác dụng phân phối thóc tháp đồng Ba vùng sấy, từ xuống là: Vùng sấy nóng 1, vùng làm mát cuối vùng sấy nóng Vùng làm mát điểm đặc biệt hệ thống sấy: Vùng làm thay đổi chiều gardt, gardt chiều với gardu ứng dụng sấy A.V.LuiKov ⇒ ẩm dịch chuyển dạng lỏng từ VLS bề mặt, khỏi VLS Tuy nhiên có trường hợp tác nhân làm lạnh có độ ẩm cao, ẩm lại có xu hướng chuyển ngược lại VLS, vào tới bề mặt VLS ẩm bị ngăn lại dịng ẩm lỏng từ VLS Trường hợp vùng làm mát có tác dụng làm đồng ẩm VLS, để qua vùng sấy ẩm thoát dễ dàng (ẩm VLS chuyển bề mặt VLS ) Các vùng hình hộp chữ nhật Phần cuối tháp thu nhỏ dần cho lưu lượng thóc thiết kế III.2 Chọn chế độ sấy: TTB Lạnh nhiệt_ K45 Đồ án môn học Kỹ thuật sấy Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn III.2.1 Phân giáng độ ẩm: VLS sấy làm hai vòng qua tháp Theo yêu cầu kinh nhiệm ta lấy phân bố giáng ẩm vùng sấy vùng làm mát sau: -Vòng sấy 1: Vùng sấy nóng thứ 1: ω 11= 28%; ω 21= 26%; ω tb= 27% Vùng làm mát thứ : ω 12= ω 21= 26%; ω 22= 24%; ω tb= 25% Vùng sấy nóng thứ 3: ω 13= ω 22= 24%; ω 23= 20%; ω tb= 22% -Qua băng tải: Ta xem trình làm mát độ ẩm VLS giảm 1%, ω 1bt= 21%; ω 2bt= 20%; ω tb= 20,5% -Vòng sấy thứ 2: Vùng sấy nóng 1: ω 11= ω 2bt= 20%; ω 21= 17%; ω tb= 18,5% Vùng làm mát 2: ω 12= ω 21= 17%; ω 22= 16%; ω tb= 16,5% Vùng sấy nóng 3: ω 13= ω 22= 16%; ω 23= 14%; ω tb= 15% III.2.2 Nhiệt độ TNS vào vùng t1i: Theo kinh nhiệm nhiệt độ TNS vào vùng HTS tháp thóc (60 0C ÷ 70C0), cao làm thay đổi thành phần dinh dưỡng hạt thóc Trừ trường hợp sấy lại thóc kho bảo quản, ẩm thâm nhập vào thóc bảo quản nên ta phải sấy lại để khử lượng ẩm Do hạt thóc có độ ẩm thấp (từ 15% đến 16% so với thóc thu hoạch đem sấy độ ẩm 20%) nên ta sấy với thời gian ngắn TNS có nhiệt độ cao 100C ÷ 140C0 Khi sấy thóc ta xem khơng có thành phần ẩm tự do, mà có ẩm liên kết Thành phần ẩm tự trình chuẩn bị vào sấy bị sử lí qua Như VLS coi sấy giai đoạn tốc độ giảm Lúc đầu ẩm bề mặt hạt thóc nhận nhiệt bốc sau tới ẩm hạt thóc ⇒ nhiệt độ TNS vùng sấy nóng cao vùng sấy nóng 1, có làm bay ẩm hạt thóc Ta chọn độ chênh 50C Vùng làm mát lấy khơng khí ngồi trời thổi vào Chọn nhiệt độ khơng khí ngồi trời làm mát khắc nhiệt, tức nhiệt độ trung bình nóng vào mùa hè t tbmax= 31,30C, ω 13-15 = 62%[12] Cả hai vòng chọn nhiệt độ tác nhân sấy đầu vào Trên sở phân tích ta chọn phân bố nhiệt độ TNS vào vùng sau: Vùng sấy nóng 1: t11= 650C Vùng làm mát : t12= 330C Vùng sấy nóng 3: t13= 700C III.2.3 Thời gian sấy vùng: TTB Lạnh nhiệt_ K45 Đồ án môn học Kỹ thuật sấy Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn Khi sấy thóc HTS tháp, thời gian sấy tùy thuộc độ ẩm VLS nhiệt độ TNS thường nằm khoảng (0,75 ÷ 1,5h) Như thời gian vùng sấy nóng phải thoả mãn điều kiện Thời gian làm mát chọn theo kinh nhiệm 1/2 thời gian sấy nóng Thời gian sấy nóng vùng nhau, gọi τ Giả sử khơng có vùng làm mát theo cách phân tích kết hợp với ta có: Thời gian τ 2τ 3τ 4τ Vùng sấy *1 *2 *3 *4 Vùng sấy Sản phẩm *2 *1 *2 *3 *i: Chỉ lượng sản phẩm sấy vùng vào tháp lần thứ i Từ bảng sau τ (h) xong mẻ Như thời gian sấy thóc qua vùng là: τ = 4, = 1,125 (h) (Thoả mãn điều kiện kinh nhiệm) Do có vùng làm mát nằm vùng sấy nóng nên thời gian qua vùng làm mát vòng τ m= τ = 1,125 = 0,562 (h) Thời gian qua vùng làm mát mẻ là: τ m=1,125 (h) III.2.4 Nhiệt độ cho phép đốt nóng hạt: Theo cơng thức (10.11)[1] ta nhiệt độ cho phép hạt vùng tương ứng là: (Do vòng sấy giống nên ta xét vòng) th= 2,218 – 4,343.ln τ + 23, 0, 37 + 0, 63.ωtb ; Thay giá trị vào ta kết -Vùng sấy nóng 1: th1= 470C -Vùng sấy nóng 2: th2= 480C III.2.5 Nhiệt độ TNS khỏi vùng: Theo điều kiện (11.1)[1] nhiệt TNS lớn nhiệt độ hạt (5 0C ÷ 10C0) nhiệt độ TNS t2 phải chọn theo điều kiện: t2i ≤ (50C ÷ 10C0) + thi Như kết hợp với nhiệt độ cho phép ta có: -Vùng sấy nóng 1: t21 = th1 + = 47 + = 500C -Vùng làm mát 2: t22 = t12 + = 33 + = 380C -Vùng sấy nóng 3: t23 = th2 + = 48 + = 530C III.2.6 Nhiệt độ vào khỏi vùng VLS: Chúng ta chọn nhiệt độ vào khỏi vùng theo nguyên tắc Nhiệt độ vào vùng sau nhiệt vùng trước Trong nhiệt độ vùng sấy theo nhiệt độ TNS quan hệ: tv2i = t2i – (50C ÷ 10C0) TTB Lạnh nhiệt_ K45 Đồ án môn học Kỹ thuật sấy Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn Khi ta có: *Vịng đầu: -Vùng sấy thứ 1: tv11= t0 = 330C; tv21 = 50 – =420C -Vùng làm mát 2: tv12 = tv21 = 420C; tv22 = 390C -Vùng sấy thứ 3: tv13 = tv22 = 390C; tv23 = 53 – = 45 0C *Vòng cuối: -Trong băng tải: tv1bt = 450C; tv2bt = t0 + = 33 + = 420C -Vùng sấy thứ 1: tv11= 420C; tv21 = 450C -Vùng làm mát 2: tv12 = tv21 = 450C; tv22 = 430C -Vùng sấy thứ 3: tv13 = tv22 = 430C; tv23 = 460C Sau VLS sấy xong, hệ thống băng tải đưa đến khu ủ thóc, có tác dụng làm hạ nhiệt độ tới nhiệt độ môi trường, đồng ẩm VLS => xay xát giảm tỷ lệ hạt bị gãy vỡ III.3 Tính kích thước tháp sấy: III.3.1 Tính cân ẩm cho vùng: Để tính cân ẩm cho vùng ta cần phải biết lưu lượng VLS tháp Với điều kiện ta cho hạt thóc chuyển động tốc độ qua vùng tháp Nhận thấy lần sấy VLS phải từ xuống dưới, đồng thời có VLS vào khơng có sản phẩm sấy Chỉ tới có lượng VLS xong lúc có thóc cần sấy vào, có nhiêu thóc sấy mẻ liên tiếp Đó thời kỳ độ hệ thống, ta xét thời kỳ ổn định HTS tức có lượng thóc tháp vùng sấy, làm mát tổng cộng 12 Tổng thời gian mẻ sấy: ∑τ = τ + 4,5 = 1,125 + 4,5 = 5,625 (h) (Do phải qua làm lạnh nên ta cộng thêm thời gian làm lạnh) Lưu lượng VLS khỏi tháp (năng suất sấy thực tế): G2 Trong mẻ sấy có vịng nên lưu lượng VLS khỏi tháp vòng VLS khỏi tháp Nó tỷ số tổng khối lượng thóc sấy với tổng thời gian sấy nóng vịng cộng với thời gian làm mát vịng 15 Ta xác định được: G2 = 2.τ + τ = 15 2.1,125 + 1,125 = 5,333 (tấn/h) Lượng ẩm cần bốc 1h suất ổn định Theo (7.6)[1] ta tính lượng ẩm cần bốc 1h cho vùng thứ i là: Wi = G2i ω1i − ω2 i − ω1i TTB Lạnh nhiệt_ K45 Đồ án môn học Kỹ thuật sấy Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn Trong mẻ sấy có vịng, chúng giống nên ta cần tính cho vịng, cịn vịng tương tự Tính cho vịng cuối Thay giá trị vào tính tốn ta được: W3 = 5333 0,16 − 0,14 − 0,16 = 127 (kg/h) Tính tương tự ta có bảng kết sau: Thứ tự Vịng cuối Vùng sấy nóng Vùng làm mát Vùng sấy nóng Vịng đầu Vùng sấy nóng Vùng làm mát Vùng sấy nóng ϖ 1i 0.16 0.17 0.19 ϖ 1i 0.22 0.23 0.25 ϖ 2i 0.14 0.16 0.17 ϖ 2i 0.20 0.22 0.23 Gi(kg/h) 5333 5460 5526 Wi(kg/h) 127 66 136 Gi(kg/h) 5789 5855 5991 Wi(kg/h) 138 70 148 III.3.2 Kích thước tháp sấy: Tháp sấy có dạng hình hộp chữ nhật, cần phải xác định chiều cao cho tháp để thoả mãn qua vùng sấy lượng ẩm tính tốn Các kênh dẫn kênh thải bố trí so le nhau, theo mặt cắt dọc tháp có kích thước hình vẽ: Xét cặp kênh dẫn kênh thải, ta xem đơn vị thể tích tháp Với kích thước: 3,5 x 2,781 x 0,436 m Thể tích đơn vị tháp V0 = 3,5.2,781.0,436 = 4,248 m3 Trong thể tích V0 kênh chiếm thể tích: VK = n.Fk.3,5 Trong đó: n tổng số kênh dẫn thải Fk diện tích kênh Từ hình vẽ ta thấy n = 22 (cái) Fk = 0,15.0,125+1/2.0,15.0,0433 = 0,022 m2 Khi Vk = 22.0,022.3,5 = 1,68 m3 Thể tích thóc: Vth = V0 – Vk = 4,248 – 1,68 = 2,568 m3 Như xác định Vth ta dễ dàng tìm khối lượng thóc đơn vị thể tích tháp Khối lượng riêng thóc độ ẩm 14% 500 kg/m3 (phụ lục 1)[1] 10 TTB Lạnh nhiệt_ K45 Đồ án môn học Kỹ thuật sấy Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn 125 mm 50 mm 436 mm 2781 mm 150 mm Bên ngồi hạt thóc bọc lớp vỏ nên thể tích thóc không thay đổi nhiều sấy Mặt khác hệ số điền đầy thóc tháp α = 0,8 ⇒ Ta tính khối lượng thóc vùng tháp đơn vị sấy xong: mth = 2,568.500.0,8 = 1027,2 kg Chiều cao vùng sấy nóng thứ là: h3 = 6000 0,436 = 2,6 (m) 1027, Số vùng tháp đơn vị vùng sấy là: n0 = h3 2,6 = = (vùng) 0.436 0.436 Nhận thấy, khối lượng riêng tháp thay đổi theo độ ẩm thể tích gần khơng thay đổi Mà chiều cao vùng tháp liên quan đến thể tích thóc vùng, mà chiều cao vùng sấy nóng chiều cao vùng sấy nóng 1và chiều cao vùng làm mát nửa chiều cao vùng h2 = h 2,6 = = 1,3 (m) 2 Trên tháp vùng chứa thóc, có chiều cao 1/2 chiều cao vùng sấy Để đảm bảo lượng thóc dịch chuyển liên tục tháp hc = 1,35 (m) *Vậy ta có kích thước tháp sau: Các vùng Sấy nóng Làm mát Sấy nóng Vùng chứa Vùng đáy Chiều rộng (m) 2,781 2,781 2,781 Chiều dài (m) 3,5 3,5 3,5 Tổng chiều cao tháp Chiều cao (m) 2,6 1,3 2,6 0,65 0,65 7,8 III.4 Tính tốn q trình cháy q trình hồ trộn: Nhiên liệu trấu bao gồm thành phần sau: 11 TTB Lạnh nhiệt_ K45 Đồ án môn học Kỹ thuật sấy Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn Thành phần Clv Hlv Slv Olv Nlv Alv Wlv Phần trăm (%) 48 4,2 17 0,3 0,9 29,6 III.4.1 Nhiệt trị cao nhiên liệu: Trên sở nhiệt lượng toả phản ứng cháy, Menđêlêep đưa cơng thức tính nhiệt trị cao nhiên liệu: Qc = 33858.C + 125400.H – 10868.(O – S) = 33858.0,48 + 125400.0,042 – 10868.(0,17 – 0) = 19671,08 ≈ 19671 (kJ/kg) III.4.2 Lượng khơng khí khơ lý thuyết cho q trình cháy: Lượng khơng khí khô lý thyết để đốt cháy 1kg nhiên liệu lượng khơng khí khơ vừa đủ cung cấp O2 cho phản ứng cháy Với thành phần khối lượng O chứa khơng khí khơ lấy làm trịn 23%, từ phản ứng cháy ta tính lượng khơng khí khơ lý thuyết cần thiết để đốt cháy 1kg nhiên liệu (3.11)[1] L0 = 11,6.C + 34,8.H + 4,3.(S – O) = 11,6 0,48 + 34,8.0,042 + 4,3.(0 – 0,17) = 6,3 (kg kk/kg nl) III.4.3 Thơng số khói sau buồng đốt: Trong khói lị có hai thành phần: Khói khơ nước Vì vậy, với tư cách TNS dạng khơng khí ẩm tương đương Khi đó, ding đồ thị I – d để biểu diễn trạng thái hay q trình nhiệt động khói lị có quyền ding đồ thị I – d khơng khí ẩm Thơng số khói sau buồng đốt đồ thị I – d trạng thái biểu diễn điểm K Để xác định điểm đồ thị I – d xác định lượng chứa ẩm d’ entanpy I’ -Theo (3.28)[1] lượng chứa ẩm khói d’ tính theo: d’ = (9.H + A) + α bd L d (9.H + A) + α bd L d = (α bd L + 1) − { W + (9.H + A)} (α bd L + 1) − { W + (9.H + A)} d0: Lượng chứa ẩm khơng khí ứng với nhiệt độ t (t0, ϕ 0) = (330C,58%) ta chọn giá trị sau: d0 = 0,0175 kg ẩm/kg kk I0 = 78 kJ/kg kk α bd : Hệ số khơng khí thừa buồng đốt Trong lị đốt lấy khói HTS lấy α bd = 1,2 ÷ 1,3 Ta chọn α bd = 1,2 trấu dễ cháy nên α bd = 1,2 đảm bảo cháy hết nhiên liệu mà không tổn thất nhiệt phải sấy nóng thêm lượng khơng khí mà α bd > 1,2 Thay giá trị vào ta được: 12 TTB Lạnh nhiệt_ K45 Đồ án môn học Kỹ thuật sấy d’ = Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn (9.0, 42 + 0,009) + 1, 2.6,3.0,0175 = 0,0659 kg ẩm/kg kk (1, 2.6,3 + 1) − { 29,6 + (9.0,042 + 0,009)} -Theo (2.31)[1] Entanpy khói lị sau buồng xác định bởi: I’= Q c ηbd + C nl t nl + α bd L I Lk' Lk’ :Khối lượng khói khơ thu sau buồng đốt Theo (3.23)[1] ta xác định Lk’ = ( α bd.L0 + 1) – { W + (9.H + A)} ηbd : Hiệu suất buồng đốt chọn ηbd = 90% Cnl , tnl : Nhiệt dung riêng nhiệt độ nhiên liệu tương ứng bằng: Cnl = 1,876 kJ/kgK tnl = 330C Khi entanpy khói là: I’= Q c η bd + C nl t nl + α bd L I 19671.0,9 + 1,876.33 + 1, 2.6,3.78 = (α bd L + 1) − { W + (9.H + A)} (1, 2.6,3 + 1) − { 0,296 + (9.0,042 + 0,009)} = 2143,65 kJ/ kg kk -Nhiệt độ khói lị sau đốt: t’ = I ' − 2500.d ' 2143,65 − 2500.0,0659 = = 17580C ' 1,004 + 1,842.0,0659 1,004 + 1,842.d III.4.4 Hệ số khơng khí thừa sau q trình hồ trộn: Do nhiệt độ khói sau buồng đốt lớn so với yêu cầu, HTS dùng khói lị làm TNS người ta phải tổ chức hồ trộn với khơng khí ngồi trời hỗn hợp có nhiệt độ thích hợp Vì vậy, HTS người ta xem hệ số khơng khí thừa ỏ tỷ số khơng khí khô cần cung cấp thực tế cho buồng đốt cộng với lượng khơng khí khơ đưa vào buồng hồ trộn với lượng khơng khí khơ lý thuyết cần cho q trình cháy Sơ đồ ngun lý sử dụng khói lị làm TNS HTS biểu diễn hình vẽ: Nhiên liệu Vật liệu ẩm Khói Khí thải K A Khơng khí B A Khơng khí C Vật liệu khơ 1.Buồng đốt ; 2.Buồng hồ trộn ; 3.Buồng sấy Theo (3.15)[1] ta có: 13 TTB Lạnh nhiệt_ K45 Đồ án môn học Kỹ thuật sấy αi = Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn Q c ηbd + C nl t nl - (9.H + A).i -{1 - (9.H + A + W)}C pk t li L {d (i - i a0 ) + C pk (t li - t )} Trong đó: ηbd : Hiệu suất buồng đốt chọn ηbd = 90% Cnl , tnl : Nhiệt dung riêng nhiệt độ nhiên liệu tương ứng Cnl = 1,876 kJ/kgK tnl = 330C Cpk: Nhiệt dung riêng khói Cpk= 1,004 kJ/kgK ia ia0: Entanpy nước chứa khói sau buồng hồ trộn khơng khí ngồi trời, tính theo cơng thức: i = 2500 + 1,842t1i (kJ/kg) d0: Lượng chứa ẩm khơng khí ứng với nhiệt độ t0 t1i : Nhiệt độ khói sau buồng hồ trộn (cũng nhiệt độ TNS vào vùng) Để thuận tiện cho q trình tính tốn ta đặt: t11 = t11 = t1; t12 = t12 = t2 Với nhiệt độ tli chọn ta tính được: Entanpy nước chứa khói sau buồng hồ trộn vùng sấy nóng ia1 = 2500 + 1,842.65 = 2628,94 (kJ/kg) Entanpy nước chứa khói sau buồng hồ trộn vùng sấy nóng ia3 = 2500 + 1,842.70 = 2638,15 (kJ/kg) Thay giá trị vào biểu thức ta được: -Hệ số khơng khí thừa cở buồng hoà trộn 1: α1 = 8,1 - Hệ số khơng khí thừa cở buồng hồ trộn 2: α = 69 III.4.5 Thơng số khói lị sau buồng hồ trộn hay trước vào vùng sấy: Như biết, trạng thái trạng thái hỗn hợp khói lị sau buồng đốt (điểm K) khơng khí ngồi trời (điểm A) Do đó, điểm hồ trộn B phải nằm đường thẳng AK Có thể xác định lượng chứa ẩm trạng thái B theo (3.29)[1] d1i = (9.H + A) +α i.L 0.d (αi L +1) - { W + (9.H + A)} Thay α i đại lượng biết chúng vào ta tính lượng ẩm khói trước vào vùng sấy: d11 = 0,018276 (kg ẩm/ kg kk) d13 = 0,018398 (kg ẩm/ kg kk) 14 TTB Lạnh nhiệt_ K45 Đồ án môn học Kỹ thuật sấy Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn Từ đồ thị I – d với trạng thái B xác định cặp thông số (t 1i, d1i) xác định entanpy I1i khói lị trước vào vùng sấy Đương nhiên, tính theo cơng thức (3.32)[1] Khi đó: I1i = Q c ηbd + C nl t nl + αi L0 I0 (αi L + 1) - {W + (9.H + A)} Thay đại lượng cụ thể vào cơng thức ta tính entanpy khói trước vào vùng sấy nóng: I11 = I13 = 19671.0,9 + 1,876.33 + 80.1.6,3.78 = 113,13 (kJ/kg kk) (80,1.6,3 + 1) − { 0,296 + (9.0,042 + 0,009)} 19671.0,9 +1,876.33 + 69.6,3.78 (69.6,3 + 1) − { 0,296 + (9.0,042 + 0,009)} = 118,62 (kJ/kg kk) III.4.6 Độ ẩm tương đối ϕ li: Để tính ϕ li ta cần tính phân áp suất pb ứng với nhiệt độ tli Chúng xác định theo công thức: ϕ1i = B.d li p bi (0,621 + d li ) Trong đó: pbi phân áp suất bão hồ nước theo nhiệt độ ti xác định theo công thức: B: áp suất khí trời nơi ta xác định độ ẩm tương đối ϕ pbi = exp 12 − 4026,42 235,5 + t i Thay giá trị vào ta tính pbi sau: pb1 = exp12 − pb3 = exp12 − 4026,42 4026,42 = exp12 − = 0,25 bar 235,5 + t 235,5 + 65 4026,42 4026,42 = exp12 − = 0,31 bar 235,5 + t 235,5 + 70 Do đó: B.d l1 ϕ11 = = p b1 (0,621 + d l1 ) 745 0,019244 = 11,5% 750 0,25.(0,621 + 0,019244) B.d l3 ϕ13 = = p b2 (0,621 + d l3 ) 745 0,019283 = 9,3% 750 0,31.(0,621 + 0,019283) 15 TTB Lạnh nhiệt_ K45 Đồ án môn học Kỹ thuật sấy Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn III.5 Quá trình sấy lý thuyết: Chúng ta quan niệm q trình sấy lý thuyết q trình khơng có tổn thất VLS mang đi, thiết bị chuyển tải mang đi, khơng có tổn thất toả môi trường qua kết cấu bao che … mà có tổn thất TNS mang Do nhiệt lượng khói lị cung cấp cho VLS hoàn toàn dùng để tách ẩm khỏi vật liệu Do ẩm tách khỏi lại bay vào khói nên ẩm lại mang tồn nhiệt lượng mà khói trả lại cho khói dạng nhiệt ẩn hố r nhiệt vật lý nước C pat Vì q trính sấy lý thuyết khói lị xem q trình đẳng entanpy Từ đặc trưng trính sấy lý thuyết I = const biết (I 11,d11); (I12,d12) t21, t22 dễ dàng xác định điểm biểu diễn trạng thái TNS C 11 C12 khỏi vùng sấy Đồ thị chúng cho hình vẽ Từ C11 C12 xác định đồ thị I – d lượng chứa ẩm sau trình sấy, vùng d210 vùng d310, độ ẩm tương đối ϕ210 ϕ310 Đương nhiên, thông số tìm giải tích +Lượng chứa ẩm d2i0 theo (3.33)[1] ta có: d2i0 = I1i - C pk t 2i Trong đó: r + C pa t 2i Cpk, Cpa: Nhiệt dung riêng khơng khí khơ nước Cpk= 1,004 kJ/ kg.K; Cpa= 1,842 (kJ/ kg.K) r : Nhiệt ẩn hoá ; r = 2500 kJ/kg Thay giá trị vào ta được: d210 = d230 = I11 - C pk t 21 r + C pa t 21 I11 - C pk t 21 r + C pa t 21 = 113,13 - 1,004.50 = 0,0243 (kg ẩm/ kg kk) 2500 + 1,842.50 = 118,62 - 1,004.53 = 0,0252 (kg ẩm/ kg kk) 2500 + 1,842.53 +Độ ẩm tương đối ϕ2i Để tính ϕ2i trước hết ta tính áp suất bão hoà tương ứng nhiệt độ t2i pb1 = exp12 − pb3 = exp12 − 4026,42 4026,42 = exp12 − = 0,122 bar 235,5 + t 21 235,5 + 50 4026,42 4026,42 = exp12 − = 0,141 bar 235,5 + t 23 235,5 + 53 Khi đó, độ ẩm tương đối ϕ2i tính theo (2.19)[1] bằng: ϕ 210 = B.d 2l0 = p b1 (0,621 + d 2l0 ) 754 0,0243 = 30,6% 750 0,122.(0,621 + 0,0243) 16 TTB Lạnh nhiệt_ K45 Đồ án môn học Kỹ thuật sấy ϕ 230 = Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn B.d 230 = p b2 (0,621 + d 230 ) 754 0,0252 = 27,4% 750 0,14.(0,621 + 0,0252) Ta có bảng tổng kết thơng số TNS vào vùng sấy nóng: Tác nhân sấy Vào vùng sấy Vào vùng sấy Ra vùng sấy Ra vùng sấy Vòng sấy đầu d (kg ẩm/kg kk) 0,018276 0,018398 0,0243 0,0252 I (kJ/kg) 113,13 118,62 113,13 118,62 pb (bar) 0,25 0,31 0,122 0,141 (%) 11,5 9,3 30,6 27,4 Tính tốn tương tự ta có bảng kết thông số TNS, vào vùng sấy vòng sấy cuối: Tác nhân sấy Vào vùng sấy Vào vùng sấy Ra vùng sấy Ra vùng sấy Vòng sấy cối d (kg ẩm/kg kk) 0,018276 0,018398 0,0243 0,0252 I (kJ/kg) 113,13 118,62 113,13 118,62 pb (bar) 0,25 0,31 0,122 0,141 (%) 11,5 9,3 30,6 27,4 Đồ thị I – d : I I B t11 =65 C 50 C t21 = B t13 =70 C C 01 d 11 d 210 Vïng sÊy nãng 53 t23 = d C C 01 d 13 d 230 Vïng sÊy nãng d Lượng tác nhân sấy lý thuyết cần để bốc kg ẩm vùng tương ứng bằng: l01 = 1 = = 166 (kg/kg ẩm) d 210 − d11 0,0252 − 0,018398 l03 = 1 = = 147 (kg/kg ẩm) d 230 − d13 0,03 − 0,0199 Lượng tác nhân sấy lý thuyết cần thiết để bốc lượng ẩm vùng: L01= l01.W1= 166.127 = 21084 (kg/h) L03 = l03.W3 = 147.136 = 19994 (kg/h) III.6 Tính tổn thất nhiệt: 17 TTB Lạnh nhiệt_ K45 Đồ án môn học Kỹ thuật sấy Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn Trong trình sấy thực tế HTS bị tổn thất nhiệt cho nhiều tác nhân như: Tổn thất nhiệt cho thiết bị chuyên trở (TBCT); cho VLS mang tổn thất qua kết câu bao che Chính tổn thất mà q trình sấy thực tế khơng phải đẳng entanpy I = const Mục đích phần tìm nhữ tổn thất, từ tìm lượng TNS thực tế cần cung cấp cho HTS đảm bảo yêu cầu III.6.1 Tổn thất nhiệt vật liệu sấy mang đi: Để tính lượng nhiệt trước hết tính nhiệt dung riêng C vi thóc khỏi vùng sấy Theo (1.48)[1] ta xác định được: Tải FULL (39 trang): https://bit.ly/3cmYG9p Cvi = Ck + (Ca – Ck) ϖ 2i Dự phịng: fb.com/TaiHo123doc.net Trong đó: Ck : Nhiệt dung riêng vật liệu khơ Theo phụ lục 1[1] Cvi thóc là: Ck = 1,5 (kJ/ kg.K) Ca : Nhiệt dung riêng ẩm (nước) Ca = 4,1816 (kJ/kg.K) ϖ 2i : Độ ẩm đầu VLS vùng sấy nóng Thay giá trị vào ta nhiệt dung riêng VLS khỏi vùng là: Cv1 = 1,5 + (4,1816 – 1,5).0,23 = 2,118 (kJ/kg.K) Cv3 = 1,5 + (4,1816 – 1,5).0,20 = 2,037 (kJ/kg.K) Khi lượng nhiệt tổn thất VLS mang khỏi vùng sấy Vòng sấy đầu: Qv1= G21.Cv1.(tv21- t0) = 5991.2,118.(42- 33) = 114200,4 (kJ/h) Qv3= G23.Cv3.(tv23- tv22) = 5789.2,037.(45- 37) = 141506,3 (kJ/h) Vòng sấy cuối: Qv1= G21.Cv1.(tv21- t0) = 5526.2,118.(45- 33) = 99381,3 (kJ/h) Qv3= G23.Cv3.(tv23- t0) = 5333.2,037.(46- 33) = 133053 (kJ/h) Hay Vòng sấy đầu: qv1= Q v1 114200,4 = = 793 (kJ/kg ẩm) W1 144 qv3= Q v3 141506,3 = = 1033 (kJ/kg ẩm) W3 137 Vòng sấy cuối: qv1= Q v1 99381,3 = = 730,7 W1 136 (kJ/kg ẩm) 18 TTB Lạnh nhiệt_ K45 Đồ án môn học Kỹ thuật sấy qv3= Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn Q v3 133053 = = 1047 (kJ/kg ẩm) W3 127 Ta có bảng tổng kết: Vị trí tổn thất Vịng sấy đầu Vùng sấy nóng Vùng sấy nóng Tổng Vịng sấy cuối Vùng sấy nóng Vùng sấy nóng Tổng Qvi (kJ/h) qv1 (kJ/kg ẩm) 114200,4 141506,3 255706,8 793 1033 1826 99381,3 133053 232434,1 730,7 1047 1778 Tải FULL (39 trang): https://bit.ly/3cmYG9p III.6.2 Tổn thất thiết bị vận chuyển: Dự phòng: fb.com/TaiHo123doc.net Hệ thống sấy với thiết bị vận chuyển băng tải để vận chuyển thóc sau vịng sấy đầu lên vịng sấy cuối Q trình coi lần làm mát nên khơng tính tổn thất Vật liệu sấy rơi từ đỉnh tháp tác dụng trọng lực thân, dịch chuyển chúng bị ảnh hưởng lớn kênh dẫn kênh thải Chính kênh làm cho thóc chuyển động xáo trộn tháp Các kênh làm thép trình sấy chúng nóng lên nhận nhiệt tác nhân sấy Ta coi tổn thất thiết bị vận chuyển 0 m m mm Các kênh làm thép với chiều dầy δ = 3mm = 0,003 m Khối lượng kênh G k = 0,5kg Nhiệt dung riêng thép C th = 0,5 kJ/kg.K; Vì thép nên nhiệt độ kênh trung bình cộng nhiệt độ đầu vào TNS ứng với vùng sấy nóng Nhiệt độ trung bình đầu vào TNS vùng sấy: Vùng sấy nóng 1: ttb1 = 0,5.(65+50) = 57,5 0C Vùng sấy nóng 3: ttb3 = 0,5.(65+53) = 61,5 0C Tổng số kênh dẫn thải vùng sấy nóng là: n = 2.h 2.2,7 22 = 22 = 396 (chiếc) 0,3 0,3 Tổn thất nhiệt cho kênh: Qk1 = n.G k C th (t tb1 - t ) τ = 396.0,5.0,55.(57,5- 33) = 539 (kJ/h) 4,5 19 TTB Lạnh nhiệt_ K45 Đồ án môn học Kỹ thuật sấy Qk3 = Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Thái Sơn n.G k C th (t tb3 - t ) τ = 396.0,5.0,55.(61,5- 33) = 627 (kJ/h) 4,5 Nhận xét: Ta thấy tổn thất nhiệt cho kênh dẫn xảy có lần giai đoạn sấy Khi trình sấy liên tục tổn thất khơng cịn ln nóng q trình sấy, tháp sấy khơng đưa ngồi Khi tổn thất tính cho qua kết cấu bao che Mặt khác tổn thất lại nhỏ nên từ nhận xét ta định bỏ qua lượng tổn thất để sấy nóng cách kênh dẫn HTS III.6.3 Tổn thất qua kết cấu bao che: -Tổn thất qua kết cấu bao che xung quanh Tháp sấy có kết cấu khung thép chịu lực, từ vào bao gồm: Lớp tơn bọc ngồi – vật liệu cách nhiệt – lớp tơn Hai lớp tơn có chiều dầy là: δ = 3mm, δ = 5mm, hệ số dẫn nhiệt λ = 71,58 W/mK 5mm mm tf1 q3 t f2 t1 q2 t3 q1 t2 t4 150mm Lớp tơn bên ngồi có nhiệm vụ cách ẩm cho vật liệu cách nhiệt bảo vệ chúng trước tác động môi trường Lớp tôn bên ngăn không cho VLS, TNS ảnh hưởng tới vật liệu cách nhiệt cách ẩm vào lớp cách nhiệt Vật liệu cách nhiệt polyurethane cứng với δ = 150 mm, λ = 0,041W/m.K Tổn thất xác định cho tong vùng sấy nóng chu kỳ làm việc HTS Trong vùng sấy có chiều cao 2,1m TNS chuyển động cưỡng tháp sấy cịn bên ngồi khơng khí chảy tầng Nhiệt -Để tính tổn thất, trước hết phải giả thiết giá trị cho t -Tiếp theo theo (7.50)[1] tìm hệ số trao đổi nhiệt đối lưu ỏ1 -Từ ỏ1ta tìm mật độ dòng nhiệt q1 20 3446536 TTB Lạnh nhiệt_ K45 ... CHƯƠNG II CHỌN PHƯƠNG ÁN SẤY, THIẾT BỊ SẤY, TÁC NHÂN SẤY, THÔNG SỐ CHẾ ĐỘ SẤY, NHIÊN LIỆU SỬ DỤNG I Chọn phương án sấy: Hệ thống sấy đối lưu gồm dạng: HTS buồng, HTS hầm, HTS tháp, HTS thùng quay,... III Tính tốn hệ thống sấy tháp: Tháp sấy với suất 12 tấn/mẻ, với thời gian 4,5 đến Thời gian thời gian tính cho thóc sấy nóng, thời gian sấy thực tế lớn do: VLS thóc có độ ẩm lớn 28%, sấy cần đạt... tải để chuyển thóc lên sấy lần Thóc băng tải chuyển lên, trước vào vùng sấy đưa vào vùng chứa nằm đỉnh tháp Vùng có tác dụng phân phối thóc tháp đồng Ba vùng sấy, từ xuống là: Vùng sấy nóng 1,