(Đồ án hcmute) thiết kế chung cư tân tạo 1 quận bình tân

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ TÂN TẠO – QUẬN BÌNH TÂN GVHD: NGUYỄN MINH ÐỨC SVTH: TƠ VĂN THƯỢNG MSSV: 14149181 SKL 0 5 Tp Hồ Chí Minh, tháng 01/2019 an TRƢỜNG ĐẠI HỌC SƢ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƢỚNG DẪN Họ tên sinh viên: TƠ VĂN THƢỢNG - MSSV: 14149181 Ngành: Cơng nghệ kỹ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế chung cƣ TÂN TẠO – QUẬN BÌNH TÂN Họ tên giảng viên hƣớng dẫn: TS NGUYỄN MINH ĐỨC NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lƣợng thực hiện: Ƣu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày 02 tháng 01 năm 2019 Giáo viên hƣớng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) an TRƢỜNG ĐẠI HỌC SƢ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: TƠ VĂN THƢỢNG - MSSV: 14149181 Ngành: Cơng nghệ kỹ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế chung cƣ TÂN TẠO – QUẬN BÌNH TÂN Họ tên giảng viên phản biện: ThS LÊ PHƢƠNG NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lƣợng thực hiện: Ƣu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:…………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày 03 tháng 01 năm 2019 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) an SUMMARY OF THE GRADUATION PROJECT Student : TO VAN THUONG ID: 14149181 Faculty : CIVIL ENGINEERING Speciality : CONSTRUCTION ENGINEERING AND TECHNOLOGY Name of project : TAN TAO APARTMENT Initial information - Architectural drawings - Cadastral survey drawings Content of theoretical and computational parts a Architectural: - Edit and complete architecture drawing in accordance with suggestion of instructor b Structural: - Built up model, calculate and design the frame (beam, column, concrete partition wall) - Design the typical floor - Design the typical staircase - Design auget – cast piles Written explanations and drawings Written explanation and 01 appendix 23 drawing A1 (06 Architecture, 17 structure) Instructor : PhD NGUYEN MINH DUC Start date : 09/2018 Completion date : 03/01/2019 HCMC January 03, 2019 Confirm of faculty Confirm of insrtuctor PhD NGUYEN MINH DUC an MỤC LỤC BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƢỚNG DẪN 13 BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN 14 SUMMARY OF THE GRADUATION PROJECT 15 CHƢƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 22 1.1 NHU CẦU XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH: 22 1.2 ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH: 22 1.3 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC: 23 1.3.1 Mặt phân khu chức năng: 23 1.3.2 Mặt đứng cơng trình: 24 1.3.3 Hệ thống giao thông: 25 1.4 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT: 25 1.4.1 Hệ thống điện: 25 1.4.2 Hệ thống nƣớc: 25 1.4.3 Thơng gió: 25 1.4.4 Chiếu sáng: 25 1.4.5 Phịng cháy hiểm: 25 1.4.6 Chống sét: 25 1.4.7 Hệ thống thoát rác: 26 CHƢƠNG 2: LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 26 2.1 Giải pháp vật liệu 26 2.2 Lớp bê tông bảo vệ 27 2.3 Cơ sở lựa chọn giải pháp kết cấu 27 3.2 Nguyên tắc bố trí hệ kết cấu 27 3.3 Giải pháp kết cấu theo phƣơng ngang 28 3.4 Kết luận hệ kết cấu sàn chịu lực 29 CHƢƠNG 3: NGUYÊN TẮC TÍNH TỐN KẾT CẤU 30 3.1 Cơ sở tính tốn 30 3.2 Nguyên tắc 30 an 3.5 Nhóm trạng thái giới hạn thứ (TTGH I) 30 3.6 Nhóm trạng thái giới hạn thứ hai (TTGH II) 30 3.7 Lựa chọn cơng cụ tính tốn 31 CHƢƠNG 4: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 32 4.1 Tổng quan 32 4.2 Vật liệu 32 3.8 Chọn sơ kích thƣớc tiết diện dầm 32 3.9 Sơ chọn tiết diện cột 33 3.10 Chọn sơ kích thƣớc tiết diện vách 34 4.3 Tải trọng tác dụng lên sàn 35 3.11 Tĩnh tải 35 3.12 Hoạt tải 38 4.4 Xác định nội lực 38 3.13 Mơ hình phân tích 38 3.14 Kết mô hình phân tích 40 4.5 Kiểm tra độ võng 43 4.5.1 Kiểm tra độ võng tức thời 43 4.6 Thiết kế cốt thép sàn điển hình 44 CHƢƠNG 5: THIẾT KẾ CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 47 5.1 Số liệu tính tốn 47 3.15 Vật liệu 47 3.16 Kích thƣớc sơ 47 5.2 Tải trọng 49 3.17 Tĩnh tải 49 3.18 Hoạt tải 50 3.19 Tổng tải trọng 50 5.3 Sơ đồ tính nội lực 51 5.4 Thiết kế cốt thép cho thang 53 5.5 Thiết kế cốt dọc thép cho dầm chiếu tới 54 3.20 Sơ đồ tính 54 an 3.21 Nội lực dầm chiếu tới 55 5.6 Thiết kế cốt thép đai cho dầm chiếu tới (D1) 56 3.22 Tính tốn cốt đai 56 5.7 Thiết kế cốt thép cho dầm D2 56 3.23 Sơ đồ tính 56 3.24 Nội lực dầm chiếu tới 57 5.8 Thiết kế cốt thép đai cho dầm (D2) 58 3.25 Tính toán cốt đai 58 CHƢƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ KHUNG 60 6.1 Tổng quan 60 6.2 Vật liệu 60 6.3 Sơ kích thƣớc tiết diện kết cấu 60 3.26 Chiều dày sàn tầng điển hình 60 3.27 Chiều dày sàn tầng hầm, tầng thƣợng, mái 61 6.4 Các trƣờng hợp tải trọng 62 3.28 Tải trọng gió 62 3.29 Tải trọng động đất 67 3.30 Kiểm tra chuyển vị đỉnh cơng trình 74 3.31 Kiểm tra tính đắn mơ hình 74 6.5 9Thiết kế cốt thép hệ khung 75 3.32 Thiết kế cốt thép dầm 75 3.33 Thiết kế cốt thép cột 78 3.34 Thiết kế cốt thép vách 82 3.35 Neo nối cốt thép 87 CHƢƠNG 7: THIẾT KẾ KẾT CẤU NỀN MÓNG 88 7.1 Tổng quan móng 88 7.2 Địa chất cơng trình 88 7.3 Lựa chọn giải pháp móng 89 7.4 Phƣơng án móng cọc khoan nhồi 89 3.36 Tổng quan móng cọc khoan nhồi 89 an 3.37 Tính tốn sức chịu tải 90 3.38 Xác định độ cứng cọc 95 7.5 Thiết kế móng M1 95 3.39 Tải trọng tác dụng 95 3.40 Chọn chiều sâu chơn móng 95 3.41 Xác định số cọc kích thƣớc đài cọc 96 3.42 Kiểm tra sức chịu tải cọc đơn 97 3.43 Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc 97 3.44 Kiểm tra áp lực dƣới mũi cọc 98 3.45 Kiểm tra độ lún móng cọc 100 3.46 Kiểm tra xuyên thủng móng cọc 101 3.47 Tính cốt thép đài móng 102 7.6 Thiết kế móng M2 104 3.48 Tải trọng tác dụng 104 3.49 Chọn chiều sâu chơn móng 104 3.50 Xác định số cọc kích thƣớc đài cọc 104 3.51 Kiểm tra sức chịu tải cọc đơn 105 3.52 Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc 106 3.53 Kiểm tra áp lực dƣới mũi cọc 106 3.54 Kiểm tra độ lún móng cọc 109 3.55 Kiểm tra xuyên thủng móng cọc 110 3.56 Tính cốt thép đài móng 111 7.7 Thiết kế móng M3 113 3.57 Tải trọng tác dụng 113 3.58 Chọn chiều sâu chơn móng 113 3.59 Xác định số cọc kích thƣớc đài cọc 113 3.60 Kiểm tra sức chịu tải cọc đơn 114 3.61 Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc 115 3.62 Kiểm tra áp lực dƣới mũi cọc 115 3.63 Kiểm tra độ lún móng cọc 118 an 3.64 Kiểm tra xuyên thủng móng cọc 118 3.65 Tính cốt thép đài móng 119 7.8 Thiết kế móng M6 (dƣới vách lõi thang) 122 3.66 Tải trọng tác dụng 122 3.67 Chọn chiều sâu chơn móng 122 3.68 Xác định số cọc kích thƣớc đài cọc 122 3.69 Kiểm tra sức chịu tải cọc đơn 124 3.70 Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc 127 3.71 Kiểm tra áp lực dƣới mũi cọc 128 3.72 Kiểm tra độ lún móng cọc 130 3.73 Kiểm tra xuyên thủng móng cọc 132 3.74 Tính cốt thép đài móng 133 TÀI LIỆU THAM KHẢO 136 an LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp cơng việc kết thúc trình học tập trƣờng đại học, đồng thời mở trƣớc mắt ngƣời hƣớng vào sống thực tế tƣơng lai Thông qua trình làm luận văn tạo điều kiện để chúng em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức đƣợc học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận đƣợc nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình Thầy TS Nguyễn Minh Đức với Thầy, Cô môn Xây dựng Qua đây, em xin chân thành cảm ơn Thầy Cô khoa Xây dựng Cơ học Ứng dụng – trƣờng ĐH Sƣ phạm Kỹ thuật TP.HCM, ngƣời khơng ngừng giúp đỡ, giảng dạy tận tình cho em có đƣợc kiến thức chuyên ngành suốt năm học qua, hành trang khơng thể thiếu cho công việc sau Mặc dù cố gắng nhƣng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận đƣợc dẫn Thầy, Cô để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy, Cô thành công ln dồi sức khỏe để tiếp tục sƣ nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ mai sau Em xin chân thành cảm ơn Tp Hồ Chí Minh, ngày 03 tháng 01 năm 2019 Sinh viên TÔ VĂN THƢỢNG an R c,tk = R c,u = 6100 (kN) (n > 21 cọc) - Lực dọc lớn tác dụng lên móng M3: N tt = 133527 (kN) - Sơ số lƣợng cọc + Số lƣợng cọc đài: N 133527 n = tt ×β = ì(1.1ữ1.5) = (24.1ữ32.83) n = 36 Nc,d 6100 Trong đó:  β = (1.1-1.5): hệ số xét đến momen lực ngang chân cột, tải trọng đài đất đài, tuỳ theo giá trị momen lực ngang mà chọn β cho hợp lý → Vậy chọn sơ số cọc nc = 36 cọc Hình 17: Bố trí cọc khoan nhồi móng M6 123 an 3.69 Kiểm tra sức chịu tải cọc đơn - Do bố trí cọc đài móng lõi thang phức tạp, nên việc tính tốn kiểm tra thủ cơng gặp nhiều khó khăn, mặt khác tin cậy mơ hình phân tích đƣợc kiểm chứng nên việc tính tốn móng lõi thang đƣợc hổ trợ phần mêm SAFE 2016 Hình 18: Kết phản lực đầu cọc móng M6 từ Safe Bảng 20: Bảng kết phản lực đầu cọc móng M6 Point Text 354 354 360 360 359 359 343 343 368 368 369 369 355 355 OutputCase Text COMB7 COMBBAO COMB7 COMBBAO COMB6 COMBBAO COMB7 COMBBAO COMB6 COMBBAO COMB7 COMBBAO COMB7 COMBBAO Fz kN 6069.704 6069.704 6059.534 6059.534 5830.008 5830.008 5824.25 5824.25 5799.702 5799.702 5797.541 5797.541 5649.007 5649.007 Point Text 379 379 379 379 380 380 380 380 331 331 331 331 348 355 OutputCase Text COMB18 COMB19 COMB20 COMB21 COMB18 COMB19 COMB20 COMB21 COMB18 COMB19 COMB20 COMB21 COMB9 COMB18 Fz kN 5237.169 5237.169 5237.169 5237.169 5230.725 5230.725 5230.725 5230.725 5218.571 5218.571 5218.571 5218.571 5217.395 5205.008 124 an 361 361 354 350 350 360 354 354 354 354 360 360 360 360 379 379 338 338 360 360 354 354 339 339 358 358 383 383 369 369 369 369 337 337 343 343 343 343 364 364 385 385 COMB7 COMBBAO COMB3 COMB6 COMBBAO COMB3 COMB18 COMB19 COMB20 COMB21 COMB18 COMB19 COMB20 COMB21 COMB6 COMBBAO COMB9 COMBBAO COMB14 COMB15 COMB14 COMB15 COMB9 COMBBAO COMB6 COMBBAO COMB8 COMBBAO COMB18 COMB19 COMB20 COMB21 COMB9 COMBBAO COMB18 COMB19 COMB20 COMB21 COMB6 COMBBAO COMB8 COMBBAO 5640.044 5640.044 5611.692 5610.182 5610.182 5604.071 5587.428 5587.428 5587.428 5587.428 5581.487 5581.487 5581.487 5581.487 5541.3 5541.3 5534.931 5534.931 5524.013 5524.013 5521.383 5521.383 5497.023 5497.023 5494.137 5494.137 5487.034 5487.034 5472.549 5472.549 5472.549 5472.549 5471.881 5471.881 5469.751 5469.751 5469.751 5469.751 5450.181 5450.181 5442.384 5442.384 355 355 355 361 361 361 361 377 377 379 342 343 377 359 359 350 350 393 393 361 361 369 355 355 338 342 342 342 342 368 368 355 339 361 369 369 356 356 383 362 362 370 COMB19 COMB20 COMB21 COMB18 COMB19 COMB20 COMB21 COMB6 COMBBAO COMB2 COMB9 COMB9 COMB8 COMB10 COMB11 COMB14 COMB15 COMB6 COMBBAO COMB14 COMB15 COMB8 COMB14 COMB15 COMB5 COMB18 COMB19 COMB20 COMB21 COMB10 COMB11 COMB3 COMB5 COMB3 COMB10 COMB11 COMB7 COMBBAO COMB4 COMB7 COMBBAO COMB18 5205.008 5205.008 5205.008 5203.839 5203.839 5203.839 5203.839 5202.215 5202.215 5186.157 5170.406 5166.077 5163.756 5156.507 5156.507 5156.436 5156.436 5150.984 5150.984 5142.7 5142.7 5140.933 5138.153 5138.153 5130.979 5120.01 5120.01 5120.01 5120.01 5116.428 5116.428 5111.529 5107.37 5105.195 5103.635 5103.635 5100.378 5100.378 5096.635 5093.215 5093.215 5091.812 125 an 359 331 331 382 382 368 359 359 359 359 345 345 346 346 380 380 343 369 370 370 340 340 368 368 368 368 371 371 347 347 345 359 359 350 350 350 350 331 360 360 354 354 COMB2 COMB7 COMBBAO COMB8 COMBBAO COMB2 COMB18 COMB19 COMB20 COMB21 COMB7 COMBBAO COMB9 COMBBAO COMB7 COMBBAO COMB3 COMB3 COMB7 COMBBAO COMB9 COMBBAO COMB18 COMB19 COMB20 COMB21 COMB8 COMBBAO COMB9 COMBBAO COMB9 COMB14 COMB15 COMB18 COMB19 COMB20 COMB21 COMB9 COMB10 COMB11 COMB10 COMB11 5440.966 5438.043 5438.043 5428.471 5428.471 5415.018 5402.076 5402.076 5402.076 5402.076 5399.448 5399.448 5397.517 5397.517 5396.023 5396.023 5392.031 5372.566 5368.314 5368.314 5367.548 5367.548 5365.893 5365.893 5365.893 5365.893 5363.575 5363.575 5349.675 5349.675 5342.238 5341.637 5341.637 5333.111 5333.111 5333.111 5333.111 5332.489 5316.499 5316.499 5313.055 5313.055 370 370 370 356 343 343 358 358 358 358 345 345 345 345 393 362 385 337 379 379 331 357 357 364 364 364 364 382 363 363 357 358 358 380 363 355 331 331 331 331 348 348 COMB19 COMB20 COMB21 COMB9 COMB10 COMB11 COMB18 COMB19 COMB20 COMB21 COMB18 COMB19 COMB20 COMB21 COMB8 COMB8 COMB4 COMB5 COMB14 COMB15 COMB3 COMB6 COMBBAO COMB18 COMB19 COMB20 COMB21 COMB4 COMB6 COMBBAO COMB9 COMB14 COMB15 COMB3 COMB8 COMB9 COMB22 COMB23 COMB24 COMB25 COMB18 COMB19 5091.812 5091.812 5091.812 5091.377 5090.652 5090.652 5090.316 5090.316 5090.316 5090.316 5087.605 5087.605 5087.605 5087.605 5085.77 5080.965 5067.239 5065.083 5053.32 5053.32 5048.565 5045.676 5045.676 5038.566 5038.566 5038.566 5038.566 5034.366 5031.036 5031.036 5030.895 5026.856 5026.856 5018.178 5014.119 5011.976 5011.821 5011.821 5011.821 5011.821 5010.447 5010.447 126 an 370 376 376 368 368 387 387 369 369 380 343 343 348 348 350 342 342 364 364 343 343 343 343 380 380 380 380 364 345 345 345 345 387 393 COMB8 COMB8 COMBBAO COMB14 COMB15 COMB8 COMBBAO COMB14 COMB15 COMB8 COMB14 COMB15 COMB6 COMBBAO COMB2 COMB6 COMBBAO COMB14 COMB15 COMB22 COMB23 COMB24 COMB25 COMB22 COMB23 COMB24 COMB25 COMB2 COMB22 COMB23 COMB24 COMB25 COMB4 COMB3 5312.098 5309.409 5309.409 5299.96 5299.96 5299.712 5299.712 5299.538 5299.538 5293.089 5288.835 5288.835 5259.056 5259.056 5244.116 5241.846 5241.846 4972.736 4972.736 4966.547 4966.547 4966.547 4966.547 4965.976 4965.976 4965.976 4965.976 4963.042 4961.16 4961.16 4961.16 4961.16 4950.097 1728.987 348 348 340 361 358 337 350 393 393 393 393 350 350 337 337 337 337 380 380 382 382 382 382 382 331 331 331 361 361 370 370 370 369 342 COMB20 COMB21 COMB5 COMB8 COMB2 COMB7 COMB9 COMB18 COMB19 COMB20 COMB21 COMB10 COMB11 COMB22 COMB23 COMB24 COMB25 COMB14 COMB15 COMB7 COMB22 COMB23 COMB24 COMB25 COMB5 COMB14 COMB15 COMB10 COMB11 COMB22 COMB23 COMB24 COMB22 COMB3 5010.447 5010.447 5002.382 5001.924 5001.252 4989.817 4987.782 4982.57 4982.57 4982.57 4982.57 4980.241 4980.241 4976.091 4976.091 4976.091 4976.091 4949.147 4949.147 4943.966 4938.447 4938.447 4938.447 4938.447 4931.282 4930.142 4930.142 4930.027 4930.027 4927.26 4927.26 4927.26 4925.344 1786.579 - Pmax = 6069 (kN) < Nc,d = 6100 (kN) → Thỏa điều kiện cọc không bị phá hủy - Pmin = 1728 > → Thỏa điều kiện cọc không bị nhổ 3.70 Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc - Công thức kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc: Qnhom = η×n×Qa + Hệ số nhóm cọc: 127 an -     d  (n1 -1)n +(n -1)n1  5  5  η = 1-arctg ×     arctg   90     0.654 90πn1n s     180  180    Trong đó:  n = 36: số cọc  d = 1m: đƣờng kính cọc  s = 3m: khoảng cách tim cọc  n1 = 6: số hàng cọc  n2 = 6: số cọc hàng Sức chịu tải nhóm cọc: Qnhom = 0.654×36×6100 = 143618 (kN) > N tt = 133527 (kN) → Thoả sức chịu tải cho nhóm cọc 3.71 Kiểm tra áp lực dƣới mũi cọc  Xác định nội lực - Kiểm tra ứng suất dƣới móng khối quy ƣớc: - Do tải truyền xuống chân vách tải trọng tính tốn nên để có tải trọng tiêu chuẩn ta lấy tải tính toán chia cho hệ số 1.15 Bảng 21: Giá trị tính tốn tiêu chuẩn Giá trị Tính tốn Tiêu chuẩn N (kN) Mx (kN.m) My (kN.m) Fx (kN) Fy (kN) 133527.26 116110.66 11939.83 10382.46 -3253.215 -2828.882 0.64 0.556 -22.67 -19.713  Xác định kích thƣớc khối móng quy ƣớc: - Quan niệm cọc đất cọc làm việc đồng thời nhƣ khối móng đồng đặt lớp đất bên dƣới mũi cọc Mặt truyền tải khối móng quy ƣớc mở rộng so với diện tích đáy đài với góc mở (theo mục 7.4.4 TCVN 10304-2014) - Góc ma sát trung bình φ tb =  φ ×l l II(i) i i tb =  f ×l l i i i = 0.8×24.65+3.8×24.26+25.7×30.19+13.7×15.12  24.58 42.5 24.580 = 6.150 - Góc truyền lực : φ = - Chiều dài, chiều rộng móng khối quy ƣớc theo phƣơng: 128 an L m = (L - D) + 2Lc tanα = 17 + 2×42.5×tan(6.15o ) = 26.48 (m) Bm = (B - D) + 2Lc tanα = 17 + 2×42.5×tan(6.15o ) = 26.48 (m) - Khối lƣợng khối móng quy ƣớc: + Chiều cao khối móng quy uớc: Hqu = Lc +L1 + Hđ = 42.5 + 3.4 + 4.5 = 50.4m + Diện tích móng khối qui ƣớc: A qu = Lm × Bm = 26.48×26.48 = 702 (m ) + Trọng lƣợng đất khối móng quy ƣớc: W1 = Fqu × h i γi W1 =702×(5  7.6+2.2×10.8+3.8×10.2+25.7×10.44+13.7 10.37) = 357928.01 (kN) + Trọng lƣợng đất bị cọc, đài chiếm chỗ: W2 = nAp  γi h i + γFd h d Wcoc =36  0.785×(1.8 10.8+3.8 10.2+25.7 10.44+13.7 10.37) = 13241.98 (kN) Wdai = 7.6×17×17×3 = 6589.2 (kN) W2 = 13241.98 + 6589.2 = 19831.2 (kN) + Trọng lƣợng cọc đài khối móng quy ƣớc: W3 = n c Wc +Wd = 36×0.785×25×42.5 + 17×17×3×25 = 52761 (kN) + Trọng lƣợng khối móng quy ƣớc: Wqu = W1 -W2 +W3 = 357928- 19831 + 52761 = 390858 (kN) + Tổng khối lƣợng móng quy ƣớc: N - tc qu = N tc + Wqu = 133527 + 390858 = 524385 (kN) Ứng suất dƣới đáy khối móng quy ƣớc: (bỏ qua ảnh hƣởng moment.) tc tc σ tctb = σ max = σ  N tc mq A mq = 524385 = 747 (kN/m2 ) 702  Kiểm tra ổn định dƣới đáy móng khối quy ƣớc theo điều kiện sau: - Cƣờng độ tiêu chuẩn đất đƣợc xác định theo công thức: mm R tc = tc (A.Bqu γ II + B.Df γ 'II + cII D) k Trong đó:  m1 m2: lần lƣợt hệ số điều kiện làm việc đất hệ số làm việc nhà cơng trình có tác dụng qua lại với nền, tra bảng 15 theo điều 4.6.10 TCVN 9386:2012 → m1 = 1.1 m2 = 129 an   ktc = 1.1: hệ số tin cậy phụ thuộc phƣơng pháp xác định đặc trƣng tính tốn.(mục 4.6.11 TCVN 9362:2012) A, B, D: hệ số không thứ nguyên lấy theo Bảng 14, TCVN 9362:2012, phụ thuộc góc ma sát φII = 15.12o  A = 0.329, B = 2.316, D = 4.859    B = 26.48 m: kích thƣớc cạnh bé khối móng quy ƣớc Df = 50.4 m: chiều cao khối móng quy ƣớc γ II : dung trọng lớp đất từ đáy khối móng quy ƣớc trở xuống, lớp đất dƣới mực nƣớc ngầm nên lấy dung trọng đẩy nổi: γII = 10.67 (kN/m3 )  γ 'II : dung trọng lớp đất từ đáy khối móng quy ƣớc trở lên γ*II =  5×7.9+2.2×11.2+3.8×10.35+25.7×10.86+13.7×10.67 =10.51kN/m3 50.4 cII = 84.8 (kN/m2 ) : giá trị lực dính dƣới đáy móng - Sức chịu tải tiêu chuẩn đất dƣới đáy móng: 1.1×1 R tc = (0.329×26.48×10.76+2.316×50.4×10.51+84.8×4.859) = 1732 (kN/m ) 1.1 - Kiểm tra áp lực dƣới đáy móng: tc σ max = 747 (kN/m2 )  1.2R tc = 1.2×1732 = 2078 (kN/m2 )  tc σ = 747 (kN/m ) >  tc tc σ tb = 747 (kN/m ) < R = 1732 (kN/m ) - Nền dƣới mũi cọc làm việc giai đoạn đàn hồi Do tính móng theo mơ hình bán khơng gian đàn hồi → Thỏa điều kiện ổn định 3.72 Kiểm tra độ lún móng cọc - Dùng phƣơng pháp cộng lún lớp phân tố Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện: σ bt >  σ gl - Chia đất dƣới đáy móng khối qui ƣớc thành lớp có chiều dày → Chọn hi = 0.5 (m) - Áp lực thân đất đáy móng khối qui ƣớc: σbt =  γi li = 10.51×50.4 = 530 (kN/m2 ) - Áp lực gây lún đáy móng khối qui ƣớc: σgl = σ tbtc - σ bt = 747 - 530 = 217 (kN/m ) 130 an Ta có: σbt = 530 (kN/m2 ) < σgl z ×5 = 217×5 = 1085 (kN/m2 ) → Cần kiểm tra lún cho móng Cơng thức kiểm tra lún: n σ ×h gl i S = β× với β = 0.8 Ei i=0 - Trị số mô đun biến dạnh đất nền: Trong đó: a hệ số nén lún Δe  ei a E β Δp a Bảng 22: Bảng tổng hợp tính lún cho móng M6 Vị trí Z γ (m) (kN/m3 ) 10.37 0.5 δibt δ igl E (kN/m ) (kN/m ) (kN/m ) 530 217 10.37 0.036 535 10.37 0.072 1.5 10.37 δibt /δigl S (m) 25700 2.70 0.003 190 25700 2.82 0.003 540 186 25700 2.90 0.003 0.109 546 180 25700 3.03 0.003 10.37 0.145 551 175 25700 3.14 0.003 2.5 10.37 0.181 556 170 25700 3.27 0.003 10.37 0.217 561 164 25700 3.42 0.003 3.5 10.37 0.254 566 160 25700 3.54 0.003 10.37 0.290 571 154 25700 3.71 0.002 10 4.5 10.37 0.326 577 149 25700 3.87 0.002 11 10.37 0.362 582 144 25700 4.04 0.002 12 5.5 10.37 0.399 587 139 25700 4.22 0.002 13 10.37 0.435 592 134 25700 4.41 0.002 14 6.5 10.37 0.471 597 128 25700 4.66 0.002 15 10.37 0.507 602 122 25700 4.93 0.002 16 7.5 10.37 608 117 25700 5.20 0.002 2Z/Bm 0.543 Tổng 0.039 131 an - Tổng độ lún S = 0.039m = 3.9cm < Sgh  =10cm → Thỏa điều kiện biến dạng 3.73 Kiểm tra xuyên thủng móng cọc Hình 19: Tháp xun thủng móng M6 Cơng thức xác định lực chống xuyên thủng: Pcx = αR bt u m h o Trong đó:  α : bê tộng nặng lấy 1, bê tông hạt nhỏ lấy 0.85, bê tông nhẹ lấy 0.8 R bt : cƣờng độ chịu cắt bê tông, B30  R bt =1.2MPa  u m = (42+58)/2 = 50 (m) : chu vi trung bình tháp xuyên  thủng h o : chiều cao làm việc đài  - Ta có: 132 an h o = 3000 - 50 = 2950 (mm) = 2.95 (m) Pcx = 1×1.2×103×50×2.95 = 177000 (kN) Pxt = 20P  20  6089  121780 (kN ) - Lực xuyên thủng: Pxt = 121780 (kN) < Pcx  177000 (kN) → Thỏa điệu kiện xun thủng 3.74 Tính cốt thép đài móng - Sử dụng phần mềm SAFE 2016 để tính thép cho đài móng M3 - Kết kiểm tra phản lực đầu cọc: Hình 20: Gán K lị xo cho móng M6 - Tính tốn cốt thép: 133 an Hình 21: Vẽ Strip tính thép cho đài M6 Hình 22: Moment theo phƣơng X móng M6 134 an Hình 23: Moment theo phƣơng Y móng M6 - Diện tích cốt thép tính theo cơng thức : αm = ξ.γ b R b b.h o M ; ξ = - - 2.αm ; As = γ b R b b.h o Rs Bảng 23: Kết tính tốn thép cho móng M6 Lớp Phƣơng M (kN.m) ho (mm) αm Chọn thép As/1m Ø a As chọn Lớp dƣới X 6413.28 2800 0.049 0.05 6520.54 32 120 6702.06 Y 9082.21 2800 0.068 0.071 9259.17 32 80 10053 Lớp X 121.45 2950 0.001 0.001 137.39 18 200 1272.3 Y 140.71 2950 0.001 0.001 137.39 18 200 1272.3 135 an TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Nguyễn Đình Cống (2012),”Kết cấu Bê tơng cốt thép (tập 1: Cấu kiện bản)” , NXB Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh [2] Nguyễn Bá Kế, Nguyễn Hữu Đẩu (2002), Chất lƣợng móng cọc quản ký đánh giá , NXB GTVT [3] Võ Bá Tầm (2012), Kết cấu Bê tông cốt thép (tập 2: Cấu kiện nhà cữa)” , NXB Khoa học Kỹ thuật [4] TCVN 198:197 (1999), Nhà cao tâng - Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối”, N B y Dựng - Hà Nội [5] TCVN 229:1999 (1999), Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TC 2737:1995”, N B y dựng - Hà Nội [6] TCVN 2737:1995 (1996), Tải trọng tác động”, N B y dựng - Hà Nội [7] TCVN 5574-2012 (2012), Thi cơng bê tơng cốt thép tồn khối , no NXB Xây dựng Hà Nội [8] TCVN 9386:2012 (2012), Thiết kế cơng trình chịu động đất”, N B y Dựng Hà Nội [9] TCVN 9393:2012 (2012), Cọc - Phƣơng pháp thử nghiệm trƣờng tải trọng tĩnh ép dọc trục”, N B y Dựng - Hà Nội [10] TCVN 9395:2012 (2012), Cọc khoan nhồi - Thi công nghiệm thu”, N B y Dựng - Hà Nội [11] TCVN 10304: 2014 (2002), Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế , N B y Dựng - Hà Nội 136 an S an K L 0 ... 45.00 12 216 0 17 88 50x50 2500 8.700 9.000 78.30 12 206 71 1 710 7 13 0x130 16 900 8.700 9.000 78.30 12 15 973 13 219 11 0x 110 12 100 8.700 9.000 78.30 12 11 275 93 31 100x100 10 000 8.700 9.000 78.30 12 7 517 ... 0. 41 0.52 10 10 10 10 18 0 18 0 10 0 10 0 436.33 436.33 785.40 785.40 4.5 4.5 4.5 4.5 13 0.00 17 0.40 5 31. 22 352. 61 312 .10 339.98 539.69 445.56 0 .10 0 .14 0. 41 0.27 0.24 0.28 0.42 0.34 10 10 10 10 10 10 ... 10 10 10 18 0 18 0 10 0 10 0 18 0 18 0 10 0 10 0 436.33 436.33 785.40 785.40 436.33 436.33 785.40 785.40 34.36 20.76 -84.06 -10 1 .19 4.5 4.5 16 6.90 12 0.00 409.95 360.53 0 .13 0 .10 0.32 0.28 10 10 10 10 18 0