(Đồ án hcmute) chung cư cao tầng an phú

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ GVHD: CHÂU ĐÌNH THÀNH SVTT: TRẦN MINH AN MSSV: 15149065 SKL 0 8 Tp Hồ Chí Minh, tháng 10/2020 an TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT TP HCM CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc KHOA XÂY DỰNG NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP MSSV: 15149065 Sinh viên : TRẦN MINH AN Khoa : Xây Dựng Ngành : CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG Tên đề tài : THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN PHÚ Số liệu ban đầu  Hồ sơ kiến trúc: bao gồm vẽ kiến trúc cơng trình  Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung phần học lý thuyết tính tốn a Kiến trúc  Thể lại vẽ kiến trúc có điều chỉnh kích thước nhịp chiều cao tầng b Kết cấu  Tính tốn thiết kế sàn tầng điển hình theo phương án: Sàn dầm trực giao  Tính tốn thiết kế cầu thang tầng điển hình  Mơ hình tính tốn thiết kế hai khung trục: khung trục khung trục B c Nền móng  Tổng hợp số liệu địa chất  Thiết kế phương án móng: Móng cọc Thuyết minh vẽ   Thuyết minh: bao gồm 01 thuyết minh 01 Phụ lục Bản vẽ: vẽ A1( vẽ kiến trúc, vẽ kết cấu - phương án móng) Cán hướng dẫn : PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH Ngày giao nhiệm vụ : Ngày hoàn thành nhiệm vụ : Tp HCM ngày tháng năm 2020 Xác nhận GVHD Xác nhận BCN Khoa an TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: TRẦN MINH AN MSSV: 15149065 Ngành: CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG Tên đề tài: CHUNG CƯ AN PHÚ Họ tên Giáo viên hướng dẫn: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại:……………………………………………………………………………… Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2020 Giáo viên hướng dẫn an TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: TRẦN MINH AN MSSV: 15149065 Ngành: CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG Tên đề tài: CHUNG CƯ AN PHÚ Họ tên Giáo viên phản biện: TS NGUYỄN VĂN CHÚNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực Ưu điểm: Khuyết điểm: 10 Đề nghị cho bảo vệ hay không? 11 12 Đánh giá loại:…………………………………………………………………………… Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2020 Giáo viên phản biện an LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp cơng việc kết thúc q trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng vào sống thực tế tương lai Thơng qua q trình làm luận văn tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình thầy PGS.TS Châu Đình Thành Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến quý Thầy Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến tồn thể q Thầy Cơ khoa Xây Dựng hướng dẫn em năm học tập rèn luyện trường Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hồn thành luận văn tốt nghiệp Xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến ba mẹ, người thân gia đình, giúp đỡ động viên anh chị khóa trước, người bạn thân giúp tơi vượt qua khó khăn suốt q trình học tập hồn thành luận văn Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận dẫn q Thầy Cơ để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy Cô thành công dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cám ơn TP.HCM, ngày tháng năm 2020 Sinh viên thực TRẦN MINH AN an LỜI NÓI ĐẦU Tính cấp thiết đề tài: Thành phố Hồ Chí Minh Thành phố có tốc độ phát triển nhanh kinh tế khoa học kỹ thuật Các hoạt động sản xuất kinh doanh phát triển mạnh, có nhiều Cơng ty, Nhà máy, Xí nghiệp, đặc biệt Khu Công Nghiệp, Khu Chế Xuất thành lập, thu hút lực lượng lao động lớn làm việc học tập Vấn đề cung cấp nhà cho người thu nhập thấp vấn đề cần quan tâm Cơng trình Chung Cư Cao Tầng An Phú cơng trình xây dựng nhằm giải vấn đề kể trên, góp phần vào cơng ổn định phát triển Thành phố Hồ Chí Minh nói riêng đất nước nói chung Nội dung đồ án này, sinh viên nghiên cứu tính tốn khối lượng chung thiết kế sàn tầng điển hình, cầu thang, tính toán thiết kế khung trục, lựa chọn thiết kế móng cọc khoan nhồi Bên cạnh sinh viên có đề cập đến việc sử dụng phần mềm Etabs theo tiêu chuẩn BS 81101997 với điều chỉnh vài thông số kết tính thép dầm phù hợp TCVN 5574:2018 an Mục lục CHƯƠNG I: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 10 ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH 10 I II GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 10 III Giải pháp kỹ thuật 11 CHƯƠNG 2: TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 12 I Lựa chọn giải pháp kết cấu 12 II Lựa chọn vật liệu 14 III Các tiêu chuẩn, quy phạm dùng tính tốn 14 IV cơng cụ tính toán 15 V Số liệu tính tốn 15 a Bê tông 15 b Cốt thép 15 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 17 I SỐ LIỆU TÍNH TỐN 17 Kích thước sơ 17 Dầm 17 Vật liệu 17 Tải trọng 18 Mơ hình sàn SAFE 19 Tính toán cốt thép 23 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ CẦU THANG 25 I SỐ LIỆU TÍNH TỐN 25 Kích thước sơ 25 Vật liệu 25 Tải trọng 26 II TÍNH TỐN BẢN THANG 27 Xác định nội lực 27 Tính cốt thép 27 an III TÍNH TOÁN DẦM THANG 28 Tải trọng 28 Sơ đồ tính 28 Xác định nội lực 28 Tính cốt thép dọc 29 Tính cốt thép ngang 29 CHƯƠNG 5: TẢI TRỌNG GIÓ VÀ TẢI ĐỘNG ĐẤT 31 GIÓ TĨNH 31 I II GIÓ ĐỘNG 32 III KẾT QUẢ TÍNH TỐN 34 IV TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT 38 CHƯƠNG 6: TÍNH TỐN - THIẾT KẾ HỆ KHUNG 43 I TỔ HỢP TẢI TRỌNG 43 Các trường hợp tải trọng tiêu chuẩn 43 Các trường hợp tải trọng tính tốn – TTGH I 44 Các trường hợp tổ hợp tải trọng tính tốn – TTGH II 46 II KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CƠNG TRÌNH 47 Kiểm tra chuyển vị đỉnh 47 Kiểm tra lệch tầng 49 Kiểm tra chống lật cơng trình 51 III TÍNH TỐN CỐT THÉP DẦM 52 Phương pháp tính tốn dầm 52 Cấu tạo kháng chấn cho dầm 53 Neo nối cốt thép 54 Tính tốn cốt đai gia cường dầm phụ dầm 55 Áp dụng tính tốn 57 IV TÍNH TỐN VÁCH 58 CHƯƠNG 7: NÊN MÓNG 62 I ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH 62 an Địa tầng 62 Đánh giá điều kiện địa chất 62 Lựa chọn mặt cắt địa chất để tính móng 63 Đánh giá điều kiện địa chất thủy văn 63 Lựa chọn giải pháp móng 63 PHÂN TÍCH LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MĨNG THÍCH HỢP 64 I PHƯƠNG ÁN 1: CỌC BETONG CỐT THÉP ĐÚC SẴN 64 Cấu tạo cọc 64 Sức chịu tải cọc 64 Sơ xác định số lượng cọc cho móng M1, M2, M3, MLT 69 II PHƯƠNG ÁN 2: CỌC KHOAN NHỒI 70 Cấu tạo cọc 70 Sức chịu tải cọc 70 Sơ xác định số lượng cọc cho móng M1, M2, M3, MLT 75 Phân tích lựa chọn phương án móng 75 THIẾT KẾ MÓNG M1 76 Các loại tải trọng dùng để tính tốn 76 Các giả thiết tính tốn 77 Sơ xác định kích thước đài móng 77 Cấu tạo cọc 77 Sức chịu tải cọc 78 Xác định số lượng cọc 82 Kiểm tra làm việc nhóm cọc 83 Kiểm tra theo điều kiện biến dạng 84 Tính tốn cấu tạo đài cọc 87 THIẾT KẾ MÓNG M2 91 10 Các loại tải trọng dùng để tính tốn 91 11 Các giả thiết tính tốn 92 12 Sơ xác định kích thước đài móng 92 an 13 Cấu tạo cọc 93 14 Sức chịu tải cọc 93 15 Xác định số lượng cọc 98 16 Kiểm tra làm việc nhóm cọc 98 17 Kiểm tra theo điều kiện biến dạng 99 18 Tính tốn cấu tạo đài cọc 103 19 Các loại tải trọng dùng để tính tốn 107 20 Các giả thiết tính tốn 108 21 Sơ xác định kích thước đài móng .108 22 Cấu tạo cọc .109 23 Sức chịu tải cọc 109 24 Xác định số lượng cọc 114 25 Kiểm tra làm việc nhóm cọc 114 26 Kiểm tra theo điều kiện biến dạng 115 27 Tính tốn cấu tạo đài cọc 118 MÓNG CỌC LÕI THANG MLT 122 28 Quan niệm tính tốn 122 29 Xác định tải trọng 122 30 Cấu tạo cọc .123 31 Sức chịu tải cọc 124 32 Xác định số lượng cọc 129 33 Kiểm tra làm việc nhóm cọc 130 34 Kiểm tra theo điều kiện biến dạng 130 35 Tính toán cấu tạo đài cọc 134 an R c,u1   c (  cq q b Ab  u   cf fi li )  1 110741 0.42      0.4  0.7 1524   8080  kN  c Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất - Sức chịu tải cực hạn cọc theo tiêu cường độ đất xác định theo công thức sau (Theo phụ lục G, TCVN 10304: 2014): R c,u  q b A b  u  fi li - Xác định sức kháng mũi cọc qb: q b  cN c'  q ' ,p N q' N 'c , N 'q : hệ số sức chịu tải đất mũi cọc N 'c = ứng với cọc khoan nhồi, N 'q = 100 (đất chặt, cọc khoan nhồi) => ZL = 15 x d = 15 x 0.8 = 12 (m) (tính từ lớp đất thứ 5) q ' ,p ứng suất hữu hiệu theo phương đứng đất gây cao trình mũi cọc (có trị số ứng suất pháp hiệu theo phương đứng đất gây cao trình mũi cọc) - ' Do mũi cọc nằm độ sâu 34.5m < ZL = 44.5m nên q  ,p lấy áp lực độ sâu 34.5m  q ' ,p  3.6  21.5  2.6 11.5  7.8  9.2  10.4   9.2  8.1  10.1  368 kN / m   q b  cN c'  q ' ,p N 'p    368 100  36812kN / m - Xác định cường độ sức kháng trung bình thân cọc lớp đất thứ i fi Đối với đất dính fi = cu,i ' Đối với đất rời f i = k i v,z tg i 126 an Bảng 7.38: Xác định fili Lớp li  Sét pha 1.2 Cát pha Cát bụi Cát hạt nhỏ trung Cát hạt thô lẫn cuội sỏi 2 1.8 2 2 0.4 2 2 0.1 c u,i kPa k  v,z kPa  fi kPa f i li kN / m 12 - - - 12 14.40 25 - - - 25 - - 228.86 30 132.132 1 - - - 1 - - - Tổng 50.00 50.00 50.00 45.00 264.26 264.26 264.26 264.26 264.26 52.85 2.00 2.00 2.00 2.00 0.10 4.00 1596 R c,u  q b A b  u  fi li  36812  0.42    0.8   1596  22515  kN  d Sức chịu tải cọc theo kết thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT (công thức Meyerhof Phụ luc G TCVN 10304 2014) R c,u  q b A b  u  fi li q b  k1 N p fi  k Ns,i Trong đó: k1 hệ số, lấy 40 cọc đóng lấy 120 cọc khoan nhồi Np số SPT trung bình khoảng 4d phí 1d phía mũi cọc k2 hệ số lấy cọc đóng cho cọc khoan nhồi Ns,i số SPT trung bình lớp đất thứ “i” 127 an  q b  120  80  9600  kN / m  Bảng 7.39: Xác định fili Lớp li k2 N fi fili Sét pha 1.2 20 40 48 Cát pha Cát bụi Cát hạt nhỏ trung Cát thô lẫn cuội sỏi 2 1.8 2 2 0.4 2 2 0.1 17 34 35 70 58 116 80 160 Tổng 68 68 68 61.2 140 140 140 140 140 28 232 232 232 232 11.6 320 2301 R c,u3  q b A b  u  fi li  9600  0.42    0.8   2301  10609  kN  - Chọn sức chịu tải thiết kế: R tk  min(Pvl , R c,u1 , R c,u , R c,u3 )   6645.14  kN  ;8080  kN  ;22515  kN  ;10609  kN    6645  kN  -  n o ta lấy 1.15 Hệ số tin cậy đất γk phụ thuộc vào số lượng cọc móng Do dự kiến, thay đổi cho phù hợp với giá trị lực dọc số lượng móng bố trí: 128 an Bảng 7.40: Sức chịu tải thiết kế cọc Sức chịu tải đề xuất [P] theo nhóm cọc 1÷5 6÷10 11÷20 ≥ 21 (1.75) (1.65) (1.55) (1.4) 6645 6645 6645 6645 4287.1 4746.43 Số lượng cọc móng Rtk (kN) [P] (kN) 3797.14 4027.27 32 Xác định số lượng cọc - Giả sử đài vng có cạnh Bd  11.2(m) cao hđ = (m) - Trọng lượng tính tốn đài cọc: Wdtt  n BTCT Vd  1.1 25  11.2  11.2   6900(kN) - Tổng lực nén tác dụng lên cọc: N tt  Ntt  Wdtt  64420  6900  71320(kN) N tt 71320 Xác định số lượng cọc n  k   1  1.4    16.64  23.3  chọn 25 cọc Qa 4287.1 800 Trong đó: k = (1÷ 1.4) hệ số có xét đến ảnh hưởng mơ men - Khoảng cách tim cọc 3d = 2.4(m), tâm cọc đến mép đài 1d = 0.8(m), bố trí hình vẽ: 800 2800 2400 C B 2400 6000 Hình 7.18: Mặt bố trí cọc móng MLT 129 an 33 Kiểm tra làm việc nhóm cọc a Cở sở lý thuyết: - Hệ số nhóm:  (m  1)n  (n  1)m  d  0.8    1   (6-11)  , = arctg   = arctg 90mn  s  2.4   - Sức chịu tải nhóm cọc: Qnhóm =  n c  Qtk  N tt - b Kiểm tra đánh giá: Kiểm tra hệ số nhóm cọc:  (m  1)n  (n  1)m   0.8  (5  1)   (5  1)     1     arctan    1 90mn 90      2.4   - Sức chịu tải nhóm cọc: Qnhóm =  n c  [P]  N tt  W  1 25  4746.43  118661 kN   71320  kN  Kết luận: Cọc làm việc nhóm đảm bảo sức chịu tải 34 Kiểm tra theo điều kiện biến dạng a Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước - Với quan niệm nhớ ma sát mặt xung quanh cọc đất bao quanh, tải trọng móng truyền diện rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy đài tb 28.50   7.10 nghiêng góc   4 - - Trong đó: tb   i h i h  i 24 1.2  18  7.8  30 10.4  35  8.1  38   28.50 1.2  7.8  10.4  8.1  Chiều dài, chiều rộng đáy khối móng quy ước: lqu  bqu  11.2   29.5  tg  7.10   18.55  m  - Chiều cao khối móng quy ước (kể từ mũi cọc đến cốt mặt đất tự nhiên) là: - Trọng lượng khối móng quy ước từ đáy đài trở lên: h qu  29.5   34.5  m  N1tc  A qu h m  tb  18.55 18.55   20  34410  kN  - Trọng lượng khối móng quy ước phạm vi lớp đất từ đáy đài đến mũi cọc: 130 an d   h h i i i  11.5 1.2  9.2  7.8  10.4  9.2  8.1  10.1  9.28  kN / m3  29.5  N 2tc   A qu  n c A c   d h c  18.55 18.55  25  0.42    9.28  29.5  90761 kN  - Trọng lượng cọc phạm vi khối móng quy ước: N3tc  n c Vc  BT  25  0.42   29.5  25  9268  kN  - Trọng lượng khối móng quy ước: tc N qu  N1tc  N 2tc  N 3tc  34410  90761  9268  134439  kN  - Lực nén tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc N tc  N 0tc  N qu  56017.39  134439  190456  kN  - Moment tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc tc M tcx  Mox  Qoy   h c  h d   39342  57.498   29.5    41153  kNm  tc tc M tcy  Moy  Qox   h c  h d   1498.7  1549.9   29.5    50321 kNm  - Độ lệch tâm: M tcy 50321 e x  tc   0.264  m  N 190456 ey  - M tcx 41153   0.216  m  tc N 190456 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước:  6e x 6e y  190456   0.264  0.216    1    1    639  kN / m  l b 18.55  18.55 18.55 18.55   qu qu   N tc  6e x 6e y  190456   0.264  0.216  tc pmin    1    1    468  kN / m  A qu  lqu bqu  18.55 18.55  18.55 18.55  N tc 190456 p tctb    554  kN / m  A qu 18.55 18.55 tc pmax  N tc A qu 131 an 3600 5000 -3.60M 2000 MNN 800 2400 2400 2400 2400 800 29500 800 7.1* Hình 7.19: Khối móng quy ước móng MLT - b Cường độ đáy khối quy ước: Theo TCVN 9362: 2012 mục 4.6.9: R m1m  Abqu  II  Bh qu  'II  Dc  K tc  Trong đó: m1 = 1.2 – đáy khối quy ước nằm lớ đất cát m2 = – cơng trình khơng thuộc loại tuyệt đối cứng Ktc = – tiêu lý đất lấy theo kết thí nghiệm trực tiếp c = (kN/m2) – lực dính đơn vị đáy khối quy ước   38o  tra bảng 14 TCVN 9362:2012 A = 2.11, B = 9.44, D = 10.8  II  10.1 kN / m3  - trọng lượng riêng đất đáy khối quy ước 132 an  'II  10.65  kN / m3  - trọng lượng riêng đất từ đáy khối quy ước trở lên R  1.2 1  2.1118.55 10.1  9.44  34.5 10.65  10.8  2  4663  kN / m  tc pmax  639  kN / m2   1.2R  5595  kN / m2  p tctb  554  kN / m2   R  4663  kN / m2  - Vậy ổn định c Tính độ lún đáy khối quy ước Ứng suất thân đáy khối quy ước: - Ứng suất gây lún đáy khối quy ước: - Chia đất đáy móng quy ước thành lớp có chiều dày 1m, lấy đến vị trí btz  21.5  3.6  11.5  2.6  7.8  9.2  10.4   8.1 9.2  10.1  368  kN / m  glz  p tctb  btz  554  368  186  kN / m  gl   bt 10 - Độ lún : S   igl h i m Ei Trong đó:   0.8 hệ số không thứ nguyên hi – chiều dày lớp đất thứ i Ei – mô đun biến dạng lớp đất thứ i igl - ứng suất gây lún lớp thứ i Điểm 2z/b l/b 10 10 0.11 0.22 0.32 0.43 0.54 0.65 0.75 0.86 0.97 1.08 1 1 1 1 1 - bt gl Độ sâu (m) ko  kN / m   kN / m  0.989 0.978 0.968 0.948 0.904 0.860 0.820 0.771 0.718 0.664 Tổng 186.00 183.95 179.91 174.15 165.09 149.25 128.35 105.25 81.15 58.26 38.69 368 378.1 388.2 398.3 408.4 418.5 428.6 438.7 448.8 458.9 469 gl bt S(m) 0.51 0.49 0.46 0.44 0.40 0.36 0.30 0.24 0.18 0.13 0.08 0.00372 0.00368 0.00360 0.00348 0.00330 0.00298 0.00257 0.00210 0.00162 0.00117 0.00077 0.02900 Ta có độ lún tổng S = 0.029 (m) = 2.9 (cm) < [Sgh] = 8(cm) 133 an Vậy móng thỏa điều kiện độ lún - 35 Tính tốn cấu tạo đài cọc a Kiểm tra điều kiện đâm thủng 300 5800 300 800 250 -1.50 100 100 C 2400 800 800 2400 800 2400 800 11200 2400 800 2400 -2.30 -4.70 -5.00 500 500 500 2000 100 2400 800 800 100 2800 1000 1200 B 6000 Hình 7.20: Tháp chọc thủng đài móng lõi thang - Điều kiện chống xuyên thủng: Pcx > Pxt - Ta có Pcx   2h o R bt  h o ho  (bcol  c )  (h col  c1 )    c1 c2  Trong đó: 134 an  ho: chiều cao làm việc đài ho  hdai  0.2  0.05   0.2  0.05  1.75(m)  α = 1: hệ số đài cọc toàn khối  bcol: chiều rộng tiết diện vách  hcol: chiều dài tiết diện vách  c1: khoảng cách từ mép vách có kích thước bcol tới mặt phẳng song song với nó, qua mép hàng cọc gần c1 = 1200 (mm)  c2: khoảng cách từ mép vách có kích thước hcol tới mặt phẳng song song với nó, qua mép hàng cọc gần c2 = 1000 (mm)  Rbt = 1.2 MPa: cường độ chịu kéo bê tông Pcx  1.75 1.2 103 1.75 1.75      1     1.2    83545  kN  1  1.2  Pxt  N tt   Pi Trong đó: Ntt lực dọc tính tốn chân vách Ntt = 64420 (kN) P i tổng phản lực đầu cọc nằm phạm vi đáy tháp xuyên thủng Pxt  N tt   Pi  Pcx  83545  kN   - Thỏa điều kiệu chống xuyên thủng b Tính tốn cốt thép đài cọc Sử dụng SAFE để tính thép đài móng c Tính độ cứng cọc đơn: Xem cọc lò xo, độ cứng lò xo dựa vào tỷ số tải trọng tác dụng gây với độ lún theo công thức: k c  -  P  4746.43  163670 S 0.029 Sau chạy mơ hình ta nhập lại độ cứng k c   kN / m  Pmax 4193.435   144601 kN / m  S 0.029 d Kiểm tra phản lực đầu cọc 135 an Hình 7.21: Phản lực đầu cọc lớn - Ta có phản lực đầu cọc lớn kiểm tra theo SAFE rơi vào trường hợp Comb9  Pimax = 4163.386 (kN)  [P]= 4746.43 (kN)   Pimin  - Vậy cọc đạt yêu cầu thiết kế e Tính tốn thép Hình 7.22: Monent theo trục Y 136 an Hình 7.23: Moment theo trục X Bảng 7.41: Nội lực xuất từ SAFE để tính thép đài móng Comb9 P kN -314.793 V2 kN -2698.76 T kN-m 1121.108 M3 kN-m 10247.38 Dày Strip m 2.8 5.6 Comb9 531.605 -1009.66 -150.67 -16554.7 5.6 CSA3 Comb9 -2.596 34.63 1282.184 -381.038 2.8 CSB3 11 Comb9 183.905 -13917.9 -87.3137 1703.953 5.6 Trường hợp CSA3 Station m 4.48 CSB3 Strip - Giả thiết a = cm => h0 = 200 – 20 – = 175 cm Áp dụng công thức tính tốn: m  R bh M      2 m  A s  b R b bh Rs 137 an Bảng 7.42: Tính thép đài móng lõi thang Chọn thép Phần tử MLT Lớp Dưới Trên Phương X Y X Y As M kNm b  mm  h  mm  m   mm   3659.78 2956.20 136.09 304.28 1000 1000 1000 1000 1750 1750 1750 1750 0.0703 0.0568 0.0026 0.0058 0.0730 0.0585 0.0026 0.0059 5946.52 4767.54 213.33 477.76 28 25 12 12 a 100 100 200 200 A s chon  mm   % 6158 4909 565.5 565.5 0.35 0.28 0.03 0.03 138 an TÀI LIỆU THAM KHẢO SÁCH THAM KHẢO [1] GS Nguyễn Đình Cống (2009), Tính tốn thực hành cấu kiện bê tông cốt thép theo tiêu chuẩn TCXDVN 365: 2005 (tập tập 2), NXB Xây dựng, Hà nội [2] PGS.TS Lê Thanh Huấn (2010), Kết cấu nhà cao tầng bê tông cốt thép, NXB Xây dựng, Hà nội [3] Phan Quang Minh, Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống (2012), Kết cấu bê tơng cốt thép (Phần cấu kiện bản), NXB khoa học kỹ thuật [4] Ngô Thế Phong, Trịnh Kim Đạm (2008), Kết cấu bê tông cốt thép (Phần cấu kiện nhà cửa), NXB khoa học kỹ thuật [5] PGS.TS Vũ mạnh Hùng (2010), Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình, NXB Xây dựng [6] Ks Nguyễn Tuấn Trung, ThS.Võ Mạnh Tùng - Một số phương pháp tính cốt thép cho vách phẳng bê tông cốt thép – đại học Xây Dựng [7] ThS Hồ Việt Hùng- Tính tốn diện tích cốt thép ETABS – theo TCVN [8] GS Nguyễn Đình Cống (2014), Tính tốn tiết diện cột bê tơng cốt thép, NXB Xây dựng, Hà nội [9] Phan Hồng Quân (2012), Nền móng, NXB Giáo dục Việt Nam, Hà nội [10] TS Nguyễn Trung Hòa (dịch) (2008), Quy phạm Anh Quốc BS 8110-1997 – kết cấu bê tông bê tông cốt thép, NXB Xây dựng, Hà nội [11] Võ Bá Tầm (2014), Kết cấu bê tông cốt thép – tập 3, NXB ĐHQG TPHCM, TPHCM [12] Võ Bá Tầm (2012), Nhà cao tầng – bê tông cốt thép, NXB ĐHQG TPHCM, TPHCM PHẦN MỀM [13] ETABS V16 [14] SAFE V16 [15] BẢNG TÍNH EXCEL 139 an an ... ngang đơn nguyên hệ thống hành lang Hệ thống giao thông đứng thang thang máy, bao gồm 01 thang bộ, 03 thang máy có 02 thang máy 01 thang máy chở hàng phục vụ y tế có kích thước lớn 10 an Thang... quan tâm Công trình Chung Cư Cao Tầng An Phú cơng trình xây dựng nhằm giải vấn đề kể trên, góp phần vào cơng ổn định phát triển Thành phố Hồ Chí Minh nói riêng đất nước nói chung Nội dung đồ án. .. trình gồm 16 tầng tầng hầm Cốt ±0,00 m chọn đặt mặt sàn tầng Mặt đất tự nhiên cốt -1,50 m, mặt sàn tầng hầm cốt -3,00 m Chiều cao cơng trình 55.6 m tính từ cốt mặt sàn tầng - Tầng hầm: thang máy bố