ĐỒ án CHI TIẾT máy đề 1 THIẾT kế hệ dẫn ĐỘNG XÍCH tải

TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Sinh viên thiết kế: Nguyễn Hữu Hùng MSSV: 20207732 Giáo viên hướng dẫn: Trịnh Đồng Tính Các tài liệu tham khảo:     Sách dung sai đo lường – Ninh Đức Tốn Sách chi tiết máy – Nguyễn Trọng Hiệp Sách tính tốn thiết kế hệ dẫn động phần – Trịnh Chất – Lê Văn Uyển [1] Sách tính tốn thiết kế hệ dẫn động phần – Trịnh Chất – Lê Văn Uyển [2] Tieu luan MỤC LỤC Chương 1: Chọn động phân phối tỉ số truyền Chương 2: Tính tốn thiết kế truyền xích Chương 3: Thiết kế truyền Chương 4: Tính tốn thiết kế trục Chương 5: Tính tốn kiểm nghiệm ổ lăn Chương 6: Kết cấu vỏ hộp Tieu luan Đề T1-s02: Thiết kế hệ dẫn động xích tải Đồ án chi tiết máy ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Đề 1: THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI CHƢƠNG 1: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN Bảng thông số đầu vào: Thiết kế hệ dẫn động xích tải Lực kéo xích tải: F = 10200 (N) Vận tốc băng tải: v = 1.39 (m/s) Số đĩa xích tải: Z = 12 (răng) Bƣớc xích tải: p = 50 (mm) Thời hạn phục vụ: L = 11500 (h) h Số ca làm việc: soca = (ca) Góc nghiêng bố tríbộ truyền ngồi @ = 45 Đặc tính làm việc: êm 1.1: Tính tốn chọn động cơ:  Xác định công suất yêu cầu trục động cơ: Pyc  Plv  (2.11) Trong đó: Plv : Cơng suất làm việc trục công tác Pyc : Công suất trục động  Công suất làm việc trục động cơ: Plv  F v 10200.1,39  14,18 ( kW )  1000 1000  Hiệu suất hệ dẫn động: Tieu luan Hiệu suất truyền: br ol3  x kn (1) Hiệu suất truyền bánh răng: br  0,98 Hiệu suất truyền xích hở : x  0,92 Hiệu suất ổ lăn: ol  0,99 Hiệu suất khớp nối:  kn  Thay vào (1) ta đƣợc: br ol3  x  kn  0,875 Từ (2.11) ta đƣợc công suất động cơ: Pyc  Plv   14,18  16, 21 ( kW ) 0,875  Xác định số vòng quay trục động cơ: Số vòng quay trục động cơ: nsb  nlv u c (2) Số vòng quay trục công tác: nlv  60000.v 60000.1,39   139 (v/ph) z p 12.50 Chọn tỉ số truyền sơ bộ: uc  ux ubr (3) Tra bảng 2.4: Truyền động xích: ux  Truyền động bánh trụ ( hộp giảm tốc cấp ): ubr  Thay vào (3) ta đƣợc: uc  3.4  12 Thay vào (2) ta đƣợc: nsb  nlv uc  139.12  1668 ( v/ph ) Tieu luan Ta có số vịng quay đồng động cơ: nđb  1500 ( v/ph )  Chọn động cơ: Công suất cần thiết trục động cơ: Pđcct  Pyc  16, 21 ( v/ph ) Tra bảng phụ lục P1.3/238 [ I ] ta có: Ký hiệu động cơ: 4A160M4Y3 Công suất động cơ: Pđc = 18,5 ( kW ) Vận tốc quay: nđc = 1460 ( v/ph ) Đƣờng kính động cơ: d đc  48 ( mm ) Tải trọng mở máy = 140 % tải trọng danh nghĩa Tk/Tdn = 1,4 1.2: Phân phối tỉ số truyền: Tỉ số truyền hệ: uch  nđc 1460   10,5 nlv 139 Chọn tỉ số truyền bánh răng: ubr  TỈ số truyền truyền xích: ux  uch 10,5   2.62 ubr 1.3: Tính thơng số trục: Cơng suất trục công tác: Pct  Plv  14,18 ( kW ) Công suất trục II: PII  Pct 14,18   15,57 ( kW ) ol  x 0,99.0,92 Công suất trục I: PI  PII 15,57   16, 05 ( kW ) ol br 0,99.0,98 Tieu luan Công suất trục động cơ: Pđc  PI 16, 05   16, 21 ( kW ) ol kn 0,99.1 Số vòng quay trục I: nđc 1460   1460 ( v/ph ) nkn nI  Số vòng quay trục II: nII  nI 1460   365 ( v/ph ) ubr Số vịng quay trục cơng tác: nct  nII 365   139,31 ( v/ph ) ux 2, 62  Tính momen xoắn trục: Momen xoắn trục động cơ: Pđc 16, 21  9,55.106  106031,16 ( N.mm ) nđc 1460 Tđc  9,55.106 Momen xoắn trục I: TI  9,55.106 PI 16, 05  9,55.106  104984.59 ( N.mm ) nI 1460 Momen xoắn trục II: TII  9,55.106 PII 15,57  9,55.106  407379, 45 ( N.mm ) nII 365 Tieu luan Momen xoắn trục công tác: Tct  9,55.106 Pct 14,18  9,55.106  1113002,38 ( N.mm ) nct 121, 67 1.4: Bảng thông số: Trục Thông Trục động Trục I Trục II Trục công tác Số Tỷ số truyền ukn  ubr  u x  2, 62 Vận tốc quay 1460 1460 365 139,31 Công suất 16,21 16,05 15,57 14,18 Momen xoắn 106031,16 CHƢƠNG 2: TÍNH TỐN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN XÍCH :  Điều kiện làm việc: Thời hạn phục vụ: Lh = 11500 ( ) Số ca làm việc: soca = ( ca ) Góc nghiêng bố trí truyền ngồi @ = 45 ( độ ) Đặc tính làm việc: êm 2.1: Chọn loại xích : Có loại xích : xích ống, xích lăn xích Tieu luan Xích ống – lăn ( xích lăn ): có kết cấu giống với xích ống nhƣng phía bên ngồi lắp thêm lăn Do đó, thay ma sát trƣợt ống đĩa ( xích ống ) ma sát lăn lăn đĩa ( xích lăn ) Kết quả: độ bền xích lăn cao xích ống, chế tạo khơng phức tạp xích răng, ta chọn xích lăn cho truyền xích 2.2: Xác định thơng số xích truyền xích:  Chọn số đĩa xích: Theo bảng 5.4/Trang 80 : với ux  2.62 ta chọn số đĩa nhỏ z1 = 25 Số đĩa lớn là: z = u z1 = 2,62.25 = 65,5 < Z max = 120  CHọn z = 67  Xác định bƣớc xích: Điều kiện đảm bảo tiêu độ bền mòn truyền xích: Pt  P.k.k z k n  [ P] Trong đó: kz  z01 25   : hệ số số z1 25 kn  n01 400   1, 096 : hệ số số vòng quay n1 365 k  k0 ka kđc kbt kđ kc Trong đó: ( Tra bảng 5.6/Trang 82 ) +, k : hệ số kể đến ảnh hưởng vị trí truyền Với @ = 45 độ , ta chọn k = +, k a : hệ số kể đến khoảng cách trục chiều dài xích CHọn a = (30…50)p , ta k a = +, kđc : hệ số kể đến ảnh hưởng việc điều chỉnh lực căng xích Chọn kđc = +, kbt : hệ số kể đến ảnh hưởng bôi trơi Môi trường không bụi, bôi trơn II, ta chọn kbt = Tieu luan +, k đ : hệ số tải trọng động, kể đến tính chất tải trọng Tải trọng tĩnh, làm việc êm, ta chọn k đ = +, k c : hệ số kể đến chế độ làm việc truyền Số ca làm việc: , ta chọn k c =  k  k0 ka kđc kbt kđ kc = 1.1.1.1.1.1.1 = Vậy ta đƣợc: Pt  P.k.k z k n  [ P] = 15,57.1.1.1,096 = 17,06 ( kW ) Tra bảng 5.5/Trang 81: với Pt = 17,06 , n01 = 400 ta được: Pt  [ P]  19 ( kW ) Bƣớc xích tải: p = 25,4 ( kW ) Đƣờng kính chốt: d c  7,95 ( mm ) Chiều dài ống: B = 22,61 ( mm )  Xác định khoảng cách trục số mắt xích: Chọn sơ khoảng cách trục: a = 50.p = 50.25,4 = 1270 ( mm ) Số mắt xích: x 2a Z1  Z2 ( Z  Z1 )2 p 2.1270 25  67 (67  25) 25,       146, 002 ( mm) p 4. a 25, 4. 12702 Để thuận tiện cho việc nối xích , ta chọn xích chẵn x = 146 Tính lại khoảng cách trục: a *  0, 25 p.( x  z2  z1 z z z z  ( x  )  2.( ) ) 2  Tieu luan a *  0, 25.25, 4.(146  67  25 67  25 67  25  (146  )  2.( ) )  1258,55 ( mm ) 2   Chọn a* = 1259 Để xích khơng chịu lực căng lớn, ta cần giảm a lƣợng: a  0.003.a  3.777 ( mm ) Do đó: a  a*  a  1255.223 ( mm ) Tra bảng 5.9/Trang 85 [1] với loại xích lăn, bƣớc xích p = 25,4 ( mm)  Số lần va đập cho phép xích: [i] = 30 z n 25.365 1 Số lần va đập bƣớc xích: i = 15.x  15.146  4,17 < [i] = 30  Kiểm nghiệm độ bền xich: s Q  [ s] kđ Ft  F0  Fv Trong đó: Q: Tải trọng phá hỏng: Tra bảng 5.2/Trang 78 [1] với p = 25,4 ( mm ) được: o Q = 56,7 ( kN ) = 56700 ( N ) Khối lượng 1m xích: q p = 2,6 ( kg ) o k đ : Hệ số tải trọng động: k đ = ( Tk / Tđn  ) Ft : Lực vòng: Ft  1000.P 1000.15,57   4033, 68 ( N ) v 3,86 Với: v  z1 p.n1 25.25, 4.365   3,86 ( m/s ) 60000 60000 10 Tieu luan + Hệ số an tồn tính riêng ứng suất uốn là: + Hệ số an tồn tính riêng ứng suất xoắn là: Mà  =(  =( +   – 1) / + – 1) /  Chọn sơ kiểu lắp H theo bảng B 10  11 1 ta có: r6 198 + Tra B10.8, phƣơng pháp gia công độ nhẵn bề mặt: Tiện – Ra 2,5 … 0,63 => = 1,118 + Tra B10.9, phƣơng pháp tăng bền bề mặt: Phun bi, trục nhẵn => Tra Bảng B 10  1 197 Hệ số an toàn tổng: = 1,20 với ( ) => { s  s  s  / s 2  s 2  s => Kết kiểm nghiệm trục II Mặt cắt W ζ ζ 2–0 5364,43 11647,62 2–1 8946,18 17892,35 34,56 2–2 10747,05 23018,90 11,53 0 ζ    S 17,49 17,49 5,80 5,80 3.68 11,38 11,38 8,91 3,56 11,04 8,85 8,85 11,46 7,95 39 Tieu luan => Hệ số an toàn tiết diện nguy hiểm thỏa mãn HSAT cho phép Chƣơng 5: TÍNH CHỌN VÀ KIỂM NGHIỆM Ổ LĂN: 5.1 Chọn ổ lăn cho trục 1: Để có kết cấu đơn giản nhất, giá thành thấp nhất, chọn ổ bi đỡ Chọn kết cấu ổ lăn theo khả tải động Đƣờng kính trục chỗ lắp ổ lăn: d = 30 mm Tra phụ lục 2.12/264 với ổ bi đỡ cỡ nhẹ, chọn ổ có kí hiệu 206, có thông số: d = 30 mm; D = 62 mm; B = 16 mm; r = 1,5 mm; C = 15,3 kN; C0 = 10,2 kN 5.2 Chọn ổ lăn cho trục Phản lực hƣớng tâm lên ổ  Phản lực hƣớng tâm tác dụng lên ổ lăn C bên trái bánh răng: √ (N) √  Phản lực hƣớng tâm tác dụng lên ổ lăn D bên phải bánh răng: √ √ (N) Chọn loại ổ lăn + Fr0 = + N = 1976,76 N + Fa= 936,38 N Khi đó: 40 Tieu luan < 0,3 > 0,3 Ta chọn ổ bi đỡ chặn Chọn kết cấu ổ lăn theo khả tải động Chọn kích thƣớc ổ lăn Đƣờng kính trục chỗ lắp ổ lăn: = 45 mm Tra phụ lục 2.12/264 với ổ bi đỡ cỡ nặng, chọn ổ có kí hiệu 66409, có thơng số: d = 45 mm; D = 120 mm; B = 29 mm; r = mm; r1 = 1,5 mm; C = 64 kN; C0 = 48,2 kN Tính tỉ số: với: +i: số dãy lăn, i= + C0 = 48,2 kN tra bảng => , -, nội suy ta đƣợc e = 0,34; góc tiếp xúc = 12 (độ) 41 Tieu luan Tính tải trọng quy ƣớc, tải trọng tƣơng đƣơng ổ bi đỡ  Lực dọc trục hƣớng tâm sinh ổ Fs0 = e.Fr0 = 0,34.9022,11= 3067,52 (N) Fs1 = e.Fr1 = 0,34.1967,76 = 669,04 (N) = 669,04 – 936,38 = -267,34 (N) < Fs0 = 3067,52 (N) ∑ Vậy Fa0 = 3067,52 (N) ∑ = 3067,52 + 936,38 = 4003,9 (N) > Fs1 = 669,04 (N) Vậy Fa1 = 4003,9 (N)  Tính tỷ số Xét = = 0,34 = e => Tra bảng 11.4/216 ta chọn đƣợc: X0 = 1; Y0 = Xét = = 2,03 > e => Tra bảng 11.4/216 ta chọn đƣợc: X0 = 45; Y0 = 1,62 Kt – hệ số kể đến ảnh hƣởng nhiệt độ, kt = Kđ – hệ số kể đến đặc tính tải trọng, kđ = Q0 = (X0.V.Fr0 + Y0.Fa0)kt kd = (1.1 + 0.3067,52).1.1 = 9022,11 ( N) Q1 = (X1.V.Fr1 + Y1.Fa1)kt kd = (0,45.1 + 1,62.4003,9).1.1 = 7371,81 (N) Tải quy ƣớc: Q = max (Q0, Q1) = 9022,11 (N) Kiểm nghiệm ổ lăn theo khả tải động 42 Tieu luan Ta có: Với: m: bậc đƣờng cong mỏi, m= tiếp xúc điểm L: Tuổi thọ ổ bi đỡ Với Lh = 11500 (giờ) Tuổi thọ ổ lăn: L = Lh.n1.60.10-6 = 11500.365.60.10-6 = 251,85 (triệu vòng) Q = 9022,11 (N)  Cd = 9022,11.√ = 56975,58 N = 56,975 kN < C = 64 (kN) => Thoả mãn điều kiện tải động Kiểm nghiệm ổ lăn theo khả tải tĩnh Tra bảng 11.6 ta đƣợc: { ( ) ( ) => = Max * += = (N) < Co = 48,2 (kN) => Thoả mãn điều kiện tải tĩnh Nhƣ vậy, ổ bi đỡ - chặn có kí hiệu 66409 thoả mãn khả tải động tải tĩnh 43 Tieu luan CHƢƠNG 6: KẾT CẤU VỎ HỘP: 6.1 Vỏ hộp:  Tính kết cấu vỏ hộp: Chỉ tiêu hộp giảm tốc độ cứng cao khối lƣợng nhỏ Chọn vật liệu để đúc hộp giảm tốc gang xám có kí hiệu GX15-32 Chọn bề mặt ghép nắp thân qua tâm trục  Kết cấu nắp hộp: Dùng phƣơng pháp đúc để chế tạo nắp ổ, vật liệu GX15-32 Các kích thƣớc phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc đúc: Tên gọi Chiều dày: Thân hộp, δ Biểu diễn tính tốn δ = 0,03a + = 0,03.150,1 + = 7,503 (mm) Chọn δ = (mm) Nắp hộp, δ1 Gân tăng cứng: δ1 = 0,9 δ = 0,9.8 = 7,2 (mm) Chọn δ = (mm) Chiều dày, e e = (0,8÷1)δ = 6,4÷8 (mm) Chọn e = (mm) Chiều cao, h h < 58 mm = 46 (mm) Độ dốc khoảng 20 Đƣờng kính: Bulông nền, d1 d1 > 0,04a + 10 = 0,04.150,1 + 10 = 16,0 (mm) Chọn d1 = 16 (mm) Bulơng cạnh ổ, d2 d2 = (0,7÷0,8)d1 = 11,2÷12,8 (mm) Chọn d2 = 12 (mm) Bulơng ghép bích nắp thân, d3 d3 = (0,8÷0,9)d2 = 9,6÷10,8 (mm) Chọn d3 = 10 (mm) Vít ghép nắp ổ, d4 d4 = (0,6÷0,7)d2 = 7,2÷8,4 Chọn d4 = (mm) Vít ghép nắp thăm, d5 d5 = (0,5÷0,6)d2 = 6÷7,2 Chọn d5 = (mm) Mặt bích ghép nắp thân: Chiều dày bích thân hộp, S3 S3 = (1,4÷1,8)d3 = 14÷18 (mm) Chọn S3 = 15 (mm) Chiều dày bích nắp hộp, S S4 = (0,9÷1)S3 = 13,5÷15 (mm) Chọn S4 = 15 (mm) 44 Tieu luan Chiều rộng bích nắp thân, K3 K3 = K2 - (3÷5) = 37 - (3÷5) = 34÷32 (mm) Chọn K3 = 34 (mm) Kích thƣớc gối trục: Đƣờng kính ngồi tâm lỗ vít: D3 , D2 Trục I: D2 = 78 (mm), D3 = 97 (mm), D4 = 56 (mm) Trục II: D2 = 135 (mm), D3 = 155 (mm), D4 = 108 (mm) D4 = 0,9.D D3 = D + 4,4.d4 D2 = D + (1,6÷2).d4 K2 = E2 + R2 + (3÷5) = 19 + 15 + = 37 (mm) Bề rộng mặt ghép bulông cạnh ổ: K2 Tâm lỗ bulông cạnh ổ: E2 C (k E2 = 1,6d2 = 1,6.12 = 19,2 (mm) khoảng cách từ tâm bulông đến mép lỗ) Chọn E2 = 19 (mm) R2 = 1,3d2 = 1,3.12 = 15,6 (mm) Chọn R = 15 (mm) K > 1,2.d2 = 1,2.12 = 14,4 Chiều cao h Chọn h = 45 (mm) Mặt đế hộp: Chiều dày: khơng có phần lồi S1 S1 = (1,3÷1,5)d1 = 20,8÷24 (mm) Chọn S1 = 24 (mm) có phần lồi: Dd , S1 S2 S2 = (1÷1,1)d1 = (16÷17,6) Chọn S = 16 (mm) Bề rộng mặt đế hộp, K1 q K1 = 3d1 = 3.16 = 48 (mm) q ≥ K1 + 2δ = 48 + 2.8 = 64 (mm) Khe hở chi tiết: Giữa bánh với thành hộp Δ ≥ (1÷1,2)δ = (1÷1,2).8 = 8÷9,6 (mm) Chọn Δ = 10 (mm) Giữa đỉnh bánh lớn với đáy hộp Δ1 ≥ (3÷5)δ = (3÷5).8 = 24÷40 (mm) Chọn Δ = 30 (mm) Giữa mặt bên bánh với Số lƣợng bulông Z Δ2 ≥ δ Chọn Δ2 = (mm) Z = (L+B)/(200+300) = L: chiều dài vỏ hộp B: chiều rộng vỏ hộp 6.2 Các phận khác HGT: 6.2.1 Nắp ổ D3 Đƣờng kính nắp ổ đƣợc xác định theo công thức: D2 D3 = D + 4,4.d4 D4 45 Tieu luan D2 = D + (1,6÷2).d4 Với D đƣờng kính lắp ổ lăn Căn vào bảng 18.2  2 ta có: 88 Vị trí D (mm) D2 (mm) D3 (mm) D4 (mm) d4 (mm) Z h Trục I 62 78 97 56 M8 Trục II 120 135 155 108 M8 6.2.2 Chốt định vị Nhờ có chốt định vị, xiết bu lơng khơng làm biến dạng vịng ngồi ổ (do sai lệch vị trí tƣơng đối nắp thân) loại trừ đƣợc nguyên nhân làm ổ chóng bị hỏng Chọn loại chốt định vị chốt Thơng số kích thƣớc: B18.4aTr90[2] ta đƣợc: d c ÷ Chọn 6.2.3 Cửa thăm Để kiểm tra qua sát chi tiết máy hộp lắp ghép để đổ dầu vào hộp, đỉnh hộp có làm cửa thăm Cửa thăm đƣợc đậy nắp, nắp có 46 Tieu luan nút thơng Dựa vào bảng B 18.5  2 ta chọn đƣợc kích thƣớc cửa thăm nhƣ 92 hình vẽ A B A1 B1 C C1 K R (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 100 75 150 100 125 - 87 12 Vít Số (mm) lƣợng M8×22 6.2.4 Nút thông Khi làm việc, nhiệt độ hộp tăng lên Để giảm áp suất điều hịa khơng khí bên ngồi hộp, ngƣời ta dùng nút thơng Nút thông thƣờng đƣợc lắp nắp cửa thăm Tra bảng B 18.6  2 93 ta có kích thƣớc nút thơng Q N P A H B D I E L C M K O G A R 47 Tieu luan A B C D E G H I K L M N O P Q R S M27×2 15 30 15 45 36 32 10 22 32 18 36 32 6.2.5 Nút tháo dầu Sau thời gian làm việc, dầu bôi trơn chứa hộp bị bẩn (do bụi bặm hạt mài), dầu bị biến chất Do cần phải thay dầu mới, để thay dầu cũ, đáy hộp có lỗ tháo dầu Lúc làm việc, lỗ đƣợc bịt kín nút tháo dầu Dựa vào bảng B 18.7  2 ta có kích thƣớc nút tháo dầu 93 D d D0 m b S L d b m f L c q D S D0 M20×2 15 28 2,5 17,8 30 22 25,4 6.2.6 Kiểm tra mức dầu (que thăm dầu) Chức que thăm dầu: dùng để kiểm tra mức dầu, chất lƣợng dầu bôi trơn hộp giảm tốc Để tránh sóng dầu gây khó khăn cho việc kiểm tra, đặc biệt máy làm việc ca, que thăm dầu thƣờng có vỏ bọc bên ngồi Số lƣợng 48 Tieu luan 12 18 12 30 6.2.7 Lót ổ lăn Ổ lăn làm việc trung bình bơi trơn mỡ ta chọn làm kín động gián tiếp vịng phớt Chi tiết vịng phớt: Chức năng: bảo vệ ổ lăn khỏi bám bụi, chất lỏng hạt cứng tạp chất xâm nhập vào ổ, chất làm ổ chóng bị mài mịn han gỉ Thơng số kích thƣớc: tra bảng 15.17Tr50[2] ta đƣợc Trục I Trục II d 35 45 d 36 46 d 34 44 D 48 64 a 9 b 6,5 6,5 12 12 Chi tiết vòng chắn dầu  Chức năng: vòng chắn dầu quay với trục, ngăn cách mỡ bôi trơn với dầu hộp, khơng cho dầu ngồi  Thơng số kích thƣớc vịng chắn dầu 49 Tieu luan b t a 60° a ÷ ( )t ÷ ( )b ÷ ( ) (l y b ng g tr c) 6.2.8 Ống lót nắp ổ Ống lót đƣợc dùng để đỡ ổ lăn, để thuận tiện lắp điều chỉnh phận ổ đồng thời trái cho ổ khỏi bụi băm, chất bẩn ống lót đƣợc làm vật liệu GX15-32 ta chọn kích thƣớc ống lót nhƣ sau Chiều dày: ÷ ( ), ta chọn ( ) Chiều dày vai  chiều dày bích  ( ) Đƣờng kính lỗ lắp ống lót ( ) 6.2.9 Bulơng vịng Để nâng vận chuyển hộp giảm tốc nắp thân thƣờng lắp thêm bulong vịng Kích thƣớc bulong vịng đƣợc chọn theo khối lƣợng hộp giảm tốc Với a=150,1 mm, HGT bánh trụ cấp, tra bảng B 18.3b  2 ta có 89 Q = 80 (Kg), ta chọn bulơng vịng M10 Ren d d1 d2 d3 d4 d5 h h1 h2 M10 45 25 10 25 15 18 50 Tieu luan l f b c x r r1 r2 Q (Kg) 21 12 1,2 2,5 4 80  Kết cấu bánh - Kết cấu bánh 1: Khoảng cách từ chân đến rãnh then: d d t Vậy vị trí ta làm bánh liền trục - Kết cấu bánh b = 62 (mm) d = 45 (mm) da = 244,16 (mm) df = 235,16 mm c = (0,2÷0,3).b = (0,2÷0,3).62 = 12,4÷18,6 lấy c = 14 (mm) δ = (2,5÷4)m = (2,5÷4).2 = 5÷8 (mm) δ ≥ 8÷10 mm, chọn δ = 10 (mm) Dv = df - δ = 235,16 - 2.10 = 215,16(mm) D = (1,5÷1,8).d = (1,5÷1,8).45= 67,5÷81 Chọn D = 68 (mm) Do = (Dv-D)/2 + D = 141,58(mm) l = 63 (mm) 6.3 Bôi trơn điều chỉnh ăn khớp 6.3.1 Dung sai lắp ghép lắp ghép ổ lăn Lắp vòng ổ lên trục theo hệ thống lỗ lắp vịng ngồi vào vỏ theo hệ thống trục 51 Tieu luan Để vịng khơng trƣợt bề mặt trục lỗ làm việc, ta chọn kiểu lắp trung gian với vịng khơng quay lắp có độ dơi với vịng quay Chọn miền dung sai lắp vòng ổ: Tra bảng 20-12, 20-13 ta đƣợc: + Lắp ổ lên trục là: k6 + Lắp ổ lên vỏ là: H7 6.3.2 Lắp bánh lên trục: Để truyền momen xoắn từ trục lên bánh ngƣợc lại, ta chọn sử dụng then Mối ghép then thƣờng không đƣợc lắp lẫn hoàn toàn rãnh then trục thƣờng đƣợc phay thƣờng thiếu xác Để khắc phục cần cạo then theo rãnh then để lắp Lắp bánh lên trục theo kiểu lắp trung gian: 6.3.3 Bôi trơn hộp giảm tốc  Bôi trơn hộp Theo cách dẫn dầu bôi trơn đến chi tiết máy, ngƣời ta phân biệt bôi trơn ngâm dầu bôi trơn lƣu thông, bánh hộp giảm tốc có ( ⁄ ) ( ⁄ ) nên ta bôi trơn bánh hộp vận tốc v phƣơng pháp ngâm dầu ( ⁄ ) tra bảng 18.11Tr100[2], ta Với vận tốc vòng bánh v đƣợc độ nhớt để bôi trơn là:80/11 ứng với nhiệt độ 500C Theo bảng 18.13Tr101[2] ta chọn đƣợc loại dầu: dầu ôtô máy kéo AK-20  Bôi trơn ổ lăn: Khi ổ lăn đƣợc bơi trơn kỹ thuật, khơng bị mài mòn, ma sát ổ giảm, giúp tránh không để chi tiết kim loại tiếp xúc trực tiếp với nhau, điều bảo vệ đƣợc bề mặt tránh đƣợc tiếng ồn Bôi trơn ổ lăn mỡ 6.3.4 Bảng dung sai 52 Tieu luan Trục Vị trí lắp Trục vịng ổ Vỏ hộp vành ngồi ổ Trục vịng chắn dầu Đoạn trục lắp khớp nối Nắp ổ vỏ hộp Trục bánh Kiểu lắp Lỗ Trục H H d H Trục bạc Trục II Trục vòng chắn dầu Vỏ nắp ổ trục Đoạn trục lắp đĩa xích Trục vịng ổ Vỏ vịng ổ Trục bánh H d H H Trục bạc 53 Tieu luan ... luan Đề T1-s02: Thiết kế hệ dẫn động xích tải Đồ án chi tiết máy ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Đề 1: THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI CHƢƠNG 1: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN Bảng thông số đầu vào: Thiết. .. Kđ – hệ số kể đến đặc tính tải trọng, kđ = Q0 = (X0.V.Fr0 + Y0.Fa0)kt kd = (1. 1 + 0.3067,52) .1. 1 = 9022 ,11 ( N) Q1 = (X1.V.Fr1 + Y1.Fa1)kt kd = (0,45 .1 + 1, 62.4003,9) .1. 1 = 73 71, 81 (N) Tải quy... hộp: Chi? ??u dày: khơng có phần lồi S1 S1 = (1, 3? ?1, 5)d1 = 20,8÷24 (mm) Chọn S1 = 24 (mm) có phần lồi: Dd , S1 S2 S2 = (1? ?1, 1)d1 = (16 ? ?17 ,6) Chọn S = 16 (mm) Bề rộng mặt đế hộp, K1 q K1 = 3d1 = 3 .16