công nghệ kĩ thuật oto
ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI ĐỀ BÀI : SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Lời nói đầu Trong cơng đổi nay, đất nước ta phát triển mạnh mẽ theo đường Cơng nghiệp hóa đại hóa đất nước theo định hướng XHCN Trong đó, ngành cơng nghiệp đóng vai trị quan trọng việc phát triển kinh tế giải phóng sức lao động người Để làm điều phải có cơng nghiệp vững mạnh, với hệ thống máy móc đại đội ngũ cán bộ, kỹ sư đủ lực Từ yêu cầu đòi hỏi người cần phải tìm tịi, học tập nghiên cứu nhiều để mong đáp ứng nhu cầu Là sinh viên khoa Cơ khí , em ln thấy tầm quan trọng máy móc công nghiệp, sản suất Hiện em sinh viên ngành Công nghệ kỹ thuật oto nhà trường trang bị kiến thức cần thiết lý thuyết thực hành để có kỹ định hướng nghề nghiệp Chính lý ngồi việc học việc thiết kế đồ án công việc thiếu sinh viên khoa Cơ khí Là sinh viên khoa Cơ khí đơng lực em thực đồ án sở chi tiết máy với nội dung đề tài:“ Thiết kế hệ dẫn động xích tải “ Dưới bảo tận tình thầy giáo Nguyễn Tiền Phong thầy cô khoa bạn bè nỗ lực phấn đấu thân giúp em hồn thành đồ án Tuy nhiên q trình tìm hiểu thiết kế đồ án, trình độ có hạn kinh nghiệm, nên khơng thể tránh khỏi sai sót Em kính mong nhận bảo thầy để đề tài em hồn thiện Em xin chân thành cảm ơn! Hưng Yên, ngày tháng năm 2022 Sinh viên Bùi Thành Trung SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI PHẦN I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN *Tóm tắt: Lực kéo xích tải F (N): 2000 Vận tốc xích tải v (m/s): 1,2 Số đĩa xích tải z: 41 Bước xích tải p (mm): 25,4 Thời gian phục vụ Lh (giờ): 24000 Số ca làm việc: Góc nghiêng đường nối tâm truyền ngồi là: 15° Đặc tính làm việc: Êm I CHỌN LOẠI ĐỘNG CƠ Tính tốn cơng suất ● Cơng suất làm việc xích tải (cơng suất trục cơng tác trục xích tải): Trong đó: F= 2000 N : Lực kéo xích tải v = 1,2 m/s : vận tốc xích tải Khi cơng suất làm việc là: = 2,4 (KW) ● Công suất tương đương: =β Từ sơ đồ tải trọng ta có: SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI + Mômen tác dụng lên tải: T1= 1,2T; T2= 1,0T + Thời gian tác động: = 5s; = 28800s Do thời gian đầu t1 nhỏ nên bỏ qua => Tmax = T Ta có: β= β ==1 = 2,4 = 2,4 (KW) Theo công thức 2.8[I] trang 19 ta có cơng suất cần thiết trục động cơ: Trong đó: Ptđ : cơng suất tương đương η : hiệu suất truyền tải theo công thức 2.9[I] trang 19 ta có: η= Với: ▪ : hiệu suất truyền đai: 0,95 - 0,96 ( để hở ) ▪ : hiệu suất truyền bánh côn: 0,95 – 0,97 (che kín) ▪ : hiệu suất truyền xích: 0,90 – 0,93 (để hở) ▪ : hiệu suất truyền ổ lăn:0,99 – 0,995 (che kín) SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Để cho thuận tiện cho việc tính tốn ta nên chọn: ; ; Từ cơng thức suy ra: η = 0,955 0,96 0,92 = 0.83 Khi cơng suất cần thiết trục động là: = = = 2.89 (kW) Xác định sơ vịng quay đồng • Số vịng làm việc xích tải (vịng/phút) Trong đó: v: Vận tốc xích tải = 1,2 m/s SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI z: Số đĩa xích tải = 41 p: Bước xích tải = 25,4 (mm) Khi số vịng làm việc xích tải là: = = 69,14 (vịng/phút) • Tỉ số truyền sơ hệ thống Theo bảng 2.4[I] trang 21 Ta có: + tỉ số truyền truyền bánh đai: + tỉ số truyền truyền bánh côn: ( hộp giảm tốc cấp) + tỉ số truyền truyền xích: Do đường kính bánh đai truyền đai tiêu chuẩn hóa, nên để tránh cho sai lệch tỉ số truyền không giá trị cho phép (≤ 4%) nên chọn ud theo dãy số sau: trang 49 (giáo trình tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí tập 1) ; 2,24 ; 2,5 ; 2,8 ; 3,15 ; 3,56 ; ; 4,5 ; Chọn tỉ số truyền sau: = 2,24 ; = 2,5 ; = Ta có: = = 2,24 2,5 = 11,2 Theo công thức 2.18[I] trang 21 ta có: Khi đó: = 69.14 11,2 = 774,368 ( vòng/phút ) Chọn động Động phải thỏa mãn điều kiện sau: + = 2.89 (kW) SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY + THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI = 774,368 (vịng/phút) : mơmen mở máy Tra bảng P1.2[I] trang 235 thông số động chọn: Bảng 1.1 Thông số động cơ: Kiểu động Công suất P Tốc độ quay n (kW) (vòng/phút) 945 4A112MA6Y3 Cos φ 0,76 2,2 2,0 Phân phối tỉ số truyền: Theo công thức 3.23[I] trang 48 tỉ số truyền hệ thống là: = = = 13.67 ❖ Phân phối tỉ số truyền hệ dẫn động cho truyền Ta có: Chọn: = 2,24; = 2,5 => = = 2,44 II TÍNH TỐN CÁC THƠNG SỐ KĨ THUẬT CỦA BỘ TRUYỀN Công suất trục + Công suất trục làm việc : 2,4 (kW) + Công suất trục II ( trục bị động ): PII = = = 2,65 (kW) + Công suất trục I ( trục chủ động ): PI = = = 2,78(kW) + Công suất trục động : Pđc = = = 2,93 (kW)( < Pđc chọn = )=> Thỏa mãn SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Số vòng quay trục + Số vòng trục động cơ: = 945( vòng/phút ) + Số vòng quay trục I( trục chủ động ): == = 421.88(vòng/phút) + Số vòng quay trục II( trục bị động ): = == 168.75 (vòng/phút) + Số vòng quay trục làm việc: = == 69.16(vịng/phút) Mơmen xoắn trục Ta có: + Mômen xoắn trục động cơ: = 29610,05(Nmm) + Mômen xoắn trục I (trục chủ động): = =62930,22 (Nmm) +Mômen xoắn trục II (trục bị động): =149970,37(Nmm) + Mômen xoắn trục làm việc: = 331405,44(Nmm) Bảng 1.2: Thông số động lực hộp Tỉ số Trục thông số Động truyền SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page I II Làm việc ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY = 2,24 Cơng suất THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI 2,93 2,78 2,65 2,4 945 421,88 168,75 69,16 29610,05 62930,22 149970,37 331405,44 (kw) = 2,5 Số vòng quay (v/p) = 2,44 Mơmen xoắn (Nmm) PHẦN II: TÍNH TỐN THIẾT KẾ BỘ TRYỀN ĐAI I GIỚI THIỆU BỘ TRUYỀN ĐAI VÀ CÁC BƯỚC THỰC HIỆN SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Truyền động đai dùng để truyền chuyển động mômen xoắn trục xa Đai mắc lên hai bánh với lực căng ban đầu Fo, nhờ tạo lực ma sát bề mặt tiếp xúc đai bánh đai nhờ lực ma sát mà tải trọng truyền Thiết kế truyền đai gồm bước : - Chọn loại đai, tiết diện đai Xác định kích thước thông số truyền Xác định thông số đai theo tiêu khả kéo đai tuổi thọ Xác định lực căng đai lực tác dụng lên trục II TÍNH TỐN BỘ TRUYỀN ĐAI Xác định kiểu đai Các thông số động tỉ số truyền truyền đai: - Đặc tính làm việc: Êm - Số ca làm việc: - Góc nghiêng đường nối tâm truyền ngồi: 150 - nđc = 945 (vịng/phút) ; Pđc = P0 = 2,93 (kW) ; uđ = 2,24 ; Do Pdc = 3,64 kW > 2kW nên ta chọn đai thang với hình 4.1 bảng 4.13 tài liệu [I] trang 59 SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page 10 ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI - Kiểm nghiệm điều kiện bền dập: σd = ≤ [σd] Thay giá trị vào cơng thức ta có: σd3 = = = 39,43 (MPa) < [σ] = 100 (MPa) => Vậy then đảm bảo điều kiện bền dập - Kiểm nghiệm sức bền cắt cho then: τc = ≤ [τc] Thay giá trị vào công thức ta có: => τc3 = = = 17,36 (MPa) < 50Mpa => Vậy then đảm bảo điều kiện bền cắt SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page 68 ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI PHẦN VII: TÍNH TỐN VÀ CHỌN Ổ LĂN Chọn ổ lăn cho trục I a Chọn loại ổ lăn: Lực dọc trục bánh chủ động:Fa = 196,23 N Lực hướng tâm ổ trục (0),(1): Fr0 = = =1435,55 N Fr1 = = = 1962,57 N = = 0,14 L = Trong đó: Lh tuổi thọ làm việc ổ: Lh= 25000 n số vịng quay trục I; n= 421,88 v/p ta có : L = = = 632,82 triệu vịng Tính tải trọng động quy ước theo CT 11.3[I] trang 214: Q = (X.V.Fr+ Y.Fa) kt.kđ Trong đó: Fr Fa tải trọng hướng tâm tải trọng dọc trục , kN V- hệ số kể đến vòng quay; vịng quay V=1 kt -hệ số ảnh hưởng nhiệt độ, kt= với � = 105C kđ – hệ số kể đến đặc tính tải trọng; tra bảng 11.3[I] trang 215, ta có tải ngắn hạn 120% nên ta lấy kđ = 1,2 X,Y hệ số tải trọng hướng tâm tải trọng dọc trục Ta có: Fr0 = 1435,55 N Fr1 = 1962,57 N Đối với ổ đũa côn : Fs = 0,83.e.Fr Ta có e = 1,5.tg α = 1,5.tg 13,5o = 0,36 Lực dọc trục lực hướng tâm tác dụng lên ổ bi theo CT 11.7[I] trang217: Fs0= 0,83.e.Fr0 = 0,83.0,36.1435,55 = 428,94 N Fs1= 0,83.e.Fr1 = 0,83.0,36.1962,57 = 586,42 N Có Fat = Fa1 Fa từ phải sang trái nên theo quy ước TL[I] trang 217, nên Fat = - Fa = - 196,23 N Fa0 = | FS1 + Fa |= 586,42 + 196,23 = 782,65 N > Fs0 = 428,94 N Chọn Fa0 = 782,65 N SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page 70 ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Fa1 = | FS0 -Fa |= 428,94 –196,23= 232,71 N < Fs1 = 586,42N Chọn Fa1 = 586,42 N Ta thấy: = = 0,545 > e = 0,36 tra bảng 11.4[I] trang 215 => X= 0,4; Y= 0,4.cotg α = 0,4.cotg 13,5 = 1,666 Ta có tải trọng động (0) là: Q0 = (X.V.Fr0+ Y.Fa0) kt.kđ= (0,4.1.1435,55 + 1,666.782,65).1.1,2= 2253,74 N Ta thấy: = = 0,299 < e = 0,36 tra bảng 11.4[I] => X= ; Y= Ta có tải trọng động (1) Q1 = (X.V.Fr1+ Y.Fa1) kt.kđ= (1.1.1962,57 + 0.586,42).1.1,2 = 2355,084 N Ta thấy Q0 < Q1 => Chọn Q = Q1 = 2355,084 (N) (chỉ cần tính cho ổ chịu lực lớn hơn) Tải trọng động tương đương xác định theo CT 11.13[I]: Theo sơ đồ chịu tải đề thay vào ta được,(đối với ổ đũa côn) QE== Q = 2355,084 = 2355,31 N = 2,35531 kN Khả tải động ổ xác định theo CT 11.1[I]: Cđ = QE.= 2,35531 = 16,31 kN < C = 40 kN Vậy ổ chọn đủ khả tải động c Tính kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổ Ta xét vị trí ổ chịu lực lớn Fr1 = 1962,57 N; Fa1 = 586,42 N Tải trọng tĩnh tác dụng lên ổ lăn Theo CT 11.19[I] trang 221: Qt = Xo.Fr1 + Yo.Fa1 = 0,5.1962,57 + 0,91.586,42 = 1514,92 N < Fr1= 2086,98 N Trong đó: X0; Y0 hệ số tải trọng hướng tâm hệ số tải trọng dọc trục Theo bảng 11.6[I], với ổ đũa côn => Xo= 0,5; Y0 = 0,22.cotgα = 0,22.cotg 13,5o = 0,91 Theo CT11.20[I] trang 221: Chọn Qt = Fr1 = 1962,57 N =1,96257 Kn < C0 = 29,9 kN Vậy ổ đủ khả tải tĩnh Chọn ổ lăn cho trục II a Chọn loại ổ lăn SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page 71 ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Ta có : Lực dọc trục bánh bị động: Fa = 490,58 N Lực hướng tâm ổ trục (0),(1): Fr0 = = = 709,02 N Fr1 = = = 1275,83 N Ta thấy: = = 0,69 > 0,3 = = 0,28 < 0,3 Căn vào d = 35mm chọn ổ bi đỡ - chặn cỡ trung hẹp tra bảng P2.12[I] trang 264, ta có thơng số ổ: Kí hiệu d, mm D,mm b=T mm r, mm r1, mm C, kN C0, kN 46307 35 80 21 2,5 1,2 33,4 25,2 Fr1 Fs0 Fs1 Fa Fr0 ta có sơ đồ tính tốn b Tính kiểm nghiệm khả tải động ổ Khả tải động ổ xác định theo CT 11.1[I]: C đ = QE C Trong đó: QE tải trọng động tương đương , kN SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page 72 ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI m – Bậc đường cong mỏi thử ổ lăn, với ổ bi đỡ chặn m = L tuổi thọ tính triệu vịng quay; Gọi Lh tuổi thọ ổ tính theo CT 11.2[I]: Lh= => L = Trong đó: Lh tuổi thọ làm việc ổ: Lh= 25000 n số vòng quay trục II; n= 168,75 v/p ta có L = = = 253,125 triệu vịng Tính tải trọng động quy ước theo CT 11.3[I]: Q = (X.V.Fr+ Y.Fa) kt.kđ Trong đó: Fr Fa tải trọng hướng tâm tải trọng dọc trục, kN V- hệ số kể đến vòng quay; vịng quay V = kt -hệ số ảnh hưởng nhiệt độ, kt = với � = 105C kđ – hệ số kể đến đặc tính tải trọng; tra bảng 11.3[I] trang 215 ta có tải ngắn hạn 120% nên ta lấy kđ = 1,2 X,Y hệ số tải trọng hướng tâm tải trọng dọc trục Ta có: Fr0 = 709,02 N Fr1 = 1275,83 N Có (với i số dãy lăn i =1) = = 0,019 Tra bảng 11.4[I] trang 216 chọn: e = 0,34 => α = 120 Có Fat = Fa2 Fa từ phải sang trái nên theo quy ước TL[I] trang 217, nên Fat = - Fa = - 490,58 N Lực dọc trục lực hướng tâm tác dụng lên ổ bi đỡ - chặn theo CT 11.8[I]: Fs0= e.Fr0 = 0,34.709,02 = 241,07 N Fs1= e.Fr1 = 0,34.1275,83 = 433,78 N Fa0 = | FS1 - Fa |= | 433,78 – (- 490,58)| = 924,36 N > Fs0 = 240,07 N Chọn Fa0 = 924,36 N Fa1 = | FS0 + Fa |= = 164,214 N < Fs1 = 433,78 N SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page 73 ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Chọn Fa1 = 433,78 N Ta thấy: = = 1,30 > e = 0,34 Tra bảng 11.4[I] trang 216 => X = 0,45 ; Y = 1,62 Ta có tải trọng động (0) là: Q0 = (X.V.Fr0+ Y.Fa0) kt.kđ= (0,45.1.709,02 + 1,23.924,36 ).1.1,2= 1747,23 N Ta thấy: = = 0,3399 < 0,34 tra bảng 11.4[I] trang 216 => X= ; Y= Ta có tải trọng động (1) Q1 = (X.V.Fr1+ Y.Fa1) kt.kđ= (1.1.1275,83+ 0.433,78 ).1.1,2 = 2054,36 N Ta thấy Q0 < Q1 => Chọn Q =Q1 = 2054,36 N Tải trọng động tương đương xác định theo CT 11.13[I]: QE== Q = 2054,36 = 2054,59 N = 2,05459 kN Khả tải động ổ xác định theo CT 11.1[I]: Cđ = QE.= 2,05459 = 12,99 kN < C = 33,4 kN Vậy ổ chọn đủ khả tải động c, Tính kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổ Ta xét vị trí ổ (1) chịu lực lớn Fr1= 1275,83N; Fa1 = 433,78 N Tải trọng tĩnh tác dụng lên ổ lăn Theo CT 11.19[I]: Qt = Xo.Fr1+Yo.Fa1 = 0,5.1275,83+ 0,47 433,78 = 841,79 N < Fr1= 2145,28N Trong đó: X0; Y0 hệ số tải trọng hướng tâm hệ số tải trọng dọc trục, theo bảng 11.6[I] trang 221, với ổ bi đỡ - chặn α = 120 => Xo= 0,5; Y0 = 0,47 Ta có Qt = = 1275,83 N = 1,27583 kN < C0 = 25,2 kN Vậy ổ đủ khả tải tĩnh SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page 74 ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI PHẦN VIII: TÍNH TOÁN VÀ CHỌN CÁC YẾU TỐ CỦA VỎ HỘP GIẢM TỐC VÀ CÁC CHI TIẾT KHÁC Kết cấu vỏ hộp giảm tốc đúc - Chỉ tiêu vỏ hộp giảm tốc độ cứng cao khối lượng nhỏ - Chọn vật liệu để đúc vỏ hộp giảm tốc là: GX15-32 - Chọn bề mặt ghép nắp thân qua trục I XÁC ĐỊNH CÁC KÍCH THƯỚC CƠ BẢN CỦA VỎ HỘP - Các kích thước vỏ hộp giảm tốc, theo bảng 18.1[II] trang 85 a- Chiều dày thân hộp: Chọn kích thước phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc đúc sau: Với δ = 0,03.Re + = 0,03.137,32 + = 7,12 > mm, ta chọn δ = mm b- Chiều dày nắp hộp: δ1 = 0,9 δ = 0,9 = 6,3 mm, chọn δ1 = mm c- Gân tăng cứng: - Chiều dày e = ( 0,8…1) δ = ( 0,8…1) =( 5,6… 7) mm, chọn e = mm - Chiều cao h < 58 mm , chọn 55 mm - Độ dốc: 20 d- Đường kính bu lơng: - Bu lông : d1 > 0,04.a+10 = 0,04 137,32+10 =15,49 mm > 12 mm , chọn d1 = 16 mm - Bu lông cạnh ổ : d2 = (0,7…0,8).d1 =(0,7 0,8).16 = (11,2…12,8) mm , chọn d2 = 12 mm - Bu lơng ghép bích thân : d3 =(0,8…0,9) d2 = ( 0,8 0,9).12 = (9,6…10,8) mm chọn d3 = 10 mm - Bu lông ghép nắp ổ: d4 = (0,6…0,7) d2 = (0,6 0,7).12= (7,2…8,4) mm chọn d4 =8 mm - Bu lông ghép nắp cửa thăm: d =(0,5…0,6) d2 = (0,5 0,6).12 = (6…7,2) mm SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page 75 ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI chọn d5 = mm e- Mặt bích ghép nắp thân - Chiều dày bích thân hộp S3 = (1,4…1,8) d3 =(1,4 1,8).10 = (14…18) mm chọn S3 = 16 mm - Chiều dày bích nắp hộp S4 = (0,9…1) S3 =(0,9 1).16= (14,4 16) mm chọn S4 = 16 mm - Bề rộng mặt ghép bu lông cạnh ổ: K2 = E2 + R2 + (3…5) mm Với E2 = 1,6 d2 = 1,6 12 = 19,2 mm R2 = 1,3 d2 = 1,3 12 = 15,6 mm K2 = 19,2 + 15,6 + (3…5) = (37,8…39,8) mm; lấy K2 = 39 mm - Bề rộng mặt bu lơng lắp bích thân: K3 = K2 – (3…5) = 39 – (3…5) = ( 36…34) mm; lấy k3 = 35 mm f- Kích thước gối trục: Kích thước gối trục tra theo bảng 18.2[II] T88 ta có bảng số liệu sau: Kích thước gối trục Trục D D2 D3 D4 h d4 z I 70 90 115 65 10 M8 II 80 100 125 75 10 M8 g- Mặt đế hộp: - Chiều dày khơng có phần lồi: S1 = (1,3…1,5) d1 =(1,3…1,5) 16= (20,8…24) mm chọn S1 = 24 mm - Bề rộng mặt đế hộp: k1 ≈ 3d1 = 3.16 = 48 mm - Và q ≥ k1 + 2δ = 48 + 2.7 = 62 mm h- Khe hở chi tiết: - Giữa bánh với thành hộp : mm; lấy mm - Giữa đỉnh bánh lớn đáy hộp: mm; lấy = 35mm - Góc mặt bên bánh với : chọn II MỘT SỐ KẾT CẤU KHÁC LIÊN QUAN ĐẾN CẤU TẠO VỎ HỘP 1- Bu lơng vịng Bu lơng vịng dùng để nâng vận chuyển hộp giảm tốc gia cơng hay lắp ghép - Theo bảng 18.3b [II] ,có kết trọng lượng gần hộp giảm tốc là: Re = 137,32 (mm) Q = 60 (kg) - Theo bảng 18.3a [II] có kết kích thước bu lơng vịng sau: Bảng kích thước bu lơng vịng Ren d1 d2 d3 d4 d5 h h1 h2 l≥ f b c x D M8 36 20 20 13 18 18 10 1,2 2,5 2- Chốt định vị SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page 76 r r1 r2 4 ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Để đảm bảo vị trí nắp thân trước sau gia công lắp ghép, tránh tượng biến dạng vịng ngồi ổ xiết chặt bulơng ta chọn chốt định vị theo bảng 18-4b[II]: Bảng 8.6 Kích thước chốt côn : d, mm Sai lệch độ trụ: 1:50 c, mm 0,8 l, mm 39 3- Cửa thăm Cửa thăm để đổ dầu vào hộp quan sát chi tiết máy hộp lắp ghép Theo bảng 18.5[II] kích thước nắp hộp có kết kích thước cửa thăm: A B A1 150 100 190 Bảng kích thước thăm B1 C C1 K 140 175 - 120 R Vít 12 M8x22 Số lượng 4- Nút thông hơi: Khi làm việc nhiệt độ hộp tăng lên, để giảm áp suất điều hịa khơng khí bên bên ngồi hộp ta dùng nút thơng Kích thước nút thơng theo bảng 18.6 [II] Bảng kích thước nút thơng A B C D E G H I K L M N O P Q R S M27x2 15 30 15 45 36 32 10 22 32 18 36 32 5- Nút tháo dầu Nút tháo dầu để thay dầu dầu dầu cũ bị bẩn biến chất, theo bảng 18.7 [II] : d b m f L c q D S Do M20x2 15 28 2,5 17,8 30 22 25,4 6- Chọn que thăm dầu Que thăm dầu để kiểm tra mức dầu hộp, 7- Bôi trơn Bộ truyền hộp giảm tốc với vận tốc bánh v < 12m/s chọn phương pháp bôi trơn ngâm dầu Theo bảng 18.11 [II], dùng dầu nhớt to = 50o có độ nhớt 160/16 Theo bảng 18.13 [II], chọn loại dầu bôi trơn dầu ô tô máy kéo AK-20 Bôi trơn ổ lăn ta sử dụng phương pháp bôi trơn mỡ SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page 77 ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Bảng số liệu tính tốn Biểu thức tính tốn Tên gọi Chiều dày: Thân hộp, δ Nắp hộp, δ1 Gân tăng cứng: Chiều dày e Chiều cao h Độ dốc Đường kính bulơng: Bulơng nền, d1 Bulơng cạnh ổ, d2 Bulơng ghép bích nắp thân, d3 Bulơng ghép nắp ổ, d4 Bulơng ghép nắp cửa thăm, d5 Mặt bích ghép nắp thân: Chiều dày bích thân hộp, S3 Chiều dày bích nắp hộp, S4 Bề rộng bích nắp hộp, K3 Kích thước gối trục: Đường kính ngồi tâm lỗ vít:D3, D2 Bề rộng mặt ghép bulơng cạnh ổ: K2 Tâm lỗ bulông cạnh ổ: E2 C( k khoảng cách từ tâm bulông đến mép lỗ) Chiều cao h ( phụ thuộc tâm lỗ bulơng kích thước mặt tựa,) Mặt đế hộp: Chiều dày: phần lồi δ = mm δ1 = mm e = mm h = 55 mm 2o d1 = 16 mm d2 = 12 mm d3 = 10mm d4 = mm d5 = mm S3 = 16 mm S4 = 16 mm K3 = 35 mm D2I = 90; D3I =115 ; D2II = 100; D3II =125 K2 = 39 mm E2 = 19,2 mm R2 = 15,6 mm k = 1,2.d2 = 14 mm h: phụ thuộc tâm lỗ bulơng kích thước mặt tựa lấy h = 10 mm SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page 78 S1 =24 mm ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI S1 Bề rộng mặt đế hộp, K1 q K1 = 48 mm q = 62 mm Khe hở chi tiết: Giữa bánh với thành hộp Giữa đỉnh bánh lớn với đáy hộp Giữa mặt bên bánh với ∆ = mm ∆1 = 35 mm ∆2 = mm chọn Z = Số lượng bulông Z Lắp ghép chi tiết truyền: Chọn kiểu lắp ghép - - Chọn lắp ghép trục vòng ổ lắp ghép theo hệ thống lỗ : D8/k6 Chọn lắp ghép vịng ngồi ổ với vỏ hộp theo hệ thơng trục kiểu lắp ghép là: H7/h6 Vòng chắn mỡ quay trục trình làm việc, để tháo lắp dễ dàng lắp ghép, sửa chữa không làm hỏng bề mặt trục Ta chọn kiểu lắp có độ hở D8/k6 Bánh quay chiều trục chịu momen xoắn,lực dọc trục…Để đảm bảo xác tin cậy,đơ bền dễ gia cơng ta chọn kiểu lắp có độ dơi H7/k6 Đối với then,lắp theo hệ thông lỗ với sai lệch dung sai then k6 Bảng sai lệch giới hạn chi tiết: Trục chủ động: Stt Mối ghép Kiểu lắp Sai lệch giới hạnm chi tiết Nắp ổ vỏ hộp Trục ổ H7/d11 Lỗ Trục +21 -100 -290 +15 k6 +2 SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page 79 ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI Vỏ hộp H7 ổ +30 Mayơ bánh –trục Bạc H7/k6 D8/k6 trục +30 +15 +2 +34 +15 +20 +2 Trục bị động: Stt Mối ghép Kiểu lắp Sai lệch giới hạnm Lỗ Trục H7/d11 +21 -120 -340 chi tiết Nắp ổ vỏ hộp Trục ổ k6 +18 +2 Vỏ hộp H7 ổ Mayơ +35 H7/k6 bánh +30 +18 +2 +34 +21 +20 +2 –trục Bạc trục D8/k6 SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page 80 ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page 81 ... Em xin chân thành cảm ơn! Hưng Yên, ngày tháng năm 2022 Sinh viên Bùi Thành Trung SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG... Chọn độ rắn bánh nhỏ : HB1= 230 MPa • Bánh lớn (bánh 2) : + Thép 45 cải thiện ; + Độ rắn : HB = (192 240) ; SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page 28 ĐỒ ÁN CƠ SỞ THIẾT... chiều rộng bánh đai Chiều rộng bánh đai xác định theo công thức 4.17[I]: b = (z - 1)t + 2e Tra bảng 4.21-T63[I] : SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THÀNH TRUNG GVHD: NGUYỄN TIỀN PHONG Page 17 ĐỒ ÁN CƠ SỞ