Thiết kế, lựa chọn công nghệ xử lý nướcThiết kế, lựa chọn công nghệ xử lý nước

Luận Văn: Thiết kế, lựa chọn công nghệ xử lý nước

PH = 7,6

Ki0 = 5,2 (mg/l)

Tra biểu đồ ta xác định đợc hàm lợng [CO2] tự do là 12 (mg/l)

c Kiểm tra độ Kiềm toàn phần

Do PH = 7,6 nên độ Kiềm toàn phần của nớc chủ yếu là do [HCO3-], ta xác định đợc:Kitf 

       

Me

Dựa theo tiêu chuẩn vệ sinh nớc ăn uống (Ban hành kèm theo Quyết định số1329/2002/BYT/QĐ ngày 18/4/2002 của Bộ Y tế) và các chỉ tiêu chất lợng nớc nguồn ta

thấy nguồn nớc sử dụng có các chỉ tiêu sau đây cha đảm bảo yêu cầu:

1 Độ Oxy hoá Pemaganat = 4 (mgO2/l) > 2 (mgO2/l)2 Hàm lợng Fe2+ = 5(mg/l) > 0,5 (mg/l)

3 Hàm lợng H2S = 0,1 (mg/l) > 0,05 (mg/l) 4 Hàm lợng Ca2+ = 120,2 (mg/l) > 100 (mg/l) 5 Hàm lợng cặn lơ lửng = 8 (mg/l) > 3 (mg/l) 6 Chỉ số Ecôli = 720 (con) >2 0 (con)

3 Sơ bộ lựa chọn dây chuyền công nghệ

Do hàm lợng Fe2+ = 5(mg/l), công suất trạm Q = 12500 (m3/ngđ) nên để xử lý sắt ta

dùng phơng pháp làm thoáng tự nhiên.

a Kiểm tra xem tr ớc khi xử lý có phải Clo hoá sơ bộ hay không

Ta phải Clo hoá sơ bộ trong 2 trờng hợp sau:

- [O2]0 > 0,15[Fe2+] + 3

- Nớc nguồn có chứa NH3, NO2

Do [O2] = 4 (mg/l) < 0,15[Fe2+] + 3 = 0,155 + 3 = 3,75 (mg/l) nên truớc khi đa đến

công trình làm thoánag ta cho clo hóa sơ bộvới lu lợng Clo là.

Tuy nhiên, trong nớc nguồn có chứa NH3 (ở dạng NH4+) và NO2- nên ta phải Clo hoádơ bộ Liều lợng Clo dùng để Clo hoá sơ bộ tính theo công thức:

LCl = 6,5[o2] =0,5.4=2 (mg/l)

b Xác định các chỉ tiêu sau khi làm thoáng

 Độ kiềm sau khi làm thoáng:Ki* = Ki0  0,036[Fe2+]

 Độ PH của nớc sau khi làm thoáng:

Từ biểu đồ quan hệ giữa PH, Ki, CO2,t0 ứng với các giá trị đã biết:

Ki* = 5,02

c Kiểm tra độ ổn định của n ớc sau khi làm thoáng

Sau khi làm thoáng, độ PH trong nớc giảm nên nớc có khả năng mất ổn định, vì vậy taphải kiểm tra độ ổn định của nớc Độ ổn định của nớc đợc đặc trng bởi trị số bão hoà Ixác định theo công thức sau:

- f1(t0): Hàm số nhiệt độ của nớc sau khi khử sắt

- f2(Ca2+): Hàm số nồng độ ion Ca2+ trong nớc sau khi khử sắt

- f3(Ki*): Hàm số độ kiềm Ki* của nớc sau khi khử sắt

- f4(P) : Hàm số tổng hàm lợng muối P của nớc sau khi khử sắtTra biểu đồ Langlier ta đợc:

- t0 = 22 0C => f1(t0) = 2,05

- [Ca2+] = 120,2 (mg/l) => f2 (Ca2+) = 2,08

- Ki* = 5,02 (mgđl/l) => f3(Ki*) = 1,71

- P = 454,83 (mg/l) => f4(P) = 8,855

Làm thoáng nhân tạo

Lắng tiếp xúc

Khử trùngN ớc nguồn

Bể chứa n ớc sạch

Nh vậy, PHs = 2,05  2,08  1,71 + 8,855= 7,115  I = PH*  PHs = 7,5– 7,115 = 0,385

Nhận thấy rằng I > 0 nên nick can tin lắnag cặn.

Từ các tính toán nh trên ta chọn lựa các công trình chính trong dây chuyền:

II Tính toán công nghệ, cấu tạo và các công trình trong dâychuyền công nghệ

(m2) Trong đó:

= 3,5 (m).Vậy mỗi ngăn giàn ma đợc thiết kế = 6 3,5 (m)

Tổng diện tích bề mặt tiếp xúc cần thiết xác định nh sau: Ftx =

G

= 2520,8

= 260,4 (m3/h) Chän cèng chÝnh

Chän vËn tèc níc ch¶y trong giµn èng chÝnh lµ V = 1 (m/s) ta cã:

Q =  V =

  V  d =

= 0,3035 (m)

Ta lÊy dchÝnh = 0,31(m) = 310 (mm)

 Chọn ống nhánh

Vận tốc đảm bảo trong khoảng 1,2  2 (m/s)

Thiết kế 22 ống nhánh, đờng kính mỗi ống là nhánh = 50 (mm), lu lợng nhánh là:

Qnhánh =

-3 (m3/s)

Diện tích ngang ống nhánh là:  =

 =

3,14 2 = 1,9625 10-3 (m2)

 Vn = ωQ

=

= 1,68 (m/s)  thoả mãn điều kiện.

Khoảng cách giữa các ống nhánh là:x =

 =

3,14 2 = 7,85 10-5 (m2)

Mặt khác, theo quy phạm ta có:

= 0,25  0,5 Lấy tỷ số = 0,5 ta có: Fống chính =

4d2 =

3,14 2 = 0,07065(m2)

  Flỗ = 0,5 0,07065 = 0,035325 (m2)

S lỗ phải khoan là:n =

Mỗi hàng đục 10 lỗ, khi đó khoảng cách giữa các lỗ là:

R =

1504-1675 

(m2) Q : Công suất trạm , Q = 520,8 (m3/s)

  =

(1) là hệ số kể đến ảnh hởng của dòng chảy rối trong vùng lắng.

Trong đó:

- u0 : Tốc độ lắng cặn, lấy bằng 0,35 (mm/s)

- Vtb : Vận tốc trung bình chuyển động ngang của dòng nớc Vtb = Ku0

Với K: hệ số phụ thuộc vào tỷ số chiều dài và chiều cao của bể lắng Chọn

= 15 K = 10Vtb = 10 0,35 = 3,5 (mm/s) thay lại công thức (1) tacó:

 =

= 1,5

Chia mỗi bể thành 2 ngăn, chiều rộng của một ngăn là bn = 2B

= 28,267

= 4,134 (m)

2,4 (m)

Thỏa mãn

c Chiều dài bể lắng

Theo cách chọn nh trên, chiều dài bể lắng là:

L =

. =8,267.2620

Đặt vách ngăn phân phối nớc vào bể cách đầu bể một khoảng 1,5 (m)

Diện tích của vách ngăn phân phối nớc vào bể là:

Fngăn = bn (H0  0,3) = 4,2 (2,5  0,3) = 9,24 (m2)

Lu lợng nớc tính toán qua mỗi ngăn của bể là:qn =

= 0,30,0362

= 0,12 (m2)

Diện tích cần thiết của các lỗ ở vách ngăn thu nớc ở cuối bể là:flỗ 2 =

= 0,50,0362

= 0,0724 (m2)

Lấy đờng kính lỗ ở vách ngăn phân phối thứ nhất d1 = 0,06 (m), diện tích một lỗ là

f1lỗ = 0,00283 (m2)

 Tổng số lỗ ở vách ngăn thứ nhất là:n1 =

= 43 (lỗ) chọn 44(lỗ)

Lấy đờng kính lỗ ở vách ngăn thu nớc d2 = 0,05 (m), diện tích một lỗ là

f1lỗ = 0,00196 (m2)

 Tổng số lỗ ở vách ngăn thứ nhất là:n1 =

N (m

3)Trong đó:

- T: Thời gian giữa hai lần xả cặn, do hàm lợng cặn nhỏ nên lấy T = 12 (giờ)

- Q: Lu lợng nớc vào bể lắng, Q = 520,8 (m3/h)

- m: Hàm lợng cặn trong nớc sau khi lắng, m = 10 (mg/l)

- c: Nồng độ trung bình của cặn nén sau thời gian T, lấy c = 7500 (g/m3)

- Mc: Tổng hàm lợng cặn trong nớc đa vào bể lắng, Mc = 23,6 (mg/l)

= 5,67 (m3)

f Chiều cao vùng chứa và nén cặn

Diện tích mặt bằnag 1 bể F1b=

=310(m2)Chiều cao vùng chứa và nén cặn đợc tính theo công thức:

hc = FW

0 = 310

i = 0,03

Chiều dày lớp vật liệu lọc = 1,2 (m)

Hệ thống phân phối nớc lọc là hệ thống phân phối trở lực lớn bằng chụp lọc đầu có khe

hở Tổng diện tích phân phối lấy bằng 0,8% diện tích công tác của bể lọc (theo quy phạmlà 0,8  1,0 m)

ơng pháp rửa lọc: Gió nớc kết hợp

Chế độ rửa lọc nh sau: Bơm không khí với cờng độ 18 (l/s.m2) thổi trong 2 phút sau đókết hợp khí và nớc với cờng độ nớc 2,5 (l/s.m2) sao cho cát không bị trôi vào máng thu n-

ớc rửa trong vòng 5 phút Cuối cùng ngừng bơm không khí và tiếp tục rửa nớc thuần tuý

với cờng độ 12 (l/s.m2) trong 5 phút

mặt cắt ngang

5

sơ đồ bể lọc khối ghép kiểu t

a Sơ bộ tính toán chu kỳ lọc

Thực tế độ rỗng của lớp cát lọc thờng bằng 0,41  0,42, lấy 0,41.

Chiều dày lớp cát lọc lấy bằng 1,2 (m)Vận tốc lọc nớc tra theo bảng lấy V= 7 (m/h)Khí đó thể tích chứa cặn của 1 (m3) cát lọc là:

 0,41 1= 0,1025 (m3)Trọng lợng cặn trong 1 (m3) vật liệu lọclà:

Trọng lợng cặn chiếm 4% thể tích chứa cặn, tức là G = 40 kg/m3  0,1025 m3= 4,1 (kg)Tốc độ lọc 7 (m/h), lớp cát dày 1,2 (m), mỗi khối cát 1 giờ phải giữ lại đợc: 710= 70 (g)hay bằng 0,07 (kG)

Để đảm bảo chất lợng nớc, chu kỳ lọc là:Tchất lợng =



- Vbt : Vận tốc ở chế độ làm việc bình thờng, tra theo bảng lấy Vbt = 7 (m/h)

- n : Số lần rửa bể lọc trong một ngày đêm ở chế độ làm việc bình thờng, theo tính

toán ở trên có n= 0,5(lần/ngđ) và rửa lọc hoàn toàn bằng điều khiển tự động.

- T: Tổng thời gian làm việc của bể lọc trong một ngày đêm, lấy T = 24 giờ

- W: Cờng độ nớc rửa lọc lấy theo kết quả thí nghiệm tơng ứng với từng loại vật

liệu lọc, lấy = 14 (l/s.m2) - TCVN 33.85

- t1 : Thời gian rửa lọc, t1 = 6 = 0,1 (giờ)’ = 0,1 (giờ)

- t2 : Thời gian ngừng làm việc để rửa lọc, t2 = 0,35 (giờ)

 F =

= 477,3

 19,33 (m3)Và diện tích xây dựng bể là 4,4 4,4 (m2).

1,2 m

4,4 m

 Tính toán kiểm tra tốc độ lọc tăng c ờng

Tốc độ lọc tính toán ở chế độ làm việc tăng cờng đợc xác định theo công thức:Vtc = Vtb

= 7 1-4

= 9,33 (m/h)

Thấy rằng 8 < Vtc<10 (m/h) nên đảm bảo yêu cầu.

c Tính toán máng thu n ớc rửa lọcgió n ớc kết hợp

Chọn độ dốc đáy máng theo chiều nớc chảy i = 0,001.

Khoảng cách giữa các tâm máng là 2,0 (m) < 2,2 (m)Khoảng cách từ tâm máng đến tờng là 1,2 (m) < 1,5 (m)

Lu lợng nớc rửa một bể lọc là:

qr = F1b W (l/s)Trong đó:

=0,1355 (m3/s)

Chọn máng hình tam giác, ta đi tính toán máng dạng này.

Chiều rộng của máng

Đợc tính theo công thức:Bm = K 

  0,48 (m)

Chiều cao của phần máng chữ nhật

H1 = 2

B1,5 m

= 2

0,481,5 

= 0,36 (m)

Chiều cao của máng

H2 = H1 + 0,5 Bm = 0,36+ 21

 0,48 = 0,6 (m)

eH 

+ 0,25 (m)Trong đó:

+ 0,25 (m) = 0,61 (m)

Theo quy phạm, khoảng cách giữa đáy dới cùng của máng dẫn nớc rửa phải nằm cao

hơn lớp vật liệu lọc tối thiểu là 0,07 (m).

Chiều cao toàn phần của máng thu nớc rửa là: Hm = 0,7 (m) Vì máng dốc về phíamáng tập trung 0,01, máng dài 4,4 (m) nên chiều cao máng ở phía máng tập trung là:

hm = 1,75 3

 + 0,2 (m)

 hm = 0,63 (m)

Chọn vận tốc nớc chảy trong mơng khi rửa lọc là 0,8 (m /s)

Tiết diện ớt của mơng khi rửa là:Fmơng =

( m2)

Fmơng =0,80,271

= 0,70,338

Đầu tiên, ngng cấp nớc vào bể.

Khởi động máy sục khí nén, với cờng độ 18 (l/s.m2), cho khí nén sục trong vòng 2

Sử dụng loại chụp lọc đuôi dài, loại chụp lọc này có khe rộng 1 (mm)

Sơ bộ chọn 50 chụp lọc trên 1 (m2) sàn công tác, tổng số chụp lọc trong một bể là:

N = 50 F1b = 50 19,36= 968 (cái)

Sau pha rửa gió nớc đồng thời, cờng độ rửa nớc thuần tuý là W = 12 (l/s.m2)

Lu lợng nớc đi qua một chụp lọc là: q = NW

= 5012

= 1,6 (m/s) đảm bảo theo quy phạm.

Vậy chọn 50 chụp lọc trong 1m2 bể, khoảng cách giữa tâm các chụp lọc theo chiều

ngang và chiều dọc bể đều là 14,12 (cm).

Tổn thất qua hệ thống phân phối bằng chụp lọc là:hPP =

(m) (Theo 6.114 TCVN 33.85)Trong đó :

= 0,46 (m)Ta chọn đờng kính ống là 0,46 (m)

Hệ thống cấp khí

Cờng độ rửa gió thuần tuý là: W = 18 (l/s.m2)

Vận tốc của gió trong ống là: V = 20 (m/s) (quy phạm là 15  20 m/s)

 Lu lợng gió cung cấp cho một bể là:

qgió = W F1b = 18  19,36= 348,48 (l/s) = 0,348 (m3/s)

Đờng kính ống dẫn gió chính: dd =

=

= 0,15(m)Chọn ống dẫn gió có đờng kính là: 0,15 (m)

Đờng ống thu nớc sạch tới bể chứa

Sử dụng một đờng ống chung thu nớc từ 4 bể lọc về bể chứa Đờng ống đợc đặt ở trêncao trong khối bể lọc và xuống thấp khi ra khỏi khối bể lọc.

Đờng kính ống từ một bể ra ống thu nớc sạch chung là 0,15 (m) Vận tốc nớc của ốngthu nớc sạch chung là 1,2 (m/s)

Đờng kính ống chung: Dchung =

= 0,39(m) Chọn đờng kính ống là 0,4 (m) Kiểm tra lại tốc độ nớc chảy:

Vc =

e Ttính toán tổng tổn thấ táp lực khi rửa bể lọc

Tổng tổn thất qua sàn chụp lọc

Theo tính toán ở trên là: 0,26 (m)

Tổng tổn thất qua lớp vật liệu đỡ

hđỡ = 0,22 Lđỡ W (m) Trong đó:

- Lđỡ :Chiều dày lớp sỏi đỡ dày = 0,2 (m)

- W : Cờng độ nớc rửa lọc = 14 (l/s.m2)

Vậy hđỡ = 0,22 0,2 14 = 0,616 (m)

Tổn thất áp lực bên trong lớp vật liệu lọc

hVLL = ( a+ b  W)  hL

- hdd: Tổn thất trên chiều dài ống từ trạm bơm nớc rửa đến bể chứa Sơ bộ chọn bằng

100 (m) Theo tính toán ở trên ta có lu lợng nớc chảy trong ống - Q = 0,1446 ( m3/s), đờng kính ống Dchung = 400 (mm)

Tra bảng ta có 1000 i = 4,64

hdd = i  L = 4,64  1000

Với MĐ : Cốt mặt đất tại trạm xử lý; MĐ= 0 (m)

: Cao độ mực nớc thấp nhất trong bể chứa, = 0,5 (m) hK : Chiều cao hầm phân phối nớc: hK = 1 (m)

hS : Chiều dày sàn chụp lọc, hS = 0,1 (m) hđ : Chiều cao lớp vật liệu đỡ; hđ =0,2 (m) hl : Chiều cao lớp vật liệu lọc; hl = 1,2 (m)

Hm : Khoảng cách từ mép dới của máng phân phối đến lớp vật liệu lọc,



g Chiều cao xây dựng bể lọc

Chiều cao xây dựng bể lọc đợc xác định theo công thức:Hxd = hk + hS + hd + hl +hn + hBV

Trong đó:

- hk , hS , hd , hl : là các hệ số đã đợc trình bày ở trên- hBV = 1 (m)

- hn : chiều cao lớp nớc trên vật liệu lọc 2 (m)

Hxd = 1+ 0,1+ 0,2 + 1,2 + 2 + 1 Hxd = 5,5 (m)

4 Tính toán sân phơi vật liệu lọc

Số lợng bùn tích lại ở bể lắng sau một ngày đợc tính theo công thức:

G1 =

(kg)

5500

1000100 200

12002000

Lớp n ớc trên vật liệu lọc

Lớp vật liệu lọc

Lớp vật liệu đỡ4400

Sàn chụp lọc760

Hầm thu n ớc

Trong đó:

- G1: Trọng lợng cặn khô tích lại ở bể lắng sau một ngày, (kg)- Q: Lợng nớc xử lý, Q = 12500 (m3/ngđ)

- C2 : Hàm lợng cặn trong nớc đi ra khỏi bể lắng, lấy bằng 10 (g/m3)

- C1 : Hàm lợng cặn trong nớc đi vào bể lắng, sau làm thoáng hàm lợng cặn trongnớc là:

C1 = 23,6 (mg/l)

Vậy nên G1 =

10)-(23,612500 

= 170 (kg)

Số lợng bùn tích lại ở bể lọc sau một ngày đợc tính theo công thức:

G2 =

(kg)Trong đó:

- G2: Trọng lợng cặn khô tích lại ở bể lọc sau một ngày, (kg)- Q: Lợng nớc xử lý, Q = 12500 (m3/ngđ)

- C2 : Hàm lợng cặn trong nớc đi ra khỏi bể lọc, lấy bằng 3 (g/m3) (tiêu chuẩn làkhông nhỏ hơn 3 g/m3)

- C1 : Hàm lợng cặn trong nớc đi vào bể lọc, lấy bằng lợng cặn đi ra khỏi bể lắng,C1 = 10 (g/m3)

Vậy nên G2 =

10003)-(1012500 

= 87,5 (kg)

Vậy tổng lợng cặn khô trung bình xả ra trong một ngày là G = G1 + G2= 257,5(kg)

Tính sân phơi bùn có khả năng giữ bùn lại trong vòng 3 tháng.Lợng bùn khô tạo thành sau 3 tháng là:

Gnén = 257,5 30 3 = 23175 (kg)

Thiết kế sânphơi hình chữ nhật có tổng diện tích là 150 (m2).

Sau khi phơi, bùn đạt đến độ ẩm 60% nên khối lợng bùn khô sau khi phơi là:gkhô =

khô = 150

= 0,32 (m)

Trong thực tế cặn tạo thành đa ra sân phơi nằm trong hỗn hợp với nớc có độ ẩm 95%nên tổng lợng bùn loãng xả ra từ khối bể lắng và lọc trong một ngày là:

gloãng = 5

loãng = 150

= 0,036 (m)

Vậy chiều dày của lớp bùn trong sân phơi là:

Hsân= hkhô + hloãng = 0,356 0,36 (m)

Lấy chiều cao dự trữ = 0,22 (m), chiều dày lớp sỏi ở đáy hđáy = 0,3 (m) khi đó chiều

cao thành máng của sân phơi là 0,36 + 0,22 + 0,3 = 0,88 (m)

Thiết kế 2 sân phơi bùn có chiều dày 0,9 (m), chiều dài bằng 3 lần chiều rộng, diệntích mỗi sân 75 (m2), kích thớc:15 5 (m2)

5.Tính toán bể điều hoà và bơm tuần hoàn nớc rửa lọc

a L u l ợng tuần hoàn

Để đảm bảo khi bơm tuần hoàn làm việc gián đoạn, không ảnh hỏng đén chế độ thuỷ lực của các công trình xử lý, qth phải nằm trong khoảng

< qth < 5%Qtrạm.Có 5%Qtrạm =

 502,8 = 25,14 (m3/h)

Lợng nớc rửa lọc trong một ngày

Do rửa gió nớc đồng thời, pha rửa gió nớc với cờng độ 2,5 (l/s.m2) trong 5 phút, phasau rửa nớc với cờng độ 12 (l/s.m2) trong vòng 5 phút nên thể tích nớc rửa một bể là:

= 4,35F (m3)

Theo trên ta có chu kỳ rửa lọc là một ngày rửa 2 bể nên lu lợng nớc rửa trong mộtngày: W = 4,35 19,36 2 = 168,432 (m3)

 24W

=

= 7,018 (m3/h)

Vậy chọn lu lợng nớc tuần hoàn qth = 10 (m3/h)

b Thể tích bể điều hoà l u l ợng n ớc rửa

Thể tích bể điều hoà nớc rửa đợc tính theo công thức:V = n Vr

1 bể  n qth t

= 2 4,35 19,36  2 10 1 = 148,43 (m3)

(chọn thời gian giữa hai lần rửa các bể kế tiếp nhau là t = 1 giờ)

Thiết kế bể tròn cao 3,5 (m), đờng kính bể 7,35 (m), diện tích mặt bằng 42,4 (m2).

6.Tính toán bể chứa nớc sạch cho trạm xử lý

Thiết kế bể chứa nớc sạch có dung tích = 20% Qtrạm do đó dung tích bể:Qbể =

 12500 = 2500 (m3/ngđ)

Thiết kế 2 bể, mỗi bể có dung tích 1250 (m3/ngđ) với chiều cao mỗi bể là 4,5 (m)

Trong đó chiềub cao bảo vệ 0,5mDiện tích một bể là: F1bể =

= 312,5 (m2) Vậy kích thớc 1 bể là 17,7 17,7 = 313,29 (m2)

= 0,71,72

= 2,4 Vậy dùng 2 bình Clo sử dụng đồng thời.

Lợng nớc tính toán cho Clorator làm việc lấy bằng 0,6 (m3/ kg.Clo)

Lu lợng nớc cấp cho trạm clo là:

Qcấp = 0,6  qCL2 = 0,6  1,72 = 1,032 (m3/h) = 0,287 l/ s)

Đờng kính ống: D =

Với 0,6 (m/s) là tốc độ nớc chảy trong ống.

Lợng Clo dùng trong một ngày:

QCl2 = 24 qCL2 = 41,28 (kg/ngđ)

Lu lợng nớc tiêu thụ trong một ngày là:

Qcấp =1,032 24 = 24,768 (m3)

= 866 (l)

Chọn 3 bình clo loại 400 (l), 2 bình hoạt động và một bình để dự trữ.

Chọn thiết bị định lợng clo loại PC5, 2 Clorator có công suất 1,28 20,5 (kg/l) Trong

đó có một Clorator dự trữ

b Cấu tạo nhà trạm

- Trạm clo đợc xây cuối hớng gió

- Trạm đợc xây dựng 2 gian riêng biệt: 1 gian đựng Clorato, 1 gian đặt bình clolỏng, các gian có cửa thoát dự phòng riêng.

- Trạm đợc xây cách ly với xung quanh bằng các cửa kín, có hệ thống thông gió ờng xuyên bằng quạt với tần suất bằng 12 lần tuần hoàn gió Không khí đợc hút ởđiểm thấp.

th Trong trạm có giàn phun nớc áp lực cao, có bể chứa dung dịch trung hoà Clo, khicó sự cố dung tích bình đủ để trung hòa.

- Đờng kính ống cao su dẫn Clo:dCl =1,2

Trong đó:

- Q: Lu lợng giây lớn nhất của khí Clo lỏngQ =

q4 hCl

= 1,91 10-6 (m3/s)- V: Vận tốc trong đờng ống, lấy V= 0,8 (m/s)

dCl = 1,2

= 1,85(mm)

ống cao su đợc đặt trong ống lồng có độ dốc 0,01 đến thùng đựng Clo lỏng, ốngkhông có mối nối.