Đánh giá khả năng chịu động đất của khung bê tông cốt thép theo phương pháp hệ số chuyển vị

Bài viết Đánh giá khả năng chịu động đất của khung bê tông cốt thép theo phương pháp hệ số chuyển vị trình bày cơ sở lý thuyết và ví dụ áp dụng cho việc thiết kế kháng chấn khung bê tông cốt thép dựa theo tính năng.

Đánh giá khả chịu động đất khung bê tông cốt thép theo phương pháp hệ số chuyển vị Assessment of earthquake resistance of reinforced concrete frame by displacement coefficient method Nguyễn Anh Dũng(1), Nguyễn Vĩnh Sáng(2), Nguyễn Ngọc Thắng(3) Tóm tắt Bài báo trình bày sở lý thuyết ví dụ áp dụng cho việc thiết kế kháng chấn khung bê tông cốt thép dựa theo tính (PBSD) Để thực mục đích này, khung bê tông cốt thép (BTCT) tầng thiết kế theo TCVN 9386:2012 TCVN 2737:1995 đại diện cho cơng trình BTCT thiết kế Việt Nam Bước tiếp theo, khung BTCT đánh giá ‘mức tính năng’ theo phương pháp hệ số chuyển vị, phương pháp phân tích tĩnh phi tuyến giới thiệu phương pháp PBSD, để phân tích làm việc ngồi miền đàn hồi khung BTCT chịu động đất Đây cơng cụ hữu ích cho kỹ sư thiết kế cơng trình BTCT chịu động đất theo phương pháp thiết kế dựa theo tính PBSD Từ khóa: Bê tơng cốt thép, Kháng chấn theo tính năng, Phương pháp hệ số chuyển vị Abstract This paper presents the theoretical basis and applied examples for the performance-based seismic design (PBSD) of reinforced concrete frames For this purpose, an 8-story reinforced concrete) frame designed according to TCVN 9386:2012 and TCVN 2737:1995 represents reinforced concrete buildings that are built in Vietnam In the next step, this reinforced concrete framework is evaluated for 'performance level' by the Displacement coefficient method (DCM), this method is a nonlinear static analysis method introduced in the PBSD method This is a useful tool for engineers to design buildings based on the PBSD Key words: reinforced concrete, Performance-based seismic design, Displacement coefficient method (1) PGS, TS, Khoa Công trình, Trường Đại học Thuỷ lợi, Email: (2) Giảng viên, ThS, Phân hiệu Trường Đại học Thuỷ lợi (3) PGS, TS, Khoa Cơng trình, Trường Đại học Thuỷ lợi Ngày nhận bài: 12/03/2022 Ngày sửa bài: 02/04/2022 Ngày duyệt đăng: 5/7/2022 Giới thiệu Thực tế nguy động đất Việt Nam rõ ràng [1, 2], văn lịch sử ghi chép lại, từ năm 114 đến 2003 có 1645 trận động đất từ độ Richter trở lên xảy lãnh thổ nước ta lịch sử Trong kỷ 20 từ năm 1903 đến 1961 xảy 46 trận động đất từ cấp V trở lên (theo thang đo MSK-64) lãnh thổ Việt Nam Tuy nhiên thực tế nhiều cơng trình trước thiết kế mà khơng có xét tới động đất Thời gian gần có tiêu chuẩn kháng chấn đời [1] việc thiết kế kháng chấn cho cơng trình dừng lại mức xác định tải trọng có xét tới biến dạng dẻo thông qua hệ số ứng xử q Thiết kế kết cấu kháng chấn dựa theo theo tính (PBSD) phương pháp đại xét làm việc miền đàn hồi chịu tác động động đất phát triển ứng dụng nước phát triển giới đứng đầu Mỹ Châu Âu Mục đích phương pháp thiết kế kết cấu đáp ứng trước mục tiêu định trước hay gọi “mục tiêu tính năng” Phương pháp thiết kế kháng chấn dựa theo tính nghiên cứu giới từ 1930 Khoảng năm 1990, Ủy ban quản lý thảm họa khẩn cấp liên bang Mỹ (FEMA) đưa hướng dẫn phát triển tới ngày Phương pháp sử dụng kỹ thuật phân tích phi tuyến để đánh giá ứng xử kết cấu đảm bảo “mục tiêu tính năng” tương ứng với mức kháng chấn dự kiến trước Xu hướng áp dụng phương pháp thiết kế kháng chấn đại cho cơng trình nói chung cơng trình đặc biệt nói riêng ngày trở nên phổ biến rõ ràng Ngoài ra, phương pháp thiết kế kháng chấn dựa theo tính Việt Nam việc nghiên cứu sở lý thuyết, ứng dụng thí nghiệm kiểm chứng hạn chế Trong tiêu chuẩn thiết kế hành, việc lựa chọn hệ số điều chỉnh ứng xử tổng thể q [1] R [3, 4, 5] xem điểm mấu chốt tính tốn thiết kế kháng chấn Mục đích hệ số để đơn giản hóa quy trình phân tích, sử dụng phương pháp phân tích đàn hồi dự đoán cách gần ứng xử đàn hồi dẻo kết cấu chịu tác dụng động đất Hệ số q (hay R) giá trị định lượng mức độ tổng thể, dùng để đánh giá tính kết cấu mức độ cấu kiện Hạn chế việc sử dụng hệ số q, R rõ, ví dụ giá trị hệ số không liên quan đến chu kỳ dao động cơng trình đặc trưng chuyển động đất nền, ngồi hệ số mang tính tổng quát thể diễn biến trình phân bố “phi tuyến” cấu kiện khác nhau, dẫn đến phân bố lại nội lực tác động động đất gây cấu kiện thay đổi xảy q trình xảy động đất Thêm vào đó, chế phá hoại kết cấu, phân bố hư hỏng kết cấu khác khác chúng thiết kế với giá trị hệ số R (hay q) Có nhiều phương pháp để phân tích phi tuyến tính nhằm tìm mục tiêu tính như: Phương pháp N2 trình bày TCVN 9386 [1] EC8 [5], phương pháp phổ khả - CSM (Capacity Spectrum Method) trình bày ATC – 40 [6] FEMA-356 [7], phương pháp hệ số chuyển vị - DCM (Displacement Coefficient Method) trình bày FEMA-356 [7] Trong nghiên cứu này, phương pháp hệ số chuyển vị – DCM sử dụng để xác định điểm tính cho khung bê tông cốt thép thiết kế theo Tiêu chuẩn Việt Nam hành, qua đánh giá mức tính kết cấu cho khung nghiên cứu Sơ 45 - 2022 43 KHOA HC & CôNG NGHê Phương pháp hệ số chuyển vị - DCM (Displacement Coefficient Method) 2.1 Lý thuyết phương pháp DCM Phương pháp hệ số chuyển vị đưa quy trình tính tốn trực tiếp để xác định u cầu chuyển vị (displacement demand), hay gọi chuyển vị mục tiêu (target displacement) Phương pháp không yêu cầu phải chuyển đổi đường cong khả định dạng ADRS (Acceleration Displacement Response Spectrum) phương pháp CSM Quy trình tính tốn theo phương pháp bao gồm bước sau: Bước 1: Giả thiết chuyển vị mục tiêu δt Chuyển vị δt ban đầu thuộc đường cong khả nhằm xác định cân diện tích bên bên đường cong khả đường song tuyến tính hóa Hình Hình 1: Sơ đồ tuyến tính hóa theo phương pháp hệ số chuyển vị Bước 2: Thiết lập quan hệ tuyến tính hóa Hình Trên đường song tuyến tính, độ cứng ngang hiệu ban đầu Ke độ cứng sau chảy dẻo thể qua độ dốc α Bước 3: Xác định chu kỳ hữu hiệu Te theo công thức sau: Te = Ti Ki Ke (1) Trong đó: Ti chu kỳ làm việc đàn hồi (s) theo phương xét phân tích động lực học tuyến tính Ki, Ke tương ứng độ cứng đàn hồi độ cứng ngang hữu hiệu cơng trình theo phương xét Bước 4: Tính tốn chuyển vị mục tiêu theo cơng thức đây: δ t = C0 C1C2 C3 Sa Te2 4π Hình 2: Quan hệ lực – biến dạng cấu kiện bê tông cốt thép (2) Trong đó: C0, C2 tương ứng hệ số điều chỉnh xét đến việc chuyển đổi từ hệ nhiều bậc tự (MDOF) sang hệ bậc tự (SDOF) tương đương hệ số xét đến giảm độ cứng suy thoái cường độ C1 hệ số xét đến chuyển vị phi tuyến tính Sa giá trị phổ phản ứng gia tốc đàn hồi ứng với chu kỳ Te C3 hệ số xét đến ảnh hưởng hiệu ứng P-Δ Bước 5: So sánh chuyển vị mục tiêu tính Bước với chuyển vị giả thiết Bước 1, hai giá trị sai lệch khơng nhiều giá trị cần tìm, cịn khơng tiếp tục quay lại Bước 2.2 Quan hệ lực – chuyển vị phân tích phi tuyến kết cấu bê tông FEMA 356 [7] kiến nghị sử dụng quan hệ lực – biến dạng cấu kiện bê tông cốt thép thể hình Trong hình vẽ này, đoạn AB thể cấu kiện làm việc giai đoạn đàn hồi Đoạn BC, độ cứng giảm từ điểm B đến điểm C thể làm việc đàn dẻo Đoạn CD thể suy giảm cường độ cách đột ngột, khó để mơ tả ứng xử đoạn CD Đoạn DE thể biến dạng tăng lên độ cứng không đổi đến kết cấu sụp đổ điểm E Độ dốc đoạn BC thường lấy từ đến 10% từ điểm bắt đầu chảy dẻo B đến C Theo [9], tiêu chí chấp nhận ứng xử dẻo xảy đoạn BC với ba trường hợp tiếp tục sử dụng (IO), an tồn tính mạng (LS) ngăn ngừa sụp đổ (CP) Trong khi, đoạn CD mô tả ứng xử giai đoạn phá hoại ban đầu cấu kiện Các giá trị a, b, c hình quy định cụ thể loại cấu kiện dầm, cột vách Trong nghiên cứu này, mơ hình phân tích phi tuyến kết cấu bê tông cốt thép mô thông qua phần mềm Sap 2000 [8] 2.3 Tiêu chí chấp nhận tính theo FEMA 356 [7] Tính giới hạn chấp nhận đánh giá qua hai tiêu chí: (1) giới hạn kết cấu tổng thể (2) giới hạn kết cấu cho cấu kiện (1) Tiêu chí đánh giá tổng thể kết cấu: Bao gồm chuyển vị lệch tầng tức thời lớn nhất, chuyển vị lệch tầng dư suy giảm độ cứng tầng Bảng Tiêu chí chấp nhận tổng thể 44 TP CH KHOA HC KIƯN TRC - XY DẳNG a) Chuyển vị lệch tầng Chuyển vị lệch tầng tức thời lớn (Peak transient drift): tầng, giá trị trung bình chuyển vị lệch tầng lớn từ kết phân tích theo giản đồ gia tốc xét không vượt 0.03, đồng thời trị lớn giản đồ gây không vượt 0.045 Chuyển vị lệch tầng dư (Residual drift): tầng, giá trị trung bình chuyển vị lệch tầng dư từ kết phân tích tích theo giản đồ gia tốc xét không vượt 0.01, đồng thời giá trị lớn không vượt 0.015 Yêu cầu giới hạn chuyển vị lệch tầng thể Bảng Bảng Tiêu chí đánh giá cấu kiện dầm bê tông cốt thép b) Sự suy giảm độ cứng tầng Trong phân tích phi tuyến theo lịch sử thời gian, biến dạng tầng không gây suy giảm độ cứng tầng vượt 20% so với độ cứng ban đầu (2) Tiêu chí đánh giá cấu kiện kết cấu bê tông cốt thép: Ghi chú: Khi điều kiện xuất đồng thời lấy giá trị nhỏ Bảng; Ký hiệu C, NC Bảng có nghĩa thỏa mãn không thỏa mãn yêu cầu cốt đai tiêu chuẩn Nếu khoảng cách cốt đai vùng khớp dẻo ≤ d/3 khả chịu cắt cốt đai lớn 3/4 khả chịu cắt thiết kế tiết diện xem thỏa mãn tiêu chuẩn, ngược lại xem không thỏa mãn Cho phép tiến hành nội suy tuyến tính hàm lượng cốt thép chịu kéo chịu nén; hàm lượng cốt thép trạng thái cân bằng; d chiều rộng chiều cao tiết diện; V: lực cắt thiết kế; cường độ chịu nén mẫu trụ tròn tuổi 28 ngày Giới hạn cấu kiện phần tử dầm, cột, sàn, vách liên kết loại đánh giá dựa khả xoay dẻo khớp dẻo (plastic hinge rotation capacities) thể [7] Trong nghiên cứu này, tham số bảng đánh giá khớp xoay dẻo xảy dầm bê tơng cốt thép trình bày Bảng 2, giá trị cho cấu kiện khác cột, vách người đọc xem thêm [7] Phân tích phi tuyến khung bê tơng cốt thép theo phương pháp DCM 3.1 Mơ hình khung bê tơng cốt thép – dầm yếu) có tầng có nhịp có nhịp 6m, chiều cao tầng 3.6m Tải trọng tác dụng lên khung có tĩnh tải (cấu tạo kiến trúc, tường xây trọng lượng thân kết cấu) hoạt tải sử dụng xác định theo TCVN 2737:1995 [9] với giá trị sau: Tĩnh tải cấu tạo kiến trúc 30kN/m, tĩnh tải tường xây tất dầm 15 kN/m, trọng lượng thân kết cấu mơ hình SAP2000 tự động tính toán hoạt tải sử dụng 15kN/m Vật liệu bê tơng sử dụng cho kết cấu có cấp bền B22.5 (M300), cốt thép sử dụng loại CB400 theo TCVN 5574 – 2018 [10] Địa điểm xây dựng cơng trình Quận Hồng Mai – Thành phố Hà Nội có gia tốc đỉnh agR=0.1001gR, đất xem xét loại D có phổ phản ứng đàn hồi thiết kế theo TCVN 9386-2012 [1], hệ số cản nhớt kết cấu 0.05 Kích thước cấu kiện cho khung gồm cột dầm thiết kế theo Tiêu chuẩn Việt Nam hành kiểm tra yêu cầu thiết kế kháng chấn theo TCVN 9386-2012 [1] Cốt thép cho cột dầm khung bố trí theo Bảng Phân tích tĩnh lực ngang tương đương theo TCVN 9386 – 2012 [1] để phân phối tải ngang lên tầng Thực đẩy dần (pushover) tìm đường cong khả Tổng lực cắt đáy: Trong phần này, xét kết cấu khung BTCT (cột khỏe Bảng Bố trí cốt thép dầm – cột khung tầng theo TCVN 5574 – 2018 Cấu kiện Tiết diện Bố trí cốt thép b (mm) h (mm) Dầm tầng - 300 Dầm tầng - 300 Dầm tầng 300 Ast Thép đai Lớp As Lớp As 650 3ϕ20 5ϕ20 ϕ8a100 650 3ϕ18 5ϕ18 ϕ8a100 600 3ϕ18 3ϕ20 ϕ8a100 Cột tầng 1-3 500 500 16ϕ18 ϕ8a150 Cột tầng 3-6 450 450 12ϕ18 ϕ8a150 Cột tầng 6-8 400 400 8ϕ18 ϕ8a150 Cột biên tầng 1-3 450 450 12ϕ18 ϕ8a150 Cột biên tầng 3-6 450 450 8ϕ18 ϕ8a150 Cột biên tầng 6-8 400 400 8ϕ16 ϕ8a150 S¬ 45 - 2022 45 KHOA H“C & CôNG NGHê V = Sa (T )W Fx = V (3) wx hx n ∑wh i =1 i i (4) 3.2 Kết phân tích đánh giá tính Thực đẩy dần tĩnh phi tuyến với toàn tải trọng tĩnh tải hoạt tải xét đến hệ số chiết giảm 0.24 theo TCVN 9386-2012 [1] tải trọng ngang theo phân tích tĩnh lực ngang tương đương Mơ hình khớp dẻo mặc định SAP2000 theo FEMA 356 [7] cho phần tử dầm (M3) cột (PMM) trình bày phần Mơ hình xét đến ảnh hưởng hiệu ứng P-Δ Hình 3: Bố trí cốt thép dầm – cột Các bước tính tốn SAP2000 [8] sau: Bước 1: Trong SAP2000 [8] gán thông số khớp dẻo theo FEMA 356 [7] cho phần tử cột xét lực dọc mô men theo hai phương P – M2 – M3 (PMM) phần tử dầm xét mô men chịu uốn mặt phẳng làm việc M3 (M) Bước 2: Xác định vị trí khớp dẻo cho tất phần tử dầm, cột khung BTCT Bước 3: Khai báo tải trọng tĩnh phi tuyến đẩy dần Thông thường gian đoạn ban đầu đẩy dần tải trọng theo phương trọng lực (tĩnh tải hoạt tải có xét đến hệ số chiết giảm), đẩy dần xét đến tải ngang động đất gây Đồng thời khai báo loại phân tích kiểm soát lực chuyển vị Bước 4: Chạy mơ hình tĩnh phi tuyến đẩy dần Bước 5: Xem kết gồm đường cong đẩy dần chuyển vị đỉnh mái lực cắt đáy Bước 6: Xem hình dạng chuyển vị lề xoay dẻo bước đẩy dần, giá trị điểm tính theo FEMA 356 [7] Bước 7: Xuất giá trị chuyển vị điểm tính năng, đánh giá mức tính cơng trình cấu kiện cơng trình xét Thiết kế cốt thép cho cấu kiện theo nội lực điểm tính Hình Đường cong khả từ đẩy dần tĩnh phi tuyến điểm tính theo phương pháp DCM tính từ SAP2000 Đường cong khả phương pháp đẩy dần điểm tính theo phương pháp DCM tính tốn trực tiếp từ SAP2000 thể Hình Điểm tính tương ứng với bước 24 đẩy dần phi tuyến Kết dạng chuyển vị đánh giá cấu kiện cột dầm vị trí khớp xoay dẻo thể Hình bước đẩy dần thứ 13 14 Giữa Hình Dạng chuyển vị bước 13 14 điểm tính 46 TP CH KHOA HC KIƯN TRC - XY DẳNG bước thứ 13 14, chuyển vị đỉnh có giá trị 0.153m điểm tính xét Điểm tính theo phương pháp hệ số chuyển vị FEMA 356 xác định được: V = 329.028kN Δroof = 0.153m ∆ roof 0.153 = = 0.0053 < 0.01 28.8 H Dựa vào Bảng ta đánh giá tổng thể kết cấu đạt “Kiểm soát phá hoại DC” Trong đó: H = 28.8m chiều cao đỉnh khung tính từ điểm đặt tác động lực động đất gây Kết luận Trong nghiên cứu này, kết cấu khung bê tơng cốt thép đánh giá tính theo phương pháp thiết kế T¿i lièu tham khÀo TCVN 9386:2012, "Thiết kế cơng trình chịu động đất," Viện Khoa học Công nghệ Xây dựng - Bộ Xây dựng, 2012 Nguyễn Lê Ninh, “Động đất thiết kế cơng trình chịu động đất,” Nhà xuất Xây dựng, 2007 UCB-97, "Uniform Building Code," USA, 1997 ASCE 41, "Seismic Rehabilitation of Existing Buildings," American Society of Civil Engineer, 2006 Eurocode 8, "Design of structures for earthquake resistance," The European Unio, 1998 PBSD dựa phân tích tĩnh phi tuyến phương pháp Hệ số chuyển vị - DCM để xác định điểm tính Mơ hình số thực để đánh giá kết cấu theo tiêu chí tổng thể kết cấu chi tiết tiết diện nguy hiểm cấu kiện kết cấu bê tông cốt thép Phương pháp thiết kế dựa theo tính phân tích kết cấu làm việc ngồi miền đàn hồi, từ đánh giá trạng thái kết cấu Do đó, kỹ thuật phân tích nói chung phức tạp, khó khăn kỹ sư thiết kế Bài báo hệ thống lý thuyết trình phương pháp áp dụng cụ thể cho việc áp dụng phương pháp vào thực hành thiết kế, công cụ hữu ích giúp mở rộng cho việc đưa phương pháp thiết kế theo tính giúp nâng cao độ tin cậy thiết kế kháng chấn cơng trình nói chung./ FEMA-356, "Pre-standard and commentary for seismic rehabilitation of buildings," in Federal Emergency Management Agency, Washington (DC), 2000 CSI SAP2000 V-16, "Integrated finite element analysis and design of structures basic analysis reference manual," Computers and Structures Inc, Berkeley (CA, USA), 2016 TCVN 2737 - 1995, "Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế," 1995 10 TCVN 5574:2018, "Kết cấu bê tông bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế," in Bộ Khoa học Công nghệ, 2018 ATC-40, "Seismic Evaluation and Retrofit of Reinforced Concrete Buildings," in Applied Technology Council, Redwood City (CA), 1996 Phân tích nguyên nhân cố gãy, đổ cột điện bê tông ly tâm (tiếp theo trang 42) thiết kế kết cấu bê tông cốt thép Tiêu chuẩn thử tải phục vụ bước nghiệm thu sản phẩm, đưa vào lắp dựng đại trà, không dùng để thay công tác thiết kế kết cấu T¿i lièu tham khÀo QCVN 02:2009/BXD, Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia số liệu điều kiện tự nhiên dùng xây dựng Bộ Xây dựng, 2009 TCVN 2737:1995, Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế Bộ KH&CN, 1995 Quy định kỹ thuật điện nông thôn QĐKT.ĐNT-2006 Bộ Công nghiệp, 2006 Tập đồn Điện lực Việt Nam, Quy định cơng tác Thiết kế dự án lưới điện phân phối cấp điện áp đến 35kV Quyết định số 1299/ QĐ-EVN, 03/11/2017 TCVN 5574:2012 Kết cấu bê tông BTCT- Tiêu chuẩn thiết kế Bộ KH&CN, 2012 TCVN 5574:2018 Kết cấu bê tông BTCT- Tiêu chuẩn thiết kế Bộ KH&CN, 2018 Institute of Electrical and Electronics Engineers, IEEE C2: National Electrical Safety Code, The Institute of Electrical and Electronics Engineers, Inc 345 East 47th Street, New York, NY 10017-2394, USA 2nd Printing Corrected Edition, September 1999 - Hiệu ứng gió giật cấp 12 bão, thời gian sử dụng cột dài giả định 15 năm thiết kế, sơ đồ phân tích P-delta… cần quan tâm thiết kế cơng trình đường dây tải điện khơng để tăng độ an tồn, kiểm sốt chất lượng kết cấu./ Viện KHCN Xây dựng, Kết khảo sát thiệt hại số cơng trình xây dựng sau bão số năm 2016, Báo cáo nhanh Viện KHCN Xây dựng - Bộ Xây dựng, Tháng 8/2016 Phạm Minh Hà nhiều người khác, Nghiên cứu, đánh giá nguyên nhân hư hỏng cột điện bê tông cốt thép ly tâm gió bão đề xuất giải pháp khắc phục, Đề tài NCKH cấp Bộ Xây dựng, Mã số RD-19 , 2019 10 Kỳ Nam, Gần 1.900 trụ điện gãy đôi bão 12, Người lao động Online, 2017 (http://nld.com.vn/thoi-su/vi-sao-gan-1900-tru-diengay-doi-trong-bao-12-20171117124453296.htm) 11 TCVN 5846:1994, Cột điện bê tông cốt thép ly tâm - Kết cấu kích thước Bộ KH&CN 12 TCVN 5847:1994 Cột điện bê tông cốt thép ly tâm - Yêu cầu kĩ thuật phương pháp thử Bộ KH&CN, 1994 13 TCVN 5847:2016 Tiêu chuẩn quốc gia cột điện bê tông cốt thép ly tâm Bộ KH&CN 14 Sriram K., Prasad Y., Design of Electrical Transmission Lines Vol1 CRC Press, Taylor & Francis Group, London, UK, 90-99, 2017 S¬ 45 - 2022 47 ... tuyến phương pháp Hệ số chuyển vị - DCM để xác định điểm tính Mơ hình số thực để đánh giá kết cấu theo tiêu chí tổng thể kết cấu chi tiết tiết diện nguy hiểm cấu kiện kết cấu bê tông cốt thép Phương. .. tích phi tuyến khung bê tông cốt thép theo phương pháp DCM 3.1 Mô hình khung bê tơng cốt thép – dầm yếu) có tầng có nhịp có nhịp 6m, chiều cao tầng 3.6m Tải trọng tác dụng lên khung có tĩnh tải... dạng chuyển vị lề xoay dẻo bước đẩy dần, giá trị điểm tính theo FEMA 356 [7] Bước 7: Xuất giá trị chuyển vị điểm tính năng, đánh giá mức tính cơng trình cấu kiện cơng trình xét Thiết kế cốt thép