Đồ án nền móng UAH Tô Văn Lận Bao gồm xử lý số liệu đất, tính toán kích thước móng, cốt thép móng cọc và cả móng đơn. Có bản vẽ tham khảo. Dành cho sinh viên trường đại học Kiến Trúc, các trường khác tham khảo vẫn được.sadadsadasdasdasdasdasdasdasdasdadadasdasdasdasdsad
GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 PHẦN – MĨNG NƠNG I THỐNG KÊ XỬ LÝ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH: Điều kiện địa chất cơng trình khu vực khảo sát phân tích trình bày dựa sở thông tin địa chất kỹ thuật thu thập từ hố khoan thăm dị, thí nghiệm xun tiêu chuẩn (SPT) kết thí nghiệm mẫu phịng Thơng tin chung: Điều kiện địa chất cơng trình mơ tả chi tiết Các thành phần tạo đất chia làm lớp đất cụ thể (đơn ngun địa hình cơng trình) sở đánh giá số liệu địa kỹ thuật có thành phần cỡ hạt, tính chất lý đặc điểm địa chất cơng trình Kết phân loại, mô tả phân bố lớp đất thực theo tiêu chuẩn kết thực hình trụ hố khoan Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình: Lớp 1: Lớp đất phân bố độ sâu 0m (mặt lớp) đến độ sâu 1m (đáy lớp) Bề dày lớp 1.0m Chỉ tiêu lý lớp sau: Kết thí nghiệm Sức Dung Góc Độ Giới Giới Lực nén ép e-p với áp kháng trọng Tỷ ma ẩm tự hạn hạn dính lực nén p (KPa) xuyên STT tự trọng sát nhiên nhão dẻo c tĩnh nhiên hạt W(%) WL(%) WP(%) (kg/cm ) qc 50 100 150 200 (T/m3) (độ) (MPa) 36 46.6 40.5 20.0 1.70 2.71 0.14 Xác định tên đất theo số dẻo: 𝐼𝑃 = 𝑊𝐿 − 𝑊𝑃 = 40.5 − 20.0 = 20.5(%) Theo bảng TCVN 9362-2012; với IP = 0.205 > 0.17 Đất lớp thuộc loại đất sét Xác định trạng thái đất theo số sệt: 𝑊 − 𝑊𝑃 46.6 − 20.0 𝐼𝐿 = = = 1.298 𝐼𝑃 20.5 Theo bảng TCVN 9362-2012; với IL = 1.298 > Đất lớp trạng thái nhão Vậy lớp đất lớp đất sét nhão Góc ma sát = Lực dính c xác định theo TCVN 9362-2012 𝑞𝑐 − 𝜎0 0.14 × 103 − 0.5 𝑐= = × 0.0102 = 0.095 (𝑘𝐺/𝑐𝑚2 ) 15 15 3|P a ge Kết xuyên tiêu chuẩn N60 SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận Hệ số rỗng tự nhiên: ∆𝛾𝑛 (1 + 𝑊) 2.71 × × (1 + 0.466) 𝑒= −1= − = 1.34 𝛾𝑤 1.7 Xác định dung trọng đẩy nổi: (∆ − 1)𝛾𝑛 (2.71 − 1) × 10 𝛾𝑑𝑛 = = = 7.31 (𝑘𝑁/𝑚3 ) 1+𝑒 + 1.34 Xác định mơ đun biến dạng: 𝐸 = 𝛼𝑞𝑐 = × 0.14 = 0.84(𝑀𝑝𝑎) Trong 𝛼 = ÷ lớp lớp sét nhão lấy trung bình 𝛼 = Lớp 2: Lớp đất phân bố độ sâu 1m (mặt lớp) đến độ sâu 4.5m (đáy lớp) Bề dày lớp 3.5m Chỉ tiêu lý lớp sau: Sức Kết Kết thí nghiệm nén ép Dung Tỷ Độ Giới Giới Góc Lực kháng e-p với áp lực nén p (KPa) trọng trọng ma sát ẩm tự hạn hạn dính xuyên xuyên STT tự hạt nhiên nhão dẻo c tĩnh tiêu nhiên 50 100 150 200 W(%) WL(%) WP(%) (độ) (kg/cm ) qc chuẩn (T/m3) (MPa) N60 68 29.2 38.5 23.3 1.86 2.71 13000’ 0.17 0.831 0.804 0.783 0.778 1.65 Xác định tên đất theo số dẻo: 𝐼𝑃 = 𝑊𝐿 − 𝑊𝑃 = 38.5 − 23.3 = 15.2(%) Theo bảng TCVN 9362-2012; với 0.07 ≤ IP = 0.152 ≤ 0.17 Đất lớp thuộc loại đất sét Xác định trạng thái đất theo số sệt: 𝑊 − 𝑊𝑃 29.2 − 23.3 𝐼𝐿 = = = 0.388 𝐼𝑃 15.2 Theo bảng TCVN 9362-2012; với 0.25 ≤ IL = 0.388 ≤ 0.50 Đất lớp trạng thái dẻo cứng Vậy lớp đất lớp đất sét dẻo cứng Hệ số rỗng tự nhiên: ∆𝛾𝑛 (1 + 𝑊) 2.71 × × (1 + 0.292) 𝑒= −1= − = 0.88 𝛾𝑤 1.86 Xác định dung trọng đẩy nổi: (∆ − 1)𝛾𝑛 (2.71 − 1) × 10 𝛾𝑑𝑛 = = = 9.1 (𝑘𝑁/𝑚3 ) 1+𝑒 + 0.88 Xác định mô đun biến dạng: 𝐸 = 𝛼𝑞𝑐 = × 1.65 = 8.25(𝑀𝑝𝑎) Trong 𝛼 = ÷ lớp lớp sét pha dẻo cứng lấy trung bình 𝛼 = 4|P a ge GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 Lớp 3: Lớp đất phân bố độ sâu 4.5m (mặt lớp) đến vô Chỉ tiêu lý lớp sau: Thành phần hạt (%) tương ứng với cỡ hạt STT Hạt sỏi Thô 23 >10 105 5-2 2-1 Sức Kết Độ kháng Tỷ ẩm xuyên xuyên Hạt cát trọng tự tĩnh tiêu Hạt bụi Hạt sét hạt To Vừa Nhỏ Mịn nhiên qc chuẩn (MPa) N60 1- 0.5- 0.25- 0.1- 0.05- 0.001 0.5 mm: 43.5 + 11.5 = 55% > 50% Theo bảng TCVN 9362-2012, đất thuộc loại cát thô Xác định trạng thái đất: Căn vào kết xuyên tĩnh: qc = 20.5MPa > 15MPa, theo bảng TCVN 93622012, đất thuộc loại chặt Cũng theo bảng đất chặt có e < 0.55 Giá trị tính hệ số rỗng e = 0.55 Vậy lớp đất lớp cát thô chặt Xác định dung trọng tự nhiên: ∆𝛾𝑛 (1 + 𝑊) 2.64 × 10 × (1 + 0.142) 𝛾𝑤 = = = 19.45(𝑘𝑁/𝑚3 ) 1+𝑒 + 0.55 Xác định dung trọng đẩy nổi: (∆ − 1)𝛾𝑛 (2.64 − 1) × 10 𝛾𝑑𝑛 = = = 10.58 (𝑘𝑁/𝑚3 ) 1+𝑒 + 0.55 Độ bão hịa: ∆𝑊 2.64 × 0.142 = = 0.6816 𝑒 0.55 Theo bảng TCVN 9362-2012, 0.5 < G = 0.6816 ≤ 0.8 Đất trạng thái ẩm Góc ma sát lực dính: sử dụng hệ số rỗng e = 0.55 với cát thơ Theo bảng B1 TCVN 9362-2012, tìm tc = 400 , ctc = Trong tính tốn 𝐺= dùng: 𝜑 𝑡𝑐 40 = = 36.360 = 360 21′ 1.1 1.1 Xác định mô đun biến dạng: 𝐸 = 𝛼𝑞𝑐 = × 20.5 = 41(𝑀𝑝𝑎) Trong 𝛼 = 1.5 ÷ lớp lớp cát chặt lấy trung bình 𝛼 = 𝜑 𝑡𝑡 = 5|P a ge 42 SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 GVHD: PGS.TS Tơ Văn Lận Nếu E tính từ hệ số rỗng e; theo bảng B1 phụ lục B TCVN 9362-2012 có giá trị E = 40Mpa So sánh E tính từ sức kháng xuyên tĩnh qc theo hệ số rỗng e; lấy giá trị E = 40Mpa để đảm bảo an tồn Trụ địa chất: HÌnh 1: Sơ đồ trụ địa chất cơng trình 6|P a ge GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 II ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN MÓNG: Ta lựa chọn số phương án móng để lựa chọn phương pháp khả thi nhất, tốt mặt kinh tế kỹ thuật Trước hết ta cần lưu ý đến tài liệt địa chất kỹ thuật tải trọng tác dụng xuống g: Dựa vào thơng số địa chất đầu bài, ta thấy lớp đất yếu mỏng 1m không đủ khả bề dày để chịu tải nên ta có thểt đặt móng vào lớp đất Tải trọng tác dụng: Nội lực tính tốn chân cột: Đề số Nội lực Đơn vị Móng M1 Móng M2 No kN 850 600 Mo kNm 190 120 Qo kN 32 54 Phương án khả thi lựa chọn: Phương án 1: đặt móng đơn lớp thứ nhất, có dùng đệm cát Phương án 2: đặt móng đơn tự nhiên vào lớp đất Xét điều kiện địa chất xử lý đặt móng Xét đến điều kiện kinh tế, kỹ thuật, biện pháp thi cơng ta chọn phương án đặt móng thứ III THIẾT KẾ MÓNG C-1: Xác định tải trọng tác dụng xuống móng: Nội lực tính tốn chân cột cao độ mặt đất cột trục C, móng C-1 sau: Nội lực Đơn vị Móng M1 No kN 850 Mo kNm 190 Qo kN 32 Bảng 1: Tải trọng tính tốn móng C-1 Giá trị tiêu chuẩn xác định theo công thức: 𝐴𝑡𝑐 = 𝐴𝑡𝑡 𝑘𝑡𝑐 (với ktc – hệ số vượt tải, lấy trung bình cho loại tải trọng kết cấu bên 1.15) 7|P a ge GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 Nội lực Đơn vị Móng M1 N0tc kN 739.13 M0tc kNm 165.22 Qtc kN 27.83 Bảng 2: Tải trọng tiêu chuẩn móng C-1 Xác định chiều sâu đặt móng cường độ tính tốn đất nền: Giả thiết chọn chiều rộng móng b = bm Chọn chiều sâu đặt móng h = 2m Cường độ tính tốn đất xác định theo công thức: 𝑚1 𝑚2 𝑅= (𝐴𝑏𝛾𝐼𝐼 + 𝐵ℎ𝛾𝐼𝐼′ + 𝐷𝑐𝐼𝐼 ) 𝑘𝑡𝑐 (mục 4.6.9 – TCVN 9362–2012, trang 13 nhà khơng có tầng hầm) Trong đó: m1 m2 hệ số điều kiện làm việc đất hệ số điều kiện làm việc nhà cơng trình có tác dụng qua lại với Với lớp đặt móng lớp đất sét có độ sệt IL = 0.388 < 0.5 giả thiết nhà có sơ đồ kết cấu cứng có tỷ số 𝐿 𝐻 = Tra bảng 15 ta được: m1 = 1.2 m2 = 1.0 𝐾𝑡𝑐 = 1.0 tiêu xác định dựa vào kết thí nghiệm trực tiếp mẫu đất nơi xây dựng A,B D hệ số không thứ nguyên tra bảng 14 phụ thuộc vào trị tính tốn góc ma sát Với = 130 tra bảng 9.1 nội suy ta được: A = 0.26 ; B = 2.055 ; D = 4.555 CII = 0.17 kg/cm = 17 Kpa trị tính tốn lực dính đơn vị đất nằm trực tiếp đáy móng II = 1.86 T/m3 = 18.6 kN/m3 trị tính tốn trọng lượng tính tốn đất nằm trực tiếp đáy móng 𝛾𝐼𝐼′ trị tính tốn trung bình trọng lượng thể tích từ đáy móng trở lên 17 × + 18.6 × 𝛾𝐼𝐼′ = = 17.8 (𝑘𝑁/𝑚3 ) Xác định sơ kích thước đáy móng: Do móng chịu tải trọng lệch tâm nên ta chọn đáy móng hình chữ nhật, có tỷ số cạnh 𝜂 = 𝑙 𝑏 = 1.2 8|P a ge GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 Nguyên tắc chọn kích thước hợp lý: =R 𝑁0𝑡𝑐 + 𝛾𝑡𝑏 ℎ = 𝐴 𝑚1 𝑚2 𝑘𝑡𝑐 (𝐴𝑏𝛾𝐼𝐼 + 𝐵ℎ𝛾𝐼𝐼′ + 𝐷𝑐𝐼𝐼 ) Mặt khác: A = b2 Viết lại: 𝑚1 𝑚2 𝑘𝑡𝑐 𝐴𝛾𝐼𝐼 𝜂𝑏 + [ 𝑚1 𝑚2 𝑘𝑡𝑐 (𝐵ℎ𝛾𝐼𝐼′ + 𝐷𝑐𝐼𝐼 ) − 𝛾𝑡𝑏 ℎ] 𝜂𝑏 − 𝑁0𝑡𝑐 = Ta có phương trình bậc theo b: 𝑎0 𝜂𝑏 + 𝑎1 𝜂𝑏 − 𝑁0𝑡𝑐 = (∗) Với: : 𝑎0 = 𝑎1 = 𝑚1 𝑚2 𝑘𝑡𝑐 𝑚1 𝑚2 𝑘𝑡𝑐 𝐴𝛾𝐼𝐼 = 1.2×1.0 1.0 × 0.26 × 18.6 = 5.8 (𝑘𝑁/𝑚3 ) (𝐵ℎ𝛾𝐼𝐼′ + 𝐷𝑐𝐼𝐼 ) − 𝛾𝑡𝑏 ℎ 1.2 × 1.0 (2.055 × × 17.8 + 4.555 × 17) − 20 × 1.0 = 140.71 (𝑘𝑁/𝑚2 ) (với tb trọng lượng thể tích trung bình bê tông đất lấy 20 kN/m3) Thay a0 a1 vào phường trình (*), ta được: 5.8 × 1.2 × 𝑏 + 140.71 × 1.2 × 𝑏 − 739.13 = = Giải phương trình ta tìm được: 𝑏 = 2.01 (𝑚) → 𝑙 = 𝜂𝑏 = 1.2 × 2.01 = 2.41 (𝑚) Ta chọn kích thước đáy móng sơ C-1: 𝑏 × 𝑙 = 2.1 × 2.5 (𝑚) Với kích thước móng chọn, thay vào cơng thức ta tìm được: 𝑅= 1.2 × 1.0 (0.26 × 2.1 × 18.6 + 2.055 × × 17.8 + 4.555 × 17) 1.0 = 193.55 (𝐾𝑝𝑎) Ta kiểm tra điều kiện kích thước móng sơ phần Xác định sơ kích thước đáy móng kiểm tra điều kiện áp lực đáy móng: Với kích thước móng sơ 𝑏 × 𝑙 = 2.1 × 2.5 (𝑚) ta kiểm tra không thỏa điều kiện 𝑡𝑐 áp lực ( 𝑝𝑚𝑎𝑥 = 281.76 𝐾𝑝𝑎 > 1.2𝑅 = 232.26 𝐾𝑝𝑎 ) Chọn lại kích thước móng C-1: 𝑏 × 𝑙 = 2.3 × 2.8 (𝑚) Cường độ tính tốn đất nền: 9|P a ge GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 𝑅= 1.2 × 1.0 (0.26 × 2.3 × 18.6 + 2.055 × × 17.8 + 4.555 × 17) 1.0 = 194.78 (𝐾𝑝𝑎) Điều kiện kiểm tra: 𝑡𝑐 𝑝𝑚𝑎𝑥 ≤ 1.2𝑅 ( mục 4.6.9 TCVN 9362-2012) 𝑡𝑐 𝑝𝑚𝑖𝑛 ≥ ( móng khơng bị nhổ) 𝑡𝑐 𝑝𝑡𝑏 ≤ 𝑅 ( mục 4.6.9 TCVN 9362-2012) Tính tốn áp lực tiêu chuẩn đáy móng tải trọng tiêu chuẩn gây ra: 𝑁 𝑡𝑐 𝑀𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑝𝑚𝑎𝑥 = ± 𝐹 𝑊 𝑚𝑖𝑛 Trong đó: 𝑁 𝑡𝑐 = 𝑁0𝑡𝑐 + 𝐺 = 739.13 + 20 × × 2.3 × 2.8 = 996.73 (𝑘𝑁) 𝑀𝑡𝑐 = 𝑀0𝑡𝑐 + 𝑄0𝑡𝑐 ℎ = 165.22 + 27.83 × = 220.88 (𝑘𝑁𝑚) 𝐹 = 𝑏𝑙 = 2.3 × 2.8 = 6.44 (𝑚2 ) 𝑏𝑙 2.3 × 2.82 𝑊= = = 3.01 (𝑚3 ) 6 Thế vào cơng thức ta tìm được: 𝑡𝑐 𝑝𝑚𝑎𝑥 = 228.15 (𝐾𝑝𝑎) 𝑡𝑐 𝑝𝑚𝑖𝑛 = 81.83 (𝐾𝑝𝑎) 𝑡𝑐 𝑝𝑡𝑏 = 𝑡𝑐 +𝑝𝑡𝑐 𝑝𝑚𝑎𝑥 𝑚𝑖𝑛 = 228.15+81.83 = 154.99 (𝐾𝑝𝑎) So sánh: 𝑡𝑐 𝑝𝑚𝑎𝑥 = 228.15 (𝐾𝑝𝑎) < 1.2𝑅 = 1.2 × 194.78 = 233.74 (𝐾𝑝𝑎) 𝑡𝑐 𝑝𝑚𝑖𝑛 = 81.83 (𝐾𝑝𝑎) > 𝑡𝑐 𝑝𝑡𝑏 = 154.99 (𝐾𝑝𝑎) < 194.78 (𝐾𝑝𝑎) Kích thước đáy móng chọn (𝑏 × 𝑙 = 2.3 × 2.8) thỏa mãn điều kiện áp lự đáy móng Kiểm tra hợp lý kích thước móng: 233.74 − 228.15 × 100% = 2.45% < 10% 228.15 Kích thước đáy móng chọn (𝑏 × 𝑙 = 2.3 × 2.8) tận dụng tối đa khả làm việc giai đoạn biến dạng tuyến tính Kiểm tra điều kiến áp lực đỉnh lớp đất yếu: Do lớp đất lớp cát thô chặt có E = 40 Mpa = 36021’ lớn lớp đất sét dẻo cứng có E = 8.25 Mpa = 130 nên lớp tốt lớp Vì ta không cần kiểm tra điều kiện áp lực đỉnh lớp đất yếu Kiểm tra trạng thái giới hạn thứ I thứ II: Cơng trình khơng nằm phạm vi mái dốc, móng cơng trình khơng có khả xảy trượt cục bị lật, khơng cần kiểm tra theo trạng thái giới hạng I 10 | P a g e GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 Cơng trình thuộc dạng nhà khung bê tơng cốt thép có tường chèn, theo bảng 16 TCVN 9362-2012, ta có: độ lún tuyệt đối lớn nhất: Sgh = 8cm Tính toán độ lún theo phương pháp phân tầng cộng lún: Chuyển dời tải trọng tâm O đáy móng: 𝑁 = 𝑁0𝑡𝑐 + 𝐹ℎ𝛾𝑡𝑏 = 739.13 + 2.3 × 2.8 × × 20 = 996.73 (𝑘𝑁) Tính tốn áp lực trung bình đáy móng: 𝑁 996.73 𝑝= = = 154.77 (𝐾𝑝𝑎) 𝐹 2.3 × 2.8 Tính tốn áp lực gây lún đáy móng: 𝑝𝑔𝑙 = 𝑝 − 𝛾ℎ = 154.77 − 18.6 × = 117.57(𝐾𝑝𝑎) Tính tốn độ lún theo phương pháp tổng độ lún lớp phân tố cách chia 𝑏 2.3 4 đất thành lớp phân tố đồng có chiều dày ℎ𝑖 ≤ = = 0.575 Ta chọn hi = 0.5 (m) Đánh số điểm trục Oz theo thứ tự: 0,1,2,3,4,….tính tốn trạng thái ứng suất điểm lưu ý lớp đất số có mực nước ngầm -3.5m, phần đất nằm MNN dùng dung trọng đẩy dn=9.1(kN/m3) dn=10.58(kN/m3) Tính vẽ biểu đồ phân bố ứng suất đất với ứng suất áp lực gây lún: 𝜎𝑧𝑝 = 𝑘𝑜 × 𝑝𝑔𝑙 (với k0 tra bảng C.1 TCVN:9362-2012 phụ thuộc vào tỷ số 2𝑧 𝑏 Lớp đất Lớp MNN 𝑙 ) 𝑏 Bảng 3: Bảng tính tốn giá trị ứng suất móng C-1 h z zp l/b 2z/b ko (m) (m) (kN/m ) (Kpa) zd (Kpa) zp/zd -2.0 0.0 -2.5 0.5 -3.0 Điểm 1.22 0.00 1.000 117.57 37.2 3.16 1.22 0.43 0.956 112.45 46.5 2.42 1.0 1.22 0.87 0.801 94.45 55.8 1.69 -3.5 1.5 1.22 1.30 0.614 72.19 60.35 1.19 -4.0 2.0 1.22 1.74 0.458 53.89 64.9 0.83 -4.5 2.5 1.22 2.17 0.345 40.55 69.45 0.58 -5.0 3.0 1.22 2.61 0.264 31.06 74.0 0.42 -5.5 3.5 1.22 3.04 0.207 24.31 78.55 0.31 -6.0 4.0 1.22 3.48 0.165 19.42 83.84 0.23 1.22 3.91 0.134 15.78 89.13 0.18 18.6 9.1 Lớp Lớp 10.58 -6.5 4.5 11 | P a g e SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận Hình 2: Biểu đồ phân bố ứng suất đất 12 | P a g e SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận [𝑀] = 𝛼𝑅𝑏 𝑏ℎ02 = 0.225 × 22000 × 0.25 × 0.22 = 49.5 (𝑘𝑁𝑚) Như vậy: 𝑀𝑧𝑚𝑎𝑥 = 6.72 (𝑘𝑁𝑚) < [𝑀] = 49.5 (𝑘𝑁𝑚) Thỏa mãn điều kiện chịu uốn c) Kiểm tra ổn định xung quanh cọc: Điều kiện kiểm tra: 𝜎𝑧𝑚𝑎𝑥 ≤ [𝜎𝑧 ] Tại độ sâu z = 1.1 (m) kể từ đáy đài (thuộc lớp 1) có zmax = 5.62 kPa; Tính tốn áp lực ngang lớn cho phép với thông số: 𝜎𝑣′ – ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng độ sâu z = 1.4 (m) Tại độ sâu 𝑧 = 1.4 + 1.4 = 2.8 (𝑚) kể từ mặt đất có: ′ 𝜎2.8 = 7.31 × 2.8 = 20.47 (𝑘𝑃𝑎) Lớp có c1 = 9.1 (kPa); 1 = 1 = – hệ số, lấy trường hợp trừ cơng trình chắn đất 2 = 0.7 – hệ số ảnh hưởng phần tải trọng thường xuyên tổng tải trọng = 0.3 – hệ số Thay số vào ta có: [𝜎𝑧 ] = 1 2 (𝜎𝑣′ 𝑡𝑎𝑛𝜑1 + 𝜉𝑐1 ) cos 𝜑1 = × 0.7 × (20.47 × tan + 0.3 × 9.1) cos = 7.64 (kPa) Như vậy: 𝜎𝑧𝑚𝑎𝑥 = 5.62 (𝑘𝑃𝑎 ) < [𝜎𝑧 ] = 7.64(𝑘𝑃𝑎) Thỏa mãn điều kiện áp lực ngang dọc theo thân cọc Kiểm tra điều kiện áp lực mặt phẳng mũi cọc: Điều kiện kiểm tra áp lực đất mặt phẳng mũi cọc sau: 𝑡𝑐 𝑝𝑡𝑏 ≤ 𝑅𝑀 𝑡𝑐 𝑝𝑚𝑎𝑥 ≤ 1.2𝑅𝑀 Trong đó: 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑝𝑡𝑏 , 𝑝𝑚𝑎𝑥 – áp lực tiêu chuẩn trung bình lớn mặt phẳng mũi cọc, (kPa) 𝑅𝑀 – sức chịu đất mặt phẳng mũi cọc, (kPa) a) Xác định kích thước móng khối quy ước: Do lớp đất đất yếu (sét nhão – số sệt IL = 1.298), góc mở để xác định ranh giới móng khối quy ước tính từ đáy lớp Phạm vị móng khối quy ước theo hình Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc xuyên qua: ∑ 𝜑1 𝑙𝑖 5.92 × 7.6 + 17 × 8.8 + 36.67 × 𝜑𝑡𝑏 = = = 14.560 ∑ 𝑙𝑖 7.6 + 8.8 + Cạnh dài đáy móng khối quy ước: 49 | P a g e SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận 𝜑𝑡𝑏 𝐴𝑞𝑢 = 𝐴′ + 2𝐻𝑡𝑔 ( ) = 2.75 + × 18.4 × tan 3.64 = 5.09 (𝑚) Cạnh ngắn đáy móng khối quy ước: 𝜑𝑡𝑏 𝐵𝑞𝑢 = 𝐵′ + 2𝐻𝑡𝑔 ( ) = + × 18.4 × tan 3.64 = 3.34 (𝑚) Hình 6: Sơ đồ xác định kích thước khối móng quy ước 50 | P a g e SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận b) Xác định trọng lượng móng khối quy ước: Trọng lượng móng khối quy ước bao gồm phận: cổ móng, đài cọc, cọc lớp đất nằm phạm vi móng khối quy ước Tính cụ thể sau: Trọng lượng cổ móng, đài móng đất đài: 𝐺𝑑 = 𝑉𝑑 𝛾𝑡𝑏 = 1.25 × × 1.4 × 20 = 105 (𝑘𝑁) Trọng lượng lớp đất – từ đáy đài đến mực nước ngầm, G1 ; (do thể tích khối đất phạm vi móng khối quy ước trừ thể tích cổ móng, đài cọc đất đài - Vd phần cọc nằm đoạn này) 𝐺1 = (𝑉1 − 𝑉𝑑 − 𝑉𝑐1 )𝛾1 Trong đó: 𝑉𝑑 = 1.25 × × 1.4 = 5.25 (𝑚3 ) 𝑉1 = 3.34 × 5.09 × 1.5 = 25.5 (𝑚3 ) 𝑉𝑐1 = 0.25 × 0.25 × 0.1 × = 0.0375 (𝑚3 ) Thay số ta được: 𝐺1 = (25.5 − 5.25 − 0.0375) × 17 = 343.61 (𝑘𝑁) Trọng lượng lớp đất từ mực nước ngầm đến mũi cọc: 𝐺2 = (𝑉2 − 𝑉𝑐2 )𝛾𝑡𝑏1−4 Trong đó: 𝑉2 = 𝐴𝑞𝑢 𝐵𝑞𝑢 (ℎ12 + ℎ2 + ℎ3 + ℎ4 ) = 3.34 × 5.09 × (11.9 + 7.6 + 8.8 + 2) = 515.12 (𝑚3 ) 𝑉𝑐2 = 0.25 × 0.25 × (11.9 + 7.6 + 8.8 + 2) × = 9.47 (𝑚3 ) Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất này: ∑ 𝛾𝑖 𝑙𝑖 7.31 × 11.9 + 7.72 × 7.6 + 9.24 × 8.8 + 10.52 × 𝛾𝑡𝑏1−4 = = ∑ 𝑙𝑖 11.9 + 7.6 + 8.8 + = 8.19 (𝑘𝑁/𝑚 ) 𝐺2 = (515.12 − 9.47) × 8.19 = 4141.27 (𝑘𝑁) Trọng lượng toàn cọc lớp đất: 𝐺3 = 0.25 × 0.25 × 6[11.9 × 25 + 30.3(25 − 10)] = 282 (𝑘𝑁) Trọng lượng móng khối quy ước: 𝑡𝑐 𝑁0𝑞𝑢 = 𝐺𝑑 + 𝐺1 + 𝐺2 + 𝐺3 = 105 + 343.61 + 4141.27 + 282 = 4872.31 (𝑘𝑁) c) Áp lực tiêu chuẩn đáy móng: Áp lực tiêu chuẩn trung bình đáy móng: 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑁0𝑡𝑐 + 𝑁0𝑞𝑢 𝑁𝑞𝑢 1454.78 + 4872.31 𝑡𝑐 𝑝𝑡𝑏 = = = = 372.12 (𝑘𝑃𝑎 ) 𝐹𝑞𝑢 𝐹𝑞𝑢 3.34 × 5.09 Áp lực tiêu chuẩn đáy móng: 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑁𝑞𝑢 𝑀𝑥𝑞𝑢 𝑀𝑦𝑞𝑢 𝑡𝑐 𝑝𝑚𝑎𝑥 = + + 𝐹𝑞𝑢 𝑊𝑥 𝑊𝑦 51 | P a g e GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 Trong đó: 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑀𝑥𝑞𝑢 = 𝑀0𝑥 + 𝑄0𝑦 𝐻𝑞𝑢 = 64.57 + 8.17 × 31.8 = 324.38 (𝑘𝑁𝑚) 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑀𝑦𝑞𝑢 = 𝑀0𝑦 + 𝑄0𝑥 𝐻𝑞𝑢 = 608.28 + 32.69 × 31.8 = 1647.82 (𝑘𝑁𝑚) 5.09 × 3.342 𝑊𝑥 = = 9.46 (𝑚3 ) 3.34 × 5.092 𝑊𝑦 = = 14.42 (𝑚3 ) Thay số vào công thức ta được: 324.38 1647.82 𝑡𝑐 𝑝𝑚𝑎𝑥 = 372.12 + + = 520.68 ( 𝑘𝑃𝑎) 9.46 14.42 d) Sức chịu tải đất mặt phẳng mũi cọc: Sức chịu tải đất mặt phẳng mũi cọc xác định theo công thức: 𝑚1 𝑚2 𝑅𝑀 = (𝐴𝐵𝑞𝑢 𝛾𝐼𝐼 + 𝐵𝐻𝑞𝑢 𝛾𝐼𝐼′ + 𝐷𝑐𝐼𝐼 ) 𝑘𝑡𝑐 Trong đó: m1 = 1.3 – đáy móng khối quy ước cát m2 = 1.1 – giả thiết tỷ số 𝐿/𝐻 ≥ ktc = 1.0 – tiêu lý đất xác định thí nghiệm trực tiếp II = 36.670 ; tra bảng 2.1 có A=1.91 ; B= 8.65 ; D=10.25 cII = II = dn4 = 10.52 (kN/m3) ∑ 𝛾𝑖 𝑙𝑖 17 × 1.5 + 7.31 × 11.9 + 7.72 × 7.6 + 9.24 × 8.8 + 10.52 × 𝛾𝐼𝐼′ = = ∑ 𝑙𝑖 1.5 + 11.9 + 7.6 + 8.8 + = 8.6 (𝑘𝑁/𝑚 ) Thay số vào cơng thức ta có: 1.3 × 1.1 (1.91 × 3.34 × 10.52 + 8.65 × 31.8 × 8.6 + 10.25 × 1) = 3493.4 (𝑘𝑃𝑎) 𝑅𝑀 = 1.0 So sánh với điều kiện trên: 𝑡𝑐 𝑝𝑡𝑏 = 372.12 (𝑘𝑃𝑎 ) < 𝑅𝑀 = 3493.4 (𝑘𝑃𝑎) 𝑡𝑐 𝑝𝑚𝑎𝑥 = 520.69 (𝑘𝑃𝑎) < 1.2𝑅𝑀 = 4192.08 (𝑘𝑃𝑎) Thỏa điều điện áp lực lên đất mặt phẳng mũi cọc Kiểm tra độ lún móng: Phạm vi tính lún móng cọc tính từ mặt phẳng mũi cọc đến độ sâu thỏa mãn điều kiện 𝑝𝑧 ≤ 0.2𝑝𝑑𝑧 mũi cọc đặt vào lớp đất tốt Trong đó: Áp lực trọng lượng thân đất mặt phẳng mũi cọc: 𝑛 𝑝𝑑𝑧=31.8𝑚 = ∑ 𝛾𝑖 𝑙𝑖 = 17 × 1.5 + 7.31 × 11.9 + 7.72 × 7.6 + 9.24 × 8.8 + 10.52 × 𝑖=1 = 273.51 (𝑘𝑃𝑎) 52 | P a g e GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 Áp lực phụ thêm tải trọng mặt phẳng mũi cọc: 𝑡𝑐 𝑝0 = 𝑝𝑡𝑏 − 𝑝𝑑𝑧=31.8𝑚 = 372.12 − 273.51 = 98.61 (𝑘𝑃𝑎) Cơng trình thuộc dạng nhà khung bê tơng cốt thép có tường chèn, theo bảng 16 – TVCN 9362:2012 có độ lún tuyệt đối lớn Sgh = cm Tính tốn độ lún theo phương pháp tổng độ lún lớp phân tố cách chia đất thành lớp phân tố đồng có chiều dày ℎ𝑖 = 0.8 < 𝐵𝑞𝑢 Áp lực phụ thêm tải trọng cơng trình độ sâu z kể từ đáy móng khối quy ước: 𝑝𝑧 =∝ 𝑝0 = 𝛼 × 98.61 Trong đó: 𝐿 – hệ số tra bảng phụ thuộc vào tỷ số 2𝑧⁄𝐵 𝑞𝑢⁄𝐵 = 5.09⁄3.34 = 1.52 𝑞𝑢 𝑞𝑢 Bảng 8: Bảng tính tốn giá trị ứng suất móng cọc Lớp đất Cát thô chặt Điểm z (m) l/b 2𝑧⁄ 𝐵𝑞𝑢 (kN/m3) 𝑝𝑑𝑧 𝑝𝑧 𝑝𝑧 ⁄𝑝𝑑𝑧 0.0 1.52 0.00 1.000 10.52 273.51 98.61 0.36 0.8 1.52 0.48 0.950 10.52 281.93 93.66 0.33 1.6 1.52 0.96 0.792 10.52 290.34 78.07 0.27 2.4 1.52 1.44 0.608 10.52 298.76 59.95 0.20 Tại đáy lớp có 𝑝𝑧 = 59.95 (𝑘𝑃𝑎) < 0.2𝑝𝑑𝑧 = 0.2 × 298.76 , ta dừng tính lún lớp Độ lún tổng cộng: 𝑛 𝑆 = 𝛽∑ 𝑝𝑖 ℎ𝑖 0.8 × 0.8 98.61 59.95 = ( + 93.66 + 78.07 + ) = 0.005 (𝑚) 𝐸𝑖 32000 2 Kiểm tra điều kiện: 𝑆 = 0.5 (𝑐𝑚) < 𝑆𝑔ℎ = (𝑐𝑚) Thỏa mãn điều kiện độ lún giới hạn 53 | P a g e SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận Hình 7: Biểu đồ áp lực tải trọng thân tải trọng cơng trình 54 | P a g e SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận 10 Tính tốn cấu tạo đài cọc: Chọn chiều cao đài cọc hđ = 0.7 m Chiều dài đoạn đầu cọc ngàm vào đài 0.1m ; chiều cao làm việc đài là: ℎ0 = ℎ𝑑 − 0.7 = 0.6 (𝑚) a) Kiểm tra chiều cao đài: Áp lực xuống đỉnh cọc theo kết tính tốn trên: P1 = 186.67 kN; P2 = 337.11 kN; P3 = 487.54 kN; P4 = 409.49 kN; P5 = 259.05 kN; P6 = 108.62 kN Kiểm tra chọc thủng cột đài: Điều kiện kiểm tra: 𝑃 ≤ 𝑃𝑐𝑐𝑡 = [𝛼1 (𝑏2 + 𝑐2 ) + 𝛼2 (𝑙𝑐 + 𝑐1 )]ℎ𝑜 𝑅𝑏𝑡 Lực gây chọc thủng cọc 1,2,3,4,5,6: 𝑃 = 𝑃1 + 𝑃2 + 𝑃3 + 𝑃4 + 𝑃5 + 𝑃6 = 186.67 + 337.11 + 487.54 + 409.49 + 259.05 + 108.62 = 1778.48 (𝑘𝑁) Các thông số: 𝑑𝑐 𝑙𝑐 0.25 0.5 𝑐1 = 1.5 − − = 1.5 − 0.25 − − = 0.875 2 2 Hình 8: Sơ đồ kiểm tra chọc thủng đài 55 | P a g e GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 𝛼1 = 1.5 × √1 + ( 𝑐2 = 0.625 − ℎ0 0.6 ) = 1.5 × √1 + ( ) = 1.82 𝑐1 0.875 𝑑𝑐 𝑏𝑐 0.25 0.4 − = 0.625 − 0.25 − − = 0.05 < 0.5ℎ0 2 2 → 𝛼2 = 1.82 Khả chống chọc thủng: 𝑃𝑐𝑐𝑡 = [1.82 × (0.375 + 0.05) + 1.82 × (0.5 + 0.875)] × 0.6 × 1400 = 2751.84 (𝑘𝑁) Như vậy: 𝑃 = 1778.48 (𝑘𝑁) < 𝑃𝑐𝑐𝑡 = 2751.84 (𝑘𝑁) → Đạ𝑡 Kiểm tra chọc thủng góc đài: Điều kiện kiểm tra: 𝑃 ≤ 𝑃𝑐𝑐𝑡 = 0.5[𝛼1 (𝑏2 + 0.5𝑐2 ) + 𝛼2 (𝑙1 + 0.5𝑐1 )]ℎ𝑜 𝑅𝑏𝑡 Trong đó: b1 = b2 = 0.25 + 0.125 = 0.375 (m) P = P3 = 487.54 (kN) Thế vào cơng thức: 𝑃𝑐𝑐𝑡 = 0.5[1.82(0.375 + 0.5 × 0.05) + 1.82(0.7 + 0.5 × 0.875)] × 0.6 × 1400 = 1888.26 (𝑘𝑁) Như vậy: 𝑃 = 487.54 (𝑘𝑁) < 𝑃𝑐𝑐𝑡 = 1888.26 (𝑘𝑁) → Đạ𝑡 Kiểm tra điều kiện cường độ tiết diện nghiêng theo lực cắt: Điều kiện kiểm tra: 𝑄 ≤ 𝑄𝑐 = 𝛽𝑏ℎ𝑜 𝑅𝑏𝑡 Hình 9: Sơ đồ kiểm tra chọc thủng góc đài 56 | P a g e GVHD: PGS.TS Tơ Văn Lận SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 Trong đó: Q – tổng phản lực cọc nằm tiết diện nghiêng, cọc 3,4: 𝑄 = 𝑃3 + 𝑃4 = 487.54 + 409.49 = 897.03 (𝑘𝑁) c = c1 = 0.875 ℎ 0.6 𝑐 0.875 𝛽 = 0.7 × √1 + ( 0)2 𝑏 = 0.7 × √1 + ( )2 × 1.25 = 0.88 Thay số vào cơng thức: 𝑄𝑐 = 𝛽𝑏ℎ𝑜 𝑅𝑏𝑡 = 0.88 × 1.25 × 0.6 × 1400 = 924 (𝑘𝑁) Như vậy: 𝑄 = 897.03 (𝑘𝑁) < 𝑄𝑐 = 924 (𝑘𝑁) → Đạ𝑡 b) Tính tốn bố trí thép cho đài: Vẽ sơ đồ tính, xem đáy móng dầm cơng xôn ngàm mép cột, chịu tải trọng phân bô tải trọng đất Dung mặt cắt I-I II-II qua mép cột theo hai phương hình vẽ: HÌnh 10: Sơ đồ tính tốn đài cọc a) Vị trí mặt cắt ; b) Sơ đồ tính từ mặt cắt I-I ; c)Sơ đồ tính từ mặt cắt II II Momen ngàm tương ứng với mặt cắt I-I: 𝑀𝐼 = (𝑃3 + 𝑃4 )𝑟3,4 = (487.54 + 409.49) × = 897.03 (𝑘𝑁𝑚) 0.5 𝑟3,4 = 1.5 − 0.25 − = (𝑚) Momen ngàm tương ứng với mặt cắt II-II: 𝑀𝐼𝐼 = (𝑃1 + 𝑃2 + 𝑃3 )𝑟1,2,3 = (186.67 + 337.11 + 487.54) × 0.175 = 176.98 (𝑘𝑁𝑚) 0.4 𝑟3,4 = 0.625 − 0.25 − = 0.175 (𝑚) Diện tích cốt thép đài theo phương cạnh dài: 57 | P a g e GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 𝑀𝐼 897.03 = = 0.00382 (𝑚2 ) = 38.2 (𝑐𝑚2 ) 0.9𝑅𝑠 ℎ0 0.9 × 435000 × 0.6 Chọn cốt thép 18 có as = 2.54 (cm2) 𝐴𝑠1 = Số cây: 38.2 2.54 = 15 (𝑐â𝑦) Khoảng cách thép 𝑎 = 1250−50×2 15−1 = 82.14 (𝑚𝑚) Có thể bố trí: 𝑎 ≈ 100 (𝑚𝑚) Vậy ta bố trí 1518a100 (mm) theo phương cạnh dài Diện tích cốt thép đài theo phương cạnh ngắn: 𝑀𝐼𝐼 176.98 𝐴𝑠1 = = = 0.00075 (𝑚2 ) = 7.53 (𝑐𝑚2 ) 0.9𝑅𝑠 ℎ0 0.9 × 435000 × 0.6 Chọn cốt thép 18 có as = 2.54 (cm2) Số cây: 7.53 2.54 ≈ 2.96 → 𝐶ℎọ𝑛 𝑐â𝑦 Khoảng cách thép 𝑎 = 3000−50×2 3−1 = 1450 (𝑚𝑚) đặt thép cấu tạo Vậy ta bố trí 18a200 (mm) theo phương cạnh ngắn 11 Kiểm tra cọc vận chuyển lắp dựng, tính móc cẩu: a) Kiểm tra vận chuyển lắp dựng: Bố trí móc vị trí 1/5 từ đầu cọc, lúc giá trị momen uốn lớn ứng với sơ đồ vận chuyển lắp dựng Mmax = 0.07qL2 Hình 11: Sơ đồ tính tốn kiểm tra cọc a) Khi vận chuyển cọc ; b) Khi lắp dựng Trong đó: L – chiều dài đoạn cọc, ứng với đoạn cọc mũi có L = 11 m q – trọng lượng thân cọc 𝑞 = 𝑘𝑑 𝛾𝑏 𝐴𝑏 = 1.75 × 25 × 0.25 × 0.25 = 2.73 (𝑘𝑁/𝑚) 58 | P a g e GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 Momen uốn lớn nhất: 𝑀𝑚𝑎𝑥 = 0.07𝑞𝐿2 = 23.12 (𝑘𝑁𝑚) Khả chịu uốn cọc tính phần kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang, có [𝑀] = 49.5 𝑘𝑁𝑚 Như vậy: 𝑀𝑚𝑎𝑥 = 23.12 (𝑘𝑁𝑚) < [𝑀] = 49.5 (𝑘𝑁𝑚) Cọc chịu khả chịu lực trình vận chuyển lắp dựng b) Tính móc cẩu: Diện tích cốt thép móc cẩu yêu cầu: 𝐴𝑚𝑐 𝑠 𝑃𝑐𝑡𝑡 = 𝑅𝑠 Trọng lượng tính tốn cọc: 𝑃𝑐𝑡𝑡 = 𝑞𝐿 = 2.73 × 11 = 30.03 (𝑘𝑁) Thay số: 𝐴𝑚𝑐 𝑠 = 𝑃𝑐𝑡𝑡 𝑅𝑠 = Chọn móc cẩu 12 – 30.03 = 0.000069 𝑚2 = 0.69 𝑐𝑚2 435000 𝐴𝑚𝑐 𝑠 = 1.13 𝑐𝑚2 59 | P a g e GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 TÀI LIỆU THAM KHẢO Sách: “ Nền móng cơng trình dân dụng công nghiệp” tác giả Tô Văn Lận- Đại học Kiến Trúc TP.HCM Sách “ Hướng dẫn đồ án Nền móng ” tác giả Phạm Hồng Quân - Nguyễn Bảo Việt Tiêu chuẩn Việt Nam: TCVN 9362 – 2012: Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình Tiêu chuẩn Việt Nam: TCVN 10304 – 2014: Tiêu chuẩn thiết kế móng cọc Tiêu chuẩn Việt Nam: TCVN 9352 – 2012: Đất xây dựng – Thí nghiệm xuyên tĩnh Tiêu chuẩn Việt Nam: TCVN 9351 – 2012: Đất xây dựng – Phương pháp nghiệm trường - Thí nghiệm xun tiêu chuẩn 60 | P a g e SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận MỤC LỤC PHẦN 1: MĨNG NƠNG I THỐNG KÊ XỬ LÝ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH: Thơng tin chung: Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình: Lớp 1: Lớp 2: Lớp 3: Trụ địa chất: II ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN MÓNG: III THIẾT KẾ MÓNG C-1: Xác định tải trọng tác dụng xuống móng: Xác định chiều sâu đặt móng cường độ tính tốn đất nền: Xác định sơ kích thước đáy móng kiểm tra điều kiện áp lực: Kiểm tra điều kiện áp lực đỉnh lớp đất yếu: 10 Kiểm tra theo trạng thái giới hạn thứ I thứ II 10 Tính tốn độ bền cấu tạo móng 13 a) Xác định chiều cao móng: 13 b) Tính tốn cốt thép đế móng: 16 IV THIẾT KẾ MÓNG C-2: 18 Xác định tải trọng tác dụng xuống móng: 18 Xác định chiều sâu đặt móng cường độ tính toán đất nền: 18 Xác định sơ kích thước đáy móng kiểm tra điều kiện áp lực: 20 Kiểm tra điều kiện áp lực đỉnh lớp đất yếu: 21 Kiểm tra theo trạng thái giới hạn thứ I thứ II 21 Tính tốn độ bền cấu tạo móng 23 a) Xác định chiều cao móng: 23 b) Tính tốn cốt thép đế móng: 26 PHẦN 2: MÓNG CỌC 28 I THỐNG KÊ XỬ LÝ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH: 28 Thông tin chung: 28 Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình: 28 Lớp 1: 28 Lớp 2: 28 Lớp 3: 29 Lớp 4: 30 II ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN MÓNG: 31 III TÍNH TỐN THIẾT KẾ MĨNG CỌC: 32 61 | P a g e SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 GVHD: PGS.TS Tơ Văn Lận Xác định tải trọng xuống móng: 32 Xác định độ sâu đặt đài: 32 Xác định thông số cọc: 34 a) Chiều dài tiết diện cọc: 34 b) Lựa chọn sơ vật liệu làm cọc: 34 c) Lựa chọn phương pháp hạ cọc: 34 Xác định sức chịu tải cọc: 34 a) Sức chịu tải cọc theo cường độ vật liệu: 34 b) Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất nền: 35 c) Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất nền: 37 Sức kháng đất mũi cọc (khi 0, c = 0): 37 Sức kháng trung bình thân cọc: 38 d) Sức chịu tải theo kết thí nghiệm xuyên tĩnh: 39 e) Sức chịu tải theo kết xuyên tiêu chuẩn: 40 f) Tổng hợp lựa chọn sức chịu tải thiết kế cọc: 41 g) Sức chịu tải cho phép cọc: 41 Xác định số lượn cọc, bố trí cọc móng: 41 Kiểm tra áp lực xuống đỉnh cọc: 42 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang: 44 a) Xác định nội lực tải trọng ngang dọc theo thân cọc: 44 b) Kiểm tra khả chịu uốn cọc: 48 c) Kiểm tra ổn định xung quanh cọc: 49 Kiểm tra điều kiện áp lực mặt phẳng mũi cọc: 49 a) Xác định kích thước móng khối quy ước: 49 b) Xác định trọng lượng móng khối quy ước: 51 c) Áp lực tiêu chuẩn đáy móng: 51 d) Sức chịu tải đất mặt phẳng mũi cọc: 52 Kiểm tra độ lún móng: 52 10 Tính tốn cấu tạo đài cọc: 55 a) Kiểm tra chiều cao đài: 55 Kiểm tra chọc thủng cột đài: 55 Kiểm tra chọc thủng góc đài: 56 Kiểm tra điều kiện cường độ tiết diện nghiêng theo lực cắt: 56 b) Tính tốn bố trí thép cho đài cọc: 57 11 Kiểm tra cọc vận chuyển lắp dựng, tính móc cẩu: 58 a) Kiểm tra cọc vận chuyển lắp dựng: 58 b) Tính móc cẩu: 59 TÀI LIỆU THAM KHẢO: 60 62 | P a g e SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận 63 | P a g e ... địa chất: HÌnh 1: Sơ đồ trụ địa chất cơng trình 6|P a ge GVHD: PGS.TS Tô Văn Lận SVTH: Trần Hải Lợi MSSV:19520100164 II ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN MÓNG: Ta lựa chọn số phương án móng để lựa chọn phương... đặt móng vào lớp đất Tải trọng tác dụng: Nội lực tính tốn chân cột: Đề số Nội lực Đơn vị Móng M1 Móng M2 No kN 850 600 Mo kNm 190 120 Qo kN 32 54 Phương án khả thi lựa chọn: Phương án 1: đặt móng. .. Phương án 2: đặt móng đơn tự nhiên vào lớp đất Xét điều kiện địa chất xử lý đặt móng Xét đến điều kiện kinh tế, kỹ thuật, biện pháp thi cơng ta chọn phương án đặt móng thứ III THIẾT KẾ MÓNG C-1: