1009THIẾT KẾ CAO ÓC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER (THUYẾT MINH)

Xác đ nh t i tr ng tác d ng lên sàn

T nh t i sàn

D a vào c u t o b n sàn và ki n trúc các phòng, v trí t ng ng n ta có t nh t i nh sau Ta có các l p cấu tạo sàn như hình v :

SVTH: Tr n V n Th c MSSV: 0851020274 Trang 8

T nh t i bao g m tr ng l ng b n thân các l p c u t o sàn, đ c tính theo công th c:

Trong đó:  i : Tr ng l ng riêng c a l p c u t o th i

 i : Chi u dày l p c u t o th i n i : H s đ tin c y c a l p th i

 K t qu tính toán đ c trình bày trong b ng d i đây:

T nh t i tác d ng lên sàn

Tr ng l ng riêng i (KN/m 3 )

Tr ng l ng riêng (KN/m 3 )

3 - L p ch ng th m dày 20mm 22 0,44 1,1 0,484

Ho t t i sàn

- Ho t t i s d ng đ c xác đnh tùy vào công n ng s d ng c a ô sàn, l y theo TCVN-

1995 K t qu đ c th hi n trong b ng sau

- T i tr ng phân b đ u trên sàn đ c tính theo công th c sau: p tt  p tc *n p

Trong dó: p tc : t i tr ng tiêu chu n l y theo b ng 3_TCVN2737-1995 n p : h s đ tin c y l y theo đi u 4.3.3 trang 15 ( TCVN2737-1995) n1, 3 khi p tc 200daN m/ 2 2KN m/ 2 n1, 2 khi p tc 200daN m/ 2 2KN m/ 2

- Theo m c 4.3.4 (TCVN2737-1995)trang 15 khi tính d m chính, d m ph , b n sàn , c t và móng, t i tr ng toàn ph n trong b ng 3 đ c phép gi m nh sau:

 i v i các phòng nêu m c 1,2,3,4,5 b ng 3 nhân v i h s  A 1 ( khi

A A  m ), trong đó A m( 2 ) là di n tích ch u t i

 i v i các phòng nêu m c 6,7,8,10,12,14 b ng 3 nhân v i h s  A 2 ( khi

A A  m ), trong đó A m( 2 ) là di n tích ch u t i

K t qu tính toán đ c trình bày trong b ng sau:

Ch c n ng các khu sàn

Phân lo i ch c n ng sàn

S4 2 3 6.8 20.4 2.26 Hành lang, hành lang thang máy

Ho t t i tác d ng lên sàn

T i tr ng tiêu chu n ( / 2) p tc KN m

Phân lo i ch c n ng sàn

T i tr ng tính toán ( / 2) p kN m tt

Hành lang, hành lang thang máy

Lo i sàn T nh t i tính toán ( / 2) g tt KN m

Ho t t i tính toán ( / 2) p KN m tt

T i tr ng toàn ph n ( / 2 tt tt qg  p KN m

Tính toán các ô b n sàn sàn

Tính toán các ô b n sàn làm vi c 1 ph ng (lo i b n d m)

- Ô sàn S4 là b n làm vi c 1 ph ng

- Các gi thi t tính toán:

 Ô b n thu c lo i b n d m đ c tính toán nh các ô đ n, không xét nh h ng c a các ô k c n

 C t theo ph ng c nh ng n 1 d i b n có b r ng b ng 1m đ tính

 Nh p tính toán là kho ng cách 2 tr c d m

- Xét t s h d /h s đ xác đ nh liên k t gi a b n v i d m, ta có: d 3 s h  h B n sàn liên k t ngàm v i d m d 3 s h  h B n sàn liên k t kh p v i d m

- Ô b n S6 có ( h s 120mm, 400h d  mm)h d 3h s Liên k t 2 c nh v i d m là liên k t ngàm

2.4.1.3 Tính toán c t thép cho ô b n sàn:

- Ô b n thu c lo i b n d m, đ c tính nh c u ki n ch u u n

 a 0 2cm- chi u dày l p đ m, b ng kho ng cách t tr ng tâm c a A s đ n mép vùng bê tông ch u kéo

 h 0 chi u cao làm vi c c a ti t di n, b ng kho ng cách t tr ng tâm A s đ n mép vùng bê tông ch u nén h 0  h s a 0 120 20 100  mm

 Ki m tra đi u ki n h n ch : 0, 618  R 

 Ki m tra hàm l ng c t thép: min ax

Tính toán các ô b n sàn làm vi c 2 ph ng (lo i b n kê 4 c nh)

- Các ô sàn S1, S2, S3, S5 là b n làm vi c 2 ph ng

- Các gi thi t tính toán:

 Ô b n đ c tính toán nh ô b n đ n, không xét đ n nh h ng c a các ô k c n

 C t 1 d i b n có b r ng b ng 1m theo ph ng c nh ng n và c nh dài đ tính

 Nhip tính toán là kho ng cách gi a 2 tr c d m

- Xét t s h d /h s đ xác đ nh liên k t gi a b n v i d m, ta có: d 3 s h  h B n sàn liên k t ngàm v i d m d 3 s h  h B n sàn liên k t kh p v i d m

- Các ô b n S1, S5 có ( h s 150mm, 500h d  mm)h d 3h s Liên k t 2 c nh v i d m là liên k t ngàm

- Ô b n S2, S3( h s 120mm, h d 500mm) và (h s 120mm, h d 400mm) d 3 s h h

  Liên k t 2 c nh v i d m là liên k t ngàm

2.4.2.2 Xácđnh n i l c:( Theo sách K T C U BTCT- th y Võ Bá T m)

- i v i các ô sàn S1, S2, S3, S5 thi liên k t gi a ô b n v i sàn là liên k t ngàm nên chúng đ u thu c ô b n s 9, ta có:

+ Mô men gi a nh p theo ph ng c nh ng n: M 1 m 91 *P

+ Mô men gi a nh p theo ph ng c nh dài: M 2 m 92 *P

+ Mô men g i theo ph ng c nh ng n: M I k 91 *P

+ Mô men g i theo ph ng c nh dài: M II k 92 *P

V i các h s m 91 ,m 92 ,k 91 ,k 92 ,m 11 ,m 12 đ c tra theo ph l c 15 sách “ K T C U BTCT, ph n c u ki n nhà c a– VÕ BÁ T M”

B ng xác đnh t i tr ng tác d ng lên di n tích ô sàn:

T i tr ng tác d ng lên ô sàn

T ng t i tr ng tác dung lên ô sàn: Pq L* 1 *L KN 2 ( )

B ng xác đnh n i l c trong các ô b n kê 4 c nh:

SVTH: Tr n V n Th c MSSV: 0851020274 Trang 15 k 92 0.03896 M II 10.301

2.4.2.3 Tính toán c t thép cho các ô b n sàn:

- Ô b n thu c lo i b n kê, đ c tính nh c u ki n ch u u n

 a 0 2cm- chi u dày l p đ m, b ng kho ng cách t tr ng tâm c a A s đ n mép vùng bê tông ch u kéo ( tính cho c 2 ph ng)

 h 0 chi u cao làm vi c c a ti t di n, b ng kho ng cách t tr ng tâm A s đ n mép vùng bê tông ch u nén h 0  h s a 0

 Ki m tra đi u ki n h n ch :   R 0, 618

* B ng th ng kê thép: Ô sàn

- B trí thép: thu n ti n cho vi c thi công, thép ch u l c 2 b n k nhau s l y giá tr l n đ b trí

- Ta ti n hành ki m tra đ võng c a m t ô sàn đi n hình trong toàn toàn các ô sàn thu c t ng 5

- Ch n ô sàn S5 là ô sàn có di n tích l n nh t v i L2 = 6800 mm, L1 = 6000 mm và có kh n ng b võng nhi u nh t

- Xét 2 d i gi a ô b n theo 2 ph ng L1 và L2 có b r ng b =1m

- G i q 1 và q 2 l n l t là t i tr ng phân b đ u trên d i theo 2 ph ng L1 và L2

- võng c a b n sàn t a đ n 4 c nh theo công th c g n đúng sau ( ph l c 22 K t c u bê tông c t thép 3_ Võ Bá T m)

Trong đó:  - là h s ph thu c vào t s L 2 /L 1 c a ô b n

 i u ki n v đ võng đ t yêu c u max gh 150 f  f  l 45mm

2.6.B TRÍ THÉP SÀN: (Xem b n v k t c u KC 01/07)

CH NG 3: TÍNH TOÁN C U THANG B

Cầu thang là phần thiết yếu trong giao thông đứng của công trình, được hình thành từ các bậc liên tiếp tạo thành thân (v) thanh, các bậc nối với nhau bằng chiều ngang, chiều dọc hình thành cầu thang Cầu thang đóng vai trò quan trọng trong công năng và nghệ thuật kiến trúc, nâng cao tính thẩm mỹ của công trình.

3.1.2 Xác đnh s b các kích th c c a c u thang:

- D a vào b n v ki n trúc ta có c u thang 2 v không limon

- B r ng thang a 1 1, 5m, b r ng chi u ngh a 2 1, 4m, d0, 4m

Hình 3.2 Sơ đồ tính Hình 3.3 Kích th c b c thang

3.2 T I TR NG TÁC D NG LÊN C U THANG:

Ta có p c 300daN m/ 2 3KN m/ 2 ( B ng 3, TCVN 2737 – 1995)

- B dày các l p c u t o: 0, 015 ; vtrat  m  vlot 0, 03 ;m  da 0, 02 m

- Dung tr ng v t li u: BTCT:  BTCT 25KN m n/ 3 ; 1 1,1

V a:  vua 18KN m n/ 3 ; 2 1, 2 á mài:  da 20KN m n/ 3 ; 3 1, 2

- Dung tr ng trung bình:  trungbinh 18KN m n/ 3 ; 4 1, 2

Hình 3.5: S đ tính v thang 3.2.2 T i tr ng tác d ng lên ph n b n chi u ngh : q 1

3.2.3 T i tr ng tác d ng lên ph n b n nghiêng:

C t d i b n có b r ng 1 m theo ph ng liên k t đ tính

- T nh t i phân b đ u trên 1 b c có ph ng h ng xu ng :

- T i tr ng phân b đ u trên b n nghiêng có giá tr : cos 2,35cos 34, 69 7, 43

- Ho t t i p bn phân b đ u trên b c nghiêng:

- Ho t t i phân b đ u trên b n nghiêng có ph ng th ng đ ng:

* bn bn * cos p  p 3,6*cos34,69 = 2,96 kN/m

- T ng t i q : cos bn cos 7, 43 2, 96 10,39 / b q G p KN m l  

- T i tr ng do lan can tác d ng lên b n nghiêng có ph ng th ng đ ng:

- T ng t i tác d ng lên b n nghiêng là:

- Do c u thang là c u thang 2 v không có d m limon nên v 1 b ng v 2

- C t 1 d i b n có b r ng b=1m theo ph ng d c b n thang đ tính, ta xem nh d m đ n có s đ tính nh sau:

- Xét t i ti t di n b t k , cách g i t a A 1 đo n là x, tính moment t i ti t di n đó:

Moment l n nh t nh p đ c xác đnh t đi u ki n: “ đ o hàm c a moment là l c c t và l c c t t i đó b ng 0”

L y đ o hàm c a Mx theo x và cho đ o hàm đó b ng 0, ta tìm đ c x:

- V trí có mô men l n nh t x 0 2,13m

Thay x v a m i tìm đ c vào Mx, tính đ c Mmax

- V t li u s d ng: Bê tông B25 (Mac 350), có R b 14, 5MPa

- B trí thép ch u l c t i nh p và đ t c u t o t i g i

Ch n đ ng kính c t thép: 14 @170có A S 9, 05cm 2

- Ch n h s thép g i b ng   g 1 : g 1 0, 4A S goi  1  g 1 *A S * 0, 4 *9, 053, 62cm 2

Ch n đ ng kính c t thép: 10 @ 200có A S 3,93cm 2 (d a vào s đ 2 đ u ngàm)

Trong SAP, mô hình tải trọng được xác định theo hai số liệu tính toán, từ đó cho phép giải quyết chính xác biểu đồ mô men Khi khai báo tải trọng, cần gán hệ số trạng thái là ngẫu nhiên Self Weight Multiplier = 0, vì tải trọng ngẫu nhiên đã được tính trong trạng thái tải trọng.

- Mômen c a thang đ c bi u di n theo 2 s đ sau (đ n v KNm)

Mômen c a thang theo s đ 1 đ u g i c đnh, 1 đ u kh p

Ta th y k t qu tính tay và ph n m sap 2000 có s sai s nh ng r t nh nên k t qu có th ch p nh n

- võng gi i h n w gh tình theo TCVN 356-2005 nh sau:

- Trong khi đó, đ võng w c a b n thang xu t ra t k t qu gi i trên mô hình trong SAP

- V y đ võng th a mãn ww gh nên ch n b dày b n thang h b 150mm là h p lý

S đ tính d m chi u ngh là 1 d m đ n gi n có nh p tính toán là kho ng cách gi a các tr c c t, t i tr ng tác d ng g m:

Ch n s b ti t di n d m chi u ngh :

- Tr ng l ng t ng xây lên d m: t t t t g     b h n  1600*1.1*0.1*252daN/m

- Do b n thang tru n vào, là ph n l c g i t a c a v 1, và v 2 đ c quy v phân b đ u:

N u R B R D thì t ng t i tr ng tác d ng lên d m là: qg d g t R B = 28.72 kN/m

- D m ch u tác d ng c a l c c t Q m ax 48.824KN

- S li u ban đ u:  b 2 2 (Bê tông n ng)

 f 0 (Ti t di n tính toán hình ch nh t)  n 0 (L c d c)

- Kho ng cách gi a các c t đai theo tính toán:

- Kho ng cách l n nh t gi a các c t đai:  b 4 1.5

- Kho ng cách gi a các c t đai theo c u t o ( đo n l/4) : h00mm

- Ch n Smin S S tt ; m ax;S ct Ch n S 150mm

- Kh n ng ch u c t c a c t đai: w 3 sw w

- Kh n ng ch u c t c a c t đai và bê tông:

Vi c tính toán, b trí c t thép cho v 2 gi ng nh v thang 1

CH NG 4: TÍNH TOÁN H N C MÁI

Bê tông mác 350: Rb = 14.5 (Mpa); Rbt = 1.05 (Mpa)

+ B n dùng thép CI: Rs"5 (Mpa)

+D m dùng thép CII: Rs = 280 (Mpa); Rsw = 225 (Mpa)

- V trí b đ c đ t t i c t tr c 2/CD và 3/CD

- T s đ kích th c hình h c, ta có: a6,8 ;m b6;h1, 6 ;m h 1 1m

+ Trong đó: a – chi u dài, b – chi u r ng, h – chi u cao b (a>b), h1 – chi u cao c t

- Ch n s b chi u dày c a b n n p h bn 80mm, bê tông đ toàn kh i, có ô c a n p

L  B n n p làm vi c theo 2 ph ng

L  B n n p làm vi c theo 1 ph ng

- Xét t s gi a chi u cao d m và b dày sàn:

DN b h h    Nên liên k t đ c xem là ngàm

4.3.4 Xác đnh t i tr ng tác d ng lên b n n p:

Vì kích th c lo i ô b n gi ng nhau nên ta tính toán 1 ô đi n hình có kích th c 3m x

 KN m / 3   KN m g / tc 2  HSVT g tt

T ng t i tr ng tác d ng g tt nap 0.432 2.2 0.324  2.956(KN m/ 2 )

Ho t t i s a ch a b n n p P nap tc  0.75  KN m / 2 , HSVT : n = 1.3

 T ng t i tr ng tác d ng lên b n n p là:

2.956 0.975 3.931 / tt tt nap nap qg P    KN m

- Tính toán b n n p theo s đ đàn h i, b n n p có s đ tính toán là s đ s 9: ngàm 4 c nh

- Gi thi t a bv 1, 5   cm  h 06, 5  cm

- Các công th c tính toán c t thép:

4.4.1.1 S đ tính: Xem nh d m liên t c 2 nh p

4.4.1.2 T i tr ng tác d ng lên d m:

- Do b n n p truy n vào d m d i d ng hình thang:

- T ng t i tr ng tác d ng lên d m:

Các h s : 0.07; 0.125; 0.625; 1.25, (tra b ng ph l c 17, sách K t c u bê tông c t thép- t p 2- Võ Bá T m)

- Di n tích c t thép ch u kéo: s b b 0 s

- Ki m tra hàm l ng c t thép: min ax

4.4.1.5 Tính toán c t đai cho d m DN1:

- D m ch u tác d ng c a l c c t Q m ax 12,14KN

4.4.2.2 T i tr ng tác d ng lên d m DN2:

- Do b n n p truy n vào d m d i d ng hình tam giác:

t ng t i phân b trên DN2 là: p3.75+1.5= 5.25 kN/m

- Kho ng cách gi a các c t đai theo c u t o:

- Kh n ng ch u c t c a c t đai: w sw w

4.4.3.1 S đ tính: tính toán theo h d m tr c giao

*Xét d m DN3, do b n n p truy n vào d m d i d ng hình thang:

-T ng t i tác d ng lên DN3

*Xét d m DN4, do b n n p truy n vào d m d i d ng hình tam giác:

- Tr ng l ng b n thân d m DN4:

- T ng t i tr ng tác d ng lên d m DN4 là:

Vì XCOMBO14: Ki m tra chuy n v ngang đnh

B ng 5.12: 18 tr ng h p t i và h s t h p t ng ng 5.7 CHUY N V NGANG NH CÔNG TRÌNH:

Theo TCXD 198- 1997 Chuy n v ngang c a k t c u tính theo ph ng pháp đàn h i là:

- Công trình s d ng k t c u khung BTCT: 39000

Theo chuy n v xu t ra t ETABS:

Th a đi u ki n cho phép

- Trong khuôn kh c a m t lu n v n, ta ch thi t k c t thép cho c t, d m trong m t khung nh t đ nh Ch n khung tr c 2 đ thi t k

SVTH: Tr n V n Th c MSSV:0851020274 Trang 80

- Bê tông B25: R b 14.5MPa R, bt 1.05MPa E, b 3*10 4 MPa

- Thép AII: R s R sc 280MPa R, sw 225MPa E, b 21*10 4 MPa

- Kích th c ti t di n: xem b ng bên d i

- Chi u dày l p bê tông b o v : c25mm

 a 0 50mm- chi u dày l p đ m, b ng kho ng cách t tr ng tâm c a A s đ n mép vùng bê tông ch u kéo

 h 0 chi u cao làm vi c c a ti t di n, b ng kho ng cách t tr ng tâm A s đ n mép vùng bê tông ch u nén h 0  h s a 0 500 60 440mm

T ng D m M V trí b mm h mm a mm h 0 mm  m 

B29 53.371 Nh p 250 500 50 450 0.073 0.08 440.2 2d18 509 0.45 B29 -100.955 G i 250 500 50 450 -0.138 -0.13 -752.6 3d18 763.5 0.68 B30 47.234 Nh p 250 500 50 450 0.064 0.07 387.8 2d18 509 0.45 B30 -95.211 G i 250 500 50 450 -0.130 -0.12 -712.1 3d18 763.5 0.68 B31 56.219 Nh p 250 500 50 450 0.077 0.08 464.7 2d18 509 0.45 B31 -106.243 G i 250 500 50 450 -0.145 -0.14 -789.7 2d18+1d20 823.2 0.73 B33 47.151 Nh p 250 500 50 450 0.064 0.07 387.1 2d18 509 0.45 B33 -95.587 G i 250 500 50 450 -0.130 -0.12 -714.8 3d18 763.5 0.68 B34 53.625 Nh p 250 500 50 450 0.073 0.08 442.4 2d18 509 0.45 B34 -102.509 G i 250 500 50 450 -0.140 -0.13 -763.5 3d18 763.5 0.68

B29 54.044 Nh p 250 500 50 450 0.074 0.08 446.0 2d18 509 0.45 B29 -115.928 G i 250 500 50 450 -0.158 -0.15 -857.0 2d18+2d16 911.2 0.81 B30 47.244 Nh p 250 500 50 450 0.060 0.07 387.9 2d18 509 0.45 B30 -108.333 G i 250 500 50 450 -0.148 -0.14 -804.3 2d18+2d16 911.2 0.81 B31 56.462 Nh p 250 500 50 450 0.077 0.08 466.8 2d18 509 0.45 B31 -118.367 G i 250 500 50 450 -0.160 -0.15 -873.9 2d18+2d16 911.2 0.81 B33 47.191 Nh p 250 500 50 450 0.064 0.07 387.4 2d18 509 0.45 B33 -108.572 G i 250 500 50 450 -0.148 -0.14 -805.9 2d18+2d16 911.2 0.81 B34 53.938 Nh p 250 500 50 450 0.073 0.08 445.1 2d18 509 0.45 B34 -114.851 G i 250 500 50 450 -0.156 -0.15 -849.6 2d18+2d16 911.2 0.81

B29 54.215 Nh p 250 500 50 450 0.074 0.08 447.5 2d18 509 0.45B29 -112.913 G i 250 500 50 450 -0.154 -0.14 -836.1 2d18+2d16 911.2 0.81B30 47.241 Nh p 250 500 50 450 0.064 0.07 387.8 2d18 509 0.45B30 -106.822 G i 250 500 50 450 -0.146 -0.14 -793.7 2d18+2d16 911.2 0.81B31 56.694 Nh p 250 500 50 450 0.077 0.08 468.8 2d18 509 0.45B31 -115.106 G i 250 500 50 450 -0.157 -0.15 -851.3 2d18+2d16 911.2 0.81B33 47.178 Nh p 250 500 50 450 0.064 0.07 387.3 2d18 509 0.45B33 -107.262 G i 250 500 50 450 -0.146 -0.14 -796.8 2d18+2d16 911.2 0.81B34 54.167 Nh p 250 500 50 450 0.074 0.08 447.0 2d18 509 0.45

B29 59.205 Nh p 250 500 50 450 0.081 0.08 490.5 2d18 509 0.45B29 -98.172 G i 250 500 50 450 -0.134 -0.13 -733.0 2d18+2d16 911.2 0.81B30 46.243 Nh p 250 500 50 450 0.063 0.07 379.4 2d18 509 0.45B30 -101.625 G i 250 500 50 450 -0.138 -0.13 -757.3 2d18+2d16 911.2 0.81B31 57.817 Nh p 250 500 50 450 0.079 0.08 478.5 2d18 509 0.45B31 -103.067 G i 250 500 50 450 -0.140 -0.13 -767.4 2d18+2d16 911.2 0.81B33 46.15 Nh p 250 500 50 450 0.063 0.06 378.6 2d18 509 0.45B33 -102.041 G i 250 500 50 450 -0.139 -0.13 -760.2 2d18+2d16 911.2 0.81B34 59.144 Nh p 250 500 50 450 0.081 0.08 490.0 2d18 509 0.45B34 -98.758 G i 250 500 50 450 -0.135 -0.13 -737.2 2d18+2d16 911.2 0.81T8 B29 58.818 Nh p 250 500 50 450 0.080 0.08 487.2 2d18 509 0.45

B29 61.276 Nh p 250 500 50 450 0.083 0.09 508.5 2d20 628.4 0.56 B29 -73.711 G i 250 500 50 450 -0.100 -0.10 -558.3 3d18 911.2 0.81 B30 28.685 Nh p 250 500 50 450 0.039 0.04 232.3 2d20 628.4 0.56 B30 -124.804 G i 250 500 50 450 -0.170 -0.16 -918.2 3d18+2d20 1391.9 1.2 B31 249.81 Nh p 300 500 50 450 0.340 0.43 2533.5 2d20+4d25 2591.4 1.92 B31 -195.892 G i 300 500 50 450 -0.267 -0.24 -1389.1 3d18+2d20 1391.9 1.03 B33 28.578 Nh p 250 500 50 450 0.039 0.04 231.4 2d20 509 0.45 B33 -124.576 G i 250 500 50 450 -0.170 -0.16 -916.6 3d18+2d20 1391.9 1.2 B34 61.208 Nh p 250 500 50 450 0.083 0.09 507.9 2d20 509 0.45 B34 -74.21 G i 250 500 50 450 -0.101 -0.10 -561.9 3d18 763.5 0.68

5.8.2 ki m tra hàm l ng thép d m:

Ki m tra hàm l ng c t thép: min ax

th a đi u ki n hàm l ng thép

- Ki m tra kh n ng ch ng c t c a bê tông:

-  b 3 0.6 đ i v i bê tông n ng,  b 3 0.5 đ i v i bê tông h t nh

- 0 f  ti t di n d m hình ch nh t

Nếu không có điều kiện trên, chọn sản phẩm cắt đai và đường kính thép đai dựa trên khoảng cách cắt đai, với giá trị nhỏ nhất trong các giá trị sau.

 s ct v i: s ct min  h / 2;150 mm khi h450mm s ct min  h / 3;300 mm khi h450mm

- C n ki m tra l i đi u ki n sau: Q0.3   w1 b 1 b R bh bt 0

- Giỏ tr s v a tớnh đ c trờn ch c n b trớ đo n ẳ nh p m i đ u d m, đo n ẵ nh p gi a d m ch c n đ t theo c u t o v i s ct min 3 / 4, 500 h mm khi h300mm

- Ch n đai 6, s nhánh đai n2 tính đ c b c đai nh sau:

- Bê tông c p đ b n B25 R b 14.5MPa R, bt 1.05MPa

- Ta ch n l c c t l n nh t trong t t c các d m thu c khung tr c 3 đ tính c t đai, t k t qu thép đai này đem b trí cho t t c các d m còn l i

- B ng tính c t đai d m khung truc 3:

D m B31 t ng 10 kích th c 300x500 ta đã tính c t đai 6a150, ta b trí t ng t cho các d m có kí hi u B31(250x500) c a các t ng còn l i

5.8.4 Tính thép cho c t khung tr c 2:

C t C8( tr c A-2), c t C9( tr c B-2), c t C10( tr c C-2), c t C12( tr c D-2), c t C13( tr c E-2), c t C14( tr c F-2)

- Tính thép d c c t theo ph ng pháp g n đúng c a GS Nguy n ình C ng

- tính c t thép cho c t ta ch n các t h p n i l c có các c p n i l c nh sau:

- Ta ti n hành tính toán c t thép cho c 3 c p n i l c, sau đó so sánh xem c p nào có yêu c u v c t thép l n nh t thì ta s dùng c p n i l c đó b trí cho c t Tính theo tiêu chu n

- Ph ng pháp tính g n đúng d a trên vi c bi n đ i nén l ch tâm xiên thành nén l ch tâm ph ng

- Xét ti t di n có c nh C C x , y i u ki n đ áp d ng ph ng pháp g n đúng là:

- Ti t di n ch u l c nén N, mômen u n M M x , y , đ l ch tâm ng u nhiên e ax ,e ay Sau khi xét u n 2 ph ng, tính đ c h s   x , y Mômen đã gia t ng thành M x 1 ,M y 1

Tùy thuộc vào tầm quan trọng của giá trị M x 1 và M y 1, cùng với kích thước các cạnh, sẽ có sự khác biệt trong hai mô hình tính toán (theo phương X và phương Y) Điều kiện và ký hiệu được trình bày trong bảng dưới đây.

Mô hình Theo ph ng X Theo ph ng Y i u ki n x 1 y 1 x y

- Gi thi t a, tính h 0  h a Z, h 0 a, chu n b s li u ,R R R b s , sc , R nh đ i v i tr ng h p l ch tâm ph ng

- Trong đó: 0.008   R b ( 0.85)- H s đ c l y đ i v i bê tông n ng

 sR R s  sp 280MPa- ng su t trong c t thép, đ i v i c t thép th ng không ng l c tr c ( sp 0)

 sc u 400MPa - ng su t gi i h n c a c t thép vùng ch u nén

- Ta ti n hành tính toán theo tr ng h p đ t c t thép đ i x ng: 1 b x N

- Tính mômen t ng đ ng M (đ i l ch tâm xiên ra l ch tâm ph ng)

- l ch tâm ban đ u e 0 , đ i v i k t c u siêu t nh e 0 max( ,e e 1 a )

- Xét nh h ng c a u n d c theo 2 ph ng:

- Trong đó: l 0 : chi u dài tính toán c a c u ki n l 0 0.7H, H: chi u cao t ng

: H s xét đ n nh h ng c a đ l ch tâm: 0

- Tính toán đ m nh theo 2 ph ng: X 0 X ; Y 0 Y ax  X , Y 

  h  , l ch tâm r t bé Tính toán g n nh đúng tâm

+ h s u n d c ph thêm khi xét nén đúng tâm: (1 ) e 0.3

+ khi 14l y 1; khi 14  104l y  theo công th c sau:

+ Di n tích c t thép đ c tính theo công th c:

 + Khi x 1  R h 0 xác đnh x theo công th c g n đúng l ch tâm bé:

- Di n tích c t thép d c ch u l c là A st l y b ng: A st K A s s ' , V i 2.5K s 

5.8.5.1 Tính thép cho c t C8 t ng h m (tr c A-2)

5.8.5.1.1 Xét c p n i l c 1: N m ax 3492.6KN M; X tu 130.233KNm M; Y tu 0.425KNm

- K t c u siêu t nh, l y e oX max(e 1 X ,e aX )37mm

- K t c u siêu t nh, l y e oY max(e 1 Y ,e aY )21.67mm

- Tính toán theo ph ng X v i: hC X 650mm b, C Y 650mm

- Gi thi t: a50mm h; 0 650 50 600mm Z; a 600 50 550mm

- Có x 1 370.6mm R h 0 357mmc t l ch tâm r t bé L y xx 1 370.6mm đ tính toán:

 X lý k t qu : k t qu ra s âm, ta ch n l i ti t di n và tính toán l i

5.8.5.1.2 Xét c p n i l c 2 : N3074.1KN M; tu X 132.4KNm M; Y m ax 0.256KNm

- Tính toán theo ph ng X v i: 650hC X  mm b, C Y 650mm

- Có x 1 326.2mm R h 0 357mmnh ng

Suy ra di n tích c t thép g n đúng:

- X lý k t qu : c t thép ra âm, ta ch n l i ti t di n và tính toán l i

5.8.5.1.3 Xét c p n i l c3 : N 2940.7KN M; m X ax 23.076KNm M; Y tu 78.076KNm

- K t c u siêu t nh, l y e oX max(e 1 X ,e aX )21.67mm

- K t c u siêu t nh, l y e oY max(e 1 Y ,e aY )26mm

- Tính toán theo ph ng Y v i: hC y 650mm b, C x 650mm

0 e 0.3 h  l ch tâm r t bé Tính toán g n nh nén đúng tâm

- X lý k t qu : k t qu ra âm, ta ph i ch n l i ti t di n và tính toán l i c t thép

- Tính toán t ng t cho c t các t ng còn l i, ta có b ng th ng kê thép nh d i đây:

5.8.5.2 B ng tính toán cho t t c các c t:

(kN.m) e0 (mm) e  R h 0 Tr ng Ast

N Mx My Cx Cy P/ M e0 e (mm)  R 0 h

(kN) (kNm) (kNm) (mm) (mm) tính (kNm) (mm) h p tính

(kN.m) e (mm)  R h 0 Trh p ng tính

(kN.m) e (mm)  R h 0 Tr ng h p tính

M (kN.m) e0 (mm) e (mm)  R h 0 Trh p ng tính

C t thép c t tính ra k t qu ra s âm, bê tông đ kh n ng ch u l c, ta có b trí thép c u t o Nh ng ta có th ch n l i ti t di n và tính l i c t thép

Mô hình tính toán l i n i l c m i, tính toán l i c t thép khi nào ra s d ng thì ch n thép b trí

V y, ta ti n hành gi m ti t di n t t , tính toán l i k t qu nh sau:

5.8.6 N i l c c t sau khi thay đ i ti t di n:

T ng C t P Max M2 M3 P M2 Max M3 P M2 M3 Max T10 C8 148.57 52.955 3.224 147.96 55.981 3.118 146.94 51.34 7.631 T9 C8 463.54 41.962 2.933 462.11 49.381 2.835 457.41 40.467 11.004 T8 C8 782.12 73.174 5.522 782.12 73.174 5.522 771.08 60.873 18.503 T7 C8 1104.85 74.057 4.458 1104.85 74.057 4.458 944.11 38.803 21.515 T6 C8 1430.1 70.558 3.595 1430.1 70.558 3.595 1216.41 33.624 24.708 T5 C8 1761.89 88.839 5.138 1761.89 88.839 5.138 1492.9 45.004 30.791 T4 C8 2096.3 89.117 3.175 2096.3 89.117 3.175 1770 43.268 33.189 T3 C8 2433.24 84.611 1.857 2433.24 84.611 1.857 2047.53 37.418 35.401 T2 C8 2776.96 97.795 0.673 2776.96 97.795 0.673 2339.64 48.311 38.28 T1 C8 3148.23 108.313 0.9 3148.23 108.313 0.9 2650.33 46.713 48.637 HAM C8 3354.26 86.915 0.446 3354.26 86.915 0.446 2798.48 18.186 52.814

T ng C t P Max M2 M3 P M2 Max M3 P M2 M3 Max T10 C10 691.46 28.269 23.497 649.94 47.144 35.743 648.97 39.332 40.436 T9 C10 1029.18 8.234 3.9 904.42 22.557 3.896 901.36 7.343 14.225 T8 C10 1380.13 13.803 5.248 1165.03 36.557 6.032 1160.32 12.448 22.619 T7 C10 1732.47 12.286 3.404 1427.18 40.963 4.184 1421.65 10.877 25.555 T6 C10 2091.61 10.273 0.939 1694.62 44.157 1.933 1687.86 8.951 26.957 T5 C10 2458.01 13.375 1.168 1968.39 55.674 0.745 1961.57 11.482 31.698 T4 C10 2825.34 12.13 0.949 2242.32 59.468 0.5 2236.72 10.2 35.546 T3 C10 3196.81 10.011 1.589 2518.6 61.433 0.405 2530.79 8.466 37.85 T2 C10 3574.29 12.173 1.34 2799.33 70.586 0.076 2797.32 9.846 42.59 T1 C10 3952.65 10.599 3.525 3079.83 81.564 3.155 3081.6 8.227 55.091 HAM C10 4328.75 3.983 1.986 3356.4 80.921 1.627 3361.79 3.041 55.698

Ta dùng ph ng pháp tính c t l ch tâm xiên nh trên, tính toán l i c t thép c t nh sau:

Khi bề trí cột thép được cắm vào điều kiện chịu dày lớp bảo vệ và không hạn chế các thanh cột thép, trong môi trường hợp chịu dày lớp bảo vệ và không hạn chế các thanh cột thép, không được nhấn mạnh đường kính thanh thép (φ).

- Ngoài ra v i c t có chi u cao ti t di n t 250mm tr lên thì chi u dày l p b o v ko không nh h n 20mm

- V i c t thép có v trí đ ng khi đ bê tông kho ng h gi a các thanh không nh h n

Trong điều kiện kích thước tiết diện bê tông mà buộc phải đặt nhiều cốt thép, việc ghép cốt thép thành đôi và ghép xác vào nhau theo phương chuyển động của bê tông là hợp pháp Tuy nhiên, khe hở giữa các đôi cốt thép không được nhỏ hơn 1,5 lần đường kính của thanh cốt thép.

- T k t qu n i l c ta ch n ra l c c t nguy hi m nh t đ tính toán c t đai cho c t: ax 48.78 ; tu 2433.24

- B qua nh h ng c a vùng cánh ch u nén nên:  f 0

- Ki m tra c n thi t ph i đ t c t đai:

- V y ta đ t c t đai theo c u t o, v i đi u ki n:

S đ hình h c: Error! Bookmark not defined .1 M t b ng c u thang b : Error! Bookmark not defined .2 Xác đ nh s b các kích th c c a c u thang: Error! Bookmark not defined 3.2 T i tr ng tác d ng lên c u thang: Error! Bookmark not defined 3.2.1 Ho t t i: Error! Bookmark not defined 3.2.2 T i tr ng tác d ng lên ph n b n chi u ngh

T i tr ng tác d ng lên ph n b n nghiêng

C t d i b n có b r ng 1 m theo ph ng liên k t đ tính

- T nh t i phân b đ u trên 1 b c có ph ng h ng xu ng :

- T i tr ng phân b đ u trên b n nghiêng có giá tr : cos 2,35cos 34, 69 7, 43

- Ho t t i p bn phân b đ u trên b c nghiêng:

- Ho t t i phân b đ u trên b n nghiêng có ph ng th ng đ ng:

* bn bn * cos p  p 3,6*cos34,69 = 2,96 kN/m

- T ng t i q : cos bn cos 7, 43 2, 96 10,39 / b q G p KN m l  

- T i tr ng do lan can tác d ng lên b n nghiêng có ph ng th ng đ ng:

- T ng t i tác d ng lên b n nghiêng là:

- Do c u thang là c u thang 2 v không có d m limon nên v 1 b ng v 2

- C t 1 d i b n có b r ng b=1m theo ph ng d c b n thang đ tính, ta xem nh d m đ n có s đ tính nh sau:

- Xét t i ti t di n b t k , cách g i t a A 1 đo n là x, tính moment t i ti t di n đó:

Moment l n nh t nh p đ c xác đnh t đi u ki n: “ đ o hàm c a moment là l c c t và l c c t t i đó b ng 0”

L y đ o hàm c a Mx theo x và cho đ o hàm đó b ng 0, ta tìm đ c x:

- V trí có mô men l n nh t x 0 2,13m

Thay x v a m i tìm đ c vào Mx, tính đ c Mmax

- B trí thép ch u l c t i nh p và đ t c u t o t i g i

Ch n đ ng kính c t thép: 14 @170có A S 9, 05cm 2

- Ch n h s thép g i b ng   g 1 : g 1 0, 4A S goi  1  g 1 *A S * 0, 4 *9, 053, 62cm 2

Ch n đ ng kính c t thép: 10 @ 200có A S 3,93cm 2 (d a vào s đ 2 đ u ngàm)

Trong SAP, mô hình tải trọng và thang được xác định theo hai số liệu tính toán, từ đó cho phép giải quyết chính xác biểu đồ mômen Khi khai báo tải trọng, cần gán hệ số trạng thái là trọng lượng bản thân với giá trị Self Weight Multiplier = 0, vì trọng lượng bản thân đã được tính toán trong tải trọng.

- Mômen c a thang đ c bi u di n theo 2 s đ sau (đ n v KNm)

Mômen c a thang theo s đ 1 đ u g i c đnh, 1 đ u kh p

Ta th y k t qu tính tay và ph n m sap 2000 có s sai s nh ng r t nh nên k t qu có th ch p nh n

- võng gi i h n w gh tình theo TCVN 356-2005 nh sau:

- Trong khi đó, đ võng w c a b n thang xu t ra t k t qu gi i trên mô hình trong SAP

- V y đ võng th a mãn ww gh nên ch n b dày b n thang h b 150mm là h p lý

S đ tính d m chi u ngh là 1 d m đ n gi n có nh p tính toán là kho ng cách gi a các tr c c t, t i tr ng tác d ng g m:

Ch n s b ti t di n d m chi u ngh :

- Tr ng l ng t ng xây lên d m: t t t t g     b h n  1600*1.1*0.1*252daN/m

- Do b n thang tru n vào, là ph n l c g i t a c a v 1, và v 2 đ c quy v phân b đ u:

N u R B R D thì t ng t i tr ng tác d ng lên d m là: qg d g t R B = 28.72 kN/m

Vi c tính toán, b trí c t thép cho v 2 gi ng nh v thang 1

CH NG 4: TÍNH TOÁN H N C MÁI

Bê tông mác 350: Rb = 14.5 (Mpa); Rbt = 1.05 (Mpa)

+ B n dùng thép CI: Rs"5 (Mpa)

+D m dùng thép CII: Rs = 280 (Mpa); Rsw = 225 (Mpa)

- V trí b đ c đ t t i c t tr c 2/CD và 3/CD

- T s đ kích th c hình h c, ta có: a6,8 ;m b6;h1, 6 ;m h 1 1m

+ Trong đó: a – chi u dài, b – chi u r ng, h – chi u cao b (a>b), h1 – chi u cao c t

- Ch n s b chi u dày c a b n n p h bn 80mm, bê tông đ toàn kh i, có ô c a n p

L  B n n p làm vi c theo 2 ph ng

L  B n n p làm vi c theo 1 ph ng

- Xét t s gi a chi u cao d m và b dày sàn:

4.3.4 Xác đnh t i tr ng tác d ng lên b n n p:

Vì kích th c lo i ô b n gi ng nhau nên ta tính toán 1 ô đi n hình có kích th c 3m x

 KN m / 3   KN m g / tc 2  HSVT g tt

T ng t i tr ng tác d ng g tt nap 0.432 2.2 0.324  2.956(KN m/ 2 )

Ho t t i s a ch a b n n p P nap tc  0.75  KN m / 2 , HSVT : n = 1.3

 T ng t i tr ng tác d ng lên b n n p là:

2.956 0.975 3.931 / tt tt nap nap qg P    KN m

- Tính toán b n n p theo s đ đàn h i, b n n p có s đ tính toán là s đ s 9: ngàm 4 c nh

- Gi thi t a bv 1, 5   cm  h 06, 5  cm

- Các công th c tính toán c t thép:

Nếu không có điều kiện trên, hãy chọn nhánh cắt đai và đường kính thép đai sao cho khoảng cách cắt đai là giá trị nhỏ nhất trong các giá trị sau.

Tùy thuộc vào tầm quan trọng của giá trị M x 1 và M y 1, cùng với kích thước các cạnh, sẽ ảnh hưởng đến độ chính xác trong hai mô hình tính toán (theo phương X và phương Y) Các điều kiện và ký hiệu được trình bày trong bảng dưới đây.

- Có x 1 326.2mm R h 0 357mmnh ng

Khi bề trí cốt thép được đặt trong điều kiện chịu tải, lớp bảo vệ và không hạn chế các thanh cốt thép, trong môi trường hợp chịu tải, lớp bảo vệ và không hạn chế các thanh cốt thép không được nhấn mạnh đến đường kính thanh.

Trong điều kiện kích thước tiết diện bên h cạnh mà buộc phải đặt nhiều cốt thép, việc ghép cốt thép thành đôi là hợp lệ Cốt thép có thể ghép xác vào nhau theo phương chuyển động của bê tông khi đổ, tuy nhiên, khe hở giữa các đôi cốt thép không được nhỏ hơn 1,5 lần đường kính thanh.

Kết luận: Cốt đai kháng ngược sức nén chính là yếu tố quan trọng trong thiết kế kết cấu thép Tại những ngách cột, cốt đai cần được bố trí với khoảng cách không quá 8 lần đường kính của cốt thép Đồng thời, cần tính toán cốt đai tương tự cho các tầng còn lại trong hệ thống kết cấu.

Ta đ ng lo t ch n c t đai là 8a200 b trí cho t t c các c t t ng t ng, sau đó ki m tra l i th a mãn t t c đi u ki n ki m tra c t đai

D i đây là b ng t ng h p c t đai c a t t c các c t khung tr c 2:

SVTH: Tr n V n Th c MSSV:0851020274 Trang 117 c t T NG N Q b h h 0  n Q b a ch n  b 1  w 1 Q gh c t 8

CH NG 6: THI T K MÓNG C C ÉP

Tính c t thép cho v thang 1

Tính d m n p

D m DN1 (250x300)

D m DN2 (250x300) : Error! Bookmark not defined 1 S đ tính: Error! Bookmark not defined 2 T i tr ng tác d ng lên d m DN2: Error! Bookmark not defined 3 Xác đ nh n i l c: Error! Bookmark not defined 4 Tính c t thép cho d m DN2: Error! Bookmark not defined 5 Tính toán c t đ ai cho d m DN2: Error! Bookmark not defined 4.4.3 D m DN3, DN4 : Error! Bookmark not defined 4.4.3.1 S đ tính: Error! Bookmark not defined 4.4.3.2 T i tr ng tác d ng lên d m DN3, DN4: Error! Bookmark not defined 4.4.3.3 Xác đ nh n i l c: Error! Bookmark not defined 4.4.3.4 Tính c t thép cho d m DN3: Error! Bookmark not defined 4.4.3.5 Tính toán c t đ ai cho d m DN3

Nếu không có điều kiện trên, chọn sánh cắt đai và đường kính thép đai dựa trên khoảng cách cắt đai sẽ là giá trị nhỏ nhất trong các giá trị sau.

Tùy thuộc vào tầm quan trọng của giá trị M x 1 và M y 1, cùng với kích thước các cạnh, có sự khác biệt trong hai mô hình tính toán (theo phương X và phương Y) Điều kiện và ký hiệu được trình bày trong bảng dưới đây.

- Có x 1 326.2mm R h 0 357mmnh ng

Khi bề trí cắt thép được cân nhắc đến điều kiện và chiều dày lớp bảo vệ, không được xem nhẹ các thanh cắt thép Trong môi trường hợp chiều dày lớp bảo vệ và không gian giữa các thanh cắt thép, không được nhầm lẫn với đường kính thanh thép.

Trong điều kiện kích thước tiêu chuẩn bề mặt mà buộc phải đặt nhiều cốt thép, có thể ghép cốt thép thành đôi và ghép xác vào nhau theo phương chuyển động của bê tông Tuy nhiên, khe hở giữa các đôi cốt thép không được nhỏ hơn 1,5 lần đường kính thanh.

Kết luận: Cốt đai là một yếu tố quan trọng trong kết cấu chịu nén chính Tại những ngách cần thiết, cốt thép được bố trí cốt đai với khoảng cách không quá 8cm và 0 Chúng ta cần tính toán cốt đai tương ứng cho các tầng còn lại của các tòa nhà C8.

Số liệu đa chất công trình “Cao ốc văn phòng SUNWAH TOWER” được thu thập từ báo cáo của 3 hố khoan với độ sâu 48m, kết hợp với kết quả thí nghiệm trong phòng và các tài liệu thu thập ngoài hiện trường Phương pháp thống kê toán học và lý thuyết xác suất được áp dụng để phân chia các đần nguyên đa chất công trình, đặc biệt chú ý tới nguyên tắc đồng nhất và các nguồn gốc đa dạng Qua đó, đã xác định được 5 đần nguyên đa chất công trình.

 L p s 1 (CL): Sét pha nhi u cát, tr ng thái m m, phân b t đ sâu 1.5m đ n 5m

 L p s 2 (CH): Sét l n b t và ít cát, tr ng thái c ng, phân b t đ sâu 5m đ n 12m

 L p s 3 (SM): Cát m n l n b t, tr ng thái b i r i, phân b t đ sâu 12m đ n 16m

 L p s 4 (CL): Sét pha nhi u cát, tr ng thái d o c ng, phân b t đ sâu 16m đ n 24m

- M c n c ng m đo đ c t i các h khoan, 24h k t khi ng ng khoan, trung bình cho c

3 h khoan là 4m tính t m t đ t K t qu phân tích m u n c cho th y n c không có tính n mòn đ i v i bê tông

 Nh n xét s b đi u ki n d a ch t công trình:

Khu vực có điều kiện địa chất tốt với các lớp đất có thành phần, trạng thái và bề dày khác nhau Trong đó, các lớp đất chủ yếu là đất sét, giúp tăng khả năng chịu tải và tính ổn định cho khu vực Do đó, đa dạng khu vực này được đánh giá là khá tốt.

6.3 B NG T NG H P CÁC CH TIÊU:

B ng n i l c t i các chân c t khung tr c 2:

C t Load Tr ng h p P(kN) V2(kN) V3(kN) M2

ENVE1 MIN N max tt ,Q Q M tt x , tt y , tt x ,M tt y -3354.26 -22.98 -45.7 -86.915 -52.33 ENVE1 MIN N t tt u ,Q Q M x tt , tt y , x max ,M tt y -3354.26 -22.98 -45.7 -86.915 -52.33 ENVE1 MAX N tu tt ,Q Q M x tt , tt y , x tt ,M max y -2642.65 23.43 10.3 50.47 52.814

ENVE1 MIN N max tt ,Q Q M tt x , tt y , tt x ,M tt y -3998.01 -22.77 -33.81 -77.243 -52.083 ENVE1 MAX N t tt u ,Q Q M x tt , tt y , x max ,M tt y -3047.48 26.14 36.99 80.868 55.897 ENVE1 MAX N tu tt ,Q Q M x tt , tt y , x tt ,M max y -3047.48 26.14 36.99 80.868 55.897

ENVE1 MIN N max tt ,Q Q M tt x , tt y , tt x ,M tt y -4328.75 -23.03 -37.04 -80.921 -52.38 ENVE1 MIN N t tt u,Q Q M x tt , tt y , x max ,M tt y -4328.75 -23.03 -37.04 -80.921 -52.38 ENVE1 MAX N tu tt ,Q Q M x tt , tt y , x tt ,M max y -3356.4 25.96 31.68 74.828 55.698

ENVE1 MIN N max tt ,Q Q M x tt , tt y , x tt ,M tt y -3354.26 -22.98 -45.7 -86.915 -52.33 ENVE1 MIN N t tt u ,Q Q M x tt , tt y , x max ,M y tt -3354.26 -22.98 -45.7 -86.915 -52.33 ENVE1 MAX N tu tt ,Q Q M x tt , tt y , x tt ,M y max -2642.65 23.43 10.3 50.47 52.814

- Tính thêm t i tr ng do t ng h m truy n xu ng móng

Ch n sàn t ng h m có chi u dày là 250mm

Tính di n truy n t i xu ng móng: 3.2 x 6 = 19.2 m 2

3609.26 ; 86.9 ; 52.33 ; 22.98 ; 45.7 tt tt tt tt tt x y x y

N  P KN M  KNm M  kN m Q  KN Q  kN

6.5.2.1 Ch n chi u sâu chôn móng h m :

- Do sàn t ng h m c t -3.5m và m c n c ng m c t -4m so v i m t đ t t nhiên nên t ng h m n m trên m c n c ng m nên không có áp l c th y t nh

- Ch n chi u cao đài móng là 1.5m

-Thi t k m t trên c a đáy đài trùng v i mép trên k t c u sàn t ng h m -3.5m so v i c t 0.00m, và -2.7m so v i c t m t đ t t nhiên

- Chiều sâu đặt đáy đài tính từ cốt đất tự nhiên là -4.2m, tính từ cốt 0.00 qui ước là-5m

- Ch n l p đ t s 4 đ c m c c 1 đo n là 3.4m u c c b d p v l y thép ngàm vào đài 1 đo n 80cm

v y t ng chi u dài c a c c là: (19.4-4.2+0.8)m Chia làm 2 đo n m i đo n 8m

- Ta s dùng c c 300x300, dài 16m nh đã b trí cho móng C9 b trí cho toàn b móng c a công trình

- Ch n chi u sâu chôn đài h m theo đi u ki n cân b ng v i áp l c b đ ng min d

- Do kích th c đài ch a đ c xác đnh nên ta t m th i l y 2.4B d  m

- Sau khi thi công, ta đ p đ t l i b ng chính l p đ t s 1 có:

6.5.2.2 Ch n c c, chi u dài, mác bê tông, thép:

- Ch n c c có ti t di n ngang 30x30cm dài 16m, chia làm 2 c c m i c c 8m

 r , r : bán kính c c tròn hay c nh c a c c vuông

  r     0.965 ( tra b ng 2.2, trang 25_Phân Tích và Tính Toán móng C c_Võ Phán, Hoàng Th Thao)

 Tr ng h p 1: s đ 2 móc c u( th ng trong đi u ki n c u c c)

- Khi đúc c c ng i ta th ng làm 2 móc v i kho ng cách cho 1 đo n c c 0.2L

- Tr ng l ng c c: q25* 0.3 *1.1  2 2.475KN m/ 2.5KN m/

- Bi u đ mômen trong c c khi c u l p, v n chuy n, s p x p trong bãi:

 Tr ng h p 2: Khi s đ 1 móc c u ( th ng trong đi u ki n d ng c c)

Ghi chú: Trong tr ng h p c c ch b trí 2 móc c u thì th ng dùng móc c u trong s đ c u c c đ d ng c c Khi đó moment l n nh t trong c c là :

V y ta dùng tr ng h p M m ax 10.88(kN.m ) đ ki m tra:

V y thép đã ch n trong c c là 2 16 m i phía (2 16 4.022cm 2 ) là th a mãn

S c ch u t i theo ch tiêu c lý c a đ t n n:

   tra b ng 2.7, sách Phân Tích và Tính Toán Móng C c _ Võ Phán, Hoáng Th

Thao bi u đ : N c 13.27;N q 4.719;N  2.5(theo công th c Terzaghi d a vào c ng đ ,c c a đ t)

- Kh n ng ch u t i s d ng đ thi t k c c đ c l y theo Q a

S c ch u t i c a c c theo ch tiêu c ng đ c a đ t nên:

6.5.2.4 Xác đnh s l ng c c và b trí c c:

- Kho ng cách các c c (tính t tâm c c): @3D3*0.30.9m

- Móng có d ng hình ch nh t: B=2.4m L=2.4m

- T i tr ng tác d ng t i đáy đài:

6.5.2.4.2 T i tr ng tác d ng lên các đ u c c:

Stt x i (m) y i (m) ( )x i 2 ( )y i 2 N( kN) Mx(kNm)My(kNm) P i

6.5.2.4.3 ki m tra c c làm vi c theo nhóm:

  s n 1 s hàng c c trong nhóm c c: n 1 3 n 2 s c c trong 1 hàng : n 2 3

S: kho ng cách 2 c c tính t tâm, thiên v an toàn l y s3d

V y th a đi u ki n s c ch u t i c a nhóm c c

6.5.2.4.4 Ki m tra ng su t d i m i c c và tính lún:

- Xác đnh kh i móng qui c t i m i c c

- Góc ma sát  tb c a các l p bên hông c c:

- Kh i l ng móng kh i quy c  W qum :

- T i tr ng truy n xu ng m i c c:

- Tính t i tr ng tiêu chu n R tc :

- ng su t do tr ng l ng b n thân đ t t i m i c c:

- Chia l p đ t d i đáy m i c c thành t ng l p dày 1.25m  h i 1.25 m , đánh s v trí; dùng b ng tra: 4.6

- Tính ng su t gây lún:

- V trí ng ng tính lún là v trí 6, vì:

H s r ng : e0.695, tra b ng m k 4.275 (Ph l c 5, TCVN 74-1987 cho sét pha cát)

H s nén: a 0  0.00011  m 2 / KN - Sét pha cát CL

6.5.2.4.5 i u ki n ch ng xuyên th ng đài c c: xt cx

Hình Tháp xuyên th ng c a móng:

Nh n xét: áy l n c a tháp xuyên 45 bao ph toàn b c c Trong tr 0 ng h p này chi u cao đài ch n ban đ u 1.5m là h p lý

Vì v y không c n ki m tra xuyên th ng đài c c

Xem đài là 1 b n consol, 1 đ u ngàm vào mép c t, đ u kia t do, gi thi t đài tuy t đ i c ng:

- Ch n chi u cao h o theo đi u ki n tuy t đ i c ng:

- Tính c t thép đài c c, gi thi t ngàm t i chân c t; theo s đ :

 Ch n 14 18 3563mm 2 , v i kho ng cách là: a0 mm

 Ch n 14 18 3563mm 2 , v i kho ng cách là: a0 (mm)

- V i kích th c đài móng d i các c t C9, C10, C12, C13 t ng t nh nhau, ch khác nhau v n i l c t i chân c t là khác nhau Vì v y ta ch n n i l c c t C10 tính toán cho toàn b móng M2 đ b trí cho các móng M2 d i các c t còn l i

Tính di n truy n t i xu ng móng: 6.6x6= 39.6m 2

- Ta thi t k 1 móng đi n hình Ch n móng c a c t C10

4855.5 ; 80.921 ; 52.38 ; 23.03 ; 37.04 tt tt tt tt tt x y x y

- Ch n c c có ti t di n ngang 30x30cm

SVTH: Tr n V n Th c MSSV: 0851020274 Trang 141 ax 2.5*8

Thao bi u đ : 13.27;N c  N q 4.719;N  2.5(theo công th c Terzaghi d a vào c ng đ c, c a đ t)

- Kh i l ng móng kh i quy c  W qum  :

H s r ng : e0.695, tra b ng 4.275m k  (Ph l c 5, TCVN 74-1987 cho sét pha cát)

Xem đài là 1 b n consol 1 đ u ngàm vào mép c t, đ u kia t do, gi thi t đài tuy t đ i c ng:

 Ch n 16 20 5024mm 2 , v i kho ng cách là: a0mm

 Ch n 14 18 3563mm 2 , v i kho ng cách là: a 0mm

- áy đài đ t đ sâu -4.2m so v i m t đ t t nhiên nên ta ph i đào đ t v i 1 kh i l ng r t l n

V t li u cho h

- Bê tông có cấp độ bền chịu nén B25 tương đương với BT Mac 350

+ Cường độ chịu nén tính toán: Rb = 14500 KN/m 2 ,5MPa

+ Môđun đàn hồi: Eb = 3x10 7 KN/m 2

+ Cường độ chịu kéo tính toán: Rs = 225000 KN/m 2 = 225 MPa

+ Môđun đàn hồi: Es = 21x10 7 KN/m 2 = 21x10 4 Mpa

+ Môđun đàn hồi: Es = 21x10 7 KN/m 2 = 21x10 4 MPa

+ Môđun đàn hồi: Es = 20x10 7 KN/m 2 = 20x10 4 Mpa

( Tra sách SÀN S N BÊ TÔNG TOÀN KH I – GS.TS NGUY N ÌNH C NG, trang 181,182-ph l c 13 và trang 185-ph l c 15)

L a ch n kích th c ti t di n các c u ki n

L a ch n ti t di n d m: ( c xác đ nh ch ng 2)

L a ch n ti t di n c t

- Kích th c ti t di n c t đ c ch n trong gia đo n thi t k c s , đ c d a vào kinh nghi m thi t k , d a vào các k t c u t ng t ho c c ng có th tính toán s b d a vào l c nén N đ c xác đnh m t cách g n đúng

- Di n tích ti t di n c t là A: * b

Trong đó: R b - c ng đ tính toán v nén c a bê tông k- h s , v i tr ng h p nén l ch tâm l y k1, 3 1,5

- Khi ch n kích th c ti t di n c u ki n, ngoài đi u ki n v kh n ng ch u l c còn c n k đ n đi u ki n v n đnh ( h n ch đ m nh) c a c u ki n:

 i  Trong đó: i- là bán kính quán tính ti t di n (i0, 288 ( )b h )

+ : ph thu c vào liên k t ( khi sàn đ toàn kh i l y  0, 7)

+ l: chi u dài c a c t, b ng kho ng cách gi a hai liên k t

- Kho ng 2-3 t ng thay đ i ti t di n 1 l n

- D a vào m t b ng ch n c t có kích th c l n nh t đ tính toán, di n truy n t i nh hình v :

- Di n truy n t i t sàn vào c t: S q * s 3400 3200 * 3000 3000    * 6.885281KN

- Tr ng l ng b n thân d m: G d n b h g d d  t * 3400 3200    3000 3000 9.625kN

- Tr ng l ng b n thân t ng: G t n b h g t t  t * 6800 6000  99.5kN

-Riêng sàn mái không có G t

 B ng kh i l ng t ng sàn t ng:

- C t t ng 1 đ n t ng 3(ch n l c nén t ng 1 đ tính)

- C t t ng 4 đ n t ng 6 ( ch n l c nén t ng 4 đ tính)

T ng Ti t di n tính toán (cm 2 )

- Dùng nh ng ti t di n c t này gán cho nh ng c t biên theo t ng t ng

5.4 QUAN NI M TÍNH TOÁN CHO CÔNG TRÌNH:

Sàn là một thành phần quan trọng trong cấu trúc của một tòa nhà, với vai trò tương tự như các vách ngăn Sàn có thể được thiết kế để chịu lực và có khả năng chống lại các tác động từ môi trường bên ngoài, bao gồm cả sự rung động và biến dạng Việc hiểu rõ chức năng và đặc điểm của sàn sẽ giúp tối ưu hóa hiệu suất và độ bền của công trình.

Khi sàn đã được thiết lập trong một phòng, việc xác định truyền tải trạng thái ngang có thể được thực hiện thông qua các hình chóp lục Điều này cho phép xem xét các hình chóp lục đầu có sự biến động giống nhau.

- Bi n d ng d c tr c c a sàn xem nh không đáng k có th b qua

- Bi n d ng do l c c t gây ra trong vách c ng khi t i tr ng tác d ng là không đáng k so v i bi n d ng do mô men u n gây ra trong vách c ng đó

- Nh v y h ch u l c theo ph ng đ ng c a công trình đang xét v c b n có th x y ra các d ng ch u l c sau:

+ C u ki n ch u nén l ch tâm (ti t di n đ i x ng b t k )

+ C u ki n ch u nén l ch tâm xiên (ti t di n đ i x ng b t k )

- ây là khung vách bê tông c t thép toàn kh i, liên k t gi a vách, c t và móng là ngàm phía trên m t móng

5.5 XÁC NH T I TR NG TÁC D NG LÊN CÔNG TRÌNH:

- T i tr ng tác d ng lên công trình bao g m: t i tr ng đ ng và t i tr ng ngang

5.5.1 T i tr ng đ ng: g m t nh t i và ho t t i:

Trồng lồng bần là một kỹ thuật quan trọng trong việc xây dựng các lớp cấu tạo như vữa và lót, giúp tạo ra các lớp nền chắc chắn cho công trình Kỹ thuật này không chỉ đảm bảo độ bền cho nền móng mà còn hỗ trợ việc xây dựng tường và sàn một cách hiệu quả Việc trồng lồng bần cần được thực hiện cẩn thận để đảm bảo sự ổn định và chất lượng cho các công trình xây dựng.

Trong quá trình phân tích kết cấu bằng phần mềm Etabs, việc không khai báo trọng lượng bản thân của các cột kiên cố bằng bê tông cốt thép dẫn đến máy tính tự động tính toán với hệ số trọng lượng tự nhiên là 1.1.

- Giá tr t nh t i c a t ng ô sàn đ c tính toán b ng sau:

Các sàn t ng đi n hình

3 - L p ch ng th m dày 20mm 22 0,44 1,1 0,484

3 - L p ch ng th m dày 20mm 22 0,44 1,1 0.484

- Ta xem mái nh sàn đ truy n t i tr ng t mái v c t trong quá trình nh p t i vào khung trong Etabs

- Tr ng l ng b n thân t ng:

+ T ng ng n phòng v sinh (t ng 10):

Những yếu tố quan trọng trong việc tính toán tải trọng tĩnh của hệ thống là xác định đúng tâm Khi tính toán theo sơ đồ khung – vách, tải trọng tĩnh cần được xem xét tác động đúng tâm Tuy nhiên, trong thực tế, tải trọng tĩnh có thể lệch tâm do tải trọng tác động vào sàn một bên hoặc do sai lệch tâm trước trong thi công Việc cho phép xét tải trọng lệch tâm này là cần thiết trong trường hợp kiểm tra tải trọng di động và tính toán cốt thép.

- T i tr ng do c u thang tác d ng lên d m khung:

R28.2 kN/m ( ph n tính toán c u thang)

- Ho t t i tác d ng trên sàn d i d ng phân b đ u, trong Etabs ta mô ph ng sàn d i d ng Shell (ph n t t m)

- Ho t t i s d ng xác đnh tùy vào công n ng s d ng c a ô sàn, l y theo TCVN 2737-

1995, đi u 4.3.1 K t qu đ c th hi n trong b ng sau:

Lo i sàn T i tr ng tiêu chu n

T i tr ng tính toán ( / 2) p KN m tt

5.5.2 T i tr ng ngang (do gió):

Gió có tác động đáng kể đến các ngoại lực phân bậc và tác động lên công trình theo chiều cao Biểu đồ áp lực gió thường có dạng đường cong và thể hiện dưới hình thang.

- Áp l c gió tác đ ng th ng góc v i m t ngoài công trình

Theo điều 6.11 TCVN 2737-1995, các công trình nhà cao tầng trên 40m cần tính toán tải trọng gió, trong khi những công trình đang thiết kế có chiều cao 39m không thuộc phạm vi này Do đó, tải trọng gió chỉ được xem như một thành phần trong thiết kế.

- Giá tr tiêu chu n thành ph n t nh c a gió xác đnh theo công th c: W j W 0 k c Zj

- c: h s khí đ ng (b ng 6 TCVN 2737-1995), đón gió = 0.8; khu t gió = 0.6

-W : giá tr c a áp l c gió l y theo b n đ 0 phân vùng ph l c D và đi u 6.4 (TCVN 2737-

1995)W 0 95 12 83daN m/ 2 0.83KN m/ 2 (Tp HCM thu c vùng II-C)

- k Zj : h s tính đ n s thay đ i c a áp l c gió theo đ cao z j l y theo b ng 5 (TCVN 2737-1995)

Chi u cao t ng Cao trình k c Áp l c gió

Công th c tính toán áp l c gió t nh theo ph ng x, y :

V i: - L x y ( ) :b r ng đón gió theo ph ng x ho c y

B NG ÁP L C GIÓ THEO PH NG X

W tt (daN) W tt W tt ón Hút (daN ) (kN ) Mái 6.8 2.6 1353.673 1015.255 2368.928 23.689

B NG ÁP L C GIÓ THEO PH NG Y

W tt (daN) W tt W tt Đón Hút (daN) (kN) Mái 20.8 2.6 4140.65 3105.49 7246.13 72.461

5.5.3 Xác đnh t n s dao đ ng riêng:

- Công trình có ti t di n và đ c ng thay đ i theo chi u cao, t n s dao đ ng riêng đ c xác đnh theo k t qu tính toán dao đ ng c a ch ng trình tính toán k t c u Etabs

- K t qu phân tích dao đ ng c a công trình do ch ng trình xu t ra nh sau:

Story Diaphragm Mode UX UY UZ RX RY RZ

B NG XÁC NH CHUY N V THEO CÁC PH NG

5.5.4 Xác đnh hình d ng các d ng dao đ ng:

Dao đ ng thep ph ng Y Mode 1 ( T=1.92s )

Dao đ ng thep ph ng X Mode 2 ( T=1.86s )

ENVE1 COMBO1-> COMBO9: Thi t k d m, sàn

ENVE2 COMBO11 ->COMBO14: Ki m tra chuy n v ngang đnh

Nếu không có điều kiện trên, bạn chọn sản phẩm cắt đai và đường kính thép đai với khoảng cách cắt đai là giá trị nhỏ nhất trong các giá trị sau.

Tùy thuộc vào tầm quan trọng của giá trị M x 1 và M y 1 cùng với kích thước các cạnh, có sự khác biệt trong hai mô hình tính toán theo phương X và phương Y Điều kiện và ký hiệu được trình bày trong bảng dưới đây.

- Có x 1 326.2mm R h 0 357mmnh ng

Khi bề trí cột thép được cắm đồng bộ theo điều kiện chiều dày lớp bảo vệ và không hở giữa các thanh cột thép, trong môi trường hợp chiều dày lớp bảo vệ và không hở giữa các thanh cột thép không được nhấn mạnh đến đường kính thanh.

Trong điều kiện kích thước tiêu chuẩn mà buộc phải đặt nhiều cốt thép, được phép ghép cốt thép thành đôi và ghép xác vào nhau theo phương chuyển động của bê tông Tuy nhiên, khe hở giữa các đôi cốt thép không được nhỏ hơn 1,5 lần đường kính thanh.

Kết luận: Cốt đai khung chịu nén chính là yếu tố quan trọng trong thiết kế kết cấu thép Tính toán cốt đai cần được bố trí với khoảng cách không quá 8 lần đường kính của cốt thép, đảm bảo an toàn và hiệu quả cho các tầng còn lại của công trình.

Số liệu đa chất công trình “Cao ốc văn phòng SUNWAH TOWER” được thu thập từ báo cáo của 3 hố khoan với chiều sâu 48m, kết hợp với kết quả thí nghiệm trong phòng và các tài liệu thu thập ngoài hiện trường Phương pháp thống kê toán học và lý thuyết xác suất được áp dụng để phân chia các đần nguyên đa chất công trình, trong đó cần chú ý tới nguyên tắc đồng nhất và các mặt nguồn gốc đa dạng Qua đó, đã xác định được 5 đần nguyên đa chất công trình.

Khu vực có điều kiện địa chất tốt, với các lớp đất có thành phần, trạng thái và bề dày thay đổi Các lớp đất chủ yếu là đất sét, giúp khu vực này có khả năng chịu tải cao và tính ổn định tốt Vì vậy, đặc trưng khu vực này là khá thuận lợi cho các hoạt động xây dựng và phát triển.

3609.26 ; 86.9 ; 52.33 ; 22.98 ; 45.7 tt tt tt tt tt x y x y

4855.5 ; 80.921 ; 52.38 ; 23.03 ; 37.04 tt tt tt tt tt x y x y

Công trình có chiều cao 3.5m và sử dụng cọc Larsen để bảo vệ nền đất trong quá trình thi công Việc đóng cọc này giúp ổn định khu vực xung quanh trước khi tiến hành đào đất toàn bộ công trình Sau khi hoàn tất khâu ép cọc, quá trình đào đất sẽ được thực hiện theo đúng thiết kế.

- ào đ t chi làm 2 giai đo n:

+ Giai đo n 1: đào đ t t i cao trình -3.4m t i v trí đ p đ u c c Thi công b ng máy đào

Xác đ nh t i tr ng tác d ng lên công trình

T i tr ng đ ng

Trồng lồng bần cho các cầu kiên, các lớp cầu tôn nhờ vào trát và lót, tạo ra một trồng lồng tông xây dựng trên dầm biên Đồng thời, trồng lồng tông xây dựng trực tiếp lên sàn, tạo điều kiện tối ưu cho việc gạch lát nền.

Trong quá trình phân tích kết cấu của các cầu kiên bằng bê tông cốt thép mà không khai báo, phần mềm Etabs tự động tính toán với hệ số trọng lượng bản thân (Self Weight Multiplier) là 1.1.

- Giá tr t nh t i c a t ng ô sàn đ c tính toán b ng sau:

Các sàn t ng đi n hình

3 - L p ch ng th m dày 20mm 22 0,44 1,1 0,484

3 - L p ch ng th m dày 20mm 22 0,44 1,1 0.484

- Ta xem mái nh sàn đ truy n t i tr ng t mái v c t trong quá trình nh p t i vào khung trong Etabs

- Tr ng l ng b n thân t ng:

+ T ng ng n phòng v sinh (t ng 10):

Khi tính toán tải trọng tĩnh trong kết cấu, cần chú ý đến tâm của tải trọng Tuy nhiên, thực tế cho thấy tải trọng thường không tác động đúng vào tâm do sự sai lệch trong quá trình thi công, dẫn đến tải trọng truyền vào sàn không đồng đều Do đó, việc kiểm tra tải trọng và tính toán cốt thép là rất quan trọng trong trường hợp này.

- T i tr ng do c u thang tác d ng lên d m khung:

R28.2 kN/m ( ph n tính toán c u thang)

- Ho t t i tác d ng trên sàn d i d ng phân b đ u, trong Etabs ta mô ph ng sàn d i d ng Shell (ph n t t m)

- Ho t t i s d ng xác đnh tùy vào công n ng s d ng c a ô sàn, l y theo TCVN 2737-

1995, đi u 4.3.1 K t qu đ c th hi n trong b ng sau:

Lo i sàn T i tr ng tiêu chu n

T i tr ng tính toán ( / 2) p KN m tt

T i tr ng ngang (do gió)

Gió có tác động đáng kể đến các ngoại lực phân bậc và tăng dần theo chiều cao của công trình Biểu đồ áp lực gió thường có dạng cong và thể hiện bằng hình thang.

- Áp l c gió tác đ ng th ng góc v i m t ngoài công trình

Khi thiết kế nhà cao tầng trên 40m, theo điều 6.11 TCVN 2737-1995, việc tính toán tải trọng gió là rất quan trọng Đối với các công trình đang thiết kế với chiều cao 39m, tải trọng gió vẫn là một thành phần cần được xem xét kỹ lưỡng trong quá trình thiết kế.

- Giá tr tiêu chu n thành ph n t nh c a gió xác đnh theo công th c: W j W 0 k c Zj

- c: h s khí đ ng (b ng 6 TCVN 2737-1995), đón gió = 0.8; khu t gió = 0.6

-W : giá tr c a áp l c gió l y theo b n đ 0 phân vùng ph l c D và đi u 6.4 (TCVN 2737-

1995)W 0 95 12 83daN m/ 2 0.83KN m/ 2 (Tp HCM thu c vùng II-C)

- k Zj : h s tính đ n s thay đ i c a áp l c gió theo đ cao z j l y theo b ng 5 (TCVN 2737-1995)

Chi u cao t ng Cao trình k c Áp l c gió

Công th c tính toán áp l c gió t nh theo ph ng x, y :

V i: - L x y ( ) :b r ng đón gió theo ph ng x ho c y

B NG ÁP L C GIÓ THEO PH NG X

W tt (daN) W tt W tt ón Hút (daN ) (kN ) Mái 6.8 2.6 1353.673 1015.255 2368.928 23.689

B NG ÁP L C GIÓ THEO PH NG Y

W tt (daN) W tt W tt Đón Hút (daN) (kN) Mái 20.8 2.6 4140.65 3105.49 7246.13 72.461

5.5.3 Xác đnh t n s dao đ ng riêng:

- Công trình có ti t di n và đ c ng thay đ i theo chi u cao, t n s dao đ ng riêng đ c xác đnh theo k t qu tính toán dao đ ng c a ch ng trình tính toán k t c u Etabs

- K t qu phân tích dao đ ng c a công trình do ch ng trình xu t ra nh sau:

Story Diaphragm Mode UX UY UZ RX RY RZ

B NG XÁC NH CHUY N V THEO CÁC PH NG

5.5.4 Xác đnh hình d ng các d ng dao đ ng:

Xác đ nh hình d ng các d ng dao đ ng

T h p n i l c

Các tr ng h p t i

Các tr ng h p t h p n i l c

ENVE1 COMBO1-> COMBO9: Thi t k d m, sàn

ENVE2 COMBO11 ->COMBO14: Ki m tra chuy n v ngang đnh

Nếu không có điều kiện trên, lựa chọn sợi cáp đai và đường kính thép đai sẽ được xác định dựa trên khoảng cách cáp đai, với giá trị nhỏ nhất trong các giá trị sau đây.

Tùy thuộc vào tầm quan trọng của giá trị M x 1 và M y 1, cùng với kích thước các cạnh, có sự khác biệt trong hai mô hình tính toán theo phương X và phương Y Điều kiện và ký hiệu được thể hiện trong bảng dưới đây.

- Có x 1 326.2mm R h 0 357mmnh ng

Khi bề trí cốt thép được căn chỉnh đúng điều kiện về chiều dày lớp bảo vệ và không hạn chế các thanh cốt thép, trong môi trường hợp chiều dày lớp bảo vệ và không hạn chế các thanh cốt thép sẽ không bị ảnh hưởng đến đường kính thanh.

Trong điều kiện kích thước tiêu chuẩn mà buộc phải đặt nhiều cột thép, việc ghép cột thép thành đôi và ghép xác vào nhau theo phương chuyển động của bê tông là được phép Tuy nhiên, cần lưu ý rằng khe hở giữa các đôi cột thép không được nhỏ hơn 1,5 lần đường kính của thanh thép.

Kết luận: Cốt thép chịu nén chính trong kết cấu cần được bố trí cẩn thận Tại những điểm chịu lực, cốt thép phải được đặt cách nhau không quá 8 lần đường kính của thép và không được nhỏ hơn 0 Việc tính toán cốt thép cho các tầng còn lại cần tuân thủ các tiêu chuẩn thiết kế để đảm bảo an toàn và hiệu quả cho công trình.

Số liệu đa ch t công trình “Cao ốc văn phòng SUNWAH TOWER” được thu thập từ báo cáo của 3 hố khoan với chiều sâu 48m, kết hợp với kết quả thí nghiệm trong phòng và tài liệu hiện trường Phương pháp thống kê toán học và lý thuyết xác suất đã được áp dụng để phân chia các đơn nguyên đa ch t công trình Trong quá trình này, cần chú ý tới nguyên tắc đồng nhất và các nguồn gốc đất khác nhau Kết quả xác định được 5 đơn nguyên đa ch t công trình.

Khu vực có điều kiện địa chất tốt, với các lớp đất có thành phần, trạng thái và độ dày biến đổi Trong đó, các lớp đất chủ yếu là đất sét, giúp khu vực này có khả năng chịu tải cao và tính ổn định tốt Do đó, đa dạng khu vực này được đánh giá là khá tốt.

3609.26 ; 86.9 ; 52.33 ; 22.98 ; 45.7 tt tt tt tt tt x y x y

4855.5 ; 80.921 ; 52.38 ; 23.03 ; 37.04 tt tt tt tt tt x y x y

Công trình có chiều cao 3.5m, do đó cần đóng cừ Larsen xung quanh nhằm giữ đất không bị sạt lở trong quá trình đào đất toàn bộ công trình từ cao trình thiết kế Khi thực hiện đào đất, quá trình ép cừ cũng sẽ được hoàn tất.

- ào đ t chi làm 2 giai đo n:

+ Giai đo n 1: đào đ t t i cao trình -3.4m t i v trí đ p đ u c c Thi công b ng máy đào

Giai đoạn 2 của dự án bao gồm việc thi công hệ thống cống kết hợp với máy đào đất, nhằm tạo ra các vị trí thuận lợi cho việc đào Công tác này sẽ được thực hiện với độ sâu 0.8m, bao gồm cả việc thi công bê tông lót và xây dựng móng.

-Trong quá trình thi công s t i m c n c ng m, vì v y ph i b trí nh ng r nh thoát n c và dùng máy b m b m n c ra ngoài trành s t l quanh h móng

+ T ng di n tích: 32.4x44.8m, đào sâu -3.4m

+ Công trình có 2 lo i móng M1( 26 móng) kích th c 2.4x2.4m, M2 (28 móng) kích th c 2.4x3.3m

+ Chi u sâu đ t đài móng là -4.2m so v i m t đ t t nhiên Nh v y đài c c s n m trong l p đ t th 1 sét pha cát

Giai đo n này ta d n d p, đào đ t gi a nh ng c c ép b ng th công, máy đào đ t s đào nh ng v trí thích h p v i kích th c g u đào

Kh i l ng đ t đào giai đo n 1: ( dùng máy)

Kh i l ng đ t đào giai đo n 1: ( th công k t h p v i máy đào)

7.1.4 Ch n máy đào: sâu đào l n nh t: dao 4.2

Chi u cao đ l n nh t: do xetai 1

Ch n máy đào g u s p EO-4321 ( s tay Ch n Máy Thi Công)

 k   q=0.65m 3 ( dug tích g u) d 1 k  ( h s đ y g u) t 1.2 k  (h s t i x p c a đ t) tg 0.7 k  (h s th i gian)

3600 ck ck n  T ( chu kì c a máy trong 1 gi ) ck ck vt quay

Góc quay 90 0 k vt 1 t đ lên thùng xe: k quay 1.1 ck ck vt quay

620.5 9.82 ca = 5 ngày ( m i ngày 2 ca) Trong giai đo n đào, đ t s đ c di chuy n đi đ n i khác b ng xe ch đ t hi u ISUZU

Sau khi hoàn thành giai đoạn 1 của dự án YSZ 490D, việc ép cọc đã được tiến hành Trong giai đoạn 2, công tác đào bằng tay được thực hiện để điều chỉnh độ nghiêng của cọc và tiếp tục ép Cuối cùng, bê tông lót được đổ và thi công móng được triển khai.

- Công tác ép c c đ c ti n hành tr c công tác đào đ t

- Cao trình đ t thi t b ép c c là -0.800m

Tổng số tiêm cọc phải ép là 570 tim, được vận chuyển từ nhà máy sản xuất đến công trình bằng ô tô Do mặt bằng thi công bị hạn chế, cọc được chở đến tận nơi thi công Công tác ép cọc không được gián đoạn, đồng thời bãi chứa cọc ép không được làm ảnh hưởng đến hoạt động của dàn ép và cần trục.

C c ép xong ph i thõa các yêu c u sau :

+ Chi u dài c c đ c ép sâu vào trong lòng đ t không nh h n chi u dài ng n nh t do thi t k qui đnh

+ L c ép cu i cùng ph i đ t tr s thi t k , v n t c xuyên không quá 1 (cm/s) i u ki n d ng ép c c: min max min max

- Công trình có 2 lo i móng M1 ( 26 cái) ; M2 ( 28 cái )

- S l ng tiêm c c c a móng M1 là 9 tim c c, móng M2 là 12 tim c c

- M i tim c c có chi u dài 16m (g m 2 đo n ,m i đ an dài 8m ghép n i l i).V y t ng chi u dài c c ép là:

Cọc được thiết kế cho móng cọc có kích thước 0.3m x 0.3m và chiều dài 8m, được ép sâu đến -19.4m Do đặc điểm địa chất công trình và vị trí nằm trong thành phố, phương pháp thi công thích hợp là ép cọc Phương pháp này có ưu điểm không gây tiếng ồn và rung động trong lòng đất, hạn chế ảnh hưởng xấu đến các công trình lân cận.

- S c ch u t i thi t k c a c c là 60T  P max 150 ,T P min 90T

- T P max ta suy ra l c nén danh đnh b ng 1.4*P max  210T

T l c nén danh đnh ta l a ch n máy ép c c EBT 200

+ Di n tích pittong ép: 830 cm 2

- Máy hàn 24 KVA đ dùng khi hàn n i c c

C n tr c ch y u đ c u c c t trên xe xu ng, x p c c vào bãi c c và c u các đ i tr ng lên dàn ép Ngoài ra c n tr c còn dùng đ di chuy n dàn ép t i v trí c n ép c c

- Tr ng l ng m i đo n c c 8m kích th c 300x300:

V y ta ch n c n tr c t hành bánh xích EO – 10011D đ c u đ i tr ng, c c và khung s n c a máy ép

- S d ng 2 dàn ép ch y song song nhau 2 tr c A và tr c B theo h ng t tr c 1 đ n tr c

9 Cùng lúc đó thì xe c n tr c s di chuy n gi a 2 tr c A và B, c u c c vào dàn ép Khi ép xong 1 móng, c n tr c s c u dàn ép1 t i v trí ép c c m i và c u các đ i tr ng và khung ép đ n dàn đ th 2 đã đ t s ng t i v trí móng M i v trí đ ng c a c n tr c s ép đ c s c c c a 4 móng, t ng đ ng 2 dàn ép m i dàn ép 2 móng

- Khi ép xong c c c a 4 móng, c n tr c s c u và di chuy n dàn ép t i v trí m i cho t i khi ép h t c c c a móng tr c A và B

- 2 dàn ép s di chuy n song song trên 2 tr c C và D theo h ng t tr c 9 đ n tr c 1

T ng t dàn ép và xe c n tr c s ép và di chuy n trên 2 tr c E và F theo h ng t tr c 1 đ n tr c 9 Th c hi n ép t t c c c K t thúc quá trình ép c c

Tr c h t ta chu n b m t b ng g m các công tác:

+ San ph ng n n đ t đ thi công d dàng, d n d p đ t th a sau khi đã đào đ t xong

+ T tr c đa đnh v các tim c c theo m t b ng thi t k , đánh d u b ng các thanh s t

Để đảm bảo tính chính xác trong quá trình ép cọc, các thanh sắt phải được đặt đúng vị trí và được đóng xuống với khoảng cách không quá 50cm Điều này giúp ngăn ngừa việc nghiêng ngã và sai lệch vị trí của cọc trong suốt quá trình thi công.

Để tránh tình trạng lún đất, cần sử dụng gạch chèn lót dưới chân đèn đánh và phương ngang trong suốt quá trình ép cọc Sử dụng tấm thép có độ dày không dưới 1cm lót trên nền đất để giúp xe cộ di chuyển dễ dàng, tránh tình trạng bị lún.

- C u l p khung đúng v trí h móng thi t k

- C u l p khung c đnh vào khung ép

- C u d ng c c vào giá ép, đi u ch nh m i c c vào đúng v trí thi t k và đi u ch nh tr c c c th ng đ ng, ki m tra b ng máy kinh v

Tính toán khung tr c 2

Tính thép cho d m

B29 61.276 Nh p 250 500 50 450 0.083 0.09 508.5 2d20 628.4 0.56B29 -73.711 G i 250 500 50 450 -0.100 -0.10 -558.3 3d18 911.2 0.81B30 28.685 Nh p 250 500 50 450 0.039 0.04 232.3 2d20 628.4 0.56B30 -124.804 G i 250 500 50 450 -0.170 -0.16 -918.2 3d18+2d20 1391.9 1.2B31 249.81 Nh p 300 500 50 450 0.340 0.43 2533.5 2d20+4d25 2591.4 1.92B31 -195.892 G i 300 500 50 450 -0.267 -0.24 -1389.1 3d18+2d20 1391.9 1.03B33 28.578 Nh p 250 500 50 450 0.039 0.04 231.4 2d20 509 0.45B33 -124.576 G i 250 500 50 450 -0.170 -0.16 -916.6 3d18+2d20 1391.9 1.2B34 61.208 Nh p 250 500 50 450 0.083 0.09 507.9 2d20 509 0.45B34 -74.21 G i 250 500 50 450 -0.101 -0.10 -561.9 3d18 763.5 0.68

Ki m tra hàm l ng thép d m

Nếu không có điều kiện trên, chọn sảnh cắt đai và đường kính thép đai dựa trên khoảng cách cắt đai, trong đó giá trị nhỏ nhất sẽ là giá trị quan trọng nhất trong các giá trị sau.

Tùy thuộc vào tầm quan trọng của giá trị Mx1 và My1 cùng với kích thước các cạnh, có sự khác biệt trong hai mô hình tính toán theo phương X và phương Y Điều kiện và ký hiệu được trình bày trong bảng dưới đây.

- Có x 1 326.2mm R h 0 357mmnh ng

Khi bề trí cốt thép trong điều kiện chịu dày lớp bảo vệ và không hạn chế các thanh cốt thép, cần lưu ý rằng không được nhấn mạnh đến đường kính thanh thép Việc đảm bảo lớp bảo vệ và không hạn chế kích thước thanh cốt thép là yếu tố quan trọng trong thiết kế.

Trong điều kiện kích thước tiết diện bê tông mà buộc phải đặt nhiều cột thép, việc ghép cột thép thành đôi và ghép xác vào nhau theo phương chuyển động của bê tông là hợp lệ Tuy nhiên, khe hở giữa các đôi cột thép không được nhỏ hơn 1,5 lần đường kính thanh.

Kết luận: Cốt đai kháng nén chịu ứng suất nén chính Tại những ngóc cạnh cột thép, cần bố trí cốt đai với khoảng cách không quá 8 lần đường kính của cốt thép và không nhỏ hơn 0 Tính toán cốt đai tương tự cũng áp dụng cho các tầng còn lại của các cột C8.

Số liệu đa chất công trình “Cao ốc văn phòng SUNWAH TOWER” được thu thập từ báo cáo của 3 hố khoan với độ sâu 48m, kết hợp với kết quả thí nghiệm trong phòng và tài liệu thu thập ngoài hiện trường Phương pháp thống kê toán học và lý thuyết xác suất đã được áp dụng để phân chia các nguyên đa chất công trình, trong đó cần chú ý đến nguyên tắc đồng nhất và các nguồn gốc khác nhau Kết quả xác định được 5 nguyên đa chất công trình.

Khu vực có điều kiện địa chất tốt với các lớp đất có thành phần, trạng thái và bề dày thay đổi Trong đó, lớp đất chủ yếu là đất sét, có khả năng chịu tải cao và tính năng ổn định Vì vậy, đa dạng khu vực này được đánh giá là khá tốt.

Tính thép cho c t khung tr c 2

Tùy thuộc vào tầm quan trọng của giá trị M x 1 và M y 1 cùng với kích thước các cạnh, có sự khác biệt trong hai mô hình tính toán theo phương X và phương Y Điều kiện và ký hiệu được trình bày trong bảng dưới đây.

N i l c c t

- Có x 1 326.2mm R h 0 357mmnh ng

Khi bọc thép trong điều kiện chịu dày lớp bảo vệ và không hạn chế đường kính thanh, việc bảo vệ các thanh cốt thép trở nên quan trọng Môi trường hợp chịu dày lớp bảo vệ cần đảm bảo rằng các thanh cốt thép không bị ảnh hưởng bởi các yếu tố bên ngoài.

Trong điều kiện kích thước tiết diện bê tông mà buộc phải đặt nhiều cốt thép, việc ghép cốt thép thành đôi và ghép xác vào nhau theo phương chuyển động của bê tông là hợp lệ Tuy nhiên, cần lưu ý rằng khe hở giữa các đôi cốt thép không được nhỏ hơn 1,5 lần đường kính của thanh thép.

Kết luận: Cốt đai khung chịu nén chính Tại các nhánh cốt thép được bố trí cốt đai với khoảng cách không quá 8 lần đường kính cốt thép và không nhỏ hơn 0 Chúng ta tính toán cốt đai tương tự cho các tầng còn lại của các tường C8.

Số liệu đa ch t công trình “Cao ốc văn phòng SUNWAH TOWER” được thu thập từ báo cáo của 3 hố khoan có chiều sâu 48m, kết hợp với kết quả thí nghiệm trong phòng và tài liệu thu thập ngoài hiện trường Phương pháp thống kê toán học và lý thuyết xác suất đã được áp dụng để phân chia các yếu tố nguyên đa ch t công trình, trong đó cần chú ý tới nguyên tắc đồng nhất và các mặt nguồn gốc đa dạng Qua đó, đã xác định được 5 yếu tố nguyên đa ch t công trình.

Khu vực có điều kiện địa chất tốt với các lớp có thành phần, trạng thái và bề dày thay đổi Các lớp đất chủ yếu là đất sét, giúp khu vực này có khả năng chịu tải cao và tính ổn định tốt Do đó, đặc trưng khu vực này là khá thuận lợi.

C t thép c t

Khi bề trí cột thép được cắm đúng điều kiện và chiều dày lớp bảo vệ, không được hạ giá các thanh cột thép Trong môi trường hợp chiều dày lớp bảo vệ, không được nhấn mạnh đến đường kính thanh thép.

Trong điều kiện kích thước tiêu chuẩn bến bãi, việc ghép các cột thép thành đôi được phép thực hiện Các cột thép cần ghép xác vào nhau theo phương chuyển động của bê tông Tuy nhiên, khe hở giữa các đôi cột thép không được nhỏ hơn 1,5 lần đường kính thanh thép.

Tính c t đ ai cho c t

Kết luận: Cốt đai kháng nén chủ yếu là tính năng quan trọng trong thiết kế kết cấu thép Tại những ngách cần thiết, cốt thép được bố trí cốt đai với khoảng cách tối đa không quá 8mm và 0 Việc tính toán cốt đai cần thực hiện cho các tầng còn lại của các cấu kiện C8.

Số liệu đa chất công trình “Cao ốc văn phòng SUNWAH TOWER” được thu thập từ ba hố khoan với chiều sâu 48m, kết hợp với kết quả thí nghiệm trong phòng và các tài liệu thu thập ngoài hiện trường Phương pháp thống kê toán học và lý thuyết xác suất đã được áp dụng để phân chia các đần nguyên đa chất công trình, chú trọng vào nguyên tắc đồng nhất và các nguồn gốc đa dạng Qua đó, đã xác định được 5 đần nguyên đa chất công trình.

Khu vực có điều kiện địa chất tốt với các lớp đất có thành phần, trạng thái và bề dày khác nhau Trong đó, các lớp đất chủ yếu là đất sét, có khả năng chịu tải cao và tính năng ổn định Chính vì vậy, đa dạng khu vực này được đánh giá là khá tốt.

THI T K MÓNG C C ÉP

ENVE1 MIN N max tt ,Q Q M tt x , tt y , tt x ,M tt y -3354.34 -22.98 -10.29 -50.463 -52.322ENVE1 MAX N t tt u ,Q Q M x tt , tt y , x max ,M tt y -2642.69 23.43 45.7 86.922 52.822 ENVE1 MAX N tu tt ,Q Q M x tt , tt y , x tt ,M max y -2642.69 23.43 45.7 86.922 52.822

THI T K MÓNG M1 D I C T C8

Thi công đ ào đ t : Error! Bookmark not defined 1 Thi công đào đ t

Kh i l ng công tác

+ T ng di n tích: 32.4x44.8m, đào sâu -3.4m

+ Công trình có 2 lo i móng M1( 26 móng) kích th c 2.4x2.4m, M2 (28 móng) kích th c 2.4x3.3m

+ Chi u sâu đ t đài móng là -4.2m so v i m t đ t t nhiên Nh v y đài c c s n m trong l p đ t th 1 sét pha cát

Giai đo n này ta d n d p, đào đ t gi a nh ng c c ép b ng th công, máy đào đ t s đào nh ng v trí thích h p v i kích th c g u đào.

Kh i l ng đ t đào: Error! Bookmark not defined.53 7.1.4 Ch n máy đ ào : Error! Bookmark not defined 7.2 Thi công ép c c: Error! Bookmark not defined 7.2.1 Khái quát

Kh i l ng đ t đào giai đo n 1: ( dùng máy)

Kh i l ng đ t đào giai đo n 1: ( th công k t h p v i máy đào)

7.1.4 Ch n máy đào: sâu đào l n nh t: dao 4.2

Chi u cao đ l n nh t: do xetai 1

Ch n máy đào g u s p EO-4321 ( s tay Ch n Máy Thi Công)

 k   q=0.65m 3 ( dug tích g u) d 1 k  ( h s đ y g u) t 1.2 k  (h s t i x p c a đ t) tg 0.7 k  (h s th i gian)

3600 ck ck n  T ( chu kì c a máy trong 1 gi ) ck ck vt quay

Góc quay 90 0 k vt 1 t đ lên thùng xe: k quay 1.1 ck ck vt quay

620.5 9.82 ca = 5 ngày ( m i ngày 2 ca) Trong giai đo n đào, đ t s đ c di chuy n đi đ n i khác b ng xe ch đ t hi u ISUZU

Sau khi hoàn thành giai đoạn 1 của dự án YSZ 490D, chúng tôi đã tiến hành ép cọc Giai đoạn 2 bao gồm việc đào bằng tay để điều chỉnh độ nghiêng của cọc và tiếp tục ép Sau đó, chúng tôi đã thực hiện bê tông lót và tiến hành thi công móng.

- Công tác ép c c đ c ti n hành tr c công tác đào đ t

- Cao trình đ t thi t b ép c c là -0.800m

Trong quá trình thi công, cần phải ép 570 cọc tim một cách đồng bộ và liên tục để đảm bảo tiến độ Việc vận chuyển cọc từ nhà máy đến công trình bằng ô tô cần được thực hiện một cách hiệu quả, vì mặt bằng thi công bị hạn chế Do đó, các cọc phải được chuẩn bị và bố trí hợp lý, tránh làm gián đoạn hoạt động của dàn máy và công trình.

C c ép xong ph i thõa các yêu c u sau :

+ Chi u dài c c đ c ép sâu vào trong lòng đ t không nh h n chi u dài ng n nh t do thi t k qui đnh

+ L c ép cu i cùng ph i đ t tr s thi t k , v n t c xuyên không quá 1 (cm/s) i u ki n d ng ép c c: min max min max

Kh i l ng công tác

- Công trình có 2 lo i móng M1 ( 26 cái) ; M2 ( 28 cái )

- S l ng tiêm c c c a móng M1 là 9 tim c c, móng M2 là 12 tim c c

- M i tim c c có chi u dài 16m (g m 2 đo n ,m i đ an dài 8m ghép n i l i).V y t ng chi u dài c c ép là:

Thi t b thi công: Error! Bookmark not defined.56 7.2.4 Ch n máy ép c c : Error! Bookmark not defined 7.2.5 Ch n xe c n tr c

Cọc bê tông cốt thép có kích thước 0.3 m x 0.3 m và chiều dài 8 m được ép sâu đến -19.4 m Do công trình nằm trong thành phố, phương pháp ép cọc được lựa chọn vì ưu điểm không gây tiếng ồn và rung động trong lòng đất, từ đó giảm thiểu ảnh hưởng xấu đến các công trình lân cận.

- S c ch u t i thi t k c a c c là 60T  P max 150 ,T P min 90T

- T P max ta suy ra l c nén danh đnh b ng 1.4*P max  210T

T l c nén danh đnh ta l a ch n máy ép c c EBT 200

+ Di n tích pittong ép: 830 cm 2

- Máy hàn 24 KVA đ dùng khi hàn n i c c

C n tr c ch y u đ c u c c t trên xe xu ng, x p c c vào bãi c c và c u các đ i tr ng lên dàn ép Ngoài ra c n tr c còn dùng đ di chuy n dàn ép t i v trí c n ép c c

- Tr ng l ng m i đo n c c 8m kích th c 300x300:

V y ta ch n c n tr c t hành bánh xích EO – 10011D đ c u đ i tr ng, c c và khung s n c a máy ép

Thi t k l trình xe c u và giàn đ

- S d ng 2 dàn ép ch y song song nhau 2 tr c A và tr c B theo h ng t tr c 1 đ n tr c

9 Cùng lúc đó thì xe c n tr c s di chuy n gi a 2 tr c A và B, c u c c vào dàn ép Khi ép xong 1 móng, c n tr c s c u dàn ép1 t i v trí ép c c m i và c u các đ i tr ng và khung ép đ n dàn đ th 2 đã đ t s ng t i v trí móng M i v trí đ ng c a c n tr c s ép đ c s c c c a 4 móng, t ng đ ng 2 dàn ép m i dàn ép 2 móng

- Khi ép xong c c c a 4 móng, c n tr c s c u và di chuy n dàn ép t i v trí m i cho t i khi ép h t c c c a móng tr c A và B

- 2 dàn ép s di chuy n song song trên 2 tr c C và D theo h ng t tr c 9 đ n tr c 1

T ng t dàn ép và xe c n tr c s ép và di chuy n trên 2 tr c E và F theo h ng t tr c 1 đ n tr c 9 Th c hi n ép t t c c c K t thúc quá trình ép c c

Quá trình ép c c: Error! Bookmark not defined.57 1 Chu n b : Error! Bookmark not defined.57 2 Ép c c : Error! Bookmark not defined 3 S đ ép c c : Error! Bookmark not defined 7.3 Thi công đài c c

Tr c h t ta chu n b m t b ng g m các công tác:

+ San ph ng n n đ t đ thi công d dàng, d n d p đ t th a sau khi đã đào đ t xong

+ T tr c đa đnh v các tim c c theo m t b ng thi t k , đánh d u b ng các thanh s t

Để đảm bảo tính ổn định cho cấu trúc, các thanh sắt cần được định vị chính xác và được đóng xuống với khoảng cách không vượt quá 50cm Việc này giúp ngăn chặn tình trạng nghiêng ngã, đảm bảo vị trí chính xác trong quá trình ép cọc.

Khi nền đất lún, cần sử dụng gạch chèn lót để đảm bảo độ bền cho chân đế và phương ngang trong suốt quá trình ép cọc Việc sử dụng tấm thép dày ít nhất 1cm lót trên nền đất sẽ giúp xe cẩu di chuyển dễ dàng và tránh tình trạng bị lún.

- C u l p khung đúng v trí h móng thi t k

- C u l p khung c đnh vào khung ép

- C u d ng c c vào giá ép, đi u ch nh m i c c vào đúng v trí thi t k và đi u ch nh tr c c c th ng đ ng, ki m tra b ng máy kinh v

Tiến hành ép cọc đần đ sâu thiết kế Trong quá trình ép cọc, phải chặt thêm đai trống lên khung sàn để gia tăng lực ép Theo yêu cầu, trọng lượng đai trống phải bằng 1,5 lần lực ép Do cọc găm 2 đơn nên khi ép xong mỗi đơn cọc, phải tiến hành nâng khung di động của giá ép lên, cố định đan kết tiếp vào khung ép và nối hàn cọc Sau đó, tiếp tục ép, trước và sau khi hàn phải kiểm tra độ thẳng đứng của các cọc máy kinh v.

Khi ép đo n c c cu i cùng (đo n th 2) đến cao trình -0.8m, c u d ng đ an c c lói (b ng thép) ch p vào đ u c c r i ti p t c ép lói c c đ đ u c c c m đ n đ sâu thi t k là -3,4m Ốn lói này sẽ được kéo lên để tiếp tục sử dụng cho các công trình khác.

Sau khi hoàn tất quá trình ép móng, cần kiểm tra giá ép trên khung để đảm bảo đúng vị trí trước khi tiếp tục ép Trong quá trình này, sử dụng cần trục để hỗ trợ đưa dàn ép vào vị trí h móng thứ hai.

Sau khi ép xong m t móng ,di chuy n c h khung ép đ n dàn đ th 2 đã đ c đ t tr c h móng th 2 Sau đó c u đ i tr ng t dàn đ 1 đ n dàn đ 2 Ti n hành ép t ng t nh móng 1

- Móng M1 có 6 c c, móng M2 có 12 c c Ta ti n hành ép c c thep s đ ru ng c c nh hình v

Sau khi công tác đào đ t th c hi n hoàn t t, ta ti n hành vét đ t k t gi a các c c, đ p bê tông đ u c c, làm s ch h móng và đ bê tông lót , l p đ t c t thép , l p d ng c p pha , đ bê tông đài c c

7.3.1 Công tác đào vét h móng b ng lao đ ng th công :

Trong quá trình ép cọc, việc tạo ra một nền đất lún không đồng nhất và đất giữa các cọc ép mà máy đào không thể xử lý đã dẫn đến việc công nhân phải đào vét đất bằng cuốc, xẻng Đồng thời, cần đảm bảo rằng nền đất đáy đài được bằng phẳng và đúng cao trình thiết kế cho các móng ở -4.200m.

Ta đào th công thêm 1 kho ng 150mm đ đ bê tông lót

Sau khi đào đất, tiến hành đổ bê tông cho đài cọc bằng búa phá bê tông Thép nhô ra theo thiết kế là 0.7m, đường kính cọc ngàm vào đài là 100mm Công nhân thi công cần có trang bị kính bảo vệ mắt để tránh văng bê tông vào mặt.

7.3.3 Công tác đ bêtông lót: p bê tông đài c c xong ta ti n hành thu d n h móng, t i m i h móng ti n hành đào thêm

0.15 m đ đ bêtông lót đá 4x6, mác 100 m ch t đ t sau đó cho m t l p đá 4x6 xu ng và đ v a khô trên l p đá 4x6, ti n hành t i n c đ ng th i đ m ch t b ng các lo i đ m th công cho l p bêtông này N u đ t bên d i khá m t, l p v a khô s t hút n c bên d i lên, ta không c n t i n c i u ch nh cao đ c a l p bê tông lót này sao cho đúng cao đ thi t k là -4.200m Chú ý r a s ch c t thép đ u c c đ đ m b o tính k t dính gi a bêtông đài và c t thép c c

7.3.4 Công tác l p d ng c t thép: i cho l p bêtông lót đông c ng, dùng vòi n c máy b m d i r a b m t c a l p bê tông lót sau đó m i ti n hành l p đ t c t thép C t thép đ c gia công s n x ng gia công c t thép ta ch vi c v n chuy n xu ng h móng và ti n hành l p đ t Ta dùng các m u bê tông đúc s n đ kê c t thép theo đúng b dày l p bê tông b o v Khi l p đ t c t thép, ki m tra kho ng cách và đ ng kính c a c t thép L i thép bên d i đ c l p đ t tr c nên ng i có th vào trong đ bu c c t thép d dàng Khung thép bên trên là thép c u t o nên đ ng kính nh , kh i l ng nh nên ta có th đan v thép bên d i tr c sau đó m i ti n hành l p đ t khung thép

Cốt thép được sử dụng để gia cố cấu trúc, đảm bảo sự liên kết giữa các thành phần như đài và cột Việc lắp đặt các thanh giằng tại các điểm giao nhau là rất quan trọng, giúp tăng cường độ bền cho công trình Thép cần được đặt nghiêng để tạo ra sự kết nối chắc chắn giữa các bộ phận trong khuôn thành.

Chúng tôi sử dụng các tấm ván khuôn tiêu chuẩn, sàn dốc, và sàn ngang bằng các thanh thép hợp đỡ để ghép ván khuôn cho đài móng Hệ thống sử dụng coffa tiêu chuẩn bằng thép được áp dụng để tạo coffa cho đài móng Các cây chống cho ván khuôn đài móng được làm từ những cây giáo chống công trình, nhằm tạo ra cây chống xiên cho ván khuôn thành móng.

Sau khi lắp đặt ván khuôn, bước tiếp theo là tiến hành lắp dàn giáo và sàn công tác Sử dụng các dàn giáo có chiều cao 1.2 m và đặt các mâm sàn lên trên dàn giáo để tạo thành sàn công tác.

7.3.6 Công tác đ bê tông móng:

Chọn phương án đổ bê tông đài cọc bằng xe bơm bê tông bơm cần đảm bảo chất lượng Bê tông được cung cấp bởi các nhà máy của Holcim, đảm bảo chất lượng và đúng tiêu chuẩn của các vật liệu Tuy nhiên, trước khi đổ bê tông, cần kiểm tra thời gian bê tông ninh kết, độ sệt và đúc mẫu cho từng xe chở bê tông.

Ta có th đ ng trên sàn công tác đ đ đ bê tông vì chi u cao r i c a v a bê tông là 1.5 m

s n d i và vào c t ch ng :

L c tác d ng vào c t ch ng:

P     2  kG L a ch n cây ch ng đ n K-102 là h p lý

* L a ch n ph ng pháp b trí gi ng c t ch ng, đ ch ng l c ngang do gió gây ra và n đnh cây ch ng

- D m có kích th c 250mm x 500mm (k c d m biên và d m gi a)

Ván khuôn dầm được cấu tạo từ các tấm ván khuôn tiêu chuẩn, được định hình bằng hệ thống cột chống và các thanh ngang bằng thép hợp, với khoảng cách giữa các cột chống được thiết kế theo chiều dài dầm là 1m Các sàn đỡ cho ván khuôn dầm được sử dụng hệ thống cột chống bằng thép để đảm bảo tính chắc chắn và an toàn trong quá trình thi công.

7.4.2.2.1 Tính toán pan ngang thép h p 50x100:

- T i tác d ng lên ván khuôn d m:

Trọng lượng bê tông bên trên được tính là \( q_1 = 0.5 \times 2500 \) (kg/m²) Trọng lượng bê tông bên thân tấm ván khuôn tiêu chuẩn cộng với trọng lượng do trọng lượng bê tông bên thân hỗ trợ là \( q_2 = 50 \) (kg/m²) Lực tác động do đổ bê tông bằng máy bơm xuồng ván khuôn sàn là \( p_1 = 0 \) (kg/m²) Lực rung động do đổ bê tông bằng đầm dùi là \( p_2 = 0 \) (kg/m²) Trọng lượng do ngồi và đứng thi công là \( q_4 = 250 \) kg/m².

Quy đ i ra b r ng d m là 0.25m : q80 x0.25G0(kG /m)

-T ng t i tr ng tính toán: q1.2x(1250+50)+1.3x(200+130+250) #14 (kG /m 2 )

Quy đ i ra b r ng d m là 0.25m : q#14 x0.25W8.5(kG /m)

* Ch n thanh đ b ng d m là các thanh thép h p 50mm100 mm , dày 1.8mm

Ki m tra ng su t u n cho phép c a pan ngang:

7.4.2.2.2 Ki m tra đ võng c a pan ngang: võng đ c xác đnh theo công th c: fmax EJ ql

E:Mô đun đàn h i c a thép : 2110 3 (kN /m 2 ) fmax 5 4

V y fmax thanh đ b ng d m b o đ m yêu c u v đ võng

7.4.2.2.3 Ki m tra cây ch ng:

L c tác d ng lên 1 c t ch ng:

-V y ch n cây ch ng đ n hi u K-102 là h p lý: N0,05 m khi xây và 0,2 m khi trát

- Các c t giàn giáo ph i đ c đ t trên v t kê n đnh

- C m x p t i lên giàn giáo, n i ngoài nh ng v trí đã qui đnh

- Khi dàn giáo cao h n 6m ph i làm ít nh t 2 sàn công tác: Sàn làm vi c bên trên, sàn b o v bên d i

- Khi dàn giáo cao h n 12 m ph i làm c u thang d c c a c u thang < 60o

- L h ng sàn công tác đ lên xu ng ph i có lan can b o v 3 phía

- Th ng xuyên ki m tra t t c các b ph n k t c u c a dàn giáo, giá đ , đ k p th i phát hi n tình tr ng h h ng c a dàn giáo đ có bi n pháp s a ch a k p th i

- Khi tháo d dàn giáo ph i có rào ng n, bi n c m ng i qua l i C m tháo d dàn giáo b ng cách gi t đ

- Không d ng l p, tháo d ho c làm vi c trên dàn giáo và khi tr i m a to, giông bão ho c gió c p 5 tr lên

7.7.3.2.Công tác gia công, l p d ng ván khuôn:

- Ván khuôn dùng đ đ k t c u bê tông ph i đ c ch t o và l p d ng theo đúng yêu c u trong thi t k thi công đã đ c duy t

- Ván khuôn ghép thành kh i l n ph i đ m b o v ng ch c khi c u l p và khi c u l p ph i tránh va ch m vào các b k t c u đã l p tr c

Không được đặt đồ vật trên ván khuôn khi thi công, và không cho phép các vật liệu không có trong thiết kế được sử dụng Đồng thời, cần đảm bảo rằng những người không trực tiếp tham gia vào việc đổ bê tông không được phép tiếp cận khu vực ván khuôn.

Cần đặt và chất xếp các tấm ván khuôn ở các bộ phận của ván khuôn theo chiều nghiêng của cầu thang, lên ban công, hoặc các lối đi sát cạnh lối hành lang và các mép ngoài của công trình Khi chưa giằng, cần chú ý đến sự ổn định của chúng.

- Tr c khi đ bê tông cán b k thu t thi công ph i ki m tra ván khuôn, nên có h h ng ph i s a ch a ngay Khu v c s a ch a ph i có rào ng n, bi n báo

7.7.3.3.Công tác gia công l p d ng c t thép:

- Gia công c t thép ph i đ c ti n hành khu v c riêng, xung quanh có rào ch n và bi n báo

- C t, u n, kéo c t thép ph i dùng nh ng thi t b chuyên d ng, ph i có bi n pháp ng n ng a thép v ng khi c t c t thép có đo n dài h n ho c b ng 0,3m

- Bàn gia công c t thép ph i đ c c đnh ch c ch n, n u bàn gia công c t thép có công nhân làm vi c hai giá thì gi a ph i có l i thép b o v cao ít nh t là 1,0 m

C t thép đã làm xong ph i đ đúng ch quy đnh

- Khi n n th ng thép tròn cu n b ng máy ph i che ch n b o hi m tr c cu n tr c khi m máy, hãm đ ng c khi đ a đ u n i thép vào tr c cu n

- Khi gia công c t thép và làm s ch r ph i trang b đ y đ ph ng ti n b o v cá nhân cho công nhân

- Không dùng kéo tay khi c t các thanh thép thành các m u ng n h n 30cm

Trước khi di chuyển những tấm thép lớn đến vị trí lắp đặt, cần kiểm tra các mối hàn và nút buộc Khi bê những phần thép nặng trên cao, công nhân phải đeo dây an toàn và bên dưới phải có biển báo Trong quá trình hàn các tấm thép, cần tuân thủ nghiêm ngặt các quy định về an toàn lao động.

- Bu c c t thép ph i dùng d ng c chuyên dùng, c m bu c b ng tay cho pháp trong thi t k

- Khi d ng l p c t thép g n đ ng dây d n đi n ph i c t đi n, tr ng h p không c t đ c đi n ph i có bi n pháp ng n ng a c t thép và ch m vào dây đi n

Trước khi đổ bê tông, việc kiểm tra các yếu tố như lắp đặt ván khuôn, cốt thép, dàn giáo, sàn công tác và đường vận chuyển là rất quan trọng Chỉ thực hiện đổ bê tông sau khi đã có văn bản xác nhận đầy đủ.

- L i qua l i d i khu v c đang đ bê tông ph i có rào ng n và bi n c m Tr ng h p b t bu c có ng i qua l i c n làm nh ng t m che phía trên l i qua l i đó

- C m ng i không có nhi m v đ ng sàn rót v a bê tông.Công nhân làm nhi m v đnh h ng, đi u ch nh máy, vòi b m đ bê tông ph i có g ng, ng

- Khi dùng đ m rung đ đ m bê tông c n:

+ Dùng dây bu c cách đi n n i t b ng phân ph i đ n đ ng c đi n c a đ m

+ Làm s ch đ m rung, lau khô và qu n dây d n khi làm vi c

+ Ng ng đ m rung t 5-7 phút sau m i l n làm vi c liên t c t 30-35 phút

+ Công nhân v n hành máy ph i đ c trang b ng cách đi n và các ph ng ti n b o v cá nhân khác

- Ch đ c tháo d ván khuôn sau khi bê tông đã đ t c ng đ qui đnh theo h ng d n c a cán b k thu t thi công

Khi tháo dỡ ván khuôn, cần tuân thủ trình tự hợp lý và áp dụng biện pháp phòng ngừa để đảm bảo an toàn cho công trình Việc tháo ván khuôn phải được thực hiện có rào chắn và có thông báo rõ ràng để tránh các rủi ro và đảm bảo an toàn cho mọi người xung quanh.

- Tr c khi tháo ván khuôn ph i thu g n h t các v t li u th a và các thi t b đ t trên các b ph n công trình s p tháo ván khuôn

Khi tháo ván khuôn, cần phải thường xuyên quan sát tình trạng các bộ phận kỹ thuật Nếu phát hiện hiện tượng biến dạng trong quá trình tháo, hãy báo cáo ngay cho cán bộ kỹ thuật thi công để có biện pháp xử lý kịp thời.

Sau khi tháo ván khuôn, cần phải che chắn các lối đi của công trình để đảm bảo an toàn Ván khuôn đã tháo không được phép để lên sàn công tác hoặc ném từ trên xuống Sau khi tháo, ván khuôn phải được đưa đến nơi quy định để xử lý đúng cách.

- Tháo d ván khuôn đ i v i nh ng khoang đ bê tông c t thép có kh u đ l n ph i th c hi n đ y đ yêu c u nêu trong thi t k v ch ng đ t m th i.

An toàn trong công tác xây tô

- Tr c khi thi công ti p c n ki m tra k l ng kh i xây tr c đó

- Ki m tra tim tr c t ng, nhúng g ch t tr c khi xây

- Chuy n v t li u lên đ cao >2m nh t thi t dùng v n th ng, không tung ném

- Xây đ n đ cao 1,5m k t m t sàn, c n l p d ng đà giáo r i m i xây ti p

- Không t a thang vào t ng m i xây, không đ ng trên ô v ng đ thi công

- M ch v a liên k t gi a kh i xây v i khung bêtông ch u l c c n chèn, đ y k

- Sau khi xây xong c n ki m tra đ th ng đ ng c a t ng

Ngăn ngừa ngập nước hiệu quả bằng cách sử dụng bạt nilông che đậy và gỗ ván đặt ngang mặt đất phía ngoài Điều này giúp bảo vệ khu vực xây dựng khỏi ảnh hưởng của mưa và gió, đồng thời tạo ra một lớp chắn an toàn cho các vật liệu và thiết bị bên trong.

An toàn trong công tác hàn

- Máy hàn có v kín đ c n i v i ngu n đi n

- Dây t i đi n đ n máy dùng lo i b c cao su m m khi n i dây thì n i b ng ph ng pháp hàn r i b c cách đi n ch n i o n dây t i đi n n i t ngu n đ n máy không dài quá 15m

- Chuôi kim hàn đ c làm b ng v t li u cách đi n cách nhi t t t

- Ch có th đi n m i đ c n i đi n t l i đi n vào máy hàn ho c tháo l p s a ch a máy hàn

- Có t m ch n b ng v t li u không cháy đ ng n x hàn và kim lo i b n ra xung quanh n i hàn

- Th hàn đ c trang b kính hàn, giày cách đi n và các ph ng ti n cá nhân khác

7.7.6 An toàn trong khi thi công trên cao:

- Ng i tham gia thi công trên cao có gi y ch ng nh n đ s c kho , đ c trang b dây an toàn (có ch t l ng t t) và túi đ ngh

Khi thi công ở độ cao 1,5m so với mặt sàn, công nhân cần đảm bảo an toàn bằng cách đứng trên sàn thao tác hoặc thang gấp, không đứng trên thang tay Họ cũng không được di chuyển trực tiếp trên kết cấu đang thi công Sàn thao tác phải được trang bị lan can để ngăn ngừa nguy cơ ngã từ trên cao xuống.

- Khu v c có thi công trên cao đ u có đ t bi n báo, rào ch n ho c có mái che ch ng v t li u v ng r i

Khi thi công trên mái, cần lắp đặt giàn giáo bao quanh công trình, với chiều cao giàn giáo cao hơn mái nhà khoảng 1,5m Giàn giáo này phải được nối với hệ thống thi công để đảm bảo an toàn và hiệu quả trong quá trình làm việc.

7.7.7 An toàn cho máy móc thi t b :

- T t c các lo i xe máy thi t b đ c s d ng và qu n lý theo TCVN 5308- 1991

- Xe máy thi t b đ u đ m b o có đ h s k thu t trong đó nêu rõ các thông s k thu t, h ng d n l p đ t, v n chuy n, b o qu n, s d ng và s a ch a Có s theo dõi tình tr ng, s giao ca

- Niêm y t t i v trí thi t b b ng n i quy s d ng thi t b đó B ng n i dung k to, rõ ràng

- Ng i đi u khi n xe máy thi t b là ng i đ c đào t o, có ch ng ch ngh nghi p, có kinh nghi m chuyên môn và có đ s c kho

- Nh ng xe máy có d n đi n đ ng đ u đ c:

+ B c cách đi n ho c che kín ph n mang đi n

+ N i đ t b o v ph n kim lo i không mang đi n c a xe máy

+ Có tín hi u khi máy ch đ làm vi c không bình th ng

+ Thi t b di đ ng có trang b tín hi u thi t b âm thanh ho c ánh sáng

+ Có c c u đi u khi n lo i tr kh n ng t đ ng m ho c ng u nhiên đóng m

7.7.8 An toàn cho khu v c xung quanh:

- Khu v c công tr ng đ c rào xung quanh, có quy đnh đ ng đi an toàn và có đ bi n báo an toàn trên công tr ng

- Trong tr ng h p c n thi t có ng i h ng d n giao thông.

An toàn cho máy móc thi t b

- T t c các lo i xe máy thi t b đ c s d ng và qu n lý theo TCVN 5308- 1991

- Xe máy thi t b đ u đ m b o có đ h s k thu t trong đó nêu rõ các thông s k thu t, h ng d n l p đ t, v n chuy n, b o qu n, s d ng và s a ch a Có s theo dõi tình tr ng, s giao ca

- Niêm y t t i v trí thi t b b ng n i quy s d ng thi t b đó B ng n i dung k to, rõ ràng

- Ng i đi u khi n xe máy thi t b là ng i đ c đào t o, có ch ng ch ngh nghi p, có kinh nghi m chuyên môn và có đ s c kho

- Nh ng xe máy có d n đi n đ ng đ u đ c:

+ B c cách đi n ho c che kín ph n mang đi n

+ N i đ t b o v ph n kim lo i không mang đi n c a xe máy

+ Có tín hi u khi máy ch đ làm vi c không bình th ng

+ Thi t b di đ ng có trang b tín hi u thi t b âm thanh ho c ánh sáng

+ Có c c u đi u khi n lo i tr kh n ng t đ ng m ho c ng u nhiên đóng m

7.7.8 An toàn cho khu v c xung quanh:

- Khu v c công tr ng đ c rào xung quanh, có quy đnh đ ng đi an toàn và có đ bi n báo an toàn trên công tr ng

- Trong tr ng h p c n thi t có ng i h ng d n giao thông.

Bi n pháp an ninh b o v

Để bảo vệ tài sản của công trình một cách hiệu quả, công tác an ninh cần được chú trọng Việc duy trì kỷ luật lao động và nội quy là rất quan trọng, đồng thời cần có sự phân công trách nhiệm rõ ràng từ người chỉ huy công trình tới từng cán bộ công nhân viên Điều này giúp tránh tình trạng mất mát và thiệt hại về vật tư, thiết bị và tài sản nói chung.

- Th ng xuyên có đ i b o v trên công tr ng 24/24, bu i t i có đi n th p sáng b o v công trình.

Bi n pháp v sinh môi tr ng

Trên công trường, việc duy trì vệ sinh công nghiệp là rất quan trọng Khu vực làm việc cần thông thoáng, sạch sẽ và bảo quản nguyên vật liệu gọn gàng Điều này không chỉ đảm bảo an toàn cho người lao động mà còn góp phần bảo vệ môi trường, đặc biệt trong quá trình xây dựng các công trình và khu nhà lân cận.

- C ng ra vào c a xe ch v t t , v t li u ph i b trí c u r a xe, h th ng b l ng l c đ t, bùn tr c khi th i n c ra hê th ng c ng thành ph

- Có th b trí h n m t t đ i chuyên l m công tác v sinh, thu d n m t b ng thi công

Để đảm bảo an toàn cho công trình nhà cao tầng, cần áp dụng biện pháp chống bão hiệu quả Việc sử dụng giàn giáo và bố trí lối đi an toàn xung quanh bề mặt công trình là rất quan trọng, đặc biệt khi công trình tiếp giáp với nhiều trục đường chính và khu dân cư đông đúc.

- i v i khu v sinh công tr ng có th ký h p đ ng v i Công ty môi tr ng đô th đ đ m b o v sinh chung trong công tr ng

Trong công trình, luôn có kế hoạch phun tưới từ 2 đến 3 lần/ngày (có thể thay đổi tùy theo điều kiện thời tiết) nhằm làm ẩm mặt đất, đồng thời tránh bụi bẩn lan ra khu vực xung quanh Xung quanh công trình cũng được lắp đặt hàng rào chắn bụi để bảo vệ người dân và công trình.

Tổ chức quản lý rác thải, vệ sinh công cộng cần thực hiện đúng quy trình Rác thải thường xuyên được dọn dẹp, không để ứ đọng, nước đọng gây ô nhiễm môi trường Các khu vực phải được giữ sạch sẽ, gọn gàng và đảm bảo không có rác thải vương vãi Bao bì và dụng cụ phải được xử lý đúng nơi quy định để bảo vệ môi trường.

Hệ thống thoát nước được thi công trên công trình đảm bảo thoát nước chung qua lối chặn rác vào các ga, sau đó dẫn nước vào đường ống thoát nước bẩn của thành phố Cuối ngày, yêu cầu công nhân dọn dẹp vị trí làm việc, lau chùi, và bảo quản vật tư, máy móc Cấm sử dụng xe máy gây tiếng ồn hoặc khói bụi để tránh ô nhiễm môi trường Xe máy chở vật liệu ra vào công trình phải tuân thủ quy định, đi đúng tuyến, và thùng xe phải được che đậy, không sử dụng xe máy có tiếng ồn lớn trong giờ hành chính.

- Cu i tu n làm t ng v sinh toàn công tr ng ng chung lân c n công tr ng đ c t i n c th ng xuyên đ m b o s ch s và ch ng b i

CH NG 8: THI T K T NG BÌNH CÔNG TR NG

T ng quan

Tổng bình đồ là một bản đồ tổng quát khu vực công trình đang thi công, bao gồm công trình và nhà cửa, cùng với việc bố trí nhà ở, lán trại tạm, các xưởng gia công, trạm máy móc thi công, kho bãi, và các điểm nối Nó cũng thể hiện mạng lưới điện, cấp nước, và các khu vực phục vụ cho quá trình thi công và sinh hoạt của công nhân.

Thiết kế tổng mặt bằng xây dựng là một hoạt động quan trọng, là mô hình phát triển theo không gian và thời gian phù hợp với công nghệ và quy trình xây dựng Các công trình xây dựng hoạt động hoàn toàn dựa trên cơ sở sản xuất, do đó việc thiết kế tổng mặt bằng xây dựng cần được thực hiện một cách cẩn thận và có hệ thống.

Vi c xây d ng c s h t ng n m trong quá trình chu n b xây d ng, n u ti n hành t t s mang l i hi u qu cao trong quá trình thi công xây l p chính sau này

M i th i đi m l i có m t m t b ng thi công khác nhau, đây ta ti n hành l p t ng m t b ng cho giai đo n thi công ph n thân công trình

- C n c theo yêu c u c a t ch c thi công, ti n đ th c hi n công trình, xác đnh nhu c u v v t t , v t li u, nhân l c, nhu c u ph c v

- C n c vào tình hình cung c p v t t th c t

- C n c vào tình hình hi n tr ng th c t , m t b ng công trình, b trí các công trình ph c v , kho bãi, các trang thi t b ph c v thi công

Tính toán l p t ng m t b ng thi công đ đ m b o tính h p lý là yếu tố quan trọng trong công tác tổ chức, quản lý và thi công Việc áp dụng các nguyên tắc h p lý trong dây chuyền sản xuất giúp tối ưu hóa quy trình, tránh hiện tượng chồng chéo trong di chuyển, từ đó nâng cao hiệu quả sản xuất.

- m b o tính n đ nh và phù h p trong công tác ph c v thi công, tránh tr ng h p lãng phí hay không đ đáp ng nhu c u

- m b o các công trình t m, các bãi v t li u c u ki n, các máy móc thi t b đ c s d ng m t cách ti n l i nh t

- c ly v n chuy n là ng n nh t, s l n b c d là ít nh t

- m b o các đi u ki n v sinh công nghi p và phòng ch ng cháy n

C s tính toán

- C n c theo yêu c u c a t ch c thi công, ti n đ th c hi n công trình, xác đnh nhu c u v v t t , v t li u, nhân l c, nhu c u ph c v

- C n c vào tình hình cung c p v t t th c t

- C n c vào tình hình hi n tr ng th c t , m t b ng công trình, b trí các công trình ph c v , kho bãi, các trang thi t b ph c v thi công

Tính toán lắp đặt mạch thi công cần dựa vào các yếu tố tính toán hợp lý trong công tác tổ chức, quản lý và thi công Điều này giúp tối ưu hóa quy trình sản xuất, tránh hiện tượng chồng chéo khi di chuyển trong dây chuyền sản xuất.

- m b o tính n đ nh và phù h p trong công tác ph c v thi công, tránh tr ng h p lãng phí hay không đ đáp ng nhu c u

- m b o các công trình t m, các bãi v t li u c u ki n, các máy móc thi t b đ c s d ng m t cách ti n l i nh t

- c ly v n chuy n là ng n nh t, s l n b c d là ít nh t

- m b o các đi u ki n v sinh công nghi p và phòng ch ng cháy n

N i dung thi t k

Tiêu đề	Thiết Kế Cao Ốc Văn Phòng Sunwah Tower
Tác giả	Trần Văn Thức
Người hướng dẫn	TS. Lưu Trọng Vân, TS. Lăng Văn Hỷ
Trường học	Trường Đại Học Mở Thành Phố Hồ Chí Minh
Chuyên ngành	Ngành Xây Dựng
Thể loại	đồ án tốt nghiệp
Năm xuất bản	2013
Thành phố	Thành Phố Hồ Chí Minh

Định dạng
Số trang	307
Dung lượng	2,95 MB