cao ốc văn phòng centec tower

TOÅNG QUAN KIEÁN TRUÙC 1.1 SƠ LƯỢC VỀ CÔNGTRÌNH

THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH

CƠ SỞ TÍNH TOÁN

• Bê tông sử dụng cho sàn có cấp độ bền B20 (mác M250) có:

- Cường độ tính toán chịu nén Rb = 11.5 (MPa)

- Cường độ tính toán chịu kéo Rbt = 0.9 (MPa)

- Mô đun đàn hồi Eb = 27*10 3 (MPa)

Cốt thép sử dụng cho sàn gồm thép CI, A-I, CII và A-II

- Cốt thép chịu lực CII, A-II có: o Cường độ chịu kéo tính toán :Rs = 280 (MPa) o Mô đun đàn hồi: Es = 21*10 4 (MPa)

- Cốt thép đai CI, A-I có: o Cường độ chịu kéo tính toán :Rsw = 225 (MPa) o Mô đun đàn hồi: Es = 21*10 4 (MPa)

Hiện nay, có nhiều phương pháp tính toán được áp dụng trên toàn thế giới, trong đó bốn phương pháp phổ biến nhất bao gồm: phương pháp tính bản đàn hồi, phương pháp khung thay thế, phương pháp tính gần đúng và phương pháp phần tử hữu hạn.

Phương pháp này liên quan đến việc rời rạc hóa toàn bộ hệ chịu lực bằng cách chia nhỏ các phần tử Sự hỗ trợ của máy tính giúp phương pháp này đạt được kết quả rất chính xác so với thực tế.

SVTH : Trần Sơn Tùng MSSV : 20561187 Trang 12

2.1.3 Lựa chọn phương pháp tính toán

Trong bối cảnh phát triển kinh tế và khoa học công nghệ những năm gần đây, đặc biệt là sự ra đời của máy vi tính, nhiều chương trình tính toán đã được xây dựng Tuy nhiên, các phương pháp như phương pháp tính bản đàn hồi, phương pháp khung thay thế và phương pháp tính gần đúng vẫn gặp khó khăn về độ chính xác và tính phức tạp Do đó, tôi đã chọn phương pháp phần tử hữu hạn, kết hợp với sự hỗ trợ của máy tính và các phần mềm tính toán kết cấu chuyên dụng để xác định nội lực và tính toán cốt thép.

2.2 MẶT BẰNG SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH

MẶT BẰNG SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH

Các lớp cấu tạo sàn như hình vẽ:

- Đối với sàn thường xuyên tiếp xúc với nước (sàn vệ sinh, sàn mái,…) thì ngoài lớp vữa còn có thêm lớp chống thaám

Hiện nay, ngoài việc sử dụng sàn bê tông cốt thép thông thường (có dầm), sàn phẳng bê tông cốt thép (sàn nấm) đang ngày càng phổ biến trên thế giới và cũng được áp dụng nhiều trong các công trình xây dựng tại Việt Nam Sàn phẳng bê tông cốt thép có ưu điểm nổi bật là giảm chiều cao tầng, tạo không gian kiến trúc thông thoáng và mỹ quan hơn, đồng thời cải thiện khả năng bố trí hệ thống chiếu sáng, thông gió và chữa cháy so với sàn có dầm.

- Vì hệ lưới cột tương đối đều và bước cột tương đối lớn (8.1 – 9.1m), nên giải pháp thiết kế được chọn là sàn phẳng bê tông cốt thép (sàn nấm).)

2.3 SƠ BỘ CHỌN KÍCH THƯỚC SÀN

- Chọn bề dày bản sàn:

Sàn không dầm được thiết kế với mũ coat ở đầu cột nhằm tăng cường độ liên kết và chống lại hiện tượng xuyên thủng của bản theo chu vi cột Thiết kế này không chỉ giảm nhịp tính toán của bản mà còn giúp phân bổ moment đều trên bề rộng bản Mũ cột có thể được cấu tạo khác nhau tùy thuộc vào tải trọng tác dụng, nhưng để đảm bảo tính thẩm mỹ và thuận tiện trong thi công, mũ cột thường được làm dạng bẹt với kích thước cụ thể.

Bề rộng mũ cột: b = ( 0.2÷0.3)Lmax=(0.2÷0.3)*9100 = (1900 ÷2800)mm Chọn kích thước mũ cột (bxb) = (3000x3000) mm

2.4 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN

Theo TCVN 2737 – 1995, tải trọng được phân thành hai loại chính: tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời Phân loại này dựa vào thời gian tác động của tải trọng, bao gồm tải trọng dài hạn, ngắn hạn và đặc biệt.

Tải trọng tác dụng lên sàn được phân chia thành ba dạng chính dựa trên công năng sử dụng, bao gồm tải trọng sàn khu vực sảnh và hành lang, tải trọng sàn vệ sinh, và tải trọng sàn văn phòng.

1.4.1 Tải trọng sàn khu vực sảnh và hành lang

- Tải trọng tác dụng lên sàn khu vực sảnh và hành lang:

Trong đó: o γ i −khối lượng của lớp thứ i o δ i −chiều dày của lớp thứ i o n i −hệ số vượt tải của lớp thứ i

- Kết quả được tóm tắt trong bảng sau:

Loại tải Cấu tạo Tải tiêu chuẩn

Hệ số vượt tải(ni)

- Lớp gạch Ceramic dày 1cm 20*0.01 = 0.200 1.1 0.220

- Lớp vữa trát dày 1cm 18*0.015 = 0.275 1.2 0.324

- Tải treo các thiết bị kỹ thuật 0.500 1.1 0.550

Hoạt tải - Sảnh và hành lang 3.000 1.2 3.600

- Tĩnh tải tác dụng lên sàn khu vực sảnh và hành lang là: s g1 = 0.220 + 0.432 + 6.875 + 0.324 + 0.650 = 8.501 (kN/m 2 )

- Tổng tải trọng tác dụng lên sàn khu vực sảnh và hành lang là: q s 1 =g 1 s +p s 1 = 8.501 + 3.600 = 12.101 (kN/m 2 )

2.4.2 Tải trọng khu vực vệ sinh

- Tải trọng tác dụng lên sàn vệ sinh:

Kết quả được tóm tắt trong bảng sau:

Hệ số vượt tải (ni)

Tĩnh tải - Lớp gạch Ceramic dày 1cm 20*0.01 = 0.200 1.1 0.220

Tĩnh tải - Lớp vữa ximăng dày

Hoạt tải - Sàn vệ sinh 2.000 1.2 2.400

- Tĩnh tải tác dụng lên sàn vệ sinh là: s 2 g = 0.220 + 0.432 + 0.110 + 6.8750 + 0.324 + 0.550+2.87 = 8.611 (kN/m 2 )

- Tổng tải trọng tác dụng lên sàn vệ sinh là: q s 2 =g s 2 +p s 2 = 8.611 + 2.400 = 11.011 (kN/m 2 )

2.4.3 Tải trọng khu vực văn phòng

- Tải trọng tác dụng lên sàn văn phòng: g n n ( kN / m 2 )

- Tĩnh tải tác dụng lên sàn văn phòng là: s g3 = 0.220 + 0.432 + 6.875 + 0.324 + 0.550 = 8.501 (kN/m 2 )

- Tổng tải trọng tác dụng lên sàn văn phòng là: s 3 s 3 s 3 g p q = + = 8.501+ 2.400 = 10.901 (kN/m 2 )

2.4.4 Tải trọng tường xây gạch

Cao ốc văn phòng cho thuê cho phép thay đổi vị trí tường xây dựa trên công năng sử dụng Theo bản vẽ kiến trúc, tường và vách kính chỉ có tại các mặt biên và khu vực vệ sinh Do đó, tĩnh tải của tường xây trên sàn được quy về tải phân bố đều trên toàn diện tích sàn Tải trọng của tường và vách kính ở các mặt biên được tính cho các dầm biên, chịu toàn bộ tải trọng này.

Từ bản vẽ kiến trúc, chúng ta xác định chiều cao và chiều dài của tường trên toàn bộ diện tích sàn Tiếp theo, chúng ta tiến hành tính toán quy vế tải tương đương phân bố đều trên toàn bộ diện tích sàn.

=∑ o γ i - Khối lượng lớp thứ i o δ i - Chiều dày lớp thứ i o n i - Hệ số vượt tải lớp thứ i

Loại tường Cấu tạo Tải tiêu chuẩn

10cm 18*0.10 = 1.800 1.1 1.980 các phòng xây 100 - Lớp vữa trát hai mặt dày 3 cm 18*0.03 = 0.540 1.2 0.648

Tường ngăn - Lớp gạch xây dày

- Lớp vữa trát hai mặtdày 3 cm 18*0.03 = 0.540 1.2 0.648

- Lớp vữa lót ximăng dày 1 cm 18*0.01 = 0.180 1.1

- Lớp gạch men ốp hai mặt dày 1 cm 20*0.01 = 0.200 1.1 0.220 Tường ngăn

- Lớp vữa trát hai mặt dày 3 cm 18*0.03 = 0.540 1.2

- Lớp vữa lót ximăng dày 1 cm 18*0.01 = 0.180 1.1 0.198

-Lớp ạch menốp hai mặt dày 1 cm 20*0.01 = 0.200 1.1 0.220

2.5 CÁC TRƯỜNG HỢP TẢI TRỌNG VÀ TỔ HỢP TẢI TRỌNG

2.5.1 Các trường hợp tải trọng

Việc tính toán kết cấu được thực hiện bằng phần mềm ETABS, vì vậy các trường hợp tải trọng sẽ tuân theo hướng dẫn của phần mềm này.

ETABS có bốn cách định nghĩa tải trọng đó là: o Tónh (Static) o Phổ phản ứng (Response Spectrum) o Thời gian (Time History) o Tónh phi tuyeán (Static Nonlinear)

Các trường hợp tải trọng tác dụng lên sàn bao gồm 13 trường hợp :

2) Hoạt tải chất đầy (HT)

3) Hoạt tải cách ô dạng 1 (HTCO1)

5) Hoạt tải liền ô dạng 1 (HTLO1)

10) Hoạt tải theo dải dạng 1 (HTD1)

Các trường hợp tải trọng tác dụng lên sàn được thể hiện trên mặt bằng sàn như hình veõ sau:

: Ô không chất tải trọng đứng

2.5.1.2 Hoạt tải chất đầy (HT)

2.5.1.3 Hoạt tải cách ô dạng 1 (HTCO1

2.5.1.4 Hoạt tải cách ô dạng 2(HTCO2)

2.5.1.5 Hoạt tải liền ô dạng 1 (HTLO1)

2.5.1.10 Hoạt tải theo dải dạng 1 (HTD1)

2.5.2 Các trường hợp tổ hợp tải trọng

Theo TCVN 2737-1995, tải trọng tác dụng lên công trình bao gồm tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời Tính chất không đồng nhất về vị trí và thời gian của tải trọng tạm thời dẫn đến sự xuất hiện của nhiều trường hợp tải khác nhau, ảnh hưởng đến nội lực trong kết cấu Để xác định nội lực nguy hiểm nhất tại một vị trí cụ thể, cần vẽ đường ảnh hưởng của nội lực và tìm vị trí bất lợi nhất của tải trọng theo phương pháp Cơ học kết cấu Tuy nhiên, việc tính toán sẽ trở nên phức tạp đối với các hệ siêu tĩnh, do đó, việc tổ hợp tải trọng theo TCXDVN 2735-1995 được coi là phương pháp hợp lý hơn trong thực tế thiết kế.

Tổ hợp tải trọng là sự kết hợp các trường hợp tải trọng có thể xảy ra đồng

SVTH: Trần Sơn Tùng, MSSV: 20561187 Trong phân tích kết cấu ở miền đàn hồi, nguyên lý cộng tác dụng cho phép chúng ta kết hợp các tải trọng, dẫn đến tổ hợp nội lực tương ứng.

Trong phần mềm ETABS, có bốn phương pháp tổ hợp tải trọng chính: Phương pháp cộng tác dụng (ADD) cho phép cộng đại số các kết quả nội lực của các trường hợp tải với hệ số tổ hợp; Phương pháp biểu đồ bao (ENVELOP) lấy giá trị lớn nhất và nhỏ nhất của các trường hợp tải để tính toán nội lực; Phương pháp trị tuyệt đối (ABS) cộng giá trị tuyệt đối của các kết quả phân tích từng trường hợp tải; và Phương pháp bình phương cực tiểu (SRSS) tính toán giá trị tổ hợp bằng căn bậc hai của tổng bình phương các kết quả nội lực.

Các trường hợp tổ hợp tải trọng tác dụng lên sàn bao gồm 13 tổ hợp:

TH1 = 1 + 2 TH2 = 1 + 3 TH3 = 1 + 4 TH4 = 1 + 5 TH5 = 1 + 6 TH6 = 1 + 7 TH7 = 1 + 8 TH8 = 1 + 9 TH9 = 1 + 10 TH10 = 1 + 11 TH11 = 1 + 12 TH12 = 1 + 13 TH13 = [ TH1, TH2, TH3, TH4, TH5, TH6, TH7, TH8, TH9,TH10, TH11, TH12 ] (biểu đồ bao)

Trong đó: o Hệ số tĩnh tải lấy bằng 1 o Hệ số hoạt tải cho tổ hợp cơ bản 1 lấy bằng 1

2.6 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TÍNH CỐT THÉP

Kết quả nội lực được xác định thông qua phần mềm ETABS, từ đó chúng ta lấy nội lực theo hai dải bản, mỗi dải có chiều rộng 1m, cụ thể là dải trên cột.

Sau đó dùng các công thức như đối với dầm chịu uốn để tính toán cốt thép.

- Tính cốt thép cho bản sàn ta áp dụng công thức như đối với dầm chịu uốn:

- Rs = 280 (Mpa) = 280*10 3 (kN/m 2 ); Rb = 17 (MPa) = 17*10 3 (kN/m 2 )

Biểu đồ nội lực như sau:

BIỂU ĐỒ MOMENT THEO PHƯƠNG NGANG (Đơn vị : Tm)

Kết quả nội lực và tính cốt thép được thể hiện trong bảng sau:

M (kNm) α m ξ Thép tính As(mm 2 )/m Thép chọn

M (kNm) α m ξ Thộp tớnh A s (mm 2 )/m Thộp chọn A s Hàm lượng à (%)

BIỂU ĐỒ MOMENT THEO PHƯƠNG DỌC (Đơn vị : Tm)

Vậy hàm lượng cốt thép trong sàn thỏa mãn: min 0.1% s m ax R b b 2.95% o s

2.7 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU CẮT CỦA BẢN SÀN

Biểu đồ lực cắt theo phương ngang (phương X) :

BIỂU ĐỒ LỰC CẮT THEO PHƯƠNG X (Đơn vị : T)

BIỂU ĐỒ LỰC CẮT THEO PHƯƠNG Y (Đơn vị : T) Lực cắt theo phương ngang (phương X) : Qmax = 190(kN)

Lực cắt theo phương dọc (phương Y) : Qmax = 215(kN)

- Theo TCXDVN 356-2005, bê tông đủ khả năng chịu cắt khi :

Q max ≤ ϕ γ b3 R b.h b bt 0 =0,6x0,9x1200x0,38 264,24(kN)- Hệ số ϕ b 3 = 0.6 đối với bêtông nặng

- Vậy khả năng chịu cắt sàn được thỏa mãn

2.8 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỐNG XUYÊN THỦNG CỦA BẢN SÀN

- Theo TCXDVN 356-2005, thì bản sàn phải được tính toán kiểm tra chống xuyên thủng theo điều kiện :

- q- Tổng tải trọng phân bố đều trên ô bản

- Hệ số α= 1 đối với bê tông nặng

- Rbt – cường đọ chịu kéo của bê tông

- um – giá trị trung bình của chu vi đáy trên và đáy dướithaps xuyên thủng um = 4(c + h0) um = 4(3+0.23) = 12.92(m 2 ) h0 – chiều cao lam việc của bản sàn

Vậy điều kiện chống xuyên thugr sàn thỏa mãn:

2.9 KIỂM TRA ĐỘ VÕNG CỦA SÀN

- Độ võng (độ vồng) hay chuyển vị của kết cấu cần phải thõa mãn điều kiện: f ≤ f u

Trong đó: o Độ võng (độ vồng) hay chuyển vị của kết cấu, f (mm) o Độ võng (độ vồng) hay chuyển vị giới hạn của kết cấu, f u (mm)

- Theo TCXDVN 356-2005 độ võng của sàn có trần khi nhịp tính toán Lmax = 8 m lớn hơn

7 5m thì độ võng cho phép của sàn là: f u 1 L max 1 7200 28(mm)

= = - Kết quả độ võng lớn nhất của sàn (kết quả từ ETABS): fmax = 6 (mm)

- Do đó f m ax = 6 (mm) < f u = 28 (mm) Thõa mãn.

SƠ BỘ CHỌN KÍCH THƯỚC SÀN

- Chọn bề dày bản sàn:

Vì đây là sàn không dầm, phần đầu cột được thiết kế loe ra thành mũ coat để tăng cường liên kết với cột, giúp chống lại hiện tượng xuyên thủng của bản theo chu vi cột Thiết kế này không chỉ giảm nhịp tính toán của bản mà còn phân bổ moment đều trên bề rộng bản Mũ cột được cấu tạo khác nhau tùy theo tải trọng tác dụng lên sàn, nhưng để đảm bảo tính thẩm mỹ và thuận lợi cho thi công, mũ cột thường được làm dạng bẹt với kích thước phù hợp.

Bề rộng mũ cột: b = ( 0.2÷0.3)Lmax=(0.2÷0.3)*9100 = (1900 ÷2800)mm Chọn kích thước mũ cột (bxb) = (3000x3000) mm

TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN

Theo TCVN 2737 – 1995, tải trọng được phân loại thành hai nhóm chính: tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời Tải trọng tạm thời lại được chia thành ba loại nhỏ hơn, bao gồm tải trọng dài hạn, ngắn hạn và đặc biệt, dựa trên thời gian tác động của chúng.

Tải trọng tác dụng lên sàn được phân chia thành ba dạng chính tùy thuộc vào công năng sử dụng, bao gồm: tải trọng sàn khu vực sảnh và hành lang, tải trọng sàn vệ sinh, và tải trọng sàn văn phòng.

1.4.1 Tải trọng sàn khu vực sảnh và hành lang

- Tải trọng tác dụng lên sàn khu vực sảnh và hành lang:

- Lớp vữa trát dày 1cm 18*0.015 = 0.275 1.2 0.324

Hoạt tải - Sảnh và hành lang 3.000 1.2 3.600

- Tĩnh tải tác dụng lên sàn khu vực sảnh và hành lang là: s g1 = 0.220 + 0.432 + 6.875 + 0.324 + 0.650 = 8.501 (kN/m 2 )

- Tổng tải trọng tác dụng lên sàn khu vực sảnh và hành lang là: q s 1 =g 1 s +p s 1 = 8.501 + 3.600 = 12.101 (kN/m 2 )

2.4.2 Tải trọng khu vực vệ sinh

- Tải trọng tác dụng lên sàn vệ sinh:

Tĩnh tải - Lớp gạch Ceramic dày 1cm 20*0.01 = 0.200 1.1 0.220

Tĩnh tải - Lớp vữa ximăng dày

Hoạt tải - Sàn vệ sinh 2.000 1.2 2.400

- Tĩnh tải tác dụng lên sàn vệ sinh là: s 2 g = 0.220 + 0.432 + 0.110 + 6.8750 + 0.324 + 0.550+2.87 = 8.611 (kN/m 2 )

- Tổng tải trọng tác dụng lên sàn vệ sinh là: q s 2 =g s 2 +p s 2 = 8.611 + 2.400 = 11.011 (kN/m 2 )

2.4.3 Tải trọng khu vực văn phòng

- Tải trọng tác dụng lên sàn văn phòng: g n n ( kN / m 2 )

- Tĩnh tải tác dụng lên sàn văn phòng là: s g3 = 0.220 + 0.432 + 6.875 + 0.324 + 0.550 = 8.501 (kN/m 2 )

- Tổng tải trọng tác dụng lên sàn văn phòng là: s 3 s 3 s 3 g p q = + = 8.501+ 2.400 = 10.901 (kN/m 2 )

2.4.4 Tải trọng tường xây gạch

Cao ốc văn phòng cho thuê cho phép thay đổi vị trí tường xây tùy theo công năng sử dụng Theo bản vẽ kiến trúc, tường và vách kính chỉ có tại các mặt biên và khu vực vệ sinh Do đó, tĩnh tải của tường xây trên sàn được quy về tải phân bố đều trên toàn diện tích sàn Tải trọng của tường và vách kính ngoài biên được tính cho các dầm biên chịu toàn bộ tải trọng này.

Từ bản vẽ kiến trúc, chúng ta xác định chiều cao và chiều dài của tường trên toàn bộ diện tích sàn Tiếp theo, tiến hành tính toán quy vế tải tương đương phân bố đều trên toàn bộ diện tích sàn.

=∑ o γ i - Khối lượng lớp thứ i o δ i - Chiều dày lớp thứ i o n i - Hệ số vượt tải lớp thứ i

Loại tường Cấu tạo Tải tiêu chuẩn

10cm 18*0.10 = 1.800 1.1 1.980 các phòng xây 100 - Lớp vữa trát hai mặt dày 3 cm 18*0.03 = 0.540 1.2 0.648

Tường ngăn - Lớp gạch xây dày

- Lớp vữa trát hai mặtdày 3 cm 18*0.03 = 0.540 1.2 0.648

- Lớp vữa lót ximăng dày 1 cm 18*0.01 = 0.180 1.1

- Lớp gạch men ốp hai mặt dày 1 cm 20*0.01 = 0.200 1.1 0.220 Tường ngăn

- Lớp vữa trát hai mặt dày 3 cm 18*0.03 = 0.540 1.2

- Lớp vữa lót ximăng dày 1 cm 18*0.01 = 0.180 1.1 0.198

-Lớp ạch menốp hai mặt dày 1 cm 20*0.01 = 0.200 1.1 0.220

CÁC TRƯỜNG HỢP TẢI TRỌNG VÀ TỔ HỢP TẢI TRỌNG

Việc tính toán được thực hiện bằng phần mềm ETABS, do đó các trường hợp tải trọng sẽ được tuân thủ theo hướng dẫn của phần mềm này.

ETABS có bốn cách định nghĩa tải trọng đó là: o Tónh (Static) o Phổ phản ứng (Response Spectrum) o Thời gian (Time History) o Tónh phi tuyeán (Static Nonlinear)

Các trường hợp tải trọng tác dụng lên sàn bao gồm 13 trường hợp :

Các trường hợp tải trọng tác dụng lên sàn được thể hiện trên mặt bằng sàn như hình veõ sau:

2.5.1.3 Hoạt tải cách ô dạng 1 (HTCO1

2.5.1.4 Hoạt tải cách ô dạng 2(HTCO2)

Theo TCVN 2737-1995, tải trọng tác dụng lên công trình bao gồm tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời Tính chất không đồng nhất của tải trọng tạm thời về vị trí và thời gian dẫn đến sự xuất hiện của nhiều trường hợp tải khác nhau, làm cho nội lực trong kết cấu cũng biến đổi Để xác định nội lực nguy hiểm nhất tại một vị trí trong kết cấu, cần vẽ đường ảnh hưởng của nội lực tại vị trí đó và tìm vị trí bất lợi nhất của tải trọng theo phương pháp Cơ học kết cấu Tuy nhiên, khối lượng tính toán cho các hệ siêu tĩnh sẽ rất lớn, do đó, việc tổ hợp tải trọng trong thực tế thiết kế được coi là hợp lý hơn và đã được đề cập trong TCXDVN 2735-1995.

Tổ hợp tải trọng là sự kết hợp các trường hợp tải trọng có thể xảy ra đồng

SVTH: Trần Sơn Tùng, MSSV: 20561187, Trang 24 Kết cấu được phân tích trong miền đàn hồi cho phép chúng ta áp dụng nguyên lý cộng tác dụng, từ đó tổ hợp tải trọng trở thành tổ hợp nội lực.

Trong ETABS, có bốn phương pháp tổ hợp tải trọng chính: Phương pháp cộng tác dụng (ADD) cho phép cộng đại số các nội lực của các trường hợp tải sau khi nhân với hệ số tổ hợp; Phương pháp biểu đồ bao (ENVELOP) lấy giá trị lớn nhất (Max) và nhỏ nhất (Min) của các trường hợp tải, nhân với hệ số tổ hợp tương ứng; Phương pháp trị tuyệt đối (ABS) cộng giá trị tuyệt đối của các kết quả phân tích từng trường hợp tải; và Phương pháp bình phương cực tiểu (SRSS) tính giá trị tổ hợp bằng căn bậc hai của tổng bình phương các kết quả nội lực.

Các trường hợp tổ hợp tải trọng tác dụng lên sàn bao gồm 13 tổ hợp:

TH1 = 1 + 2 TH2 = 1 + 3 TH3 = 1 + 4 TH4 = 1 + 5 TH5 = 1 + 6 TH6 = 1 + 7 TH7 = 1 + 8 TH8 = 1 + 9 TH9 = 1 + 10 TH10 = 1 + 11 TH11 = 1 + 12 TH12 = 1 + 13 TH13 = [ TH1, TH2, TH3, TH4, TH5, TH6, TH7, TH8, TH9,TH10, TH11, TH12 ] (biểu đồ bao)

Trong đó: o Hệ số tĩnh tải lấy bằng 1 o Hệ số hoạt tải cho tổ hợp cơ bản 1 lấy bằng 1

2.6 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TÍNH CỐT THÉP

Kết quả nội lực được xác định thông qua phần mềm ETABS, từ đó chúng ta lấy nội lực theo hai dải bản, mỗi dải rộng 1m, cụ thể là dải trên cột.

Sau đó dùng các công thức như đối với dầm chịu uốn để tính toán cốt thép.

- Tính cốt thép cho bản sàn ta áp dụng công thức như đối với dầm chịu uốn:

- Rs = 280 (Mpa) = 280*10 3 (kN/m 2 ); Rb = 17 (MPa) = 17*10 3 (kN/m 2 )

BIỂU ĐỒ MOMENT THEO PHƯƠNG NGANG (Đơn vị : Tm)

BIỂU ĐỒ MOMENT THEO PHƯƠNG DỌC (Đơn vị : Tm)

Vậy hàm lượng cốt thép trong sàn thỏa mãn: min 0.1% s m ax R b b 2.95% o s

2.7 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU CẮT CỦA BẢN SÀN

2.8 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỐNG XUYÊN THỦNG CỦA BẢN SÀN

2.9 KIỂM TRA ĐỘ VÕNG CỦA SÀN

- Do đó f m ax = 6 (mm) < f u = 28 (mm) Thõa mãn.

KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU CẮT CỦA BẢN SÀN

KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỐNG XUYÊN THỦNG CỦA BẢN SÀN

KIỂM TRA ĐỘ VÕNG CỦA SÀN

- Do đó f m ax = 6 (mm) < f u = 28 (mm) Thõa mãn

SVTH: Trần Sơn Tuứng MSSV: 20561187 Trang 33

THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 3.1 CƠ SỞ TÍNH TOÁN

MẶT BẰNG KÍCH THƯỚC CẦU THANG

SƠ BỘ CHỌN KÍCH THƯỚC

- Trong công trình có các loại cầu thang như sau:

+ Cầu thang CT1 đi từ tầng hầm lên đến tầng kỹ thuật

+ Cầu thang CT2 đi từ tầng hầm đến tầng 14

- Theo nhiệm vụ được giao ta tiến hành tính toán cho một cầu thang điển hình, ta chọn cầu thang CT1 để tính toán

- Cầu thang có 2 vế dạng bản, chiều cao của cầu thang tầng điển hình là 3,4m

- Chọn các kích thước sơ bộ của thang bộ:

20 30 20 30 b h = L = = ÷ ÷ ÷ Ư Chọn bản thang có chiều dày hb = 120 mm

+ Bậc thang: n mm h h bac g bac 170

= ÷h b Ư Chọn dầm kiềng có kích thước 200x400 Ư Chọn dầm chiếu nghỉ có kích thước 200x400

- Độ dốc của cầu thang:

- VỮA XI MĂNG LÁT #100, DÀY 20

- XÂY GẠCH THẺ TẠO BẬC

CHIEÁU NGHặ BẬC XÂY GẠCH

TẢI TRỌNG TÁC DỤNG

Chiều dày tương đương của lớp thứ i theo phương của bản nghiêng

Trọng lượng của lan can g lc =0,3kN/m quy về tải phân bố đề trên một đơn vị diện tích 0,2 / 2

Các lớp cấu tạo bản thang δ i

- Xây gạch thẻ tạo bậc 0,0720 18 1,1 1,4256

Các lớp cấu tạo bản chiếu nghỉ δ i m γ kN/m 3

- Theo TCVN 2737 – 1995: Tải trọng và tác động - Tiêu chuẩn thiết kế

+ Hoạt tải tiêu chuẩn tác dụng lên cầu thang là: p tc =4kN/m 2

+ Hoạt tải tính toán tác dụng lên cầu thang là: p tt =4.1,2=4,8kN/m 2

3.5.3Tổng tải trọng tác dụng:

+ Tải tác dụng lên vế thang: q 2 =6,744 0,2 4,8 11,744+ + = kN m/ 2

+ Tải tác dụng lên bản chiếu nghỉ: q 1 =5,049+4,8=9,849kN/m 2

SƠ ĐỒ TÍNH VÀ XÁC ĐỊNH NỘI LỰC

Sơ đồ chịu tải và cách xác định nội lực của các bộ phận cầu thang:

- Chọn sơ đồ tính toán

+ Cắt một dãy có bề rộng b = 1m, Tải trọng tác dụng theo chiều dài m kN q 1 ,245.1=9,849 /

400 = < b d h h vậy liên kết giữa bản thang với dầm chiếu nghỉ được xem là liên kết khớp

+ Chọn sơ đồ tính toán đơn giản nhất của vế 1 và vế 2 thể hiện như sau:

+ Nội lực trong vế 1 và vế 2 là: ê Mụ men lớn nhất ở nhịp là: m kN M

M n = max 7,64 cách gối tựa 1 đoạn x = 2,66m

BẢNG TÍNH CỐT THÉP CHO BẢN THANG

- Ở các gối tựa và nút cứng ta bố trí thép theo cấu tạo chọn φ8a200

- Tải trọng tác dụng gồm:

Trọng lượng bản thân dầm

Trọng lượng tường xây trên dầm

Do bản thang truyền vào, là phản lực của các gối tựa tại B, D của vế 1 và vế 2 được quy về dạng phân bố đều

Tổng tải trọng tác dụng lên dầm m kN R g g q= d + t + B =1,375+6,084+27,725,18 /

Tính coát theùp: ắ Tớnh cốt dọc

+ Cường độ chịu nén, kéo tính toán:

R a = a + Cường độ tính cốt ngang:

F a à Với b = 20cm, Giả thiết a = 2,5cm => ho = hd - abv = 35 - 2,5= 32,5cm

BẢNG TÍNH CỐT THÉP CHO DẦM CHIẾU NGHỈ

Mg kNm A α Fa cm 2 Chọn thép Fa chọn cm 2 à%

- Tính cốt đai tính cho gối có Qmax

- Kiểm tra kích thước tiết diệm dầm kN Q kN h b R k 0 n 0 =0,35.1,3.20.37.541,25 > max S,208

- Chọn cốt đai φ6 số nhánh cốt đai là 2 kN Q kN h b

3 / u h u ct chọn u ct cm Ư Chọn u=u min cm cm f n

SVTH: Trần Sơn Tuứng MSSV: 20561187 Trang 41 cm u kN f n q R ct d ad d 0,4528 /

- Khả năng chịu cắt của cốt đai và bê tông u kN f n h R b R

- Vì Q max S,208kN 0.1%bho =0.001*30*37.5 1.125 cm 2 Như vậy chọn 2φ12 để bố trí, có AS = 2.262 cm 2

⇒Vậy hàm lượng cốt thép trong dầm thỏa mãn:

- Chọn cốt đaiΦ6; n = 2; R =0.8*R tt sw sw = 0.8*225 = 180 MPa = 180*10 3 (kN/m 2 )

- Khoảng cách giữa các cốt đai theo tính toán:

= sw sw 2 b 2 f 2 b bt 2 0 tt Q bh R 1 d n R s

- Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai:ϕ b 4 =1.5 (bê tông nặng)

- Vì chiều cao dầm h = 400 mm < 450 mm nên khoảng cách giữa các cốt đai theo theo cấu tạo:

Trên đoạn dầm gần gối tựa (đoạn

L ): 4BIỂU ĐỒ MOMENT VÀ LỰC CẮT

SVTH: Trần Sơn Tùng MSSV: 20561187 Trang 56

Trên đoạn dầm giữa nhịp (đoạn

Chọn khoảng cách s = min(stt, smax,sct), đồng thời để tiện cho công tác thi công ta chọn cốt đai: s = 100 mm trong đoạn

L đầu dầm 4 Tính cốt đai chịu lực cắt thỏa mãn điều kiện:Q≤0.3ϕ w 1 ϕ b 1 R b bh 0

Vậy Q≤0.3ϕ w 1 ϕ b 1 R b bh 0 nên cốt đai đã chọn đủ khả năng chịu lực

L giữa nhịp có lực cắt Q nhỏ nên cốt đai đặt theo cấu tạo ta chọn thép 2 Φ6; khoảng cách s 0 mm

Tải trọng bản thân dầm DN2 : gdn2 = (0.4 – 0.1)0.2*25*1.1 = 1.650 (kN/m)

Tải từ bản nắp truyền lên dầm DN2 có dạng hình thang : q nap = 0.5× 4 × 4.262 = 8.524 kN/m

Tổng tải trọng : qdn = 1.65 + 8.524 174 kN/m

Sơ đồ tính và nội lực

Tải trọng tác dụng lên dầm nắp DN2

Giả thiết : a = 2.5cm, ho = 40 – 2.5 = 37.5 cm

Tại gối : Thép tại gối lấy cốt thép cấu tạo, bằng As>0.1%bho =0.001*20*37.5 0.75 cm 2 Như vậy chọn 2φ12 để bố trí, có AS = 2.262 cm 2

BIỂU ĐỒ MOMENT VÀ LỰC CẮT

- Vì chiều cao dầm h = 400 mm < 450 mm và lực cắt nhỏ nên khoảng cách giữa các cốt đai theo theo cấu tạo:

Chọn khoảng cách s = min(s tt ;s max ;s ct ),đồng thời để tiện cho công tác thi công ta chọn cốt đai: s = 100 mm trong đoạn

Tải trọng bản thân dầm DN3 : gdn2 = (0.4 – 0.1)0.2*25*1.1 = 1.650 (kN/m)

Tải từ bản nắp truyền 2 phía lên dầm DN2 có dạng hình thang : q nap = 0.5× 4 × 4.262×2 = 17.480 kN/m

Tổng tải trọng : qdn = 1.65 + 17.480 = 18.698 kN/m

Sơ đồ tính và nội lực

Tải trọng tác dụng lên dầm nắp DN3

Giả thiết : a = 2.5cm, ho = 40 – 2.5 = 37.5 cm

Tại gối : Thép tại gối lấy cốt thép cấu tạo, bằng As>0.1%bho =0.001*20*37.5 = 0.75 cm 2 Như vậy chọn 2φ12 để bố trí, có AS = 2.262 cm 2

- Chọn cốt đaiΦ6; n = 2; R =0.8*R tt sw sw = 0.8*225 = 180 MPa = 180*10 3 (kN/m 2 )

= sw sw 2 b 2 f 2 b bt 2 0 tt Q bh R 1 d n R s

- Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai:ϕ b 4 =1.5 (bê tông nặng)

- Vì chiều cao dầm h = 400 mm < 450 mm nên khoảng cách giữa các cốt đai theo theo cấu tạo:

Chọn khoảng cách s = min(stt, smax,sct), đồng thời để tiện cho công tác thi công ta chọn cốt đai: s = 100 mm trong đoạn

0 ϕ ϕ =0.3*1.0422*0.8965*11.5*200*375 = 241758 (N) = 241.758(kN) Vậy Q≤0.3ϕ w 1 ϕ b 1 R b bh 0 nên cốt đai đã chọn đủ khả năng chịu lực

4.5.2 Bản thành a Tải trọng tác dụng lên thành bể, xét cho 1m bề rộng thành bể : Để đơn giản tính toán, ta bỏ qua trọng lượng bản thân của bản thành, xem bản thành như cấu kiện chịu uốn chỉ chịu tải tác dụng theo phương ngang gồm áp lực ngang của nước và gió hút

4.325 2 l = 2 = > ⇒Bản dầm, do đó ta cắt một dãy có bề rộng b = 1 m để tính

Sơ đồ tính : dầm một đầu ngàm , một đầu khớp chịu tải phân bố tam giác

Các trường hợp tác dụng của tải trọng lên thành hồ :

- Hồ đầy nước , không có gió

- Hồ đầy nước có gió đẩy

- Hồ đầy nước, có gió hút

- Hồ không có nước , có gió đẩy (hút)

Tải trọng gió thường thấp hơn áp lực nước tác động lên thành hồ, do đó tình huống nguy hiểm nhất cho thành hồ xảy ra khi hồ đầy nước và có gió mạnh.

Dùng phương pháp cơ học kết cấu để tính nội lực cho từng trường hợp tải, kết quả được tóm taột nhử sau :

Tại nhịp (tính gần đúng) :

- Tính cốt thép cho bản thành ta áp dụng công thức như đối với dầm chịu uốn: bh R

SVTH: Trần Sơn Tùng MSSV: 20561187 Trang 62 b b 0 s s

Kết quả nội lực và tính toán cốt thép được tóm tắt trong bảng sau:

Cốt thộp bản thành thường bố trớ đối xứng nờn ta lấy thộp lớn nhất tại gối ị8a150 bố trớ hai lớp

⇒Vậy hàm lượng cốt thép trong bản thành thỏa mãn:

A à ξ γ à à a Kiểm tra nứt bản thành :

Do cốt thép được bố trí đối xứng, việc kiểm tra bề rộng vết nứt chỉ cần thực hiện tại tiết diện có moment lớn nhất Tại gối bản thành theo phương cạnh dài, ta nhận thấy đây là vị trí có moment lớn nhất Theo Điều 7.2.2 TCXDVN 356: 2005, phần tính toán cần xem xét sự mở rộng của vết nứt thẳng góc với trục dọc của cấu kiện.

Cấp chống nứt cấp 2 : agh = 0.25 mm

Cấp 2 : Cho phép có sự mở rộng ngắn hạn của vết nứt với bề rộng hạn chế a crc 1 nhưng đảm bảo sau đó vết nứt chắc chắn sẽ được khép kín lại

~ Kiểm tra nứt theo điều kiện : a n ≤a gh

Hệ số phụ thuộc vào loại cấu kiện được xác định bằng công thức = − δ, trong đó đối với cấu kiện uốn, δ có giá trị bằng 1 Hệ số ϕ1 phản ánh tác động của tải trọng tạm thời ngắn hạn cũng như tác động ngắn hạn của tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời dài hạn, với giá trị ϕ1 cũng bằng 1.

Khoảng cách z được định nghĩa là khoảng cách từ trọng tâm diện tích tiết diện cốt thép S đến điểm đặt của hợp lực trong vùng chịu nén của tiết diện bê tông phía trên vết nứt.

SVTH: Trần Sơn Tùng MSSV: 20561187 Trang 63 η : phụ thuộc tính chất bề mặt của cốt thép, thép có gân η = 1

A −ξ h với M tc =M tt /1.15 d : đường kính cốt thép chịu lực (mm)

1.1 BẢNG KIỂM TRA NỨT BẢN THÀNH

Ta thấy an < agh nên bề dày bê tông và cốt thép bố trí bản thành thỏa mãn điều kiện về khe nứt

Kết quả nội lực của bản đáy được xác định thông qua phương pháp tra bảng, áp dụng cho bản kê bốn cạnh ngàm bốn cạnh (theo sơ đồ 9) Do kích thước các ô bản đồng nhất, chúng ta chỉ cần tính toán nội lực và cốt thép cho một ô bản, các ô còn lại sẽ có kết quả tương tự.

- Moment dương lớn nhất ở giữa bản:

- Moment âm lớn nhất ở gối:

⇒Đây là bản kê bốn cạnh (ô bảng thuộc sơ đồ 9)

Kết quả nội lực được tóm tắt trong bảng sau:

- Tính cốt thép cho bản đáy ta áp dụng công thức như đối với dầm chịu uốn: bh R

⇒Vậy hàm lượng cốt thép thỏa mãn: ξR = 0.657

Kiểm tra nứt bản đáy :

SƠ ĐỒ BẢN KÊ (sơ đồ số 9)

Bản đáy bê tông cốt thép được tính toán theo sự mở rộng vết nứt thẳng góc với trục dọc bản đáy:

1.2 BẢNG KIỂM TRA NỨT ĐÁY HỒ

Ta thấy an < agh nên đáy hồ thỏa mãn điều kiện về khe nứt

• Trọng lượng bản thân dầm:

Tải trọng truyền vào dầm đáy

SVTH: Trần Sơn Tùng MSSV: 20561187 Trang 67 Ư Kết quả nội lực được giải bằng phần mềm tính toán kết cấu chuyên duùng (SAP2000)

- Tính cốt thép cho dầm đáy ta áp dụng công thức như đối với dầm chịu uốn: bh R

= s à Trong đó: Với a=3 cm; h0 = hd – a = 0.6 – 0.03 = 0.57 (m); γ b =0.9

Kết quả nội lực dầm đáy

Kết quả tính toán cốt thép dầm dáy cho trong bảng :

Tại gối : Thép tại gối lấy cốt thép cấu tạo, bằng As>0.1%bho =0.001*40*57.5 = 2.3 cm 2 Như vậy chọn 2φ20 để bố trí, có AS = 6.28 cm 2

Vậy hàm lượng cốt thép thỏa b Tớnh coỏt ủai:

Ta sẽ chọn ra giá trị lực cắt lớn nhất để tính toán cốt đai :

3.1 Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai:ϕ b 4 =1.5 (bê tông nặng)

- Vì chiều cao dầm h = 500 mm > 450 mm nên khoảng cách giữa các cốt đai theo theo cấu tạo:

Chọn khoảng cách s = min(stt;smax;sct ),đồng thời để tiện cho công tác thi công ta chọn cốt đai: s = 100 mm trong đoạn

Vậy Q≤0.3ϕ w 1 ϕ b 1 R b bh 0 nên cốt đai đã chọn đủ khả năng chịu lực

L giữa nhịp có lực cắt Q nhỏ nên cốt đai đặt theo cấu tạo ta chọn thép 2 Φ6; khoảng cách s 0 mm c Tính giật đứt cho dầm đáy 1 : Theo TCXDVN 356 – 2005

Sơ đồ tính toán giật đứt cấu kiện bê tông cốt thép

Tại vị trí dầm đáy 3 gần dầm đáy 1, do tải trọng tập trung lớn, cần bổ sung cốt đai hoặc cốt xiên gia cường để tránh phá hoại cục bộ.

Lực tác dụng lên dầm đáy 1 từ dầm đáy 3 được xác định thông qua biểu đồ lực cắt tại vị trí dầm đáy 3, sử dụng kết quả giải nội lực từ phần mềm Etabs.

-Bố trí cả 2 loại cốt treo (cốt treo dạng đai và cốt vai bò), cần kiểm tra điều kiện sau :

∑ R sw A sw = m*n*a sw *R sw + 2A s,inc R s,inc sin45 0

Ta chọn 4 cốt treo ị6 2 nhỏnh bố trớ 2 bờn dầm phụ : m=4, n=2, asw=0.283 cm2,

Rsw"5000 KN/m 2 ;a=2hs + b = 2*0.46315+0.3 = 1.226m hs= ho-h = 0.56315 - 0.1=0.46315

Vậy chọn thộp cốt treo V là 1ị 16 ( As =2.011 cm2 ) d Tính giật đứt cho dầm đáy 2 : Theo TCXDVN 356 – 2005

Tại vị trí dầm đáy 4 tiếp giáp với dầm đáy 2, do chịu tải trọng tập trung lớn, cần thiết phải bổ sung cốt đai hoặc cốt xiên gia cường để ngăn chặn tình trạng phá hoại cục bộ.

THIEÁT KEÁ KHUNG KHOÂNG GIAN 5.1 CƠ SỞ TÍNH TOÁN

SƠ BỘ CHỌN KÍCH THƯỚC

Để tăng cường độ cứng cho sàn nhà vệ sinh, cần bố trí hệ dầm biên liên kết giữa các cột biên và hệ dầm dưới tường, nhờ vào việc xây dựng tường bao che xung quanh biên và khu vực nhà vệ sinh.

Kích thước tiết diện dầm

Chọn sơ bộ kích thước dầm phụ thuộc vào bước cột và tải trọng sàn truyền vào dầm, được chọn theo công thước kinh nghiệm sau:

- Hệ dầm đỡ sàn tầng hầm tret chọn sơ bộ (50×60) cm

- Hệ dầm biên các tầng trên chọn sơ bộ (50×70) cm

Kích thước tiết diện cột

- Xác định sơ bộ lực dọc tác dụng lên cột đó chính là tải trọng do sàn truyền vào cột theodiện tích

- Gọi diện tích truyền tải xuống cột i là Ai = l1 l2 (ta chọn ô bản có kích thước lớn nhất để tính)

- Ngoài ra còn kể đến trọng lượng bản thân của cột

- Lực dọc tác dụng lên cột N = ∑ A qi i

- Xem cột chịu nén đúng tâm, ta sơ bộ chọn tiết diện ngang theo công thức gần đúng: b b c R

• Trong đó: o N - lực dọc, (kN) o Ai - diện tích truyền tải của sàn thứ i,

Trong bài viết này, chúng ta sẽ tìm hiểu về các yếu tố quan trọng trong thiết kế sàn, bao gồm tải trọng tác dụng lên sàn thứ i (kN/m²), chiều rộng (l1) và chiều dài (l2) của ô bản (m), diện tích cột (Ac) (m²), cùng với cường độ tính toán chịu nén (Rb) (MPa) Đặc biệt, hệ số an toàn (k) được xác định trong khoảng từ 1.2 đến 1.5, và trong trường hợp này, do chưa tính đến tải trọng gió và cột, chúng ta sẽ lấy giá trị k là 1.5 Cuối cùng, hệ số điều kiện làm việc của bê tông (γb) cũng là một yếu tố không thể thiếu trong quá trình thiết kế.

Chú y ù: Khi chọn kích thước tiết diện cột phải kể đến điều kiện ổn định, độ mảnh của cấu kieọn: λ =l0i ≤ λmax 0

Chiều dài tính toán của cấu kiện được xác định là l0 = 0.7H khi sàn toàn khối, trong đó H là chiều cao tầng Bán kính quán tính được tính theo hai cách: i = b khi cột chịu nén đúng tâm và i = h khi cột chịu nén lệch tâm, với b và h lần lượt là chiều rộng và chiều cao của cấu kiện.

SƠ ĐỒ TRUYỀN TẢI VÀO CỘT l 2 l 1

- Cấu tạo tiết diện cột vuông hoặc hình chữ nhật: b = ÷1 3 h

Trong đó: o h - Là bội số của 50 mm khi h < 800 mm o h - Là bội số của 100 mm khi h > 800 mm o b - Là bội số của 50 mm

Để đảm bảo tính ổn định và khả năng chịu tải của kết cấu, tiết diện cột cần đủ rộng để hỗ trợ hệ dầm có kích thước lớn 50×70 cm.

Các cột biên và cột góc có kích thước nhỏ hơn các cột giữa do chịu tải trọng ngang nhỏ Tuy nhiên, để đáp ứng yêu cầu kiến trúc, các cột trong từng nhóm biên và nhóm góc sẽ có kích thước đồng nhất.

- Kích thước tiết diện cột được tóm tắt trong bảng sau:

XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG

Theo TCVN 2737 – 1995, tải trọng được phân thành hai loại chính: tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời Tải trọng tạm thời lại được chia thành ba loại nhỏ hơn: dài hạn, ngắn hạn và đặc biệt, tùy thuộc vào thời gian tác dụng của chúng.

5.4.1 Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải)

Tải trọng thường xuyên, hay còn gọi là tĩnh tải, là loại tải trọng không thay đổi trong suốt quá trình xây dựng và sử dụng công trình Loại tải trọng này bao gồm khối lượng của kết cấu chịu lực và các phần bao che của công trình.

Với thiết kế sàn không dầm, tải trọng từ sàn sẽ được truyền vào cột, bên cạnh tải trọng bản thân của cột Tải trọng tĩnh của kết cấu chịu lực được tính toán trực tiếp bằng phần mềm ETABS thông qua hệ số vượt tải 1.1.

Phần tải trọng tĩnh bao gồm tường và tải hoàn thiện như gạch lót, vữa lót, vữa trát, và tải treo trần được tính toán riêng biệt Sau đó, kết quả tính toán này sẽ được nhập vào phần mềm ETABS để phân tích kết cấu Kết quả tổng hợp được trình bày trong bảng dưới đây.

Số thứtự Loại tải Tải tính toán

- Lớp cấu tạo sàn (trừ lớp bê tông) 1.490

- Vậy tổng tải trọng bao gồm tường và tải hoàn thiện (gạnh lót, vữa lót, vữa trát, tải treo trần) là: qtd = 2.739+1.490 = 4.229 (kN/m2)

Ngoài ra còn có kể tới áp lực đất tác dụng lên vách bao che tầng hầm:

Công thức Rankine áp dụng cho đất đắp là cát, với giả thiết rằng ma sát và lực dính C bằng 0, dẫn đến việc tính toán áp lực đất theo chiều ngang, đảm bảo an toàn trong thiết kế.

Từ bảng số liệu địa chất công trình ta có:

- Áp lực đất tác dụng lên vách tầng hầm tại mực nước ngầm: p d 1 = n d d γ hka

- Áp lực đất tác dụng lên vách tại đáy tầng hầm: p d 2 = p d 1 + n d dn γ hk a Áp lực nước tác dụng lên vách tại đáy tầng hầm: p n = n n γ n h ng

⇒Áp lực đất và nước tác dụng lên vách bao che tại đáy tầng hầm: p d 3 = p d 2 + p n Áp lực do phụ tải bề mặt ppt = 10 (kN/m2)

Trong bài viết này, chúng ta sẽ đề cập đến một số thông số quan trọng trong cơ học đất, bao gồm trọng lượng riêng của đất (γd) và nước (γn) tính bằng kN/m3, góc ma sát trong của đất (φ), chiều cao mực nước ngầm (hng), và chiều cao tầng hàm (h) Ngoài ra, hệ số vượt tải của đất (nd) được xác định là 1.15, trong khi hệ số vượt tải của nước (nn) là 1.1 Chúng ta cũng sẽ xem xét hoạt tải tiêu chuẩn (p) và các hệ số áp lực đất chủ động (Ka và Kp).

5.4.2 Tải trọng tạm thời (hoạt tải)

Tải trọng tạm thời (hoạt tải) bao gồm: Tải trọng tạm thời dài hạn và tải trọng tạm thời ngắn hạn:

Theo TCVN 2737-1995, hoạt tải tác dụng lên công trình bao gồm hai loại: hoạt tải theo phương đứng và hoạt tải theo phương ngang.

5.4.2.1 Tải trọng tạm thời dài hạn

- Tải trọng tạm thời dài hạn bao gồm: khối lượng vách ngăn tạm thời, khối lượng của các thiết bị cố định

5.4.2.2 Tải trọng tạm thời ngắn hạn

Tải trọng tạm thời ngắn hạn bao gồm khối lượng người, vật liệu sửa chữa, phụ kiện, dụng cụ và thiết bị sửa chữa, bên cạnh đó còn có tải trọng gió.

Hoạt tải tác dụng lên công trình theo phương đứng được tóm tắt trong bảng sau:

STT Loại sàn (daN/m 2 ) (kN/m 2 )

Hoạt tải tác dụng lên công trình theo phương ngang (tải trọng gió): Khu vực Thành

Phố Hồ Chí Minh nằm trong khu vực II-A, chịu ảnh hưởng của bảo yếu, với giá trị áp lực gió tiêu chuẩn qc là 83 daN/m2 (0.83 kN/m2), giảm 12 daN/m2 (0.12 kN/m2) so với quy định Địa hình ở đây thuộc dạng B, tương đối trống trải với một số vật cản không cao quá mức.

Vì chiều cao của công trình H = 80.5 m cao hơn 40m Do đó theo tiêu chuan Việt Nam

TCVN 2737-1995 ngoài thành phần tĩnh của tải trọng gió phải kể đến thành phần động của tải trọng gió

Thành phần tĩnh của tải trọng gió :

Hệ số độ tin cậy của tải trọng gió được xác định là γ = 1.2 Hệ số k phản ánh sự thay đổi áp lực gió theo độ cao và dạng địa hình Đối với hệ số khí động, mặt công trình đón gió có giá trị c = 0.8, trong khi mặt hút gió có giá trị c = 0.6.

Giá trị tiêu chuẩn và giá trị tính toán thành phần tỉnh tải trọng gió

(đẩy+hút) W kN/m 2 W kN/m 2 W kN/m 2

Thành phần động của tải trọng gió :

Để tính toán thành phần động của tải trọng gió cho công trình có tần số dao động riêng thứ s, cần đảm bảo rằng tần số này thỏa mãn bất đẳng thức fs < fL < fs+1.

- Giá trị tiêu chuẩn thành phần động của tải trọng gió tác dụng lên phần thứ j với dạng dao động thứ i được xác định theo công thức:

Trong bài viết này, chúng ta sẽ đề cập đến các yếu tố quan trọng trong tính toán lực và khối lượng của công trình Cụ thể, Wp(ji) đại diện cho lực với đơn vị tính là kilonewton (kN), trong khi Mj là khối lượng tập trung của phần công trình thứ j cũng được đo bằng kilonewton (kN) Hệ số ψi là một yếu tố không thứ nguyên và được tính toán theo một công thức cụ thể.

Dịch chuyển ngang tỉ đối của trọng tâm phần công trình thứ j ứng với dạng dao động riêng thứ i là một khái niệm quan trọng trong phân tích động lực học công trình Hệ số động lực o ξi, không thứ nguyên, phụ thuộc vào thông số εi và độ giảm lôga của dao động, giúp đánh giá sự ảnh hưởng của các yếu tố đến dao động của công trình.

Trong đó: o γ - Hệ số tin cậy của tải gió, lấy bằng 1.2 o Wo - Giá trị áp lực gió, (kN/m2) o fi - Tần số dao động riêng thứ i, (Hz)

- Xác định tần số dao động riêng :

Công trình có tiết diện và độ cứng thay đổi theo chiều cao, trong khi tần số dao động riêng được xác định dựa trên kết quả tính toán dao động từ chương trình ETABS.

Mode Chu kỳ dao động T Tầng số dao động f

Theo Bảng 9(TCVN 2737:1995) Đối với vùng áp lực gió II và công trình bê tông cốt thép (δ = 0.3) ta có fL = 1.3

Vì f1 < fL nên việc xác định thành phần động của tải trọng gió chỉ kể đến 1 dạng dao động đầu tiên

- Xác định các dạng dao động riêng :

Cao độ m xj yj Mj

- Xác định giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của tải trọng gió :

Giá trị tiêu chuẩn và giá trị tính toán thành phần tỉnh tải trọng gió

- Xác định giá trị thành phần động của tải trọng gió :

Mặt phẳng tọa độ cơ bản song song với bề mặt tính tóan ZOX nên: ρ = D ; χ = H Từ bảng 4 và bảng 5, đối với dạng dao động thứ 1: ν1x = 0.655 ; ν1y = 0.62812

GIÁ TRỊ TIÊU CHUẨN THÀNH PHẦN ĐỘNG

TẦNG CAO ĐỘ m Xj1 Xj12

TẦNG CAO ĐỘ m Yj1 Yj12

- Xác định hệ số động lực ξi :

Wo = 830 N/m² γ = 1.2 Độ giảm loga của dao động δ = 0.3

Hệ số động lực ξi ứng với dạng dao động riêng đầu tiên

- Xác định thành phần động của tải trọng gió :

Giá trị tiêu chuẩn được tính bằng công thức Wp(ji) = Mj ξi ψi yji, trong đó Mj, ξi, ψi và yji là các yếu tố quan trọng Giá trị tính toán Wtt p(ji) được xác định với Wp(ji) γ β, với γ là hệ số tin cậy cho tải trọng gió (γ = 1.2) và β là hệ số điều chỉnh tải trọng gió theo thời gian (β = 1).

Kết quả các giá trị tiêu chuẩn và giá trị tính toán thành phần động của tải trọng gió

Giá trị tiêu chuẩn và Giá trị tính toán theo phương X

CÁC TRƯỜNG HỢP TẢI TRỌNG VÀ TỔ HỢP TẢI TRỌNG

Việc tính toán kết cấu được thực hiện trên phần mềm ETABS, với các trường hợp tải trọng được xác định theo hướng dẫn của phần mềm ETABS cung cấp bốn phương pháp định nghĩa tải trọng, bao gồm Tĩnh (Static), Phổ phản ứng (Response Spectrum), Thời gian (Time History), và Tĩnh phi tuyến (Static Nonlinear).

Các trường hợp tải trọng tác dụng lên khung bao gồm 16 trường hợp :

9) Hoạt tải gió tĩnh trái (GTX)

10) Hoạt tải gió tĩnh phải (GTXX)

11) Hoạt tải gió tĩnh trước (GTY)

12) Hoạt tải gió tĩnh sau (GTYY)

13) Hoạt tải gió động trái (GDX)

14) Hoạt tải gió động phải (GDXX)

15) Hoạt tải gió động trước (GDY)

16) Hoạt tải gió động sau (GDYY)

Các trường hợp tải trọng tác dụng lên khung được thể hiện trên mặt bằng sàn nhử hỡnh veừ sau:

5.5.1.3 Hoạt tải cách ô dạng 1 (HTCO1)

5.5.1.4 Hoạt tải cách ô dạng 2 (HTCO2)

5.5.1.7 Hoạt tải theo da dạng 3 (HTD3

4.5.1.9 Hoạt tải gió tĩnh trái (GTX) 4.5.1.10 Hoạt tải gió tĩnh phải (GTXX) 4.5.1.11 Hoạt tải gió tĩnh trước (GTY) 4.5.1.12 Hoạt tải gió tĩnh sau (GTYY) 4.5.1.13 Hoạt tải gió động trái (GDX) 4.5.1.14 Hoạt tải gió động phải (GDXX) 4.5.1.15 Hoạt tải gió động trước (GDY) 4.5.1.16 Hoạt tải gió động sau (GDYY)

Theo TCVN 2737-1995, tải trọng tác dụng lên công trình bao gồm tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời Tính chất không đồng nhất của tải trọng tạm thời về vị trí và thời gian dẫn đến sự khác biệt trong nội lực của kết cấu Để xác định nội lực nguy hiểm nhất tại một vị trí cụ thể, cần vẽ đường ảnh hưởng và tìm vị trí bất lợi nhất của tải trọng theo phương pháp Cơ học kết cấu Tuy nhiên, khối lượng tính toán đối với các hệ siêu tĩnh rất lớn, vì vậy việc tổ hợp tải trọng trong thiết kế thực tế là hợp lý hơn, như được đề cập trong TCXDVN 2735-1995.

Tổ hợp tải trọng là sự kết hợp các trường hợp tải trọng có thể xảy ra đồng thời Khi phân tích kết cấu trong miền đàn hồi, nguyên lý cộng tác dụng cho phép chúng ta hiểu rằng tổ hợp tải trọng chính là tổ hợp nội lực.

Trong ETABS, có bốn phương pháp tổ hợp tải trọng chính: Phương pháp cộng tác dụng (ADD) cho phép cộng đại số các kết quả nội lực của các trường hợp tải sau khi nhân với hệ số tổ hợp; Phương pháp biểu đồ bao (ENVELOP) lấy giá trị lớn nhất (Max) và nhỏ nhất (Min) của các trường hợp tải nhân với hệ số tổ hợp tương ứng; Phương pháp trị tuyệt đối (ABS) cộng giá trị tuyệt đối của các kết quả phân tích từng trường hợp tải; và Phương pháp bình phương cực tiểu (SRSS) tính giá trị tổ hợp bằng căn bậc hai của tổng bình phương các kết quả nội lực.

Theo TCXD 229 – 1999, tải trọng gió được phân thành hai thành phần chính: tĩnh và động Nội lực và chuyển vị do các thành phần này gây ra được xác định để đảm bảo an toàn và ổn định cho công trình.

X : moment uốn (xoắn) ,lực cắt ,lực dọc , hoặc chuyển vị

X t : moment uốn (xoắn) ,lực cắt ,lực dọc , hoặc chuyển vị do thành phần tĩnh của tải trọng gió gây ra

Xid : moment uốn (xoắn) ,lực cắt ,lực dọc , hoặc chuyển vị do thành phần động của tải trọng gió gây ra

Vấn đề tổ hợp tải trọng cho khung:

TCVN 2737 - 95 về tải trọng và tác động đã định nghĩa “Tổ hợp tải trọng”, nhưng không cung cấp hướng dẫn cụ thể về cách sắp xếp hoạt tải trong kết cấu khung, loại kết cấu phổ biến nhất được sử dụng trong tính toán nhà nhiều tầng.

Có nhiều phương pháp tổ hợp tải trọng dựa vào cách sắp xếp hoạt tải khi tính toán dầm liên tục, nhằm tổ chức hoạt tải cho khung một cách hợp lý Tuy nhiên, điều này đã dẫn đến việc cần phải chất hoạt tải quá nhiều, đặc biệt là trong các khung không gian và nhiều nhịp.

Việc thực hiện 50 trường hợp chất hoạt tải bất lợi có thể dẫn đến những vấn đề về độ tin cậy, do khối lượng công việc quá lớn và quá chi tiết.

- TCVN 2737 - 95 đã phân chia hoạt tải thành 02 loại, tác dụng ngắn hạn và dài hạn

Trong phân tích tải trọng, loại dài hạn được xem là tĩnh tải, tức là dạng tải thường xuyên Do đó, trong tổng giá trị hoạt tải, phần tác động ngắn hạn sẽ chiếm tỷ lệ nhỏ hơn Tiêu chuẩn cũng áp dụng hệ số tổ hợp nhỏ hơn 1 để xem xét khi có nhiều hoạt tải ngắn hạn tác động đồng thời.

Đối với các công trình nhà ít tầng, việc tổ hợp tải trọng không gây phức tạp và dễ dàng đạt độ chính xác mong muốn Tuy nhiên, khi xây dựng các công trình cao, không đối xứng và nhiều nhịp, sự phức tạp và không chính xác sẽ xuất hiện nếu tiếp tục áp dụng phương pháp tổ hợp “dầm liên tục” Hơn nữa, giá trị của hoạt tải đứng tác dụng ngắn hạn thường nhỏ hơn nhiều so với hoạt tải dài hạn và tĩnh tải đứng, do đó, ảnh hưởng của nó đến các cặp nội lực nguy hiểm sẽ không đáng kể.

Các trường hợp tổ hợp tải trọng tác dụng lên khung cho công trình bao gồm

TH1 = 1 + 2 TH2 = 1 + 3 TH3 = 1 + 4 TH4 = 1 + 5 TH5 = 1 + 6 TH6 = 1 + 7 TH7 = 1 + 8 TH8 = 1 + (9 + 13) TH9 = 1 + (10 + 14) TH10 = 1 + (11 + 15) TH11 = 1 + (12 + 16) TH12 = 1 + [0.71*(9 + 13) + 0.71*(11 + 15)]

TH16 = 1 + 0.9*2 + 0.9*(9 + 13) TH17 = 1 + 0.9*2 + 0.9*(10 + 14) TH18 = 1 + 0.9*2 + 0.9*(11 + 15) TH19 = 1 + 0.9*2 + 0.9*(12 + 16) TH20 = 1 + 0.9*2 + 0.9*[0.71*(9 + 13) + 0.71*(11 + 15)]

TH24 = [ TH1, TH2, TH3, TH4, TH5, TH6, TH7, TH8, TH9, TH10, TH11, TH12, TH13, TH14, TH15, TH16, TH17, TH18, TH19, TH20, TH21, TH22, TH23 ] (biểu đồ bao)

Hệ số tĩnh tải được xác định là 1, trong khi hệ số hoạt tải cho tổ hợp cơ bản 1 cũng được lấy bằng 1 Đối với tổ hợp cơ bản 2, hệ số hoạt tải được quy định là 0.9 Hệ số 0.71 được sử dụng để tính toán gió xiên cho tổ hợp cơ bản 1.

2 = (xét gió xiên 450 thổi vào bốn góc)

SVTH : Trần Sơn Tùng MSSV : 20561187 Trang 97 o Hệ số 0.64 là hệ số gió xiên cho tổ hợp cơ bản 2 chính bằng:0.9*0.71 = 0.64 (xét gió xiên 450 thổi vào bốn góc).

PHƯƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TÍNH TOÁN CỐT THÉP

5.6.1 Phương pháp xác định nội lực

Công trình sở hữu mặt bằng không đối xứng và phức tạp Để đạt được kết quả chính xác và phù hợp với thực tế thi công, sơ đồ kết cấu được lựa chọn là sơ đồ khung – vách không gian.

Khi xây dựng mô hình trong phần mềm ETABS, phần tử dầm được xem như phần tử cột (Frame), trong khi phần tử vách và sàn được xác định là phần tử Shell Trong quá trình giải khung không gian theo sơ đồ khung sàn hỗn hợp, các sàn được coi là tuyệt đối cứng (Rigid Diaphragm) theo phương ngang Các vách cứng và lỏi cứng được khai báo với nhãn (Pier Label), trong khi các vách trên các ô thang máy được xem như dầm với nhãn Spandrel Label.

Khi sử dụng phương pháp phần tử hữu hạn, sau khi hoàn thành việc xây dựng mô hình, chúng ta cần chia nhỏ các đối tượng vùng để đảm bảo độ chính xác Việc chia nhỏ này phải được thực hiện một cách tương ứng, với các đối tượng được nối với nhau thông qua các nút, thực hiện qua tùy chọn Mesh trong phần mềm.

Ràng buộc liên kết giữa các cột, lỏi cứng và vách cứng được thực hiện tại chân cột, đồng thời gán liên kết khớp cho các nút ở vị trí nơidầm sàn các tầng hầm kết nối với tường vây, nhằm đảm bảo điều kiện làm việc thực tế của kết cấu công trình Để khai báo liên kết, sử dụng thao tác Assign > Joint/Point > Restraints.

Tải trọng theo phương thẳng đứng được phân bố lên các sàn và sau đó truyền vào hệ cột, dựa trên phương pháp phần tử hữu hạn để xác định sự phân phối tải trọng.

Tải trọng ngang, hay còn gọi là tải trọng gió, được phân bổ từ sàn lên hệ vách cứng và cột theo tỷ lệ độ cứng của các phần tử Quá trình khai báo tải trọng gió được hỗ trợ bởi phần mềm máy tính.

Trong ETABS, phân tích dao động được thực hiện thông qua Eigenvector hoặc Ritz-Vector, dựa vào khối lượng của công trình Trọng lượng này tự động tạo ra tải trọng động theo phương ngang Để xác định nguồn khối lượng, người dùng có thể sử dụng hai phương pháp thông qua tùy chọn Define > Mass Source.

Mô hình khung không gian được xây dựng trực tiếp trên phần mềm tính toán kết cấu (ETABS) mô phỏng kết cấu củacông trình thực:

Kết quả nội lực được xác định thông qua phần mềm ETABS, trong đó cũng sử dụng tính năng thiết kế cốt thép để đảm bảo tính chính xác và hiệu quả trong quá trình tính toán kết cấu.

5.6.2 Phương pháp tính toán cốt thép

5.6.2.1 Phương pháp tính toán cốt thép cho cột

Tính toán cốt thép cột theo TCXDVN 356-2005

- Để tính thép cho cột ta chọn các tổ hợp nội lực có các cặp nội lực như sau:

- Ta tính thép cột cho khung trục 1 và khung trục B theo phương pháp cột chịu nén leọch taõm hai phửụng

- ẹieàu kieọn chũu neựn leọch taõm cuỷa tieỏt diện chữ nhật là: x> ξR 0.h

- Vì mặt bằng công trình tương đối vuông và tiết diện cột cũng vuông nên ta đặt thép đối xứng: 'AS= A / S

- Ta dùng công thức tính toán cốt thép cấu kiện chịu nén lệch tâm tiết diện chữ nhật

Cho bieát:b; h; l0; H; M; Mlr; N; Nlt; γb; s RS ; RSC ; a ; a ’ ⇒ Tính: 'AS= A ’ S

Trong bài viết này, các thông số kỹ thuật được đề cập bao gồm: chiều rộng tiết diện (b) và chiều cao tiết diện (h) tính bằng mét; chiều dài tính toán của cấu kiện (l0) được xác định là 0.7H, với H là chiều cao tầng; các momen (M, Mlr) được đo bằng kNm; lực dọc tải trọng bao gồm lực thường xuyên (N), lực tạm thời dài hạn (Nlt), và lực tạm thời ngắn hạn (Nlt) được tính bằng kN; và hệ số điều kiện làm việc của bê tông (γb).

O RS - Cường độ chịu kéo tính toán của cốt thép, (MPa)

Cường độ chịu nén tính toán của cốt thép (RSC) được đo bằng MPa, trong khi lớp bê tông bảo vệ được xác định bằng mm (o a, a') Diện tích cốt thép (AS, A’S) tính bằng mm², và moment quán tính của bê tông và cốt thép (Ib, Is) được tính bằng mm⁴ Hàm lượng cốt thép (μ) được biểu thị bằng phần trăm, và mô đun đàn hồi của bê tông và cốt thép (Eb, Es) được tính bằng MPa Khoảng cách từ trọng tâm của tiết diện đến cạnh bị kéo hoặc bị nén ít hơn cả (y) được đo bằng mm, trong khi độ lệch tâm tính toán (e0, e01, ea) được xác định bằng mm cho lực dọc và ngẫu nhiên.

Trình tự tính toán cốt thép chịu lực cho cột như sau:

Tính toán cốt thép cho cột và dầm được thực hiện bằng phần mềm ETABS theo tiêu chuẩn CSA-A23.3-94 của Canada, nhưng cần điều chỉnh các tham số để phù hợp với tiêu chuẩn thiết kế xây dựng Việt Nam Tiêu chuẩn CSA-A23.3-94 cung cấp hướng dẫn chi tiết về thiết kế và tính toán cốt thép, đảm bảo an toàn và hiệu quả cho các công trình xây dựng Việc áp dụng tiêu chuẩn này với các điều chỉnh phù hợp sẽ giúp nâng cao chất lượng và tính khả thi của thiết kế kết cấu tại Việt Nam.

Dầm được tính toán theo cấu kiện chịu uốn, chịu tác dụng của moment M:

Với: c = 0,6; α1 = 0,85 – 0,0015.ƒc’ (hệ đơn vị N-mm-s) d: chiều cao làm việc của tiết diện b: bề rộng của tiết diện ƒc’: cường độ chịu nén của bê tông

- Chieàu cao caõn baống cuỷa vuứng neựn: ab = β1.cb

Với:C = 700 b 700+fy ƒy: cường độ chịu kéo của cốt thép

- Trường hợp a ≤ ab: tính cốt đơn M

- Trường hợp a > ab: tính cốt kép

- Cột được tính toán theo cấu kiện chịu nén lệch tâm (nén - uốn haiphương):

- Hệ số tăng moment do uốn dọc: b 1 CmP 1,0 m c.P σ = ≥

- Vẽ biểu đồ tương tác P-M dựa vào sơ đồ ứng suất của tiết diện

- Tính toán lượng cốt thép cần thiết, tương ứng với mặt tương tác có chứa điểm thiết keá b) So sánh với tiêu chuẩn Việt Nam

- Công thức (1.1) tương tự công thức xác định h0 nếu thay α1.ƒc’ c bằng Rb

- Công thức (1.2), (1.3), (1.4) tương tự các công thức xác định diện tích coat thép As và As’neáu thay αs.ƒy baèng Rs

Dựa trên tiêu chuẩn Việt Nam, chúng ta xác định được các giá trị cường độ của bê tông (ƒc’) và cốt thép (ƒy) tương ứng với các chỉ số cường độ này.

Bảng 1 Giá trị ƒc’ tương ứng với mác bê tông theo TCVN

Bảng 2 Giá trị ƒy tương ứng với loại cốt thép theo TCVN

Công thức (1.5) có thể được điều chỉnh để xác định η bằng cách thay thế ϕm.Pc bằng Nth và đặt Cm = 1 Từ đó, hệ số k trong công thức (1.6) được xác định dựa vào mác bê tông và hàm lượng cốt thép giả thiết trong tiết diện cột.

Bảng 3: giá trị k tương ứng với mác bê tông và hàm lượng cốt thép

Tính toán cốt thép đai cho cột như sau:

Khả năng chịu lực cắt của tường gồm khả năng chịu cắt của bê tông Qb và khả năng chịu cắt của cốt théo Qsw:

Quy trình tính toán cốt thép chịu cắt tương tự như đối với kết cấu dầm thông thường:

- Bước 1: Kiểm tra xem vách có bị phá hoại giòn hay không? Tức là kiểm tra điều kiện ứng suất nén chính có thỏa mãn hay không?

- Bước 2: Kiểm tra điều kiện tính cốt đai

- Bước 3: Tính toán khả năng chịu lực cắt

- Bước 4: Tính toán cốt thép chịu lực cắt

- Bước 5: So sánh với các điều kiện hạn chế và bố trí được cốt thép ngang

5.6.2.2 Phương pháp tính toán cốt thép cho vách phẳng

Vách phẳng đóng vai trò quan trọng trong kết cấu chịu lực của nhà nhiều tầng, kết hợp với hệ khung hoặc các vách khác để tạo thành hệ kết cấu vững chắc Tuy nhiên, tiêu chuẩn thiết kế hiện tại vẫn chưa đề cập cụ thể đến việc tính toán cốt thép cho loại kết cấu này.

Bài viết này trình bày phương pháp tính toán cốt thép dọc và ngang cho vách phẳng bê tông cốt thép, đồng thời đưa ra những nhận xét quan trọng về việc áp dụng phương pháp này trong thiết kế công trình.

- Tiêu chuẩn thiết kế hiện hành của Việt Nam như TCXDVN 356-2005 hay TCXDVN

5574-1991 chưa đề cập cụ thể cách tính toán loại cấu kiện này

CÁC BƯỚC NHẬP SỐ LIỆU VÀO SAP2000 (ETABS) ĐỂ TÍNH CỐT THÉP

5.7.1 Chọn tiêu chuẩn thiết kế Bê tông cốt thép: Do Sap2000(Etabs) không có TCVN, nên dùng tiêu chuẩn gần giống nhất là Tiêu chuẩn Canada

Vào Menu Options ặ Preferences ặ Concrete Frame Design đổi Design Code thành CSA- A23.3.94

5.7.2 Khai báo cường độ vật liệu bê tông và thép:

Vào Menu Define ặ Materials Chọn CONC ặ Modify/Show Materrial

Nhập giá trị cường độ bê tông f'c theo bảng 1 tùy thuộc vào mác bê tông và giá trị fy theo bảng 2 tùy thuộc vào loại thép Trong đề án này, tôi sử dụng bê tông M.350, do đó giá trị f'c là 321.85 kG/cm² (3218.5 T/m²) Cốt thép loại C II có Rs = 2800 daN/cm², tuy nhiên trong bảng trên không có sẵn, nên cần thực hiện nội suy để xác định giá trị.

Rs &00 daN/cm 2 và Rs 400 daN/cm 2 được giá trị f y = f ys = 3294.2 kG/cm 2 = 32942 T/m 2

5.7.3 Khai báo cách bố trí cốt thép trong tiết diện:

Nguyên tắc chung: - Dầm tính theo cấu kiện chịu uốn

Cột chịu nén lệch tâm xiên cần được tính toán với lực dọc và moment uốn theo cả hai phương Do tính chất khác biệt giữa bài toán tính thép cột và dầm, việc khai báo số lượng thanh thép trên mỗi biên của cột là cần thiết để đảm bảo hiệu quả và độ an toàn trong thiết kế.

Dù Dầm và Cột cùng 1 kích thước tiết diện vẫn phải khai báo là 2 loại tiết diện riêng biệt

Khi làm việc với kết cấu, nếu cột và dầm đều có kích thước 200x300, cần khai báo hai loại tiết diện là COT20x30 cho cột và DAM20x30 cho dầm để áp dụng đúng cho các thanh này.

To define a new cross-section in the menu, navigate to "Define," then "Frame Sections," and select "Add Rectangular" for a new section or choose an existing section and click "Modify/Show Property" to make changes For beams, follow these steps to update the cross-section properties effectively.

SVTH : Trần Sơn Tùng MSSV : 20561187 Trang 110 b Đố i v ớ i C ộ t:

Chọn loại tiết diện là Column (Cột)

- Chọn Design Type là Beam

- Khai báo khoảng cách từ mép tiết diện đến trọng tâm cốt thép của cốt thép trên và cốt thép dưới

Loại tiết diện Cột hay Dầm

Khoảng cách từ mép bê tông đến trọng tâm cốt thép

Chọn kiểu bài toán là thiết kế

5.7.4 Khai báo tổ hợp nội lực sử dụng để thiết kế cốt thép:

Cốt thép bố trí trong cột theo hình chữ nhật hay hình tròn

Kiểu cốt đai là đai thường hay đai xoắn (spiral)

Khoảng cách từ mép BT đến trọng tâm cốt thép

Số thanh theo phương chiều cao của tiết diện cột

Số thanh theo phương bề rộng của tiết diện cột

Sau này nên chú ý các chấm đỏ trên hình vẽ tiết diện để kiểm tra

Để tính toán cốt thép khung, cần chọn tổ hợp BAO cho dầm với nội lực tính toán là Mmax - Nmax Ỉ cốt thép Đối với cột, hãy chọn tất cả 62 tổ hợp có sẵn để thiết kế, và cốt thép sẽ được tính toán với tất cả các tổ hợp, lấy kết quả cốt thép lớn nhất Lưu ý rằng SAP2000 (ETABS) tự động tạo tổ hợp theo tiêu chuẩn của nó, vì vậy cần phải loại bỏ các tổ hợp do phần mềm tự sinh ra.

Vào menu Design ặ Concrete Frame Design ặ Select Design Combo

5.7.5 Khai báo hệ số điều chỉnh:

Để đảm bảo sự phù hợp giữa tiêu chuẩn Canada và tiêu chuẩn Việt Nam, cần điều chỉnh các thanh cột trong thiết kế Tuy nhiên, cốt thép dầm theo tiêu chuẩn Canada hoàn toàn tương thích với tiêu chuẩn Việt Nam.

Chọn tất cả cỏc tiết diện cột, vào menu Design ặ Concrete Frame Design ặ View/Revise Overwrite

Nhập K = 0,72 (cho cả 2 phương Major và Minor)

Các tổ hợp DCON1,2 là do SAP tự tổ hợp, chọn các tổ hợp ó và bấm Remove

Hệ số điều chỉnh K = 0,72 là giá trị trung bình, tuy nhiên, để tính toán chính xác, cần xác định lại hàm lượng cốt thép Fa trong từng cột và điều chỉnh hệ số K theo bảng hướng dẫn Việc này có thể tốn thời gian vì mỗi cột có đặc điểm khác nhau, do đó cần nhập hệ số K riêng cho từng thanh cột.

5.7.6 Tính nội lực và tính cốt thép:

Tớnh nội lực, chọn ặ Run Now

Sau khi cú nội lực tớnh cốt thộp, vào Menu Design ặ Concrete Frame Design ặ Start

Design/Check of Structure Trên màn hình sẽ hiển thị diện tích cốt dọc trong hệ

- Đối với dầm: sẽ thể hiện cốt thép trên và dưới

- Đối với cột sẽ thể hiện TỔNG lượng thép, căn cứ vào số thanh thép đã khai báo ở phần Frame Section mà chọn ỉ cho phự hợp yờu cầu

Ta cú thể xem lại được diện tớch cốt thộp bằng lệnh: Vào MenuDesign ặ Concrete

Frame Design ặ Display Design Info ẹổi sang đơn vị T – cm để cốt thộp thể hiện cho dễ đọc

KẾT QUẢ NỘI LỰC

Sau khi sử dụng phần mềm ETABS để giải nội lực của kết cấu, chúng ta tiến hành chọn kết quả nội lực cho khung trục 1, khung trục B và các vách thuộc khung trục 1 nhằm tính toán cốt thép.

5.8.1 Kết quả nội lực cột khung trục 1

- Để tính thép cho cột thuộc khung trục 1 ta chọn các tổ hợp nội lực có các cặp nội lực như sau:

Kết quả nội lực được trình bày trong phụ lục A

5.8.2 Kết quả nội lực cột khung trục B

- Để tính thép cho cột thuộc khung trục B ta chọn các tổ hợp nội lực có các cặp nội lực như sau:

Kết quả nội lực được trình bày trong phụ lục A

5.8.3 Kết quả nội lực vách cứng khung trục 1

- Kết quả được trình bày trong phụ lục A

TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHỊU LỰC

5.9.1 Kết quả tính toán cốt thép cột khung trục 1 và khung trục B

Kết quả tính toán được tóm tắt trong bảng sau:

Cột Tầng Tiết diện Thép tính

5.9.2 Kết quả tính toán cốt thép vách cứng khung trục 1

5.9.2.1 Kết quả cốt thép vách cứng

Việc tính toán cốt thép cho vách được tính toán bằng tính năng thiết kế cốt thép cho vách cứng của phần mềm ETABS theo tiêu chuẩn ACI318-99

- Hàm lượng cốt thép dọc trong vùng biên: 1.57%

Chọn thép trong vùng biên:

Từ tầng hầm đến tầng 8 chọn φ20a100

Từ tầng hầm 9 đến tầng 15 chọn φ18a100

- Hàm lượng cốt thép dọc trong vùng giữa: 0.25%

Chọn thép trong vùng giữa:

Từ tầng hầm đến tầng 8 chọn φ16a200

Từ tầng hầm 9 đến tầng 15 chọn φ14a200

- Kết quả được tóm tắt trong bảng (Phụ lục A) Đặt và bố trí cốt thép xem bản vẽ chi tiết

5.8.2.2 Kiểm tra khả năng chịu lực của vách

Kiểm tra khả năng chịu lực của vách:

Sau khi bố trí thép như trên ta sẽ kiểm tra theo công thức xác định bằng thực nghiệm như sau:

Gọi Asx ; Asy là diện tích cốt thép cho mỗi cạnh (có thể có nhiều lớp)

Trong đó: o Với α 0 và αgh các hệ của bê tông theo cấu kiện chịu uốn (tra bảng phụ thuộc vào cấp độ bền của bê tông) o ẹoõ leọch taõm e0

Heọ soỏ Es α = Eb o Lực dọc tác dụng thường xuyên N Khoảng cách từ trọng tâm nhóm cốt thép Asx đến mép ngoài cùng là a1 = 370 mm Hệ số uốn dọc η được xác định cùng với hệ số kể đến của tải tác dụng dài hạn, với công thức 1 1 M(M N.y)lt N ylt 2 ϕ = + + ≤.

Cụ thể ta lấy giá trị tại tầng hầm 2 để kiểm tra:

- Với phần tính thép bằng Etabs ta có:

- Với cách bố trí thép như trên ta có:

Ta có α 1 >2δ = 2* 0.074 = 0.148 và α1= 0.3973 < αgh = 0.515 thì kiểm tra :

Thay số vào ta có:

⇒ Cốt thép bố trí như trên đủ khả năng chịu lực

TÍNH TOÁN CỐT THÉP ĐAI

Cốt đai đóng vai trò quan trọng trong việc ổn định cốt dọc chịu nén và giữ cho cốt dọc đúng vị trí trong quá trình đổ bê tông Nó cũng chịu lực cắt và cần được thiết kế theo cấu trúc phù hợp; khi lực cắt vượt quá giới hạn cho phép, cần tính toán cốt đai tương tự như cách tính cho các cấu kiện chịu uốn.

Tính cốt đai cột chịu lực cắt thỏa mãn điều kiện: ϕ b3 (1 + ϕ γ n ) R b.h b bt 0 < < Q 0.3 ϕ w1 ϕ b1 b R b.h 0

Chúng ta lựa chọn giá trị lực cắt lớn nhất từ tất cả các cột của khung trục 1 và trục B để tính toán cốt đai Dựa trên kết quả thép đai này, chúng ta sẽ bố trí cho tất cả các cột còn lại.

Ta có giá trị lực cắt lớn nhất trong cột B1 - tầng 8

- Chọn cốt đai Φ8; n = 2; R sw = 225 (MPa) = 225*10 3 (kN/m 2 )

= - Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai: smax b4( 1 n)Qb bt.R b.h02 1.5* 1 0 *0.9*1.05*500*475 ( ) 218100 2 733.20 φ + φ γ +

Ngoài ra theo yêu cầu cấu tạo của cốt đai được quy định như sau:

6mm 6mm dsw ds.max 30 7.5mm

15ds.min 15*20 300mm ssw 500mm 500mm.

Trong bài viết này, chúng ta sẽ đề cập đến các thông số kỹ thuật quan trọng trong thiết kế bê tông Cụ thể, hệ số ϕ 4 được xác định là 1.5 cho bê tông nặng Đường kính lớn nhất của cốt dọc được ký hiệu là d s.max, trong khi đường kính nhỏ nhất của cốt dọc là d s.min Đường kính cốt đai được ký hiệu là d sw Cạnh nhỏ nhất của tiết diện cột được ký hiệu là b c, và n đại diện cho nhánh của cốt đai.

Chọn khoảng cách s = min(s tt, s max ,s ct ) Ư Vì lực cắt trong cột nhỏ nên cốt đai ta đặt theo cấu tạo

- Cốt đai cột được đặt theo cấu tạo theo qui phạm TCXD 198 :1997 – “Nhà cao tầng Thiết kế cấu tạo bêtông cốt thép toàn khối”

- Bố trí cốt đai cho cột thỏa :

L1=max{hc; 1/6Lw ; 450 mm }thì :

- Trong các khoảng còn lại :

Uctạo ≤ b cạnh ngắn của cọt

Trong các nút khung phải dùng đai kín cho cả dầm và cột

Cốt đai gồm hai loại:

- Cốt đai vuông góc bọc bên ngoài

- Cốt đai tứ giác bố trí bên trong.:

Cách thức bố trí cốt đai

- Tại vị trí nối thép Φ8a100

- Tại các vị trí còn lại Φ8a200

Khi chiều cao cột đạt từ 500 mm trở lên, cần thiết phải bố trí thêm cốt đai phụ hình tứ giác bên trong để đảm bảo sự ổn định cho cốt dọc chịu nén.

Việc tính toán cốt đai cho vách tương tự như tính dầm, cột chịu cắt như đã trình bày ở treân

Bố trí cho vách ta bố trí thép Φ12a250

5.11 TÍNH TOÁN NEO VÀ NỐI CỐT THÉP TRONG BÊ TÔNG

Theo tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam TCXDVN 356 – 2005 thì chiêu dài đoạn neo và nối cốt thép trong bê tông được tính như sau:

4.11.1 Chiều dài neo cốt thép

Chiều dài neo cốt thép không căng là phần thanh cốt thép dọc chịu kéo và cốt thép chịu nén cần được kéo dài qua tiết diện vuông góc với trục cấu kiện Phần này được tính toán với toàn bộ cường độ, và khoảng không gian tối thiểu cần thiết được xác định theo công thức: d.

Trong thiết kế bê tông cốt thép, các hệ số quan trọng như ωan, ∆λan và λan được tra bảng Đường kính cốt thép được xác định bằng d (mm), trong khi cường độ tính toán của cốt thép là Rs (MPa) và cường độ tính toán của bê tông là Rb (MPa) Hệ số điều kiện làm việc của bê tông được quy định là γb = 0.9.

Coát theùp chòu keùo trong beâ toâng chòu keùo: ωan = 0.7; ∆λan = 11; λan = 20

Cốt thép chịu nén hoặc kéo trong vùng chịu nén của bê tông: ωan = 0.5; ∆λan = 8; λan 12

5.11.2 Chiều dài nối cốt thép

Chiều dài nối chồng cốt thép không căng được xác định khi nối các thanh cốt thép chịu kéo, chịu nén, lưới thép hàn và khung thép hàn theo phương làm việc Công thức tính chiều dài đoạn nối chồng là yếu tố quan trọng trong thiết kế kết cấu thép.

Coát theùp trong beâ toâng chòu keùo : ωan = 0.9; ∆λan = 11; λan = 20

Coát theùp trong beâ toâng chòu neùn : ωan = 0.65; ∆λan = 8; λan = 15

Đối với cấu kiện bê tông hạt nhỏ nhóm B, chiều dài lan cần tăng thêm 10d cho cốt thép chịu kéo và 5d cho cốt thép chịu nén Đối với cốt thép tròn trơn, đầu thanh neo cần được mở rộng thành móc chữ U với chiều dài 5d.

Theo tiêu chuẩn xây dựng TCXDVN 356 - 2005 thì chuyển vị giới hạn theo phương ngang của nhà nhiều tầng được tính như sau: f u h 91500 183(mm)

= = Trong đó: o fu - chuyển vị giới hạn, (mm) o h - chiều cao nhà nhiều tầng lấy khoảng cánh từ mặt móng đến sàn mái, (mm)

Kết quả chuyển vị đỉnh công trình được lấy từ phần mềm tính toán kết cấu

- Theo phửụng Ox: f x(max) = 45.3 (mm) < fu = 183 (mm) ⇒ Thõa mãn

- Theo phửụng Oy: f y(max) = 48.7 (mm) < fu = 183 (mm) ⇒ Thõa mãn

Vậy công trình đảm bảo ổn định

THOÁNG KEÂ ẹềA CHAÁT COÂNG TRèNH

Trong thiết kế nền và móng, có một số ký hiệu quy ước quan trọng như A s (diện tích cọc thép, m²), f si (ma sát đơn vị giữa cọc và đất, kPa), A m (diện tích tiết diện ngang ở mũi cọc, m²), và A c (tổng diện tích mặt bên, m²) Ngoài ra, bề rộng của đáy móng quy ước là B m (m), lực dính của đất là c (kPa), và chiều dài cọc là L (m) Các thông số tải trọng như N (tải trọng nén, kN), N k (tải trọng nhổ, kN), và H (tải trọng ngang, kN) cũng rất quan trọng Các hệ số an toàn như FS (hệ số an toàn chung), FS s (hệ số an toàn cho ma sát biên), và FS m (hệ số an toàn cho sức chống tại mũi cọc) cần được xem xét Mô đun biến dạng của đất nền và vật liệu cọc lần lượt được ký hiệu là ES và EP (kPa) Cuối cùng, các sức chịu tải trọng như Q a (sức chịu tải trọng nén cho phép, kN), Q u (sức chịu tải trọng nén cực hạn, kN), và Q s (sức chịu tải trọng cực hạn do ma sát bên, kN) là những yếu tố quan trọng không thể bỏ qua trong quá trình thiết kế.

Trong bài viết này, chúng ta sẽ tìm hiểu về các thông số kỹ thuật liên quan đến cọc và đất trong xây dựng Các ký hiệu quan trọng bao gồm: SVTH (Trần Sơn Tùng MSSV: 20561187), o là ma sát bên tại lớp đất thứ i (kPa), R bt là cường độ chịu kéo của bê tông (MPa), R b là cường độ chịu nén của bê tông (MPa), R s là cường độ chịu kéo của cốt thép chịu lực (MPa), W qu là khối lượng móng khối quy ước (kN), R c là giới chảy của thép (MPa), h i là chiều dày của lớp đất thứ i trong chiều dài tính toán cọc (m), q m là cường độ chịu tải cực hạn của đất ở mũi cọc (kPa), q u là sức chống ở thí nghiệm xuyên tĩnh (kPa), u là chu vi tiết diện ngang thân cọc (m), γ là khối lượng thể tích tự nhiên của đất (kN/m³), à là hệ số poỏt xụng của đất, và ϕ là góc ma sát trong của đất, cùng với ϕ a là góc ma sát giữa cọc và đất Những thông số này đóng vai trò quan trọng trong việc tính toán và thiết kế cọc trong các công trình xây dựng.

Phương pháp thống kê được sử dụng để phân tích và xác định các đặc trưng vật lý của đất đá, bao gồm độ bền như lực dính đơn vị, góc ma sát trong và sức chống nén tức thời một trục Ngoài ra, môdun biến dạng của đất đá cũng được đánh giá nhằm hiểu rõ hơn về tính chất và hành vi của chúng trong các ứng dụng kỹ thuật.

Việc phân tích các đặc tính vật lý và cơ học của đất và đá là rất quan trọng để xác định các giá trị tiêu chuẩn và giá trị tính toán cần thiết cho thiết kế nền móng công trình.

- Xử lý thông kê các đặc trưng đất đá được thực hiện đối với khu vực riêng của mặt bằng hoặc nền công trình

Theo quy phạm xây dựng QPXD 45-78, một lớp địa chất công trình được xác định khi các giá trị cơ lý của nó có hệ số biến động nhỏ Do đó, cần loại trừ những mẫu có số liệu chênh lệch lớn so với giá trị trung bình của một đơn vị địa chất.

- Vì vậy thống kê địa chất là một việc làm rất quan trọng trong tính toán nền móng

- Công tác khoan khảo sát địa chất phục vụ cho thiết kế công trình cao ốc văn phòng

CENTEC TOWERÛ tại số 72 -74 Nuyễn Thị Minh Khai,Quận 3, Thành Phố Hố Chí

Minh Thiết bị khoan là loại máy khoan không tự hành, sử dụng phương pháp khoan xoay tuần hoàn với dung dịch bentonit Dung dịch này giúp duy trì áp lực địa tầng, ngăn ngừa tình trạng sập thành lỗ khoan.

Soil samples are tested according to the standards set by the American Society for Testing Materials (ASTM) and classified using the Unified Soil Classification System (USCS) Each physical property of the soil is subjected to two simultaneous tests, ensuring that the allowable error between the two tests does not exceed the specified limits.

KIEÅM TRA CHUYEÅN VÒ

Theo tiêu chuẩn xây dựng TCXDVN 356 - 2005 thì chuyển vị giới hạn theo phương ngang của nhà nhiều tầng được tính như sau: f u h 91500 183(mm)

= = Trong đó: o fu - chuyển vị giới hạn, (mm) o h - chiều cao nhà nhiều tầng lấy khoảng cánh từ mặt móng đến sàn mái, (mm)

Kết quả chuyển vị đỉnh công trình được lấy từ phần mềm tính toán kết cấu

- Theo phửụng Ox: f x(max) = 45.3 (mm) < fu = 183 (mm) ⇒ Thõa mãn

- Theo phửụng Oy: f y(max) = 48.7 (mm) < fu = 183 (mm) ⇒ Thõa mãn

Vậy công trình đảm bảo ổn định

THOÁNG KEÂ ẹềA CHAÁT COÂNG TRèNH

Trong thiết kế nền và móng, các ký hiệu quy ước chính bao gồm: A_s (diện tích cọc, m²), f_si (ma sát đơn vị giữa cọc và đất, kPa), A_m (diện tích tiết diện ngang ở mũi cọc, m²), A_c (tổng diện tích mặt bên, m²), B_m (bề rộng đáy móng quy ước, m), c (lực dính của đất, kPa), d (bề rộng tiết diện cọc, m), d_p (đường kính mũi cọc, m), ES (mô đun biến dạng của đất nền, kPa), EP (mô đun biến dạng của vật liệu cọc, kPa), FS (hệ số an toàn chung của cọc), FS_s (hệ số an toàn cho ma sát biên), FS_m (hệ số an toàn cho sức chống tại mũi cọc), L (chiều dài cọc, m), B (độ sệt của đất), M_x, M_y (giá trị mô men tác dụng lên đài cọc, kNm), N (tải trọng nén, kN), N_k (tải trọng nhổ, kN), H (tải trọng ngang, kN), N_c, N_q, N_γ (sức chịu tải theo giá trị góc ma sát), G (độ bảo hòa của đất, %), ε (hệ số rỗng), ω (độ ẩm, %), ∇ (tỷ trọng hạt), E (mô đun biến dạng của đất, kPa), E_s (mô đun biến dạng của thép, kPa), E_b (mô đun biến dạng của bê tông, kPa), NSPT (chỉ số SPT từ thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn), Q_a (sức chịu tải trọng nén cho phép, kN), Q_ak (sức chịu tải trọng nhổ cho phép, kN), Q_ah (sức chịu tải trọng ngang cho phép, kN), Q_u (sức chịu tải trọng nén cực hạn, kN), Q_uk (sức chịu tải trọng nhổ cực hạn, kN), I (chỗ so sánh), Q_uh (sức chịu tải trọng ngang cực hạn, kN), Q_s (sức chịu tải trọng cực hạn do ma sát bên, kN), Q_m (sức chịu tải trọng cực hạn do lực chống, kN), S (độ lún giới hạn, m), c_a (lực bết dính giữa cọc và đất, kPa), và c_u (sức chống cắt không thoát nước của đất nền, kPa).

SVTH: Trần Sơn Tùng MSSV: 20561187 Trang 127 đề cập đến các thông số kỹ thuật liên quan đến cọc và đất nền Cường độ chịu kéo và chịu nén của bê tông được ký hiệu lần lượt là Rbt và Rb, trong khi R s đại diện cho cường độ chịu kéo của cốt thép Khối lượng móng quy ước được ký hiệu là Wqu, và giới chảy của thép là R c Chiều dày của lớp đất thứ i trong chiều dài tính toán cọc được ký hiệu là hi, trong khi cường độ chịu tải cực hạn của đất ở mũi cọc là qm Sức chống ở thí nghiệm xuyên tĩnh được ký hiệu là qu, và chu vi tiết diện ngang thân cọc là u Khối lượng thể tích tự nhiên của đất được ký hiệu là γ, hệ số poỏt xụng của đất là à, và góc ma sát trong của đất là ϕ, trong khi góc ma sát giữa cọc và đất được ký hiệu là ϕ a.

SOÁ LIEÄU ẹềA CHAÁT

Phương pháp thống kê được áp dụng để phân tích và xác định các đặc trưng vật lý của đất đá, bao gồm độ bền như lực dính đơn vị và góc ma sát trong, cũng như sức chống nén tức thời một trục Bên cạnh đó, môdun biến dạng của đất đá cũng được xem xét để đánh giá tính chất cơ học của chúng.

Việc phân tích các đặc trưng vật lý và cơ học của đất đá là rất quan trọng để xác định các giá trị tiêu chuẩn và giá trị tính toán cần thiết cho thiết kế nền tảng công trình.

- Xử lý thông kê các đặc trưng đất đá được thực hiện đối với khu vực riêng của mặt bằng hoặc nền công trình

Theo quy phạm xây dựng QPXD 45-78, một lớp địa chất công trình được xác định khi các giá trị có đặc trưng cơ lý có hệ số biến động nhỏ Do đó, cần loại trừ những mẫu có số liệu chênh lệch lớn so với giá trị trung bình của một đơn vị địa chất.

- Vì vậy thống kê địa chất là một việc làm rất quan trọng trong tính toán nền móng

- Công tác khoan khảo sát địa chất phục vụ cho thiết kế công trình cao ốc văn phòng

CENTEC TOWERÛ tại số 72 -74 Nuyễn Thị Minh Khai,Quận 3, Thành Phố Hố Chí

Máy khoan không tự hành, được gọi là thiết bị khoan, thực hiện lỗ khoan bằng phương pháp khoan xoay tuần hoàn với dung dịch bentonit Dung dịch này giúp chống lại áp lực địa tầng, ngăn ngừa tình trạng sập thành lỗ khoan.

The article discusses soil samples tested according to the American Society for Testing Materials (ASTM) standards and classified using the Unified Soil Classification System (USCS) Each soil sample undergoes two simultaneous tests for physical properties, ensuring that the error margin between the two tests does not exceed permissible limits.

Khối lượng khảo sát bao gồm ba hố khoan, mỗi hố có độ sâu 50 m, tổng độ sâu khảo sát tại vị trí xây dựng đạt 150 m Các mẫu đất nguyên dạng đã được thu thập để tiến hành thí nghiệm xác định tính chất cơ lý của các lớp đất.

Vị trí hố khoan được xác định từ mặt cắt hữu hiệu đến độ sâu khảo sát 50 m, với cấu trúc gồm 4 lớp đất rõ ràng, thể hiện trên các hình trụ hố khoan và mặt cắt địa chất công trình.

- Mặt cắt địa chất công trình xem hình vẽ:

MẶT CẮT ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH

SVTH : Trần Sơn Tùng MSSV : 20561187 Trang 129 trạng thái chảy

A Lớp mặt: Bê tông nền lẫn đất, cát

Bùn sét có màu xám xanh đến xám đen với trạng thái dẻo cứng, trong khi sét lẫn sạn Laterit có màu nâu đỏ đến xám trắng cũng ở trạng thái dẻo cứng Ngoài ra, sét pha có màu xám trắng với các vân vàng nhạt, tạo nên sự đa dạng trong các loại đất sét.

Sét pha, mầu xám trắng vân vàng nhạt trạng thái dẻo cứng trạng thái dẻo

Cát pha, mầu nâu vàng đỏ loang xám trắng 5

Sét, mầu xám xanh trạng thái cứng trạng thái dẻo cứng Sét pha, mầu nâu vàng - xám tím

Căn cứ kết quả khoan khảo sát địa chất và thí nghiệm, địa tầng trong phạm vi khảo sát như sau:

Lớp A : Lớp mặt: Bê tông nền lẫn đất - cát, bề dày lớp thay đổi từ 0.8m đến 1.0m

6.1.1.1 Lớp 1 : Bùn sét màu- xám xanh – xám đen trạng thái chảy có các chỉ tiêu cơ lyù sau :

6.1.1.2 Lớp 2 : Sét lẫn sạn Laterit, mầu nâu đỏ - xám trắng, trạng thái dẻo cứng Lớp có mặt ở tất cả các lỗ khoan, lớp này có đáy lớp phân bố từ độ sấu 1.6 m tới 4.2 m Giá trị

SPT N30 đạt 09 -15 búa Độ ẩm W (%) 67.52

Góc ma sát trong ϕ tc ( o ) 3 0 50 ’

Lực dính C tc (kN/m 2 ) 3.8 Độ bão hòa(%) 91

Hệ số rỗng e 0 2.00 Độ ẩm W (%) 23.46

6.1.1.3 Lớp 3 : Sét pha, mầu xám trắng vân vàng nhạt, trạng thái dẻo cứng Lớp có bề dày thay đổi từ 2.0m đến 4.0m Giá trị SPT N30 đạt 09 – 13 búa

6.1.1.4 Lớp 4 : Sét pha, mầu xám trắng vân vàng nhạt, trạng thái dẻo cứng Lớp có bề dày thay đổi từ 2.0m đến 9.4m Giá trị SPT N30 đạt 09 – 13 búa

Hệ số rỗng e 0 0.696 Độ ẩm W (%) 20.53

Hệ số rỗng e 0 0.613 Độ ẩm W (%) 20.45

6.1.1.5 Lớp 5 : Cát pha, mầu nâu vàng đỏ loang xám trắng, kết cấu chặt vừa Lớp có mặt ở tất cả các lỗ khoan, bề dày thay đổi từ 4.0m đến 33.2m Giá trị SPT N30 đạt 11 – 22 búa

6.1.1.6 Lớp 6: Sét, mầu xám tớm ,trạng thái nửa cứng tới cứng Lớp có mặt ở các lỗ khoan

HK2, bề dày thay đổi từ 2.2m đến 3.6m Giá trị SPT N30 đạt 28 – 36 búa

6.1.1.7 Lớp 7: Sột mầu xám xanh, kết cấu chỈt trạng thỏi cứng Lớp này có bỊ dày thay ủoồi tửứ 3-5m, có mặt ở hố khoan HK1,HK2, HK3, Giá trị SPT N30 đạt 38 tới trên 50 búa

6.1.1.8 Lớp 8 : SÐt pha, mầu nâu vàng - xám tím, trạng thái deỷo cứng Lớp có mặt ở tất cả các lỗ khoan

HK1,HK2,HK3 ph©n bè tõ độ sâu 45.50m tới hết chiều sâu khoan Giá trị SPT N30 đạt trên 50 búa Độ ẩm W (%) 18.61

Góc ma sát trong ϕ tc ( o ) 21 0 25 ’ Lực dính C tc (kN/m 2 ) 7.10 Độ bão hòa(%) 87

Hệ số rỗng e 0 0.576 Độ ẩm W (%) 26.6

Hệ số rỗng e 0 0.789 Độ ẩm W (%) 17.43

Mực nước dưới đất tại vị trí khảo sát được ghi nhận ổn định trong quá trình khảo sát Thời điểm đo mực nước cho thấy khoảng cách từ mực nước đến mặt đất là hữu hiệu.

HK1 = 1.5 m; HK2 = 1.1 m;HK3 =1.3m Các mực nước này có thể thay đổi tùy theo muứa

- Các lớp từ 1 đđến 2 có khả năng chịu tải trung bình

- Các lớp 3 đđến 10 có bề dày lớn, khả năng chịu tải trung bình đđến cao

- Đối với các hạng mục công trình có tải trọng thấp có thể sử dung móng băng hoặc đặt trực tiếp vào lớp 1, hoặc cọc BTCT ép vào lớp 5

- Trường hợp các hạng mục có tải trọng lớn, dùng hệ cọc khoan nhồi đđặt vào lớp số 7 hoặc đđặt sâu vào các lớp bên dưới

- Chiều dài cọc cũng như các giải pháp thiết kế khác nhằm đđảm bảo công trình ổn đđịnh tùy thuộc tính chất và quy mô của công trình.

THOÁNG KEÂ SOÁ LIEÄU

Trong khảo sát địa chất, việc lấy mẫu từ nhiều lớp và độ sâu khác nhau là cần thiết Do đó, cần thống kê để xác định chỉ tiêu duy nhất cho giá trị tiêu chuẩn A tc và giá trị tính toán A tt Những giá trị này rất quan trọng cho việc tính toán nền móng theo các trạng thái giới hạn khác nhau.

Các chỉ tiêu thống kê cơ bản trong xây dựng bao gồm dung trọng khô, dung trọng đẩy nổi, độ bảo hòa, độ rỗng, chỉ số dẻo, độ sệt, hệ số rỗng, mô đun biến dạng, tỷ trọng hạt, góc ma sát và lực dính Việc tính toán các chỉ tiêu này cần tuân theo các công thức theo tiêu chuẩn xây dựng hiện hành để đảm bảo tính chính xác và hiệu quả trong quá trình thi công.

- Tính chất cơ lý của các lớp đất được phân loại thống nhất và được thống kê trong bảng sau: Độ ẩm W (%) 21.23

Go ùc ma sa ùt trong ϕ 3 0 50 ’ 16 0 17 ’ 16 0 42 ’ 18 0 41 ’ 21 0 25 ’ 16 0 02 ’ 18 0 50 ’ 22 0 20 ’

Cắt trư ùc t iế p Lực dớnh c (kPa) 3.80 32.3 20.0 15.6 7.10 23.8 37.9 14.3 ẹo ọ se ọt B 1.36 0.30 0.33 0.47 0.44 0.40 - 0.42

G iớ i hạn chảy de ûo (A tterberg) ω N (% ) 58.5 35.9 29.3 25.2 22.1 37.6 35.3 26.8

Ty û trọ ng ∆ 2.700 2.730 2.710 2.700 2.680 2.720 2.720 2.700 Độ ba õo hò a G(%) 91 92 91 88 87 92 88 89 ẹo ọ roóng n (%) 67 41 38 39 37 44 35 39

Heọ so ỏ roó ng ε 2.00 0 0.69 6 0.61 3 0.62 7 0.56 7 0.78 9 0.53 7 0.64 6 Đẩy nổ i γ đn - 10.09 10.39 10.19 10.39 9.49 10.99 10.09

Dung trọng γ (kN/m 3 ) Ướt γ w 15.1 19.9 20.2 20.0 20.2 19.3 20.8 19.9 Độ ẩm ω (%) 67.5 2 23.4 6 20.5 3 20.4 5 18.6 1 26.6 17.4 3 21.2 3 ẹo ọ saõu (m) 1.6 4.3 7.0 9.3 39.7 41.6 45.5 50.0

Kết quả th ống kờ địa chấ t đươ ùc t úm tắ t t rong bảng sau: Lớ p đấ t 1 2 3 4 5 6 7 8

Modun bieỏn da ùng E( kP a) 1570 9220 8166 6790 7080 5120 13830 9270

Bề dà y (m) 0.6 2.7 2.7 2.3 30.4 2.1 3.9 4.5 Độ sa âu (m) 1 6 4 3 7 0 9 3 39 7 41 6 45 5 50 0

THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 7.1 KHÁI QUÁT VỀ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI

MẶT BẰNG BỐ TRÍ MÓNG

CƠ SỞ TÍNH TOÁN

Bê tông cấp độ bền B12.5 (Mác M150)

- Mô đun đàn hồi Eb = 21*103 (MPa)

•Bê tông sử dụng cho móng có cấp độ bền B25 (Mác M350) có:

- Mô đun đàn hồi Eb = 30*103 (MPa)

Cốt thép chịu lực CII, A-II có: o Cường độ chịu kéo tính toán : Rs = 280 (MPa) o Mô đun đàn hồi: Es = 21*104 (MPa)

Cốt thép đai CI, A-I có: o Cường độ chịu kéo tính toán : Rs = 225 (MPa) o Mô đun đàn hồi: Es = 21*104 (MPa)

Trong thiết kế các phần trước, chúng ta đã áp dụng thống nhất theo tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam TCXDVN 356 - 2005 Tuy nhiên, đối với thiết kế móng cọc khoan nhồi, chúng ta cần tuân thủ tiêu chuẩn TCXD 195 - 1997, và cho thiết kế móng cọc, áp dụng tiêu chuẩn TCXD 205.

Năm 1998, một số ký hiệu và đơn vị cũ vẫn được sử dụng Để tránh nhầm lẫn và đảm bảo tính thống nhất trong thuyết minh, em đã điều chỉnh một số ký hiệu và đơn vị theo tiêu chuẩn mới TCXDVN 356 – 2005 Những thay đổi này được trình bày chi tiết trong Chương 1 phần Thống Kê Địa Chất Công Trình.

Ngoài việc áp dụng tiêu chuẩn TCXD 205 – 1998 cho thiết kế móng cọc, chúng ta còn sử dụng tiêu chuẩn TCXD 195-1997, chuyên cho thiết kế cọc khoan nhồi Tiêu chuẩn này hướng dẫn quy trình thi công bằng phương pháp khoan lỗ và đổ bê tông tại chỗ.

Trong quá trình tính toán móng, cần xác định tải trọng tác dụng lên móng, lựa chọn loại vật liệu, kích thước cọc và chiều sâu đặt móng Đồng thời, việc xác định sức chịu tải dọc trục của cọc cũng rất quan trọng để đảm bảo tính ổn định và an toàn cho công trình.

- Theo cường độ vật liệu

- Theo cường độ đất nền

Trong bài viết này, chúng tôi sẽ xác định số lượng và bố trí cọc cần thiết cho công trình, kiểm tra tải trọng tác động lên cọc để đảm bảo an toàn Tiếp theo, chúng tôi sẽ tính lún của móng dựa trên móng khối quy ước và thực hiện các tính toán cần thiết cho kết cấu móng.

Tải trọng tác dụng lên móng là toàn bộ kết cấu phía trên của công trình truyền xuống móng

Giá trị nội lực tại chân cột được xác định thông qua phần mềm tính toán kết cấu ETABS, bao gồm các tải tính toán như M tt, N tt và H tt.

Chọn thiết kế móng cho khung trục 0/1

- Kết quả nội lực tại chân cột khung trục 0/1 được tóm tắt trong bảng sau:

Vị trí Giá trị Nmax

THIẾT KẾ MÓNG F2

Giá trị nội lực tại chân cột A-0/1:

Do có tầng hầm, một phần tải trọng ngang được cân bằng với áp lực đất, dẫn đến phản lực ngang và moment tại các chân cột rất nhỏ và có thể bỏ qua trong tính toán Khi đó, các cọc chỉ chịu nén mà không chịu uốn.

7.5.1 Chọn sơ bộ kích thước

- Cọc dài 36.5m, mũi cọc ở độ sâu 50m

- Chiều dày lớp bê tông lót hlót = 0.1m

- Chọn cọc có đường kính d = 1.2 m, có Ab = 1.131 (m2)

7.5.2 Tính sức chịu tải cọc theo vật liệu

- Cọc được thiết kế như cấu kiện chịu nén đúng tâm

- Các chỉ tiêu tính toán của vật liệu

Sức chịu tải theo vật liệu của cọc tính theo tiêu chuẩn xây dựng TCXD 195 -1997:

Dùng bê tông có cấp độ bền B25 (mác M350) và cốt thép CII nên:

- Cường tính toán của bê tông:

- Cường độ tính toán của cốt thép: sn

Trong đó: o Ru – Cường tính toán của bê tông cọc khoan nhồi xác định như sau:

-Đối với cọc đổ bêtông dưới nước hoặc dung dịch sét, Ru = R

4.5 nhửng không lớn hơn 6 (MPa) = 6000 (kPa)

- Đối với cọc đổ bê tông trong lổ khoan khô, Ru = R

4.0 nhưng không lớn hôn 7 (MPa) = 7000 (kPa) o Rsn – Cường độ tính toán của cốt thép xác định như sau: Đối với cốt thép nhỏ hơn Φ28, sn R chay

- Đối với cốt thép lớn hơn Φ 28, sn R chay

R = 1.5 = không lớn hơn 200 (MPa) o R - Cấp độ bền (Mác) thiết kế của bê tông cọc (kPa)

SVTH: Trần Sơn Tùng, MSSV: 20561187, Trang 142 Diện tích tiết diện cọc (m2) được ký hiệu là Ab, trong khi diện tích tiết diện cốt thép dọc trục (m2) được ký hiệu là As Hệ số điều kiện làm việc của vật liệu được xác định trong khoảng từ 0.8 đến 0.9 (m = 0.8 ÷ 0.9).

Ghi chú: Nên chọn chiều sâu hạ cọc sao cho sức chịu tải của vật liệu cọc tương đương với sức chịu tải của đất nền

7.5.3 Tính sức chịu tải cọc theo đất nền từ kết quả thí nghiệm trong phòng

Sức chịu tải của cọc theo đất nền được tính theo tiêu chuẩn xây dựng về thiết kế cọc khoan nhồi TCXD 195 - 1997:

Sức chịu tải cực hạn của cọc được xác định bởi nhiều yếu tố, bao gồm: o Qu – sức chịu tải cực hạn tổng thể (kN); o Qs – sức chịu tải cực hạn do ma sát bên (kN); o Qm – sức chịu tải cực hạn từ mũi cọc (kN) Diện tích xung quanh cọc được ký hiệu là Ac (m2), trong khi ma sát đơn vị giữa cọc và đất là fs (kPa) Diện tích tiết diện ngang ở mũi cọc được gọi là Am (m2), và cường độ chịu tải của đất dưới mũi cọc được ký hiệu là qm (kPa).

Cường độ chịu tải của đất dưới mũi cọc theo:

Trong đó: o Lực dính c = 74 (kPa) o Ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng tại độ sâu mũi cọc

, vp i i σ =∑γ h 56*5+19.45*3+19.2+10.05*35+11*5 = 595.9 (kPa) o Đường kính tiết diện cọc d = 1.2 (m) o Tại lớp đất 4 với góc ma sát trong = 3 1 − = 230 - 3 = 200 tra biểu đồ (Nc ; Nq ; Nγ )ta có: Nc = 60; Nq = 7; Nγ = 2

Thay số vào ta có: qm = 74*60+ 595.6 *7 = 8612 (kPa)

Tính fsi: Lấy a = 0.6 và ca = 0.6c cho từng lớp đất:

Trong đó: o Lực dính giữa cọc và đất ca, (kPa) o Ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng do tải trọng của cột đất:

, , v i i σ =γ h (kPa) o Hệ số áp lực ngang của đất Ks = 1 - sinϕ a o Góc ma sát giữa cọc và đất nền ϕ a

Ghi chuù: o Đối với nền cát thì lực ma sát đơn vị (fs) sẽ không tăng trong khoảng

Đối với lớp đất đang xét, chiều sâu tính toán (d) nên nằm trong khoảng 15-20 Đặc biệt, với nền sét, sức chịu tải của đất dưới mũi cọc (qm) sẽ không tăng trong khoảng từ 3-5 lần chiều sâu tính toán.

Vậy ta có sức chịu tải của cọc theo đất nền: s m a s m

Trong đó: o Hệ số an toàn FS s =(2.0 2.5)÷ o Hệ số an toàn FS m =(2.0 2.5)÷ Thay số vào ta có: a

7.5.4 Tính sức chịu tải cọc theo đất nền từ kết quả xuyên tiêu chuẩn (SPT)

Sức chịu tải của cọc theo đất nền được xác định dựa trên kết quả thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn (SPT), theo tiêu chuẩn thiết kế cọc khoan nhồi TCXD 195 – 1997.

Chỉ số xuyên tiêu chuẩn của đất (N) được xác định là chỉ số trung bình trong khoảng 1d và 4d dưới mũi cọc, với quy định rằng nếu N > 60 thì sử dụng N = 60, và nếu N > 50 thì sử dụng N = 50 Giá trị Nc đại diện cho chỉ số xuyên tiêu chuẩn trung bình trong lớp đất rời, trong khi Ns là giá trị trung bình trong lớp đất dính Diện tích tiết diện mũi cọc được ký hiệu là Am (m²), chiều dài phần thân cọc trong lớp đất dính là Lc, và chiều dài phần thân cọc trong lớp đất rời là Ls Chu vi tiết diện cọc được ký hiệu là Ω (m), và hiệu số giữa trọng lượng cọc và trọng lượng của trụ đất nền do cọc thay thế được gọi là Wp (Tấn).

= 9440(kN) Sức chịu tải của cọc :

⇒ Chọn giá trị thiết kế của cọc là: Pc = 7500 (kN)

7.5.5 Xác định số lượng và cách bố trí cọc

Số lượng cọc sơ bộ: n =(1.2÷1.4) cọc Tải trọng thẳng đứng

Khả năng sử dụng 1 cọc Thay số vào ta có:

Bố trí cọc như hình vẽ:

- Chọn khoảng cách giữa hai cọc (tính từ tâm cọc đến tâm cọc): 3D = 3.6 (m)

- Khoảng cáchtừ mép đài đến tâm cọc là: d = 0.85 (m) Đài cọc hình tam giác (hình vẽ) ⇒ Diện tích đáy đài cọc Ađ = 19.93 (m2)

Tọa độ các đầu cọc so với tâm đài móng:

7.5.6 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc

Tải trọng tác dụng trung bình lên đầu cọc:

Lực tác dụng lên đầu cọc có tọa độ (xi, yi) là:

Trong bài viết này, chúng ta sẽ tìm hiểu về các yếu tố quan trọng liên quan đến cọc trong móng, bao gồm: N - tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cọc; n - số lượng cọc trong móng; Mx - moment của tải ngoài quanh trục x, đi qua trọng tâm của các tiết diện cọc; My - moment của tải ngoài quanh trục y, đi qua trọng tâm của các tiết diện cọc; và xi, yi - tọa độ của cọc thứ i trong hệ tọa độ trục x, y của móng.

Vì giá trị moment là rất nhỏ so với lực dọc tại chân cột, nên không xét đến trong tính toán Do vậy:

= = = = Vậy Pmax = 3094.56 (kN) < P c n = 7500 (kN) ⇒ Thõa mãn

7.5.7 Kiểm tra ứng suất nền dưới mũi cọc

Từ mép ngoài của cọc biên, góc xiên 4 tb ϕ được xác định, trong đó ϕ tb là góc ma sát trung bình của các lớp đất có chiều dày hi bên hông chiều dài L của cọc.

Với chiều dày lớp đất xung quanh cọc:

Thay số vào ta có: o tb 28 26*31.5 16.2*5 26 ϕ = 36.5 SVTH : Trần Sơn Tùng MSSV : 20561187 Trang 147

Ta tính diện tích móng khối quy ước bằng cách vẽ hình trong AutoCad, sau đó dùng lệnh Area để tính diện tích ta được:Aqu = 128 (m2)

Trọng lượng móng khối quy ước được tính đến độ sâu mũi cọc là:

Tải trọng tác dụng tại đáy móng khối quy ước:

N tc m =Ntc+W qu m w36.4 76800 84536.4(kN)+ Độ lệch tâm: ộ lệch tâm quá nhỏ, ta có thể xem như không cần tính áp lực σ max ,σ min

Phản lực trung bình dưới đáy mũi cọc:

Nmtc tb Aqu σ Thay số vào ta có: tc m tb tc tb

Tải trọng tiêu chuẩn dưới móng khối quy ước ngay tại mũi cọc:

Các hệ số điều làm việc của đất nền và công trình được xác định với m1*m2 = 1.1, trong khi hệ số an toàn ktc là 1 Bề rộng móng khối quy ước được tính là Bm = 11.8 (m) Dung trọng đẩy nổi trung bình của các lớp đất trên mũi cọc là γI = 11.92 (kN/m³) và dung trọng đẩy nổi của lớp đất dưới mũi cọc là γII = 11 (kN/m³) Lực dính c đạt giá trị 71 (kPa) và chiều sâu tại mũi cọc zm là 43.6 (m) Từ góc ma sát trong ϕ`, có thể tra bảng để lấy thông tin cần thiết.

Thay số vào ta có: tc 1.1

1 Vậy R tc 74(kPa)> σ tb 660.44(kPa)⇒ Thõa mãn về ổn định dưới mũi cọc

Đất sét có môdun biến dạng E0 h42 (kPa) từ thí nghiệm cần được hiệu chỉnh thêm hệ số m theo đề nghị của Aiweb, tùy thuộc vào hệ số rỗng của đất.

Môdun biến dạng thực tế E0 được đo bằng kPa, trong khi môdun biến dạng từ phòng thí nghiệm nén không nở hông cũng được xác định bằng E0 (kPa) Hệ số điều chỉnh theo giản đồ m là 5, tương ứng với hệ số rỗng ε là 0.54.

Thay số vào ta có: E0 thựctế = 5*6842 = 34210 (kPa)

7.5.8.1 Tính ứng suất bản thân

- Ứng suất bản thân tại mũi cọc: tb Z 11.92*50 = 596 (kPa). o tb m σ = γ 7.5.8.2 Tính ứng suất gây lún

Phân bố ứng suất gây lún từ đáy móng khối quy ước (Z > Zmũi)

- Ứng suất gây lún tại mũi cọc: gl tb o tb o σ = σ − σ

Thay số vào ta có: ogl σ = 715 - 596 = 119 (kPa)

Ta nhận thấy tại mũi cọc (độ sâu Z = 50 m): gl 119(kPa) 0.2 bt 0.2*596 119(kPa) o o σ = ≈ σ = ⇒ Vậy ta ngừng tính lún tại mũi cọc (độ sâu Z = 50 m)

Ta có độ lún nhóm cọc: o gl

Thay số vào ta có:S 0.8 *119*0 0

= Vậy S = 0 (cm) < [S] = 8 (cm) ⇒ Thõa mãn về điều kiện biến dạng

7.5.9 Kết cấu móng Đài cọc của móng 03 cọc (móng F2) có chức năng truyền tải trọng của kết cấu bên trên xuống cọc và liên kết các cọc để chúng làm việc như một nhóm cọc

Theo công thức kinh nghiệm: ho≥2D 0.1m 2*1.2 0.1 2.5(m )+ Theo điều kiện tuyệt đối cứng:

Cốt thép ở đáy đài phải lớn hơn lực cắt do phản lực đầu cọc gây nên:

Trong bài viết này, chúng ta sẽ xem xét các yếu tố quan trọng trong thiết kế cọc, bao gồm tải trọng thẳng đứng (P) tại chân cột và góc (θ) được hình thành giữa đường nối từ tim chân cột tại đỉnh đài đến tim đầu cọc tại đáy đài với mặt phẳng.

Với cot g 2.08 0.832 θ = 2.5 Thay số vào ta có:T P cot g 17632*0.832 4890(kN)

= θ = Diện tích cốt thép ở đáy đài:

⇒ Chọn diện tích cốt thép ở đáy đài φ28a200

Bố trí cốt thép xem chi tiết bản vẽ KC18/20

THIẾT KẾ MÓNG F7

Giá trị nội lực tại chân cột B-0/1:

Giá trị nội lực tại chân cột C-0/1:

Giá trị nội lực tại chân cột D-0/1:

Công trình với ba tầng hầm cho thấy tải trọng ngang đã được cân bằng với áp lực đất, dẫn đến phản lực ngang và moment tại chân cột rất nhỏ, có thể bỏ qua trong tính toán Do đó, các cọc chỉ chịu nén mà không phải chịu uốn.

- Cọc dài 36.5m, mũi cọc ở độ sâu 50m

- Chiều dày lớp bê tông lót hlót = 0.1m

- Chọn cọc có đường kính d = 1.2 m, có Ab = 1.131 (m2)

7.6.2 Tính sức chịu tải cọc theo vật liệu

- Cọc được thiết kế như cấu kiện chịu nén đúng tâm

Sức chịu tải theo vật liệu của cọc tính theo tiêu chuẩn xây dựng TCXD 195 –

Dùng bê tông có cấp độ bền B25 (mác M350) và cốt thép CII nên:

- Cường tính toán của bê tông: u

- Cường độ tính toán của cốt thép: sn

Trong đó: o Ru – Cường tính toán của bê tông cọc khoan nhồi xác định như sau:

- Đối với cọc đổ bêtông dưới nước hoặc dung dịch sét, Ru = R

- Đối với cọc đổ bê tông trong lổ khoan khô, Ru = R

4.0 nhưng không lớn hơn 7 (MPa)

= 7000 (kPa) o Rsn – Cường độ tính toán của cốt thép xác định như sau:

- Đối với cốt thép nhỏ hơn Φ28, sn R chay

- Đối với cốt thép lớn hơn Φ 28, sn R chay

R = 1.5 không vượt quá 200 MPa, đại diện cho cấp độ bền thiết kế của bê tông cọc (kPa) Diện tích tiết diện cọc được ký hiệu là Ab (m2), trong khi đó, hệ số điều kiện làm việc của vật liệu được xác định trong khoảng m = (0.8 ÷ 0.9) Cuối cùng, diện tích tiết diện cốt thép dọc trục được ký hiệu là As (m2).

Ghi chú: Nên chọn chiều sâu hạ cọc sao cho sức chịu tải của vật liệu cọc tương đương với sức chịu tải của đất nền

7.6.3 Tính sức chịu tải cọc theo đất nền từ kết quả thí nghiệm trong phòng

Sức chịu tải của cọc theo đất nền được tính theo phụ lục B trong tiêu chuan xây dựng về thiết kế cọc khoan nhồi TCXD 195 - 1997:

Sức chịu tải cực hạn của cọc (Qu) được xác định bằng tổng sức chịu tải do ma sát bên (Qs) và sức chịu tải do mũi cọc (Qm) Cụ thể, Qs phụ thuộc vào diện tích xung quanh cọc (Ac) và ma sát đơn vị giữa cọc và đất (fs), trong khi Qm dựa vào diện tích tiết diện ngang ở mũi cọc (Am) và cường độ chịu tải của đất dưới mũi cọc (qm).

Cường độ chịu tải của đất dưới mũi cọc theo

Trong đó: o Lực dính c = 74 (kPa) o Ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng tại độ sâu mũi cọc

, vp i i σ =∑γ h 56*5+19.45*3+19.2+10.05*35+11*5 = 595.9 (kPa) o Đường kính tiết diện cọc d = 1.2 (m) o Tại lớp đất 4 với góc ma sát trong = 3 1 − = 230 - 3 = 200 tra biểu đồ (Nc ; Nq ; Nγ )ta có: Nc = 60; Nq = 7; Nγ = 2

Thay số vào ta có: qm = 74*60+ 595.6 *7 = 8612 (kPa)

Tính fsi: Lấy a = 0.6 và ca = 0.6c cho từng lớp đất: f =c +σ s a , v K tgφ s a

Trong đó: o Lực dính giữa cọc và đất ca, (kPa) o Ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng do tải trọng của cột đất:

, , v i i σ =γ h (kPa) o Hệ số áp lực ngang của đất Ks = 1 - sinϕ a o Góc ma sát giữa cọc và đất nền ϕ a

Ghi chuù: o Đối với nền cát thì lực ma sát đơn vị (fs) sẽ không tăng trong khoảng

Đối với lớp đất đang xét có chiều sâu ≥ (15-20)d, sức chịu tải của đất dưới mũi cọc (qm) đối với nền sét không tăng trong khoảng ≥ (3-5)d.

Vậy ta có sức chịu tải của cọc theo đất nền: s m a s m

Trong đó: o Hệ số an toàn FS s =(2.0 2.5)÷ o Hệ số an toàn FS m =(2.0 2.5)÷ Thay số vào ta có: a

7.5.4 Tính sức chịu tải cọc theo đất nền từ kết quả xuyên tiêu chuẩn (SPT)

Sức chịu tải của cọc dựa trên kết quả thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn (SPT) và tuân theo tiêu chuẩn thiết kế cọc khoan nhồi TCXD 195.

Chỉ số xuyên tiêu chuẩn của đất (N) được xác định với N trung bình trong khoảng 1d và 4d dưới mũi cọc Nếu N lớn hơn 60, giá trị tính toán sẽ là 60, và nếu N lớn hơn 50, giá trị sẽ là 50 Giá trị Nc đại diện cho chỉ số xuyên tiêu chuẩn trung bình trong lớp đất rời, trong khi Ns là giá trị tương tự trong lớp đất dính Diện tích tiết diện mũi cọc được ký hiệu là Am (m²), chiều dài phần thân cọc trong lớp đất dính là Lc, và chiều dài phần thân cọc trong lớp đất rời là Ls Chu vi tiết diện cọc được ký hiệu là Ω (m), và Wp là hiệu số giữa trọng lượng cọc và trọng lượng của trụ đất nền do cọc thay thế (Tấn).

= 9440(kN) Sức chịu tải của cọc :

⇒ Chọn giá trị thiết kế của cọc là: Pc = 7500 (kN)

Số lượng cọc sơ bộ: n =(1.2÷1.4) cọc Tải trọng thẳng đứng

Khả năng sử dụng 1 cọc Thay số vào ta có: tc m c

- Chọn khoảng cách giữa hai cọc (tính từ tâm cọc đến tâm cọc): 3D = 3.6 (m)

- Khoảng cáchtừ mép đài đến tâm cọc là: d = 0.85 (m)

SVTH : Trần Sơn Tùng MSSV : 20561187 Trang 154 Đài cọc như hình vẽ ⇒ Diện tích đáy đài cọc Ađ = 107.38 (m2)

Vị trí của các lực NB-0/1, NC-0/1, ND-0/1 tại các chân cột B-0/1, C-0/1, D-0/1 được xác định so với trọng tâm của nhóm cọc C Do mặt bằng đài móng và cách bố trí cọc là đối xứng, trọng tâm C của nhóm cọc trùng với tâm đài móng O.

Tải trọng NB-0/1; NC-0/1; ND-0/1 được quy về trọng tâm nhóm cọc C bao gồm tổng tải trọng ΣN tt = 73100 và moment M:

Tọa độ các đầu cọc so với tâm nhóm cọc C:

7.5.6 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc

Tải trọng tác dụng trung bình lên đầu cọc:

Lực tác dụng lên đầu cọc có tọa độ (xi, yi) là:

Trong bài viết này, chúng ta sẽ tìm hiểu về các yếu tố quan trọng liên quan đến thiết kế cọc móng, bao gồm N - tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cọc, n - số lượng cọc trong móng, Mx - moment tải ngoài quanh trục x đi qua trọng tâm các tiết diện cọc, My - moment tải ngoài quanh trục y cũng đi qua trọng tâm các tiết diện cọc, và xi, yi - tọa độ của cọc thứ i trong hệ tọa độ trục x, y của móng.

Vậy Pmax = 6286.5 (kN) < P c n = 7500 (kN) ⇒ Thõa mãn

Từ mép ngoài của cọc biên, góc xiên 4 tb ϕ được xác định, trong đó ϕ tb là góc ma sát trung bình của các lớp đất có chiều dày hi bên hông chiều dài L của cọc.

Để tính diện tích móng khối quy ước, chúng ta sử dụng AutoCad để vẽ hình và áp dụng lệnh Area Kết quả diện tích đạt được là Aqu = 340.5 m².

Trọng lượng móng khối quy ước được tính đến độ sâu mũi cọc là: min

0.15%cho cấp đo ọ bền bờ tụng từ B15 B30.

0.10%cho cấp đo ọ bền bờ tụng từ B7.5 B15. gl 0.8

Tải trọng tác dụng tại đáy móng khối quy ước:

N tc m =Ntc+W qu m 7453 204300 241753(kN)+ Độ lệch tâm: x tc tc m m

= = SVTH : Trần Sơn Tùng MSSV : 20561187 Trang 157 Độ lệch tâm quá nhỏ, ta có thể xem như không cần tính áp lực σ max ,σ min

Phản lực trung bình dưới đáy mũi cọc:

Nmtc tb Aqu σ Thay số vào ta có: tb 241753 710(kPa)

340.5 σ = Tải trọng tiêu chuẩn dưới móng khối quy ước ngay tại mũi cọc:

Các hệ số điều làm việc của đất nền và công trình được xác định là m1*m2 = 1.1, trong khi hệ số an toàn ktc được lấy là 1 Bề rộng móng khối quy ước được quy định là Bm = 11.8 m Dung trọng đẩy nổi trung bình của các lớp đất trên mũi cọc cũng cần được tính toán để đảm bảo tính ổn định của công trình.

I, γ 92(kN/m3) o Dung trọng đẩy nổi của lớp đất dưới mũi cọc:γII ,= 11 (kN/m3) o Lực dính c = 71 (kPa) o Chiều sâu tại mũi cọc zm = 50 (m) o Từ góc ma sát trong ϕ `o tra bảng ta có:

A = 0.36; B = 2.49; D = 5 Thay số vào ta có: tc 1.1

1 Vậy Rtc 74(kPa)> σ = tb 710(kPa)⇒ Thõa mãn về ổn định dưới mũi cọc

Với đất sét có đường kính ϕ o từ thí nghiệm, mô đun biến dạng E0 được xác định là 42 h (kPa) Để có kết quả chính xác hơn, cần hiệu chỉnh hệ số m theo đề xuất của Aiweb, tùy thuộc vào hệ số rỗng của đất, theo công thức đã được cung cấp.

Môđun biến dạng thực tế E0 (kPa) phản ánh sự biến đổi đúng so với điều kiện thực tế, trong khi môđun biến dạng E0 (kPa) được tính từ phòng thí nghiệm nén không nở hông Hệ số điều chỉnh m = 5 tương ứng với hệ số rỗng ε = 0.54, cho thấy mối liên hệ giữa các yếu tố trong quá trình nghiên cứu.

Thay số vào ta có: E0 thựctế = 5*6842 = 34210 (kPa)

7.5.8.1 Tính ứng suất bản thân

- Ứng suất bản thân tại mũi cọc: tb Z 11.92*50 = 596 (kPa). o tb m σ = γ - Tính ứng suất bản thân: bt bt h i i 1 i i σ = σ − + γ Kết quả được tóm tắt trong bảng sau:

7.5.8.2 Tính ứng suất gây lún

Phân bố ứng suất gây lún từ đáy móng khối quy ước (Z > Zmũi)

- Ứng suất gây lún tại mũi cọc: gl tb o tb o σ = σ − σ

Thay số vào ta có: ogl σ = 779 - 596 = 183 (kPa)

- Tính ứng suất gây lún: gli K 0 0gl(kPa) σ = σ

Trong đó: o Vì tỉ lệ móng Z L 2.4

B B= = ⇒ K0 tra bảng phụ thuộc vào tỉ số Z Zmui

Ta nhận thấy tại độ sâu Z = 56 m: gl 135(kPa) 0.2 sbt 0.2*662 135(kPa) σ =3 ≈ σ = ⇒ Vậy ta ngừng tính lún tại vị trí số 3 (độ sâu Z = 56 m)

Ta có độ lún nhóm cọc:

Vậy S = 2.3 (cm) < [S] = 8 (cm) ⇒ Thõa mãn về điều kiện biến dạng

7.6.9 Kết cấu móng Đài cọc của móng băng F7 có chức năng truyền tải trọng của kết cấu bên trên xuống cọc và liên kết các cọc để chúng làm việc như một nhóm cọc

Theo công thức kinh nghiệm: h0≥2D 0.1m 2*1.2 0.1 2.5(m)+ = + ⇒ Chiều cao đài hđ = 2.5 (m)

Móng băng F7 được tính toán như là kết cấu móng cứng, phản lực phân bố tuyeán tính

Lực tác dụng lên đầu cọc được tính toán ở mục 2.6.6:

Tính và vẽ biểu đồ moment:

Tại vị trí mặt cắt 1, B01, 2, 3, 4, 5, 6, D01, 7 ta tính được các giá trị moment:

Tính cốt thép cho bản móng ta áp dụng công thức:

AS 0.9R h= Ms o Kết quả nội lực và tính cốt thép được thể hiện trong bảng sau:

Bố trí cốt thép xem chi tiết bản vẽ (KC19/20)

7.6.10 Kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng bản móng

- Nhận thấy các cọc P2a, P2b, P5a, P5b là những cọc nằm ngoài phạm vi tháp xuyên thủng, nên cần kiểm tra xuyên thủng cho đài móng

- Tính toán kiểm tra chống xuyên thủng theo điều kiện :

2 P ;2P - Phản lực của các cọc nằm ngoài phạm vi tháp xuyên thủng

Rbt - cường độ chịu kéo của bê tông

- um -giá trị trung bình của chu vi đáy trên và đáy dưới tháp xuyên thủng

B - bề rộng móng h0 - chiều cao làm việc của bản sàn

⇒ Vậy điều kiện chống xuyên thủng bản móng được thỏa mãn

Các trị số hàm lượng cốt thép nhỏ nhất trong móng phải thỏa:

0.15%cho cấp độ bền bê tông từ B15 B30. min 0.10%cho cấp độ bền bê tông từ B7.5 B15.

THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP BTCT ệu ẹieồm

- Sức chịu tải tương đối lớn, thích hợp cho việc xây dựng công trình trên nền đất yếu Thi công nhanh, dễ kiểm tra chất lượng cọc

THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP BTCT 8.1 CƠ SỞ TÍNH TOÁN

Tải trọng tác dụng lên móng là toàn bộ kết cấu phía trên của công trình truyền xuống móng

Giá trị nội lực tại chân cột được xác định từ phần mềm tính toán kết cấu Etabs, bao gồm các tải tính toán (M tt, N tt, H tt) Để tính tải tiêu chuẩn (M tc, N tc, H tc), ta cần chia tải tính toán cho hệ số 1.2.

Khi thiết kế khung trục B và khung trục 1, chúng ta cần xem xét nội lực tác dụng lên chân cột của các khung này để thiết kế móng một cách hợp lý.

- Kết quả nội lực tại chân cột khung trục B và khung trục 1 được tóm tắt trong bảng sau:

Vị trí Giá trị N max

THIẾT KẾ MÓNG M1

Ta lựa ra các giá trị nội lực nguy hiểm nhất trong tất cả các cột thuộc khung trục B để tính, ta chọn cột B – 0/1:

8.3 1 Chọn sơ bộ kích thước

Sơ bộ chọn chiều rộng đài B đ = 1.5 (m)

Chọn chiều sâu chôn móng: do áp lực bị động của đất tác dụng lên vách tầng hầm rất lớn so với tổng lực ngang ở chân cột:

P p = 2760.92 (kN) > ∑ H = max ( ∑ ∑ H x ; H y ) = (23.1kN;451.366 kN) = 451.366(kN)

Chúng tôi đã chọn phương án thiết kế móng cọc đài thấp, trong đó các cọc chỉ chịu nén mà không chịu uốn Tải trọng từ cột truyền xuống bao gồm lực đứng N, moment M và tổng lực ngang ∑ H Tổng lực ngang ∑ H được coi là cân bằng với áp lực bị động của đất ở độ sâu chôn móng tối thiểu: ủ min B.

Thay số vào ta có :

Vì đáy tầng hầm 2 đặt ở độ sâu z = -3.6 m nên ta chọn chiều sâu chôn móng tính từ đáy tầng hầm h m = 2 m (tức là ở độ sâu -5.6 m tính từ mặt đất tự nhiên)

- Cọc dài 27 m gồm 3 đoạn mỗi đoạn 9 m, mũi cọc ở độ sâu Z m = -34.5 m

- Chiều dày lớp bê tông lót h lót = 100 (mm)

Đáy đài được đặt ở độ sâu -5.60 m, sau đó tiến hành đập bỏ 0.5 m để neo thép vào đài cọc Kích thước cọc được chọn là 35 x 35 cm, sử dụng bê tông B25 với Rb = 14.5 MPa và cốt thép CII có Rs = 280 MPa.

8.3.2 Khả năng chịu tải của cọc theo vật liệu :

Bê tông B25 có cấp độ bền chịu nén là Rb = 14.5 MPa, trong khi cọc có tiết diện Fc = 0.35*0.35 = 0.1225 m² và chu vi cọc là uc = 4*0.35 = 1.4 m Cường độ chịu nén của thép là Rs = 280 MPa, với diện tích cốt thép trong cọc là Fa (8φ20), A s = 25.14 cm².

SVTH : Trần Sơn Tùng MSSV : 20561187 Trang 165 o ϕ : hệ số uốn dọc cọc lấy bằng 0.8 o m ct : hệ số điều kiện làm việc của thép lấy =1

Để đảm bảo cường độ chịu uốn của cọc trong quá trình thi công, cần xác định vị trí các móc cẩu nâng cọc một cách hợp lý Các móc cẩu được bố trí ở những điểm cách đầu và mũi cọc một khoảng nhất định, sao cho mômen dương lớn nhất bằng mômen âm có trị số tuyệt đối lớn nhất Trong quá trình vận chuyển, tải trọng phân bố trên cọc bao gồm trọng lượng bản thân cọc, được tính toán bằng công thức q = c * c * γ * b * t = 0.35 * 0.35 * 25 * 1.5 = 4.6 kN.

Trong đó: k là hệ số động lực chịu tác dụng của nội lực sinh ra do cẩu lắp o Mômen lớn nhất khi cẩu cọc : m

1 = = = ắ Khi nõng cọc lờn giỏ bỳa (lắp dựng cọc) o Tải trọng phân bố trên cọc (trọng lượng bản thân cọc) m kN k h b q = c c γ bt = 0 35 * 0 35 * 25 * 1 5 = 4 6 /

Trong đó: k là hệ số động lực chịu tác dụng của nội lực sinh ra do cẩu lắp

SVTH : Trần Sơn Tùng MSSV : 20561187 Trang 166 o Mômen lớn nhất khi cẩu cọc: m

2 = = = ắ Kiểm tra cốt thộp trong cọc khi thi cụng:

Khi thi công các loại cọc dài từ 8 đến 10m, người ta thường không sử dụng móc cầu mà buộc trực tiếp đầu cọc cẩu, giúp đưa cọc vào khung ép dễ dàng hơn Do đó, trong quá trình kiểm tra cẩu lắp cọc, cần chú ý kiểm tra ở vị trí nguy hiểm nhất là tại đầu cọc với các thông số m và l kN.

Chọn 3φ20 với diện tích mặt cắt A s = 9.42 cm² lớn hơn A s = 5.4 cm² để đảm bảo điều kiện thi công cho cọc Trong quá trình tính toán móc cẩu, cần xem xét trường hợp nguy hiểm khi chỉ sử dụng một móc duy nhất trên cọc, khiến móc cẩu phải chịu toàn bộ trọng lượng của cọc.

SVTH : Trần Sơn Tùng MSSV : 20561187 Trang 167 o Trọng lượng của cọc: P c = 0 35 * 0 35 * 9 * 25 * 1 5 = 41 3 kN o Diện tích cốt thép móc cẩu: 1 475 2

8.3.3 Tính khả năng chịu tải của cọc theo đất nền :

8.3.3.1 Tính theo phương pháp tra bảng : Tính theo phụ lục A TCXD 205 – 1998

Hệ số làm việc tại mũi cọc được xác định là m R = 1, do mũi cọc nằm trong vùng cát Hệ số điều kiện làm việc của đất bên hông là m f = 0,9 Cường độ chịu tải cực hạn của đất ở mũi cọc là q m = 4368 kN/m², đã được tăng lên 30% so với giá trị trong bảng, với độ sâu mũi cọc là 34,5 m Tham khảo bảng 4.4 trang.

141 giáo trình Nền Và Móng, tác giả Thạc Sĩ Lê Anh Hoàng, Nhà Xuất Bản Xây Dựng, Hà Nội năm 2004.

Diện tích cọc: F c = 0.35 2 = 0.1225 m 2 Chu vi cọc: u = 4*0.35 = 1.4 m

Lớp thứ 5: Cát bụi chặt vừa m

Q tc = 0 7 * 4368 * 0 1225 + 1 4 * 0 9 * 1107 23 = 1769 7 o Giá trị sử dụng của cọc: k kN

8.3.3.2 Tính theo công thức của Meyerhof (phụ lục B tiêu chuẩn TCXD 205 -1998 )

Công thức tính sức chịu tải cực hạn của cọc được biểu diễn như sau: Q u = A c f s + A m q m, trong đó Q u là sức chịu tải cực hạn của cọc (kN), Q s là sức chịu tải cực hạn do ma sát bên (kN), Q m là sức chịu tải cực hạn do mũi cọc (kN), A c là diện tích xung quanh cọc (m²) và f s là ma sát đơn vị giữa cọc và đất (kPa).

SVTH : Trần Sơn Tùng MSSV : 20561187 Trang 168 o A m – Là diện tích tiết diện ngang ở mũi cọc, (m ) o q m – Cường độ chịu tải của đất dưới mũi cọc, (kPa)

Cường độ chịu tải của đất dưới mũi cọc được tính theo công thức: q m = c.N c + σ vp N q + γ ’ d.N γ, trong đó lực dính c được xác định là 7.10 (kPa) Ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng tại độ sâu mũi cọc được tính là σ vp = 1.3*10.19 + 25.2*10.39 = 275.075 (kPa) Giá trị (γ ' D N γ) được bỏ qua do cạnh D của cọc nhỏ Chiều dài cọc L là 26.5 (m) và dung trọng đất đẩy nổi γ ’ là 10.39 (kN/m³) Đường kính tiết diện cọc d là 0.35 (m) Tại lớp đất 5 với gúc ma sỏt trong ϕ a = 21.25°, theo biểu đồ 4.16 trong giáo trình "Nền Và Móng" của Thạc Sĩ Lê Anh Hoàng, N c được xác định là 81.5 và N q là 12.5.

N c , N q ,N γ - hệ số sức chịu tải, phụ thuộc vào góc ma sát trong của đất, hình dạng mũi cọc và phương pháp thi công cọc

Thay số vào ta có: q m = 7.10*81.5 + 275.075 *12.5 = 4017.09 (kPa)

Tính f si : Lấy ϕ a = 0.8ϕ và c a = 0.8c cho từng lớp đất: a ' s v a s c K tg f = + σ ϕ

Trong đó: o Lực bết dính giữa cọc và đất c a , (kPa) o Ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng do tải trọng của cột đất:

' v σ = γ ' i h i , (kPa) o Hệ số áp lực ngang của đất K s = 1.2*(1 - sinϕ a ) o Góc ma sát giữa cọc và đất nền ϕ a

Đối với nền cát, lực ma sát đơn vị (f s) không tăng trong khoảng ≥ (15-20)d tính cho lớp đất đang xét Trong khi đó, đối với nền sét, sức chịu tải của đất dưới mũi cọc (q m) không tăng trong khoảng ≥ (3-5)d tính cho lớp đất đang xét.

Dung trọng đất γ(kN/m 3 ) Ứng suất

Ma sát ủụn vũ f s (kPa)

Vậy ta có sức chịu tải của cọc theo đất nền: m m s a s FS

Trong đó: o Hệ số an toàn FS s = ( 2 0 ÷ 2 5 ) o Hệ số an toàn FS m = ( 2 5 ÷ 3 )

Sức chịu tải của cọc :

⇒ Chọn giá trị thiết kế của cọc là: P c = 1200 (kN)

Ta có Q tc 69.7 kN < Q u 25 kN < P vl 84.14 kN (thỏa mãn)

8.3.3.3 Xác định số lượng cọc và cách bố trí cọc cọc 1 duùng sử naêng Khả đứng thaúng trọng ) Tải

Chiều cao đài theo điều kiện tuyệt đối cứng:

1 Chiều dài của đài: L d 50.2+4.3.350I00mm

1 Chiều rộng của đài: B d 50.2+3.3.350850mm

1 Chiều cao của đài: h d 00mm

Chiều cao đài h đ = 2000 (mm).Chọn với điều kiện này thì ta không cần kiểm tra xuyeân thuûng

1 Khoảng cách tâm giữa hai cọc là 3D = 1050mm

1 Khoảng cách từ tâm cọc biên đến mép đài cọc là D = 400mm

Tọa độ các đài cọc so với tâm đài móng :

SVTH : Trần Sơn Tùng MSSV : 20561187 Trang 171 o Vị trí các cọc được bố trí như hình vẽ:

8.3.5 Kiểm tra tải trọng tác động lên đầu cọc

Trọng lượng móng khối quy ước

Trong đó: o Diện tích đài: A đ = B đ * L đ = 3.85*4.9 = 18.865 (m 2 ) o Chiều sâu chôn móng h m = 2.0 m o Dung trọng bê tông γbt = 25 (Kn/m 3 )

Thay số vào ta có: o Khối lượng móng khối quy ước của móng tại đáy đài:

Vậy ta có: tt qu ủ tt N W

Tải trọng tác dung trung bình lên đầu cọc: tt tb d c

Phản lực đầu cọc có tọa độ (x i , y i ) là:

Trong đó : o N - tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cọc o n – số lượng cọc trong móng

SVTH: Trần Sơn Tùng MSSV: 20561187 Trang 172 M x là moment của tải ngoài quanh trục x, đi qua trọng tâm của các tiết diện cọc M y là moment của tải ngoài quanh trục y, đi qua trọng tâm của các tiết diện cọc Tọa độ cọc cần xác định tải tác dụng trong hệ tọa độ xy của móng được ký hiệu là x, y Tọa độ của cọc thứ i trong hệ tọa độ trục x, y của móng được ký hiệu là x i, y i.

Vậy P max = P 4 = 743.196 (Kn) < P = 1200 (kN)⇒ Thõa mãn c n

0 P < min = 709.77kN Ư Cọc không bị nhổ

8.3.6.Kiểm tra ứng suất nền dưới mũi cọc

Xác định móng khối quy ước tại mũi cọc

Tính ω tb ma sát của các lớp đất bên hông cọc

B m ϕ c o Móng khối quy ước tại mũi cọc o Trọng lượng móng khối quy ước bao gồm: o Trọng lượng của đài và cột:

W qu 1 = 3 , 85 4 , 9 2 + 1 , 1 1 , 1 0 , 9 25 = 970 , 475 o Trọng lượng của các cọc kN

W qu 2 = 20 0 , 35 2 25 , 5 25 = 1561 , 875 o Trọng lượng lớp đất từ sàn tầng hầm đến mũi cọc

= o Trọng lượng móng khối quy ước kN W

W qu = qu 1 + qu 2 + qu 3 0,475+1561,875+23283,5%815,9 o Tải trọng được đưa xuống tại mũi cọc:

SVTH : Trần Sơn Tùng MSSV : 20561187 Trang 174 m qu

N = N + W = 11644 25815,9 37460kN + = o Áp lực trung bình tại mũi cọc tc tb m 2 m m

= = = o Áp lực lớn nhất tại đáy mũi cọc: tc tc tc tc m xm ym 2 max m y x

= + + = + + = tc tc tc ym tc m xm 2 min m x y

W y = b m m = = o Tải trọng tiêu chuẩn tại mũi cọc

R tc = m 1 tc 2 m γ II ' + m γ I ' + o Tại mũi cọc ω = 31 0 tra bảng ta được A = 1,245; B = 5,975; D = 8,28

II = γ là dung trọng đất ở dưới mũi cọc có xét đến đẩy nổi

P max = 436kN / m < 1, 2R = 1, 2.2615,8 3138,9kN / m = o Tính ứng suất do trọng lượng bản thân kPa z m bt ' 285 , 358

0 =γ = σ o Chia mỗi lớp dưới mũi cọc dày 1 m

7 =σ +γ h = 346 , 558 + 10 , 2 1 = 356 , 758 kN / m σ o Ứng suất gây lún tại mũi cọc

- Ta có: 0 , 2 σ 6 bt = 0 , 2 356 , 758 = 71 , 352 kkN / m 2 >σ 6 gl = 58 , 782 kPa nên ta ngừng tính lún tại vị trí này

2 kN m gl gl gl tb =σ +σ = + = σ

2 kN m gl gl gl tb =σ +σ = + = σ m kN h i gl tbi

Đối với đất cát pha có góc ma sát ϕ = 21° 25’, kết quả thí nghiệm cho thấy mô đun biến dạng E₀ = 7080 kPa, chưa tính đến hệ số biến dạng ngang (hệ số nở hông) β và cần chuyển đổi theo thí nghiệm hiện trường mₖ.

Mô đun biến dạng thực tế (E thucte) được xác định bằng công thức E thucte = k, trong đó E thucte 0 (kPa) là mô đun biến dạng thực tế, E 0 (kPa) là mô đun biến dạng tính từ phòng thí nghiệm nén không nở hông, và hệ số điều chỉnh theo giản đồ m là 4.2.

Thay số vào ta có: E thựctế 0 = 4.2*7080 = 29730 (kPa)

8.3.7.1 Tính ứng suất do trọng lượng bản thân

- Ứng suất bản thân tại mũi cọc:

- Tính ứng suất bản thân: σ bt i = σ i bt − 1 + γ i h i

- Chia lớp đất dưới đáy mũi cọc thành 8 lớp, mỗi lớp dày 1m

Lớp đất γ i (kN/m 3 ) h i (m) σ bt i (kPa)

8.3.7.2 Ứng suất gây lún tại mũi cọc

Phân bố ứng suất gây lún từ đáy móng khối quy ước (Z > Z mũi )

- Ứng suất gây lún tại mũi cọc : bt gl tb 0

0 σ σ σ = − Thay số vào ta có: gl 0 σ = 567.91 – 358.11 = 209.8(kPa)

- Tính ứng suất gây lún:

Trong đó: o Vì tỉ lệ móng hình chữ nhật nên m m

L =1⇒ k 0 tra bảng phụ thuộc vào tỉ số m mui

Kết quả được tóm tắt trong bảngsau :

Heọ soỏ k 0 0.981 0.882 0.774 0.671 0.572 0.475 0.382 0.378 gl i σ (kPa) 205.8 185.04 162.4 140.8 120 99.65 80.14 79.3 gl ( tb ) σ i (kPa) 195.42 151.6 109.8 79.72

Ta nhận thấy tại lớp thứ 6 (độ sâu Z = 40.5 m):

⇒ Vậy ta ngừng tính lún ở lớp số 7 (độ sâu Z = 41.5 m)

Vậy S = 26.7 (mm) < [S] = 80 (mm) ⇒ Thõa mãn về điều kiện biến dạng

8.3.8 Kết cấu móng Đài cọc làm việc như một dầm Console ngàm ở mép cột và chịu tác động của tải trọng là phản lực của cọc hướng lên

Lớp bê tông bảo vệ a = 50 mm, suy ra: h 0 = h - a -100 = 2000 - 50 - 100 = 1850 (mm)

- Hàm lượng thép trong móng:

Ta lựa ra các giá trị nội lực nguy hiểm nhất trong tất cả các cột thuộc khung trục 1 để tính, ta chọn cột 1-A:

Tương tự móng M2 ta chọn chiều cao đài h đ = 1800 (mm) Chọn với điều kiện này thỡ ta khoõng caàn kieồm tra xuyeõn thuỷng

- Cọc dài 26.5 m, mũi cọc ở độ sâu -34.5 m

Như vậy đáy đài ở độ sâu -5.40 m, sau đó đập bỏ 0.5 m để neo thép vào đài cọc

Chọn kích thước cọc 35 x 35 cm bê tông B25 có R b = 14.5 MPa,cốt thép CII có R s = 280 MPa

3.4.2 Tính sức chịu tải theo :

Sức chịu tải theo vật liệu của cọc tính theo tiêu chuẩn xây dựng TCXD 195 – 1997:

P VL = 1984.14 (kN) Sức chịu tải theo đất nền của cọc tính theo phụ lục A :

Sức chịu tải theo đất nền của cọc tính theo phụ lục B :

Số lượng cọc sơ bộ : cọc 1 duùng sử naêng Khả đứng thaúng trọng ) Tải

Chiều cao đài theo điều kiện tuyệt đối cứng: d c

= = = Ư Chiều cao đài h đ = 1800 (mm).Chọn với điều kiện này thì ta không cần kiểm tra xuyeân thuûng

Sơ bộ chọn kích thước đài cọc:

1 Chiều dài của đài: L d = 3950 mm

1 Chiều rộng của đài: B d = 2900 mm

Tọa độ các đài cọc so với tâm đài móng : o Phửụng x:

Trọng lượng móng khối quy ước

Trong đó: o Diện tích đài: Ađ = Bđ * Lđ = 2.9*3.95 = 11.455 (m 2 ) o Chiều sâu chôn móng hm = 1.8 m o Dung trọng bê tông γbt = 25 (kN/m 3 )

Phản lực đầu cọc có tọa độ (xi, yi) là:

Trong bài viết này, các ký hiệu quan trọng được đề cập bao gồm: N - tổng tải trọng thẳng đứng tác động lên cọc; n - số lượng cọc trong móng; Mx - moment của tải ngoài quanh trục x, đi qua trọng tâm của các tiết diện cọc; My - moment của tải ngoài quanh trục y, đi qua trọng tâm của các tiết diện cọc; x, y - tọa độ cọc cần xác định tải tác dụng trong hệ tọa độ xy của móng; và xi, yi - tọa độ của cọc thứ i trong hệ tọa độ trục x, y của móng.

SVTH : Trần Sơn Tùng MSSV : 20561187 Trang 183 h m

Vậy Pmax = P4 = 919.31 (kN) < P c n = 1200 (kN)⇒ Thõa mãn

0 P < min = 878kN Ư Cọc không bị nhổ

8.4.5.Kiểm tra ứng suất nền dưới mũi cọc

Móng khối quy ước tại mũi cọc:

Khối lượng móng khối quy ước : kN Z

Tải trọng tác dụng tại đáy móng khối quy ước : tc tc m m qu

SVTH : Trần Sơn Tùng MSSV : 20561187 Trang 184 Độ lệch taâm : tc y x tc m

= = = (m) = 34(mm) Độ lệch tâm quá nhỏ, ta có thể xem như không cần tính áp lực σ max , σ min

Phản lực trung bình dưới đáy mũi cọc tc tb m m m

Tải trọng tiêu chuẩn tại dưới móng khối quy ứơc ngay tại mũi cọc

Dung trọng đẩy nổi của lớp đất dưới mũi cọc được xác định là γ ’ = 10.39 (kN/m³), với lực dính c = 7.10 (kPa) Các hệ số chọn m 1 = 1,1; m 2 = 1,2; k at = 1,2 Chiều sâu tại mũi cọc là z m = 34.5 (m) Góc ma sát trong ϕ được tra theo bảng 1.1 trong giáo trình Nền và Móng của Thạc Sĩ Lê Anh Hoàng, với giá trị ϕ = 20.42°.

A = 0.53; B = 3.15; D =5.75 Thay số vào ta có:

Vậy R tc = 1329.5 (kPa) > σ tb = 555.315 (kPa)⇒ Thõa mãn về ổn định dưới mũi cọc

Đối với đất cát pha có góc ma sát ϕ = 21° 25’, kết quả từ thí nghiệm cho thấy mô đun biến dạng E₀ = 7080 kPa Kết quả này chưa tính đến hệ số biến dạng ngang (hệ số nở hông) β và cần được chuyển đổi theo thí nghiệm hiện trường mₖ.

Mô đun biến dạng thực tế E thựctế (kPa) được xác định dựa trên mô đun biến dạng tính từ phòng thí nghiệm E 0 (kPa) và hệ số điều chỉnh theo giản đồ m = 4.2.

Thay số vào ta có: gl 0 σ = 555.315 – 358.11 = 197.205 (kPa)

Trong đó: o Vì tỉ lệ móng hình chữ nhật nên m m

B =1⇒ k 0 tra bảng phụ thuộc vào tỉ số mui m

Heọ soỏ k 0 0.981 0.882 0.774 0.671 0.572 0.475 0.378 0.315 gl i σ (kPa) 193.46 173.94 152.64 132.32 112.8 93.67 74.54 62.12 gl ( tb ) σ i (kPa) 183.7 142.48 103.235 68.33

Chiều dày gây luùn h i (m) 1 1 1 1 1 1 1 1 gl gl i k 0 0 σ = σ

⇒ Vậy ta ngừng tính lún ở lớp số 7 (độ sâu Z = 41.5 m)

Vậy S = 25 (mm) < [S] = 80 (mm) ⇒ Thõa mãn về điều kiện biến dạng

8.4.7 Kết cấu móng Đài cọc làm việc như một dầm Console ngàm ở mép cột và chịu tác động của tải trọng là phản lực của cọc hướng lên

Hàm lượng thép trong móng:

Ta lựa ra các giá trị nội lực nguy hiểm nhất trong tất cả các cột thuộc khung trục B để tính, ta chọn cột B-3:

Tương tự móng M3 ta chọn chiều cao đài h đ = 1800 (mm) Chọn với điều kiện này thỡ ta khoõng caàn kieồm tra xuyeõn thuỷng

- Cọc dài 26.5 m, mũi cọc ở độ sâu -34.5 m

Như vậy đáy đài ở độ sâu 5.4 m, sau đó đập bỏ 0.5 m để neo thép vào đài cọc

Chọn kích thước cọc 35 x 35 cm bê tông B25 có R b = 14.5 MPa,cốt thép CII có R s = 280 MPa

8.5.2 Tính sức chịu tải theo :

Sức chịu tải theo vật liệu của cọc tính theo tiêu chuẩn xây dựng TCXD 195 – 1997:

P VL = 1984.14 (kN) Sức chịu tải theo đất nền của cọc tính theo phụ lục A :

Sức chịu tải theo đất nền của cọc tính theo phụ lục B :

Số lượng cọc sơ bộ: c tt cọc P

Chiều cao đài theo điều kiện tuyệt đối cứng: d c

= = = Ư Chiều cao đài h đ = 1800 (mm).Chọn với điều kiện này thì ta không cần kiểm tra xuyeân thuûng

Sơ bộ chọn kích thước đài cọc:

1 Chiều dài của đài: L d = 3850mm

1 Chiều rộng của đài: B d = 3850mm

Tọa độ các đài cọc so với tâm đài móng : o Phửụng x:

SVTH : Trần Sơn Tùng MSSV : 20561187 Trang 190 o Phửụng y:

Trọng lượng móng khối quy ước qu d m bt

W =A h (γ −10) Trong đó: o Diện tích đài: A đ = B đ * L đ = 4.0*4.0 = 16.00 (m 2 ) o Chiều sâu chôn móng h m = 1.8 m o Dung trọng bê tông γ bt = 25 (Kn/m 3 )

Phản lực đầu cọc có tọa độ (x i , y i ) là:

Trong bài viết này, chúng ta sẽ tìm hiểu về các yếu tố quan trọng liên quan đến tải trọng tác dụng lên cọc trong móng Cụ thể, N là tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cọc, n là số lượng cọc trong móng Các moment Mx và My đại diện cho moment của tải ngoài quanh trục x và y, tương ứng, đi qua trọng tâm của các tiết diện cọc Để xác định tải tác dụng, chúng ta cần biết tọa độ cọc trong hệ tọa độ xy của móng, với xi và yi là tọa độ của cọc thứ i trong hệ tọa độ này.

SVTH : Trần Sơn Tùng MSSV : 20561187 Trang 191 h m

Vậy P max = P 4 = 835.027 (Kn) < P c n = 1200 (kN)⇒ Thõa mãn

0 P < min = 874.96kN Ư Cọc không bị nhổ

SVTH : Trần Sơn Tùng MSSV : 20561187 Trang 192 m

Móng khối quy ước tại mũi cọc:

Khối lượng móng khối quy ước : kN Z

Tải trọng tác dụng tại đáy móng khối quy ước : tc tc m m qu

N = N + W = 10455.17 29455.78 39911(kN) + = Độ lệch taâm : tc y x tc m

= = = (m) = 2.6(mm) Độ lệch tâm quá nhỏ, ta có thể xem như không cần tính áp lực σ max , σ min

Phản lực trung bình dưới đáy mũi cọc tb tc m m m

Tải trọng tiêu chuẩn tại dưới móng khối quy ứơc ngay tại mũi cọc

Dung trọng đẩy nổi của lớp đất dưới mũi cọc được xác định là γ’ = 10.39 (kN/m³) với lực dính c = 7.10 (kPa) Các hệ số chọn m1 = 1,1 và m2 = 1,2, k at = 1,2 Chiều sâu tại mũi cọc z m = 34.5 (m) Góc ma sát trong ϕ được tra cứu là 20.42, tương ứng với 21° 25’ theo bảng 1.1 trong giáo trình "Nền và Móng" của Thạc Sĩ Lê Anh Hoàng, Nhà Xuất Bản Xây Dựng, Hà Nội, năm 2023.

A = 0.53; B = 3.15; D =5.75 Thay số vào ta có:

Vậy R tc = 1335.4 (kPa) > σ tb = 561 (kPa)⇒ Thõa mãn về ổn định dưới mũi cọc

Đối với đất cát pha có góc ma sát ϕ = 21° 25’, kết quả thí nghiệm cho thấy mô đun biến dạng E₀ = 7080 kPa, chưa tính đến hệ số biến dạng ngang (hệ số nở hông) β và chưa chuyển đổi theo thí nghiệm hiện trường mₖ.

Mô đun biến dạng thực tế (E thucte) được xác định bằng công thức E thucte = k, trong đó E thucte 0 (kPa) là mô đun biến dạng đúng so với thực tế, và E 0 (kPa) là mô đun biến dạng tính từ kết quả thí nghiệm nén không nở hông Hệ số điều chỉnh theo giản đồ được xác định là m = 4.2.

Thay số vào ta có: gl 0 σ = 567.91 – 358.11 = 209.8(kPa)

SVTH : Trần Sơn Tùng MSSV : 20561187 Trang 194 o Vì tỉ lệ móng hình chữ nhật nên m m

B =1⇒ k 0 tra bảng phụ thuộc vào tỉ số

Heọ soỏ k 0 0.981 0.882 0.774 0.671 0.572 0.475 0.382 0.378 gl i σ (kPa) 205.8 185.04 162.4 140.8 120 99.65 80.14 79.3 gl ( tb ) σ i (kPa) 195.42 151.6 109.8 79.72

⇒ Vậy ta ngừng tính lún ở lớp số 7 (độ sâu Z = 41.5 m).

Tiêu đề	Cao Ốc Văn Phòng Centec Tower
Tác giả	Trần Sơn Tùng
Người hướng dẫn	ThS. Ngô Vi Long
Trường học	Đại học Mở Thành Phố Hồ Chí Minh
Chuyên ngành	Kỹ Sư Xây Dựng
Thể loại	Đồ án tốt nghiệp
Năm xuất bản	2011
Thành phố	Thành Phố Hồ Chí Minh

Định dạng
Số trang	205
Dung lượng	5,04 MB

cao ốc văn phòng centec tower

TOÅNG QUAN KIEÁN TRUÙC 1.1 SƠ LƯỢC VỀ CÔNGTRÌNH

THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH

CƠ SỞ TÍNH TOÁN

SƠ BỘ CHỌN KÍCH THƯỚC SÀN

TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN

CÁC TRƯỜNG HỢP TẢI TRỌNG VÀ TỔ HỢP TẢI TRỌNG

KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU CẮT CỦA BẢN SÀN

KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỐNG XUYÊN THỦNG CỦA BẢN SÀN

KIỂM TRA ĐỘ VÕNG CỦA SÀN

THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 3.1 CƠ SỞ TÍNH TOÁN

MẶT BẰNG KÍCH THƯỚC CẦU THANG

SƠ BỘ CHỌN KÍCH THƯỚC

TẢI TRỌNG TÁC DỤNG

SƠ ĐỒ TÍNH VÀ XÁC ĐỊNH NỘI LỰC

THIEÁT KEÁ KHUNG KHOÂNG GIAN 5.1 CƠ SỞ TÍNH TOÁN

SƠ BỘ CHỌN KÍCH THƯỚC

XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG

CÁC TRƯỜNG HỢP TẢI TRỌNG VÀ TỔ HỢP TẢI TRỌNG

PHƯƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TÍNH TOÁN CỐT THÉP

CÁC BƯỚC NHẬP SỐ LIỆU VÀO SAP2000 (ETABS) ĐỂ TÍNH CỐT THÉP

KẾT QUẢ NỘI LỰC

TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHỊU LỰC

TÍNH TOÁN CỐT THÉP ĐAI

KIEÅM TRA CHUYEÅN VÒ

SOÁ LIEÄU ẹềA CHAÁT

THOÁNG KEÂ SOÁ LIEÄU

THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 7.1 KHÁI QUÁT VỀ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI

MẶT BẰNG BỐ TRÍ MÓNG

CƠ SỞ TÍNH TOÁN

TẢI TRỌNG TÁC DỤNG

THIẾT KẾ MÓNG F2

THIẾT KẾ MÓNG F7

THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP BTCT 8.1 CƠ SỞ TÍNH TOÁN

TẢI TRỌNG TÁC DỤNG

THIẾT KẾ MÓNG M1

THIẾT KẾ MÓNG M2

THIẾT KẾ MÓNG M3