Luận văn: Công trình trụ sở báo tuổi trẻ potx

ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ GVHD: ThS. TRƯƠNG QUANG THAØNH SVTH: NGUYEÃN MINH PHÖÔNG - 110 - LÔÙP: 99XD01 Luận văn Công trình trụ sở báo tuổi trẻ ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ GVHD: ThS. TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: NGUYỄN MINH PHƯƠNG - 111 - LỚP: 99XD01 PHƯƠNG ÁN II : MĨNG CỌC KHOAN NHỒI  I. CHỌN CHIỀU SÂU ĐẶT ĐÀI CỌC - Căn cứ vào tài liệu địa chất chọn lớp đất đặt đài cọc là lớp thứ 2. - Chiều sâu chơn móng so với mặt đất tự nhiên là h m = 2m - Căn cứ vào điều kiện địa chất ở đây chọn chiều sâu cọc cắm vào lớp đất thứ 4 (lớp cát mịn, ít sét ). - Đài cọc được cấu tạo bằng bê tơng mác 300, thép AIII. II. CHỌN LOẠI VẬT LIỆU VÀ CẤU TẠO CỌC - Chọn đường kính cọc khoan nhồi :D = 0.8 m . Diện tích tiết diện ngang thân cọc : A = 502.0 4 8.0 4 . 22     D m 2 Chu vi tiết diện ngang thân cọc : u = .D = 3.14  0.8 = 2.512 m. - Chiều dài cọc ngồi đài là 20m (mũi cọc cắm vào lớp 4 là 5m) . - Đoạn cọc neo vào đài : 15cm. - Đoạn thép neo vào đài : 35 + Be6 tơng mác 300 : R n = 130 kG/cm 2 = 1300 T/m 2 R k = 10 kG/cm 2 = 100 T/m 2 + Thép AIII : R a = 3600 kG/cm 2 = 36000 T/m 2 cho đài móng. + Thép AII : R a = 2800 kG/cm 2 = 28000 T/m 2 cho cọc nhồi. III. XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC III.1. Sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cường độ đất nền 1. Tính sức chịu tải của cọc theo cường độ đất nền, theo TCXD 205-1998 5m -2m -5m -17m -22m Z1=2.75 Z2=11m Z3=19.5m 4.Cát mòn ít sét -17m 3.Sét lẫn bột -5m 2.Sét pha xám xanh 1.Đất đắp -0.5m -5m 4 3 2 1 fs4 fs3 fs2 0.5m4.5m 12m >13m ±0.000 2m - Sức chịu tải cực hạn của cọc: Q u = Q p + Q s =q p A p +A s f s TI: TR S BO TUI TR GVHD: ThS. TRNG QUANG THAỉNH SVTH: NGUYEN MINH PHệễNG - 112 - LễP: 99XD01 - Sc chu ti cho phộp ca cc l: Q a = s s p p FS Q FS Q - Trong ú : FS s : H s an ton cho thnh phn ma sỏt bờn, ly bng 1.5ữ2.0 FS p : H s an ton cho sc chng di mi cc, ly bng 2.0ữ3 A p : Din tớch tit din ngang thõn cc. - Ta cú : A s = u.L U : chu vi tit din ngang ca cc. L : Chiu di cc ngoi i, chn L = 20m . - q p : Sc khỏng mi cc, c tớnh theo cụng thc : cvppp cNNqNdq c : Lc dớnh gia thõn cc v t T/m 2 . vp : ng sut hu hiu theo phng thng ng ti sõu mi cc do trng lng bn thõn t, T/m 2 . N c , N q , N : H s sc chu ti, ph thuc vo ma sỏt trong ca t, hỡnh dng mi cc v phng phỏp thi cụng cc. : Trng lng th tớch ca t sõu mi cc, T/m 3 d p : ng kớnh tit din cc .d p = 0.8 m - Ta cú : Q s = A s .f s = u.(f i .l i ) f s : Ma sỏt bờn tỏc dng lờn cc c tớnh theo cụng thc: ahsas tgkcf c a : Lc dớnh gia thõn cc v t, ly c a = c (T/m 2 ) (i vi cc bờ tụng). h :ng sut hu hiu trong t theo phng vuụng gúc vi mt bờn cc (T/m 2 ). a : Gúc ma sỏt gia cc v t nn, ly a = l i : Chiu di lp t th i m cc i qua. 2. Tớnh sc chu ti ca t nn mi cc ( Q p ) - Ta cú: Q p = q p .A p cvppp cNNqNdq - t mi cc cú : I =28 o 30 tra bng (ni suy) c : N q =17.808 N c = 31.612 N = 15.7 - Khi tớnh toỏn trng lng riờng ca t nm di mc nc ngm thỡ ly trng lng riờng y ni. n = 0.94 T/m 3 d p =0.8m , c = 0.08 T/m 2 - ng sut thng ng hu hiu do trng lng bn thõn t nn : vp = ii h =1.9024.5+0.94312+0.9945 = 24.575 T/m 2 Vy sc khỏng mi cc l: q p =0.940.815.7+24.57517.808+0.0831.612= 452 T/m 2 p A 5024.0 4 . 2 D m 2 ppp AqQ = 452 0.5024 = 227.085 T 3. Tớnh ma sỏt bờn tỏc dng lờn cc ( Q s ) Q s =A s f s - õy cc nm trong 3 lp ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ GVHD: ThS. TRƯƠNG QUANG THAØNH SVTH: NGUYEÃN MINH PHÖÔNG - 113 - LÔÙP: 99XD01  Lớp 2: có các chỉ tiêu sau: c a = c =1.81 T/m 2 , = 0 o 48 ’ ,  = 1.902 T/m 3  ’ h = k s . ’ v = k s .( ’ .z) k s =1-sin = 1-sin0 o 48 ’ = 0.986   ii zz  . ' =1.9022.75= 5.23 T/m 2 Nên  ’ h = 0.9865.23 = 5.157 T/m 2   2s f c a +  ’ h  tg a = 1.81+ 5.157tg0 o 48 ’ = 1.882 T/m 2  Lớp 3: có các chỉ tiêu sau: c a = c =4.79 T/m 2 , =14 o 36 ’ ,  = 0.943 T/m 3  ’ h = k s . ’ v = k s .( ’ .z) k s =1-sin = 1-sin14 0 36 ’ = 0.748   ii zz  . ' =1.9022.75+0.94311 = 15.603 T/m 2 Nên  ’ h = 0.74815.603 = 11.671 T/m 2   3s f c a +  ’ h  tg a = 4.79+11.671tg14 0 36 ’ = 7.83 T/m 2  Lớp 4: có các chỉ tiêu sau: c a = c = 0.08 T/m 2 ,  = 28 0 30 ’ ,  = 0.94 T/m 3  ’ h = k s . ’ v = k s .( ’ .z) k s =1-sin = 1-sin28 0 36 ’ = 0.523   ii zz  . ' =1.9022.75+0.98411+ 0.9419.5 = 33.933 T/m 2 Nên  ’ h = 0.52333.933 = 17.747 T/m 2  4s f c a +  ’ h  tg a = 0.08+17.747tg28 0 30 ’ = 9.716 T/m 2 Vậy với chiều dài cọc ngoài đài 20 m ta có : Q s2 = 2s f A s2 =1.882  2.512  3 = 14.183 T Q s3 = 3s f A s3 = 7.83  2.512  12 = 236.027 T Q s4 = 4s f A s4 = 9.716  2.512  5 = 122.033 T  Q s = 2 033.122 2 027.236 2 183.14  = 7.091 + 118.013 + 61.016 = 186.12 T Q p = 3 085.227 =75.695 T Vậy tổng sức chịu tải cho phép của cọc là: Q a =186.12 +75.695 = 261.815 T III.2. Sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lý của đất nền ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ GVHD: ThS. TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: NGUYỄN MINH PHƯƠNG - 114 - LỚP: 99XD01 -2m -5m -17m -22m 2m 2m 2m 2m 2m 2m 2m 1m 2m 2m 3.5m 4.5m 6m 8m 10m 12m 14m 16m 18m 20m ±0.000 >13m 12m 4.5m 0.5m 1 2 3 4 2m1m 21.5m -5m 1.Đất đắp -0.5m 2.Sét pha xám xanh -5m 3.Sét lẫn bột -17m 4.Cát mòn ít sét - Sức chịu tải cực hạn của cọc: Q tc = m (m R q p A p + um fi. fi.li) - Sức chịu tải cho phép của cọc: Q a = tc tc k Q - Trong đó: + k tc : Hệ số độ tin cậy, lấy k = 1.4 + m = 1.0 : Hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất . + m R = 1.1 : Hệ số điều kiện làm việc của đất dưới mũi cọc. + m fi = 0.6 (Cọc khoan nhồi khoan và đổ bê tơng dưới nước). +  p A 502.0 4 . 2  D  4 m 2 : Diện tích tiết diện ngang của cọc. + u : Chu vi tiết diện ngang của cọc. + q p : Sức kháng của đất ở mũi cọc; Mũi tựa lên đất cát mịn, ít sét được xác định theo cơng thức :   o kI o kpIp LBAdq     75.0 - Trọng lượng riêng trung bình của đất từ mũi cọc trở lên: 143.1 5 12 5 . 4 94.05943.012902.15.4         I  T/m 3 - Trọng lượng riêng của đất nằm dưới mũi cọc :  I ’ = 0.94 T/m 3 . - Đất ở mũi cọc có:  I = 28 0 30 ’ , Tra bảng A6 (TCXD 205-1998) (nội suy) ta được:  =0.565 =0.28  o k A 20.85  o k B 39.15 q p =0.750.28(0.940.820.85+0.5651.1432239.15)=120.1 T/m 2 + f i : Cường độ tiêu chuẩn của lớp đất nền thứ i ở mặt bên cọc phụ thuộc vào góc ma sát trong của đất.(tra bảng A.2 - TCXD 205-1998). ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ GVHD: ThS. TRƯƠNG QUANG THAØNH SVTH: NGUYEÃN MINH PHÖÔNG - 115 - LÔÙP: 99XD01 + l i : Chiều dày lớp đất thứ i tiếp xúc với cọc. + Để tính f i ta chia đất thành từng lớp với chiều dày l i như hình vẽ Kết quả cho trong bảng sau: Lớp Z (m) l i (m) f i (T/m 2 ) l i f i (T/m) 2 (B=0.674) 3.0 2.0 1.022 2.044 4.5 1.0 1.468 1.468 3 (B=0.349) 6.0 2.0 3.65 7.30 8.0 2.0 3.85 7.70 10.0 2.0 4.00 8.00 12.0 2.0 4.18 8.36 14.0 2.0 4.36 8.72 16.0 2.0 4.53 9.06 4 (không dẻo) 18.0 2.0 5.40 10.8 20.0 2.0 5.60 11.2 21.5 1.0 5.75 5.75 - Vậy sức kháng ở mũi cọc là: m R .q p .A p =1.1120.10.5024 = 66.372 T - Sức kháng bên là: u.m fi .f i .l i =2.5120.6(2.044+1.468+7.3+7.7+8.0+8.36+8.72+9.06+10.8+11.2+5.75) = 121.182 T - Tổng sức chịu tải của cọc là: Q tc =1(66.372+121.182)=187.554 T - Sức chịu tải cho phép của cọc là: Q a = tc tc k Q =  4 . 1 554.187 133.967 T - Chọn sức chịu tải thiết kế của cọc là Q tk = min{ Q a , Q a ’ }= 133.967 T V. THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC 7: IV.1. TÍNH MÓNG B -7 (M1): - Tải trọng tác dụng lên móng :chọn tổ hợp nội lực nguy hiểm nhất: Tải Cột N max (T) M tư (Tm) Q max (T) Tính toán B -7 298.13 -24.66 -7.44 Tiêu chuẩn B -7 248.44 -20.55 -6.20 IV.1.1 xác định sơ bộ kích thước đài cọc: - Khoảng cách giữa các cọc là d +1m = 0.8+1 = 1.8m - Ứng suất trung bìmh dưới đế đài:  tb = 348.41 8.1 967.133 )1( 22  d P c T/m 2 - Diện tích đài cọc được xác định như sau: F đ = 982.7 22348.41 13.298     h N tbtb  m 2 Lấy  tb = 2 T/m 3 Vậy chọn diện tích sơ bộ đài cọc là bl=2.53.5m, (F đ = 8.75 m 2 ) - Trọng lượng đài và đất phủ lên đài: Q đ = n . F đ .  tb . h m =1.18.7522 = 38.5 T ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ GVHD: ThS. TRƯƠNG QUANG THAØNH SVTH: NGUYEÃN MINH PHÖÔNG - 116 - LÔÙP: 99XD01 IV.1.2. Xác định số lượng cọc n   a Q N  = 1.3 967 . 133 5.3813.298  = 3.26 cọc với:  = 1.3 : hệ số kể đến móng chịu tải trọng lệch tâm  Chọn n = 4 cọc. - Hiệu ứng nhóm cọc : (Theo Converse - Labarre)  = 1-.         787.0 2290 212212 1.191 90 11 21 1221                  nn nnnn ( = arctg '0 1019 3 . 2 8.0  arctg s d ) - Sức chịu tải của nhóm cọc Q nh(a) = 40.787133.967 = 421.728 T IV.1.3. Chọn, bố trí và kiểm tra đài cọc - Chiều cao đài cọc : h đ = a c + h 1 +20 (cm) h 1 : chiều dài cọc ngàm trong đài = 0.15 m a c : bề rộng cột = 0.6 m  h đ = 0.6+0.15+0.2 = 0.95m .  chọn h đ = 1.5m - Chọn khoảng cách 2 cọc d+1m - Đài cọc có kích thước và được bố trí như hình vẽ: - Khoảng cách giữa hai mép ngoài của hai cọc là: 3.1m. - Cạnh của hình tháp chọc thủng là: l = h c + 2h 0 tg45 0 = 0.6+21.351 =3.3 m. Vậy: l = 3.3m > 3.1m  Cọc nằm trong phạm vi hình tháp chọc thủng nên không cần kiểm tra điều kiện chọc thủng ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ GVHD: ThS. TRƯƠNG QUANG THAØNH SVTH: NGUYEÃN MINH PHÖÔNG - 117 - LÔÙP: 99XD01 Qtt Ntt Mtt -2000 ±0.000 0 45 2000 1500 7 B 400 600 800 6001800600 6002300600 1003000100 600900900600 1003500100 60011501150600 IV.1.4. Kiểm tra kích thước đáy móng (33.5m) - Xác định moment tại trọng tâm diện tích tiết diện các cọc tại đế đài M o tt = M tt + Q tt  h m = 24.66+7.441.5 = 35.82 Tm. - Trọng lượng tính toán đài và đất phủ lên đài (chôn sâu 2.0m). tt d N =1.1F đ  tb h m =1.133.52.02.0 =46.2 T. - Tổng tải trọng tại trọng tâm đáy móng: tt o N = tt d tt NN  = 298.13+46.2 =344.33 T - Tổng tải trọng tác dụng lên một cọc: x max = 1.15 m  2 i x = 41.15 2 = 5.29 m 2 P tt = 29.5 15.182.35 4 33.344 2 max     i tt tt o x xM n N = 86.083  7.787 tt P max = 93.87 T tt P min = 78.296 T tt tb P = 86.083T  Nhận xét: tt P max = 93.87 T< Q a = 133.967 T tt P min = 78.296 T > 0 nên không cần kiểm tra chống nhổ. Vậy kích thước đáy móng thoả điều kiện. IV.1.5. Kiểm tra áp lực và độ lún của đáy khối móng qui ước: 1. Xác định kích thước móng khối qui ước TI: TR S BO TUI TR GVHD: ThS. TRNG QUANG THAỉNH SVTH: NGUYEN MINH PHệễNG - 118 - LễP: 99XD01 - Tớnh tb = 4 tb ,vi tb l gúc ma sỏt trong tớnh toỏn trung bỡnh trng thỏi gii hn ca cỏc lp t m cc xuyờn qua. - Ta cú: Lp 2 : =1 o 48 l 2 = 3.0m Lp 3 : =14 o 49 l 3 = 12m Lp 4 : =28 o 37 l 4 = 5.0m ' '0'0'0 1816 5123 537281249143481 o i ii tb l l - T 2 mộp cc h 2 ng xiờn gúc : '0 '0 44 4 1816 4 tb tb tg =0.071 Lm = 5.94m 4 4' 4 4' Z -22m -2m 2m 0.000 20m 1.5m - Kớch thc múng khi qui c: + Chiu di ỏy múng khi qui c: L m = a 1 + 2Ltg tb = 3.1 + 220tg(3 0 44 ) = 5.94 m. + Chiu rng ỏy múng khi qui c: B m = b 1 + 2Ltg tb = 2.6 + 220tg(3 0 44 ) = 5.44 m. F qu =L m B m = 5.94 5.44 =32.313 m 2 vi: a 1 , b 1 khong cỏch gia hai mộp ngoi ca hai cc theo phng cnh di v phng cnh ngn i vi i cc. l = 20 m : chiu di cc ngoi i . 2. Xỏc nh trng lng múng khi qui c - Trng lng riờng ca t nm di mc nc ngm khi tớnh ta ly n - Tng lc tỏc dng ti ỏy múng khi qui c: tc qu N N t +N +N c +N tc + Trng lng trung bỡnh ca t v i t ỏy i tr lờn: N t +N =F qu h = 32.3131.9122.0 = 123.565 (T) ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ GVHD: ThS. TRƯƠNG QUANG THAØNH SVTH: NGUYEÃN MINH PHÖÔNG - 119 - LÔÙP: 99XD01 + Trọng lượng đất từ đáy đài trở xuống đến đáy khối móng qui ước : (1.9123+0.94712+0.9465)32.313 = 705.393 (T) + Trọng lượng của các cọc là : 1.140.502432.5+1.140.502412(2.5-1)+1.140.50245(2.5-1)=72.95 (T) Vậy tổng tải trọng đứng tác dụng tại đáy móng khối qui ước là:  tc qu N 123.565+705.393+72.95+248.44 = 1150.348 (T) - Momen tại đáy móng khối qui ước: qu tctctc qu hQMM  = 20.55 +6.221.5 = 153.85 (Tm) 3. Kiểm tra áp lực tại đáy khối móng qui ước - Độ lệch tâm : e = tc qu tc qu N M = 348 . 1150 85.153 =0.134 (m) - Ứng suất trung bình tại đáy móng khối qui ước:          m qu tc qu tc L e F N 6 1  =         94.5 134.06 1 313.32 348.1150 = 35.60(1  0.135) tc max  = 40.406 (T/m 2 ) tc min  = 30.794 (T/m 2 ) tc tb  = 35.6 (T/m 2 ) - Cường độ tiêu chuẩn của đất ở đáy móng khối qui ước: )'( 21 IImm tc DxCBhAb K mm R     ' II  : Dung trọng đẩy nổi trung bình của các lớp đất trong móng khối quy ước ' II  = 149.1 5 12 5 . 4 5946.012947.05.4912.1        T/m 3 II  = 0.946 T/ m 3 :Dung trọng của đất nền dưới mũi cọc có kể đến đẩy nổi. m 2 = 1.3 : Hệ số điều kiện làm việc của nhà.(Đất cát mịn, chặt vừa, L/H < 1.5) m 1 = 1.2 : Hệ số điều kiện làm việc của đất.(Đất cát mịn, chặt vừa) K tc = 1: Hệ số tin cậy. c II = 0.14 T/ m 2 . A, B, D = f (  ): tra bảng theo   ( Bảng 2-1 “ Nền và móng các công trình dân dụng và công nghiệp” - GSTS Nguyền Văn Quảng ) - Đất dưới mũi cọc có  II =28 o 37 ’ tra bảng (nội suy) được: A = 0.98 ; B = 4.83; D = 7.4 1 3.12.1   tc R (0.985.440.946 + 4.83221.149 + 7.40.14) = 200 T/ m 2 . Vậy: tc max  = 40.406 (T/m 2 ) < 1.2R tc = 1.2200 = 240 T/m 2 . tc tb  = 35.6 (T/m 2 ) < R tc =200 T/m 2 . tc min  = 30.794 (T/m 2 ) > 0 Vậy đất nền dưới đáy móng khối qui ước ổn định. 4. Kiểm tra độ lún khối móng qui ước : - Ứng suất do trọng lượng bản thân tại đáy móng khối qui ước   z =  i h i =  tb h m = 1.14922 = 25.278 T/m 2 - Ứng suất gây lún tại đáy móng khối qui ước : gl o P = tc tb  -  tb .h m = 35.6 – 25.278 = 10.322 T/m 2 [...]... 58290 - Chiều dài tính đổi của phần cọc trong đất : Le = bd  L = 0.382720 = 7.654 - Các chuyển vị HH , HM, MH ,MM của cọc ở cao trình đáy đài do các các ứng lực đơn vị đặt tại cao trình đáy đài: SVTH: NGUYỄN MINH PHƯƠNG - 133 99XD01 LỚP: ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ GVHD: ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH Trong đó : HH :chuyển vị ngang của tiết diện (m/T), bởi lực Ho =1 HM :chuyển vị ngang của tiết diện... PHƯƠNG - 121 99XD01 LỚP: ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ GVHD: ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH 0.6 2.3 0.6 I 0.6 0.9 0.6 0 8 0.6 II 0.4 0.6 0.6 0.9 1.8 7 3m II 0.6 I 1.15 1.15 0.6 3.5m B ±0.000 0.6 1.45 1.5 2m 1.45 -2m Pmax 0.85 Sơ đồ tính: 0.6 Pmax 0.85 1.45 I.V.1.7 Tính tốn cọc chịu tác dụng của tải ngang 1 Chuyển vị ngang và góc xoay của cọc - Momen uốn và lực cắt của cọc tại cao trình đặt lực H : - Lực ngang tác... =1.867.471310 -4 = 0.00139m = 0.139 cm - Góc xoay của tiết diện ngang của cọc ở đáy đài SVTH: NGUYỄN MINH PHƯƠNG - 123 99XD01 LỚP: ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ GVHD: ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH 0 = H0.MH + M0.MM =1.861.910-4 = 0.00035 (rad) -Chuyển vị của cọc ở cao trình đáy đài  n  y o  o LO  HL3 ML0 o + =0.00139+0.0+0.0+0.0 = 0.139 cm 3E b I E b I  n =0.1178 cm < [ gh ] =1 cm  =0 + HL2 ML0... SVTH: NGUYỄN MINH PHƯƠNG max 2 i - 131 99XD01 LỚP: ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ GVHD: ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH 0.6 3.6 0.6 I 0.6 0.7 II 0.5 0.6 0.6 0.9 1.8 7 3m II 0.9 0.6 0 8 0.6 I 1.8 1.8 0.6 4.8m C ±0.000 0.7 2.05 1.5 2m 2.05 -2m Pmax 1.45 Sơ đồ tính: 0.6 Pmax 1.45 2.05 - Momen theo phương cạnh dài (cạnh ngàm I-I) M = ri Pimax ri : khoảng cách từ trục cọc thứ i đến mép cột + Xét 2 cọc có r = l1  hc 3.6... - Chọn 27 12 a180 ( 30.537 cm2) theo phương II SVTH: NGUYỄN MINH PHƯƠNG - 132 99XD01 LỚP: ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ GVHD: ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH Thép cấu tạo chọn  12 a 200 IV.2.8 Tính tốn cọc chịu tác dụng của tải ngang 1 Chuyển vị ngang và góc xoay của cọc - Momen uốn và lực cắt của cọc tại cao trình đặt lực H : - Lực ngang tác dụng lên mỗi đầu cọc : Ho  Q 9.83   1.638 T n 6 Mo =0 (do momen... 99XD01 LỚP: ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ GVHD: ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH 1.5 2m ±0.000 20m -2m 1m 25.278 1m 26.224 1m 27.17 1m 28.116 29.062 10.322 0 -22m 9.981 1 8.66 2 3 6.957 5.398 4 Z IV.1.6 Tính thép cho đài cọc - Xem dầm làm việc như dầm console ngàm ở mép cột chịu lực tập trung là phản lực đầu cọc - Momen theo phương cạnh dài (cạnh ngàm I-I) M = ri Pimax ri : khoảng cách từ trục cọc thứ i đến mép... 605024 + 280040.72 = 415456 kG = 415.456 T Vậy Qvl = 415 T >1.4 Qa =1.4133.976 = 187.566 T  Cọc đủ khả năng chịu tải IV.2 TÍNH MĨNG C - 7 (M2) SVTH: NGUYỄN MINH PHƯƠNG - 125 99XD01 LỚP: ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ GVHD: ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH - Tải trọng tác dụng lên móng :chọn tổ hợp nội lực nguy hiểm nhất: Tải Cột Nmax(T) Mtư(Tm) Tính tốn C -7 -530.98 -40.56 Tiêu chuẩn C -7 -442.483 -33.8 IV.2.1 xác... arctg d 0.8  arctg  230 57 ' ) s 1.8 - Sức chịu tải của nhóm cọc Qnh(a) = 60.689133.967 = 553.82 T IV.2.3 Chọn, bố trí và kiểm tra đài cọc SVTH: NGUYỄN MINH PHƯƠNG - 126 99XD01 LỚP: ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ GVHD: ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH ±0.000 Ntt Mtt 1500 45 0 2000 Qtt -2000 3600 600 600 100 600 900 80 0 600 1800 100 1800 100 600 900 500 3000 700 600 4800 100 C - Chiều cao đài cọc : hđ = ac +... tâm đáy móng: tt tt N o = N tt  N d = 530.98+63.36 = 594.34 T - Tổng tải trọng tác dụng lên một cọc: Xmax = 1.8m  xi2 = 41.8 2 = 12.96 m 2 SVTH: NGUYỄN MINH PHƯƠNG - 127 99XD01 LỚP: ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ Ptt = GVHD: ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH tt tt N o M 0 x max 594.34 55.305  1.8 = 99.057  7.681    n 6 12.96 xi2 tt Pmax = 106.738 T tt Pmin = 91.376 T tt Ptb = 99.057T  Nhận xét: tt Pmax... với: a1, b1 khoảng cách giữa hai mép ngồi của hai cọc theo phương cạnh dài và phương cạnh ngắn đối với đài cọc l = 20 m : chiều dài cọc ngồi đài SVTH: NGUYỄN MINH PHƯƠNG - 128 99XD01 LỚP: ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ GVHD: ThS TRƯƠNG QUANG THÀNH 2m 1.5m ±0.000 -2m 4° 4' 20m 4° 4' -22m Lm =7.24m Z 2 Xác định trọng lượng móng khối qui ước - Trọng lượng riêng của đất nằm dưới mực nước ngầm khi tính ta lấy . TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ GVHD: ThS. TRƯƠNG QUANG THAØNH SVTH: NGUYEÃN MINH PHÖÔNG - 110 - LÔÙP: 99XD01 Luận văn Công trình trụ. Luận văn Công trình trụ sở báo tuổi trẻ ĐỀ TÀI: TRỤ SỞ BÁO TUỔI TRẺ GVHD: ThS. TRƯƠNG QUANG THÀNH