Thiết kết dầm cho cầu đờng ôtô nhịp giản đơn, BTCT, thi công phơng pháp đúc riêng dầm công trờng tải trọng cho trớc i số liệu giả định

Ví dụ tính dầm T BTCT Đồ án môn học kết cấu bê tông cốt thép Giáo viên hớng dẫn : Sinh viªn : Lớp : đề : Thiết kết dầm cho cầu đờng ôtô nhịp giản đơn, BTCT, thi công phơng pháp đúc riêng dầm công trờng tải trọng cho trớc i số liệu giả định Chiều dài nhịp: Hoạt tải Khoảng cách tim hai dầm = Bề rộng chế tạo cánh Tĩnh tải mặt cầu rải (DW) Hệ số phân bố ngang tính cho mômen : l = 15 (m) : HL-93 : 2,2 mm : bf =1,8 m : 5,0 KN/m : mg M  0,62 HÖ số phân bố ngang tính cho lực cắt : mg Q  0,65 HƯ sè ph©n bè ngang tÝnh cho ®é HƯ sè cÊp ®−êng §é cho phÐp hoạt tải Vật liệu (cốt thép theo ASTM 615M): : mgf  0,5 : k=1 : 1/800 : Cèt thép chịu lực: f y 420MPa : Cốt đai : f y 420MPa : Bêtông f c' 28 Mpa Tiờu chun TCVN 11823:2017 ii yêu cầu nội dung A-tính toán : Chọn mặt cắt ngang dầm Tính mô men, lực cắt lớn tải trọng gây Vẽ biểu đồ bao mômen, lực cắt tải trọng gây Tính, bố trí cốt thép dọc chủ mặt cắt nhịp Tính, bố trí cốt thép đai Tính toán kiểm soát nứt Tính độ võng hoạt tải gây Xác định vị trí cắt cốt thép, vẽ biểu đồ bao vật liệu b-Bản vẽ : Thể khổ giấy A1 10 Vẽ mặt dầm, vẽ mặt cắt đại diện 11 Vẽ biểu ®å bao vËt liƯu 12 Bãc t¸ch cèt thÐp, thèng kê vật liệu Trang Ví dụ tính dầm T BTCT XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC MẶT CẮT DẦM 1.1 Chiu cao dm Chiều cao dầm h đợc chọn theo điều kiện cờng độ điều kiện độ võng, thông thờng với dầm bêtông cốt thép chiều cao đc thoả mcn điều kiện cờng độ đc đạt yêu cầu độ võng Chiều cao dầm đợc chọn không thay đổi suốt chiều dài nhịp, chọn theo c«ng thøc kinh nghiƯm:  1 h    l  10 20  h  0,75 1.5m Chiều cao nhỏ theo quy định quy tr×nh: h  0,07  15  1,05m Trên sở sơ chọn chiều cao dầm h=1200 1.2 B rng sn dm Tại mặt cắt gối dầm, chiều rộng sờn dầm đợc định theo tính toán ứng suất kéo chủ, nhiên ta chọn chiều rộng sờn không đổi suốt chiều dài dầm Chiều rộng bw đợc chọn chủ yếu theo yêu cầu thi công cho dễ đổ bêtông với chất lợng tốt Theo yêu cầu ®ã, ta chän chiÒu réng s−ên bw =200mm 1.3 Chiều dy bn cỏnh Chiều dày cánh chọn phụ thuộc vào điều kiện chịu lực cục vị trí xe tham gia chịu lực tổng thể với c¸c bé phËn kh¸c Theo kinh nghiƯm h f  180 mm 1.4 Chiều rộng cánh chế tạo Theo ®iỊu kiƯn ®Ị bµi cho: b=1800 mm 1.5 Chọn kích thước bầu dầm b1 = 400 mm h1 = 200 mm 1.6 Chọn kích thước vút =ℎ =ℎ = 150 = 100 Trang VÝ dơ tÝnh dÇm T BTCT Ta có mặt cắt dầm hình vẽ sau: 1.7 Tính trọng lượng thâm m dài dầm DiƯn tích mặt cắt dầm A 2, 0,18  0,15  0,15  0,10  0,10  (1,  0,18  0, 2)  0,  0,  0,  0, 6725 m wdc  A    0, 6725  24  16,14 (kN / m) ®ã:  =24kN/m3: träng lợng riêng bê tông 1.8 Xỏc nh b rng bn cánh tính tốn Bề rộng cánh tính tốn dầm bên chọn phải nhỏ số nhỏ ba trị số sau: 15 L =  3,75m với chiều dài nhịp hữu hiệu 4 - Khoảng cách tim hai dầm : 2200 mm - 12 lần bề dầy cánh bề rộng s−ên dÇm : 12h f  bw  12  180  200  2360 mm - VËy bÒ rộng cánh hữu hiệu b 1800 mm Qui đổi tiết diện tính toán : - Diện tích tam giác chỗ vát cánh: S1 150 150 11250 mm2 - Chiều dày cánh quy ®æi : S1  11250 h qd  180   194, 06 mm f  hf  1800  200 b  bw Trang VÝ dô tính dầm T BTCT - Diện tích tam giác chỗ vát bầu dầm S 100 100  5000 mm 2S2  5000 ChiÒu cao bÇu dÇm míi: h1qd  h1   200   250 mm b1  bw 400  200 Ta có mặt cắt dầm quy đổi hình vẽ sau: Trang VÝ dơ tÝnh dÇm T BTCT XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 2.1 Tính mơ men lực cắt mặt cắt Vẽ đường ảnh hưởng mô men v lc ct + Chiều dài nhịp: l = 15m + Chia dầm thành 10 đoạn ứng với mặt cắt từ đến 10, đoạn dài 1,5m Đờng ảnh hởng mômen tiết diện: 10 §ah M1 1,35 §ah M2 2,4 §ah M3 3,15 §ah M4 3,6 §ah M5 3,75 Xếp tải đường ảnh hưởng ( yêu cầu vẽ xếp tải tất trờn cỏc ng nh hng) Các công thức tính toán giá trị mômen, lực cắt mặt cắt thứ i theo trạng thái giới hạn cờng độ I: Trang VÝ dơ tÝnh dÇm T BTCT  M iCDI   1, 25wDC AMi  1,5wDW AMi  mg M  tandem   truck    1, 75LLL AMi  1, 75k 1  IM  max   Pi yi ;  Pi yi          M iDC  M iDW  M iLL  Vi CDI   1, 25wDC Avi  1,5wDW Avi  mgV   Vi DC  Vi DW  Vi LL tandem   truck    1, 75 LL A  1, 75 k  IM max P y ;    L 1,Vi i i  Pi yi           C¸c công thức tính toán giá trị mômen, lực cắt mặt cắt thứ i theo trạng thái giới hạn sử dông I: tandem   truck     M iSDI  1, 1, 0wDC AMi  1, 0wDW AMi  mg M 1, LLL AMi  1, 0k 1  IM  max   Pi yi ;  Pi yi          DC DW LL  Mi  Mi  Mi  Vi SDI  1, 1, 0wDC Avi  1, 0wDW Avi  mgV  tandem   truck    1, LL A  1, k  IM max P y ;    L 1,Vi   i i  Pi yi          Vi DC  Vi DW  Vi LL Trong ®ã: Trong đó: LLL Tải trọng rải (9,3KN/m) Hiêu ứng xe tải thiết kế mặt cắt i Hiêu ứng xe trục thiết kế mặt cắt i : Hệ số phân bố ngang tính cho mơmen (đã tính hệ số xe m) : Hệ số phân bố ngang tính cho lực cắt (đã tính hệ số xe m) : Trọng lượng dầm đơn vị chiều dài mg M mg V wDC wDW (1+IM) ! "  A k ," : Trọng lượng lớp mặt cầu tiện ích cơng cộng đơn vị chiều dài (tính cho dầm) : Hệ số xung kích : Diện tích đường ảnh hưởng Mi : Tổng đại số diện tích đường ảnh hưởng Vi : Diện tích đường ảnh hưởng Vi (phần diện tích lớn) : Trọng lượng riêng dầm : Diện tích mặt cắt ngang dầm(m2) : Hệ số cấp đường LLL = 9,3kN/m : tải trọng rải Trang Ví dụ tính dÇm T BTCT (1  IM ) : HƯ sè xung kÝch, lÊy b»ng 1,33 ( TCVN 11823-3:2017)  : Hệ số điều chỉnh tải trọng xác định công thøc   d  R 1  0,95 Víi đờng quốc lộ trạng thái giới hạn cờng độ I: d  0,95  R  1,05 1  0,95   d R 1  0,95 1,05  0,95  0,947  0,95 Vậy lấy  = 0,95 Với trạng thái giới hạn sử dụng Bảng giá trị mô men TTGH cường độ I Bảng giá trị mô men TTGH sử dụng I Ta vẽ biểu đồ bao mômen cho dầm trạng thái giới hạn cờng độ I: Trang Ví dụ tính dầm T BTCT Đờng ảnh hởng lực cắt tiết diện: 10 + §ah Q0 0,9 - + §ah Q1 0,1 0,8 + §ah Q2 - 0,2 0,7 + §ah Q3 0,3 0,6 - + §ah Q4 0,4 0,5 - + §ah Q5 0,5 Trang VÝ dơ tÝnh dÇm T BTCT Xếp tải đường ảnh hưởng ( yêu cầu vẽ xếp tải tất đường ảnh hưởng) Bảng giá trị lực cắt TTGH cường độ I: Bảng giá trị lực cắt TTGH sử dụng I: BiĨu ®å bao lực cắt trạng thái giới hạn cờng độ I: TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ CỐT THÉP DỌC TẠI MẶT CẮT GIỮA DẦM Số liệu tính tốn: = 1800 ; ' = 200 ℎ = 250 ; =400 mm; ; ℎ) = 194,06 ; ℎ = 1200 ; Trang VÝ dơ tÝnh dÇm T BTCT , - = 28 /; ,0 = 420 /; = 2149,29 12 Giả sử chiều cao hữu hiệu dầm: d  ( ,8  ,9 )h chän d s  0,9  h  0,9 1200  1080 mm Cách để tính diện tích cốt thép cần thiết: (nên dùng cách để tương đồng với quốc tế) Xác định vị trí chiều cao khối ứng suất chữ nhật tương đương: Tính )3 456 hf   196, 06   M f  a  h   0,85 f c'bh f  d s    0,85  28 1800 194, 06 1080   f      8172, 05  106 Nmm  8172, 05 kNm Nhận thấy = 2149,29 12 < )3 456 = 8172,05 12 chiều cao khối ứng suất chữ nhật nằm cánh nén, ta tính tiết diện chữ nhật kích thước × ℎ = 1800 × 1200 Hàm lượng cốt thép phá hoại cân bằng: b  0,851 f c' fy  0, 003   0, 003   y  dt   ds ; = 0,85; = 420⁄@2 × 10A B = 0,0021 Giả sử C ⁄C> = 1,1 b  0,851 f c' fy  0, 003   0, 003   y  dt 28  0, 003   0,85  0,85     1,1  0, 0312 d  420 0, 003 0, 0021    s Hàm lượng cốt thép tối đa để có mặt cắt khống chế kéo:  tl   max  0, 003   y  tl  0, 003 b  0, 003  0, 0021 0, 0312  0, 0199 0, 005  0, 003 Giả sử mặt cắt khống chế kéo ta có: Ru  M u 2149, 29 106   1,023 MPa bd s2 1800 10802 Mặt khác ta có:   fy     420    0,9    420   Ru   f y     1, 023MPa '  1.7 f   1.7  28  c   Giải phương trình bậc ta D = 0,111 D = 0,00278 Loại giá trị D = 0,111 lớn D E Ta có diện tích cốt thép u cầu: Asct   bds  0, 00278 1800 1080  5397 mm2 Trang 10 VÝ dơ tÝnh dÇm T BTCT Trang 17 VÝ dơ tÝnh dÇm T BTCT THIẾT KẾ KHÁNG CẮT BiĨu thøc kiĨm to¸n Vn  Vu Vn : Sức kháng danh định, đợc lấy giá trị nhỏ Vn Vc Vs (N) hc Vn  0, 25 f c'bv d v (N) Vc  0,083 Vs  fc' dvbv (N) Av f v d v (cot g  cot g )sin (N) s Trong đó: Chiều cao chịu cắt hữu hiệu d v , xác định khoảng cách cánh tay đòn nội ngẫu lực Trờng hợp tính theo tiết diện chữ nhật cốt thép đơn a dv  d  §ång thêi d v  max0,9d ;0 ,72h VËy d v  max0 ,9d ;0 ,72h; d  a 2 0,9de  0,9 1106, 67  996 mm 0, 72h  0, 72 1200  864 mm d  a  1106, 67  30 /  1091, 67 mm + bv : Bề rộng bụng hữu hiệu, lấy bề réng b¶n bơng nhá nhÊt chiỊu cao d v , vËy bv  bw  200 mm Tõ trªn ta thÊy dv  1091,67 mm + s(mm) : b−íc cốt thép đai + : Hệ số khả bêtông bị nứt chéo truyền lực kéo +  : Gãc nghiªng cđa øng st nÐn chÐo + , đợc xác định cách tra đồ thị tra bảng + : Góc nghiêng cốt thÐp ngang víi trơc däc, bè trÝ cèt thÐp ®ai vuông góc với trục dầm nên 900 + : Hệ số sức kháng cắt, với bêtông thờng   0,9 Av : DiƯn tÝch cèt thÐp bÞ cắt cự ly s(mm) Vs : Khả chịu lực cắt cốt thép (N) Vc : Khả chịu lực cắt bêtông (N) Vu : Lực cắt tính toán (N) Kiểm tra điều kiện chịu lực cắt theo khả chịu lực bê tông vùng nén : + Xét mặt cắt cách gối khoảng d v =1105,82 mm Xác định nội lực đờng bao phơng pháp nội suy Vu 577,96(kN ) M u  609,88(kNm) Vn    0, 25f c' b v d v   0,  0, 25  28  200 1091, 67  1375,53 103 N=1375,5 kN Vu  577,96 kN  Vn  1375,5kN Đạt Trang 18 Ví dụ tính dầm T BTCT TÝnh gãc  vµ hƯ sè  : + Tính toán ứng suất cắt Vu 577,96 103 v  2,94 N / mm2   dv  bv 0,9 1091,67  200 v 2,94 + TÝnh tû sè øng suÊt '   0,105  0, 25 fc 28 + tính biến dạng thc cốt thép chịu kéo theo c«ng thøc Mu 609,88  106  Vu  577,96  103 dv 1091, 67   0, 001857 s   105  3060 Es  As 4,8 4,8   2, 006  750 s  750  0,001857   29  3500s 29 3500 0,001857 35,5o Khả chịu lực cắt bê tông Vc 0, 083   fc'  d v  bv  0,083  2, 006  28  200 1091, 67  192, 45 103 ( N ) Yêu cầu khả chịu lực cắt cần thiết cốt thép : 577,96  103  192, 45  103  449,83 103 ( N ) Vsct  Vn  Vc 0, Khoảng cách bố trí cốt thép đai lín nhÊt Av : DiƯn tÝch cèt thÐp ®ai(mm2) Chän cốt thép đai số 10, đờng kính danh định d=9,5mm, diện tích mặt cắt ngang cốt thép đai lµ : Av   71  142mm s yc  Av  f y  d v  cot g   142  420 1091, 67  cot 35, 5o Vs 449,83 10 Ta chän khoảng cách bố trí cốt đai s=200 mm Lợng cốt thép đai tối thiểu : Lợng cốt thép đai tối thiÓu : bs A v  0,083 fc v  142mm2 fy  smax1    202, mm 142  420  679mm 0,083 28  200 Kho¶ng cách tối đa cốt thép đai Ta có: v  2, 94 MPa  0,125 f c'  0,125  28  3,5 MPa nên theo TCVN 11823-5 :2017 ta có : smax   0,8d v  884, 66 mm;600mm   600 mm Bước cốt đai chọn phải thỏa mãn: Trang 19 VÝ dô tÝnh dÇm T BTCT  s yc  202, mm  sd   s max1  679 mm s  m ax  600 mm Vậy định chon bước cốt đai T = URR SS KiÓm tra điều kiện đảm bảo cho cốt thép dọc không bị chảy dới tác dụng tổ hợp mô men, lực dọc trục lực cắt: Khả chịu cắt cèt thÐp ®ai: Av  f y  dv  cot  142  420 1091, 67  cot(35,50 )   456,38 103 N Vschon  s 200 As f y  3060  420  1285200 N  1285, kN   Mu  Vu 609, 88  10  577, 96  103    0, Vs  cot     0,5  456, 38  103  cot 35, 50  1091, 67  0,  0, dv      = 1201,12  103 N=1201,12 kN As fy  Mu  Vu    0,5Vs cot Đạt! dv KIM SOT NT Tại mặt cắt tuỳ vào giá trị nội lực bê tông bị nứt hay không Vì để tính toán kiểm soát nứt ta phải kiểm tra xem mặt cắt có bị nứt hay không xem mt ct nứt hay chưa ta giả thiết tiêt sdieenj chưa nứt chấp nhận giả thiết phân bố ứng suất mặt cắt tuyến tính tính ứng suất kéo lớn nhật thớ bê tông chịu kéo ngoi , Diện tích mặt cắt ngang : Ag  194, 06  1800  (1200  194, 06  250)  200  250  400  600500 mm Xác định vị trí trục trung hịa tiết diện chưa nứt: Khoảng cách từ trục trung hịa đến thớ bê tơng chịu nén ngồi tính theo biểu thức sau: xnocrack  Ay i i Ag diện tích phần tiết diện thứ I; khoảng cách từ tâm 194, 06  (1800  200)  xnocrack  đến thớ bê tông chịu nén cùng; 194, 06 1200 250    1200  200   (400  200)  250  1200   2   600500  379, 48 mm Trang 20  VÝ dô tÝnh dầm T BTCT Mô men quán tính tiết diện nguyªn chưa nứt: Ig 1800  200 194, 063  194, 06     (1800  200)194, 06  379, 48    12  200  12003  1200   200 1200   379, 48  12    400  200  2503  12 TÝnh øng suÊt kÐo cña bêtông : f ct 2 250  400  200  250 1200  379, 48    9066410, 67 104 mm4   Ma 1442, 59 106  h  xnocrack   1200  379, 48   13, 06 MPa 9066410, 67 104 Ig Cờng độ chịu kéo uốn bêtông : f r 0, 63 fc' 0, 63 28  3,33 MPa 0,8 f r  0,8  3,33  2, 67 MPa  f ct  13, 06 MPa  0,8 f r  2, 67 MPa Vậy mặt cắt bị nứt Kim tra iu kiện khống chế nứt theo 6.8: s 123000 e  2d c (mm)  s f ss s   dc 0,  h  dc  + Tính fs: 0,60 f y  0,6 * 420  252 MPa ;  Xác định vị trí trục trung hòa tiết diện nứt: Giả sử trục trung hịa qua cánh, tính tiết diện chữ nhật: x b.x  n  1 As'  x  d s   n As d s  x   n Es 2.10   6,80  lấy n = Ec 0, 0017  2400  28 0,33 Suy x2   6120 1085  x    x  204,7 mm  h f  194,06 mm 1800 Vậy trục trung hòa qua cánh sai Do TTH qua sườn Tính lại chiều cao TTH tiết diện nứt: Trang 21 VÝ dơ tÝnh dÇm T BTCT  b  bw  h f hf x  bw x  n As  d s  x   2 1800  200 194, 06 194, 06 x  200 x   6120 1085  x   2 → V = 204,93 Xác định mô men quán tính tiết diện nứt TTH I cr   b  bw  h3f 12 hf  h3f    b  bw  h f  x    bw  n As  x  d s   383, 437 108 mm4 2  Ứng suất cốt thép TTGH sử dụng f s  n Ma 1442, 59  10  d s  x   1085  204, 93  231, 77 MPa I cr 383, 437  10  ,> = 199,58 / < 0,6,0 = 252 / + Tính thơng số: W ; ;> ; C ; Từ hình vẽ ta có C = 50 Theo đề ra: Kết cấu nằm điều kiện phơi nhiễm loại 1→W = 1,0 s   s dc 50  1  1, 062 0,  h  dc  0, 1200  50  123000 e 123000  1,  2d c   399, 65 mm  s f ss 1, 062  231, 77 Khoảng cách cốt thép chịu kéo theo thiết kế 100 mm = 140 =1 , ℎ = 180 ; , - = 28 /; ,0 = 420 /; = 48722,5 , giả định tiết diện khống chế kéo: Trang 27 VÝ dơ tÝnh dÇm T BTCT Mu Ru   bd s 48722,52 1140  2, 49 MPa   fy  420   Ru   f y 1    0,9    420 1    2, 49 '    1,7  28   1,7 f c  Giải ta D = 0,007 Vậy có ⁄ = 0,98 > Chọn thép số 16 bước 200 ta có > = 199⁄200 = 0,995 ⁄ Tính duyệt: a c As f y ' 0,85 f cb a 1   0,995  420  17,56 mm 0,85  28 1 17,56  20,66 mm 0,85  s  0,003 ds  c 140  20,66  0,003  0,0173   y  0,0021 c 20,66 Vậy cốt thép chịu kéo chảy ta có = < = 0,0173 > 0,005 mặt cắt khống chế kéo hay ∅ = 0,90 a 17,56  '   M r   0,85 f cba  d s    0,9  0,85  28 117,56 140   2     49353 Nmm / mm  M u  48722,52 Nmm / mm Vậy tiết diện đủ chịu mô men Lượng cốt thép tối thiểu:  M n  49353   M cr  14457, 53;1, 33M u   14457, 53 Nmm / mm Vậy cốt thép chọn thỏa mãn yêu cầu cốt thép tối thiểu Kiểm tra điều kiện kiểm soát nứt Số liệu đầu vào: > =1 , ℎ = 180 = 0,995 ; C> = 140 ; , - = 28 /; ,0 = 420 /; ; = 29810 Kiểm tra xem tiết diện nứt hay chưa: f ct  Ma bh  29810  1180  5,52 MPa  0,8 f r  0,8  3,33  2,67 MPa Vậy tiết diện nứt Trục trung hòa tiết diện nứt: x b.x  n As  d s  x   Trang 28 VÝ dô tÝnh dÇm T BTCT n Es 2.10   6,80  lấy n = Ec 0, 0017  2400  28 0,33 x 1 x   0,995 140  x   Giải ta V = 37,74 I cr  1 37,74   0,995 140  37,74  90751,5 mm fs  Ma 29810  d s  x  140  37,74  235,12 MPa  0,6 f y  252 MPa I cr 90751,5 + Tính thơng số: W ; ;> ; C ; Từ thiết kế ta có C = 40 Theo đề ra: Kết cấu nằm điều kiện phơi nhiễm loại 1→W = 1,0 s   s dc 40  1  1, 408 0,7  h  dc  0,7 180  40  123000 e 123000  1,  2d c   291, mm  s f ss 1, 408  235,12 Khoảng cách cốt thép chịu kéo theo thiết kế 200 mm = 40 Thiết kế cắt dv  d s  a 17, 56  140   131, 22 mm 2 ` = 0,083;d, - C ; = 2,0; e = 45f Vc  0, 083  29   131, 22  115, 26 N / mm Cốt thép đai chịu cắt số 10 bước 200mm, N = 268 Av  Vs  71  0,355 mm / mm 200 Av f y d v cot  s  0, 355  420  131, 22   75,83 N / mm 268 Trang 29 VÝ dô tÝnh dÇm T BTCT V r   V c  V s   0, 9(115, 26  75,83)   171, 99 N / mm  V CD  167, 65 N / mm  OK Vậy đủ khả chịu cắt 8.2.4 Thiết kế cốt thép phân bố bản: Theo TCVN 11823-9:2017:  Phân bố cốt thép  Phải bố trí cốt thép hướng phụ đáy với số lượng tỷ lệ phần trăm cốt thép hướng chịu mơ men dương, theo qui định đây:  Trường hợp cốt thép hướng song song với xe: 1750⁄√ ≤ 50%  Trường hợp cốt thép vng góc với xe: 3840⁄√ ≤ 67% (ở đây: S = chiều dài nhịp có hiệu lấy chiều dài có hiệu qui định) Trong trường hợp mặt cầu ví dụ cốt thép vng góc với xe = 2200 − 200 = 2000 ta có: 3840  85,86%  67% 2000 Vậy chọn 67% Cốt thép phân bố là: 0, 67  0, 995  0, 667 mm / mm Chọn thép số 16 bước 258 , diện tích cốt thép là: 199  0, 771 mm / mm  0, 667 mm / mm  OK 258 CỐT THÉP KIỂM SOÁT NỨT BỀ MẶT Cốt thép để chịu ứng suất co ngót nhiệt độ phải đặt gần bề mặt bê tông phơi lộ trước thay đổi nhiệt độ hàng ngày bê tông kết cấu khối lớn Cốt thép chịu nhiệt độ co ngót phải bố trí để đảm bảo tổng cốt thép bề mặt phơi lộ khơng nhỏ quy định Có thể bố trí cốt thép chịu co ngót nhiệt độ loại cốt thanh, lưới sợi thép hàn bó thép dự ứng lực Với thép lưới sợi thép hàn, diện tích cốt thép mm, mặt hướng phải thỏa mãn: As  0, 75bh b  h  f y 0, 233  As  1, 27 : Trang 30 VÝ dơ tÝnh dÇm T BTCT >= diện tích cốt thép hướng mặt ( ⁄ ) b = bề rộng tối thiểu mặt cắt cấu kiện (mm) h = bề dày tối thiểu mặt cắt cấu kiện (mm) ,0 = cường độ chảy quy định cốt thép ≤ 520 MPa As  0, 75bh 0, 75  200  1200   0,153 mm / mm  b  h  f y  200  1200  420 Chon số 10 bước tối đa 200 As  71  0, 355 mm / mm  0, 233 mm / mm  OK 200 Trang 31