ĐỒ án môn học CÔNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY đồ án CÔNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY ụ tàu KHÔ

ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỒ ÁN MƠN HỌC CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY SVTH 1: MSSV 1: SVTH 2: MSSV 2: LỘC MINH CHIẾN 1710671 LÂM PHAN NGHĨA 1712316 Tp Hồ Chí Minh, tháng 12, 2020 ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐẠI HỌC BÁCH KHOA PORT and COASTAL ENGINEERING Department ĐỒ ÁN MÔN HỌC CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY SVTH 1: MSSV 1: SVTH 2: MSSV 2: LỘC MINH CHIẾN 1710671 LÂM PHAN NGHĨA 1712316 Tp Hồ Chí Minh, tháng 12, 2020 ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHƠ Mục lục Mục lục Danh mục hình ảnh Danh mục bảng SỐ LIỆU BAN ĐẦU 1.1 1.2 1.3 1.4 Tài liệu địa chất Khí tượng thủy văn Địa hình Tàu phương thức đóng sửa chữa ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ 2.1 Tính tốn thông số 2.1.1 Xác định kích thước bệ 2.1.2 Xác định kích thước bến trang trí 2.2 Xác định thông số ụ 10 2.2.1 Đầu ụ 10 2.2.2 Buồng ụ 10 2.2.3 Cửa ụ 11 2.3 Chọn vị trí đặt ụ 11 2.4 Đề xuất kết cấu đầu ụ buồng ụ 12 TẢI TRỌNG VÀ TỔ HỢP TẢI TRỌNG 13 3.1 Tĩnh tải 13 3.2 Tải trọng tàu 13 3.2.1 Tải trọng va 13 3.2.2 Tải trọng neo 13 3.2.3 Tải trọng tàu tác dụng xuống đáy buồng ụ 15 3.3 Tải trọng lực đẩy áp lực nước 16 3.4 Tải trọng áp lực đất 16 3.5 Hệ số đất 16 3.6 Tổ hợp tải trọng 17 GIẢI TĨNH LỰC KẾT CẤU 18 4.1 Đặc trưng vật liệu 18 4.1.1 Bê tông 18 4.1.2 Thép 18 4.2 Cọc ống bê tông ứng lực trước 19 LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHƠ 4.3 Đầu ụ 21 4.3.1 Tường đầu ụ 21 4.3.2 Bản đáy đầu ụ 24 4.4 Buồng ụ 24 4.4.1 Tường buồng ụ 24 4.4.2 Bản đáy buồng ụ 26 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH, CƯỜNG ĐỘ 29 5.1 5.2 5.3 Kiểm tra ổn định, chuyển vị, độ lún 29 Kiểm tra sức chịu tải cọc 31 Nhận xét chung 32 TÍNH TỐN CỐT THÉP CÁC CẤU KIỆN 33 6.1 6.2 Sơ đồ tính tốn 33 Tính cốt thép đáy đầu ụ buồng ụ 33 Tài liệu tham khảo 35 LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | ĐỒ ÁN CÔNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHƠ Danh mục hình ảnh Hình 3-1: Sự phân bố tải trọng lên bích neo 14 Hình 3-2: Tải trọng phân bố lên đáy ụ 15 Hình 4-1: Sơ đồ tính đáy đầu ụ 21 Hình 4-2: Mơ hình kết cấu ụ tàu phần mềm Plaxis 24 Hình 4-3: Biều đồ mơmen phần tử cừ thép 25 Hình 4-4: Giá trị mômen uốn phần từ cừ thép 25 Hình 4-5: Mặt cắt ngang cừ thép FSP-VL 25 Hình 4-6: Biểu đồ mômen phần từ đáy trường hợp ụ có tàu bệ 26 Hình 4-7: Giá trị mômen max phần tử đáy trường hợp ụ có tàu bệ 26 Hình 4-8: Biểu đồ mômen phần tử đáy trường hợp ụ khơng có nước 27 Hình 4-9: Giá trị max phần tự đáy trường hợp ụ khơng có nước 27 Hình 4-10: Biểu đồ mômen uốn phần tử đáy trường hợp ụ đầy nước 27 Hình 4-11: Giá trị mômen max phần tử đáy trường hợp ụ đầy nước 27 Hình 5-1: Kết độ lún trường hợp ụ khơng có nước từ phần mềm Plaxis 29 Hình 5-2: Kết độ lún trường hợp ụ đầy nước từ phần mềm Plaxis 30 Hình 5-3: Kết độ lún trường hợp ụ có tàu bệ từ phần mềm Plaxis 30 Hình 5-4: Lực dọc cọc từ mơ hình Plaxis 31 Hình 5-5: Giá trị max lực dọc cọc từ mơ hình Plaxis 32 LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHƠ Danh mục bảng Bảng 1-1: Bảng tổng hợp số liệu địa chất hố khoan Bảng 1-2: Bảng tổng hợp số liệu thủy văn khu vực Bảng 1-3: Số liệu tàu nhà máy Bảng 3-1: Bảng tính tốn áp lực chủ động đất 16 Bảng 3-2: Bảng tra hệ số sức chịu tải 17 Bảng 3-3: Bảng tính tốn hệ số K 17 Bảng 3-4: Tổ hợp tải trọng đầu ụ 17 Bảng 3-5: Tổ hợp tải trọng buồng ụ 17 Bảng 4-1 – Số liệu cọc thiết kế 19 Bảng 4-2: Bảng áp lực đất nước ngầm lên tường đầu ụ 24 Bảng 6-1: Bảng tính tốn cốt thép cho đáy buồng ụ 34 LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | ĐỒ ÁN CÔNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHƠ SỐ LIỆU BAN ĐẦU 1.1 Tài liệu địa chất Số liệu hố khoan địa chất tổng hợp bảng sau: Bảng 1-1: Bảng tổng hợp số liệu địa chất hố khoan Chiều dày (m) Tính chất lý Lớp đất HKHKHKHKHKc Độ sệt   (o ) 3 01 02 03 04 05 (kg/cm ) B (g/cm ) o Bùn cát 2.0 2.5 3.5 3.5 5.2 1.45 30' 0.197 1.43 o Cát 6.5 7.2 8.1 8.0 8.6 1.87 20 17’ 0.1 o Sét dẻo 22.6 23.5 25.0 22.0 21.4 1.88 16 48’ 0.22 0.51 Vị trí hố khoan xem bình đồ 1.2 Khí tượng thủy văn Số liệu khí tượng thủy văn tổng hợp bảng sau: Bảng 1-2: Bảng tổng hợp số liệu thủy văn khu vực Yếu tố Giá trị Đơn vị Cao độ mặt khu vực xây dựng theo bình đồ m Cao độ mực nước cao thiết kế Cao độ mực nước thấp thiết kế Cao độ mực nước ngầm Vận tốc dòng chảy max Vận tốc gió max 1.3 +2.00 -1.20 0.00 1.20 m m m m/s 20 m/s Địa hình Lấy theo bình đồ giao Khơng hạn chế chiều rộng khu đất lịng sơng 1.4 Tàu phương thức đóng sửa chữa LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHƠ Loại tàu/Lượng dãn nước/Tải trọng Tàu nhọn đáy 5.000 T /3.200 T Bảng 1-3: Số liệu tàu nhà máy Kích thước Dài (m) Rộng (m) Mớn nước đầy hàng (m) 75 14 6,8 LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Loại CTTC Đóng 10 tàu sửa chữa 20 tàu / Ụ khô Trang | ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHƠ ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ 2.1 Tính tốn thơng số 2.1.1 Xác định kích thước bệ 2.1.1.1 Lựa chọn, tính tốn kế hoạch nhu cầu sửa chữa đóng Bệ cơng trình để đặt tàu lên tiến hành sửa chữa hay đóng Số lượng bệ phụ thuộc vào kế hoạch công tác năm kế hoạch thường thường xun Số lượng bệ tính cơng thức: 𝑛𝑏 = 𝑇𝑏 𝐾𝑏 𝑇𝑜𝑏 Trong đó: Tb : Khối lượng công việc thực bệ Kb : Hệ số làm việc không đều, Kb = 0.8 Tob : Thời gian làm việc năm, chọn Tob = 365 ngày Với: 𝑇𝑏 = ∑(𝐴𝑖 𝑇𝑏𝑖 + 𝐵𝑘 𝑇𝑏𝑘 ) Trong đó: Ai : Số lượng tàu cấp thứ i cần phải đóng/tạo Tbi : Thời gian cần thiết bệ để hồn thành đóng tàu Bk : Số lượng tàu cấp thứ k cần phải sửa chữa Tbk : Thời gian cần thiết bệ để hoàn thành sửa chữa tàu Theo yêu cầu, ta cần phải tính cho số lượng bệ cho kế hoạch đóng 10 tàu sửa chữa 20 tàu có độ giãn nước 5000T Thời gian cần thiết để đóng 105 ngày, sửa chữa 35 ngày Khối lượng công việc thực bệ: LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHÔ 𝑇𝑏 = ∑(𝐴𝑖 𝑇𝑏𝑖 + 𝐵𝑘 𝑇𝑏𝑘 ) = (10 × 105 + 20 × 35) = 1756 𝑛𝑔à𝑦 Vậy số lượng bệ cần thiết: 𝑛𝑏 = 𝑇𝑏 𝐾𝑏 1756 × = = 4.8 𝑏ệ → 𝑪𝒉ọ𝒏 𝟓 𝒃ệ 𝑇𝑜𝑏 300 2.1.1.2 Xác định kích thước bệ tàu  Chiều dài bệ: Chiều dài bệ tính tốn cho đảm bảo tàu vào sửa chữa bệ không gây ảnh hưởng đến tàu khác di chuyển đường ray ngang chuyển tàu Chiều dài bệ xác định theo công thức: 𝐿𝑏 = 𝐿𝑡 + 2𝑙 Trong đó: Lt : Chiều dài tàu lớn (m) l : chiều dài trữ đầu, lấy từ ÷ 10 m tùy vào tàu ⟹ 𝐿𝑏 = 𝐿𝑡 + 2𝑙 = 75 + × = 85𝑚  Chiều rộng bệ: Chiều rộng bệ xác định theo cơng thức: 𝐵𝑏 = 𝑏𝑡 + 2𝑏 Trong đó: Bt : Chiều rộng tàu lớn (m) b : chiều rộng trữ bên để bố trí dàn giáo, lấy từ ÷ m ⟹ 𝐵𝑏 = 𝐵𝑡 + 2𝑏 = 14 + × = 20𝑚  Cao trình mặt bệ: Cao trình mặt bệ thường lấy cao trình mặt xưởng để việc vận chuyển liên hệ phận xưởng thuận lợi LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | ĐỒ ÁN CÔNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHƠ 𝑅𝑐,𝑢 𝑅𝑡,𝑢 𝛾𝑘 3636 2607 1.4 𝑅𝑐,𝑑 2598 kN 𝑅𝑡,𝑑 1862 kN 𝛾0 1.15 𝛾𝑛 1.2 𝑁𝑐,𝑑 2490 kN 𝑁𝑡,𝑑 1784 kN Vậy: Tải trọng chịu nén cọc 2490 kN Tải trọng chịu nhổ (do đẩy nổi) cọc 1784 kN 4.3 Đầu ụ 4.3.1 Tường đầu ụ 4.3.1.1 Chiều dài tường đầu ụ Hình 4-1: Sơ đồ tính đáy đầu ụ Trong đó: P1, P2 : trọng lượng thân đáy LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | 21 ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHÔ : trọng lượng thân cửa, tính 1m chiều ngang đáy đầu ụ Pc 𝑃𝑐 = 𝐺 148.7 × 10 = = 63 𝑘𝑁/𝑚2 𝐵𝑐 23.6 Pn : trọng lượng cột nước Ew : áp lực nước tác dụng lên cửa 𝑚𝑎𝑥 𝜎𝑚𝑖𝑛 = ∑𝑃 𝐹 ± ∑ 𝑀𝑜 𝑊 𝐹 = 𝐿 × 1𝑚 𝐿2 × 1𝑚 𝑊= Ta có: ∑ 𝑃 = 25 × × 𝐿 𝐿 𝐿 + 25 × × + 10 × 12.8 × ( ) + 63 = 101.5𝐿 + 63 2 Tổng mômen tác dụng lên O: Mômem lực P1 , P2 : 𝐿 𝐿 𝑀𝑃1.2 = 25 (2 − 1) = 3.125𝐿2 Mô mem trọng lượng cửa ụ: 𝑀𝑃𝑐 = 63 × = 94.5 Mô mem lực Pn : 𝐿 𝐿 𝑀𝑃𝑛 = 10 × 12.8 × ( ) × = 16𝐿2 Mô mem áp lực nước: 𝑀𝐸𝑤 = 12.8 × 10 × 12.82 × ( + 1) = 4314.45 ⟹ ∑ 𝑀 = 𝑀𝑃1,2 − 𝑀𝑃𝑐 − 𝑀𝑃𝑛 + 𝑀𝐸𝑤 = 3.125𝐿2 − 94.5 − 16𝐿2 + 4314.45 = 4219.95 − 12.875𝐿2 𝑚𝑎𝑥 𝜎𝑚𝑖𝑛 101.5𝐿 + 63 −12.875𝐿2 + 4219.95 = ± = ± 𝐹 𝑊 𝐿 𝐿2 /6 ∑𝑃 ∑ 𝑀𝑜 LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | 22 ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHƠ Điều kiện: 𝜎𝑚𝑎𝑥 ≤ 1.2𝑅𝑐 𝜎𝑚𝑖𝑛 ≥ với 𝑅𝑐 = 𝑚(𝐴𝑏𝛾 + 𝐵ℎ𝛾 + 𝐷𝑐 𝑡𝑐 ) Tra bảng 14 [6], giá trị hệ số sức chịu tải A, B, D: A = 0.386, B = 2.54, D = 5.12 m1 m2 (A b γ + B Df γ∗ + c D) = 0.386 × × 8.8 + 2.54 × × 8.8 + 5.12 × 22 Rtc = tc K = 116.04 𝑘𝑁/𝑚2 Với 𝜎𝑚𝑎𝑥 ≤ 1.2𝑅𝑐 ⟹ 𝐿 > 15.11𝑚 𝜎𝑚𝑖𝑛 ≥ ⟹ 𝐿 > 11.72𝑚 Vậy ta chọn chiều dài đầu ụ: L = 16m 4.3.1.2 Chiều dày tường đầu ụ Chiều dày cần thiết tường đầu ụ tính sơ theo trang 92 [1]: 𝐵=√ 6𝑀 1.8𝑚𝑅𝑝 + (ℎ1 + ℎ2 )𝛾𝑏𝑡 Trong đó: m : hệ số điều kiện làm việc Rp = 1050 kN/m2 : cưởng độ tính tốn chịu kéo bê tơng  = 25 kN/m2 : trọng lượng riêng bê tông M : mômen lực ngang mặt S-S, M = Wr + Ee (Tm) Tính cho đáy dày 1m: 𝜑 Hệ số áp lực chủ động: 𝐾𝑎 = 𝑡𝑎𝑛 (45𝑜 − ) Áp lực thủy tĩnh nước ngầm: 𝑝𝑤 = 𝛾𝑤 × ℎ (𝑘𝑁/𝑚2 ) Áp lực đất chủ động: 𝑝𝑎 = 𝛾𝑧𝑘𝑎 − 2𝑐√𝑘𝑎 LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | 23 ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHÔ Bảng 4-2: Bảng áp lực đất nước ngầm lên tường đầu ụ Độ sâu  ka pw pa c z -4.0 -16.5 0.552 0.552 0.552 3.5 16.5 18.8 18.8 8.8 22 22 22 -16.35 19.97 83.12 0 130 p 19.97 213.12 Vậy M = Wr + Ee = 3661.6 + 3724.8 = 7386.46 kNm Vậy ta có: 𝐵=√ 6𝑀 × 7386.46 =√ = 4.46𝑚 1.8𝑚𝑅𝑝 + (ℎ1 + ℎ2 )𝛾𝑏𝑡 1.8 × 1050 + (4 + 9.5) × 25 Ta chọn bề rộng tường đầu ụ B = 4.5m 4.3.2 Bản đáy đầu ụ Kích thước đáy đầu ụ ta lấy theo kích thước đáy buồng ụ 4.4 Buồng ụ 4.4.1 Tường buồng ụ Áp dụng phần mềm tính tốn PTHH để mơ kết cấu ụ khơ, từ giải tĩnh lực kết cấu Mơ hình kết cấu phần mềm: Hình 4-2: Mơ hình kết cấu ụ tàu phần mềm Plaxis Kết cấu tường buồng ụ kết cấu cừ chắn đất, có sử dụng neo  Chiều dài cừ 26m LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | 24 ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHƠ  Mỗi bên cừ có sử dụng neo Neo dài 10m neo dài 5m  Vì kết cấu dạng có phép nước nên bên cừ có bố trí lỗ nước Kết chạy phần mềm qua trường hợp tải, ta chọn trường hợp cho giá trị nội lực lớn nhất: Hình 4-3: Biều đồ mơmen phần tử cừ thép Hình 4-4: Giá trị mơmen uốn phần từ cừ thép Từ kết nội lực trên, ta chọn cừ có thơng số sau: Hình 4-5: Mặt cắt ngang cừ thép FSP-VL Thông tin: Một mét ngang cừ Diện tích mặt cắt ngang: A = 267.6 mm2 Mơ men qn tính: I = 63000 mm4 LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | 25 ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHƠ Mơ men kháng uốn mặt cắt: W = 3150 mm3 Khối lượng M = 210 kg/m 4.4.2 Bản đáy buồng ụ Cũng dựa vào phần mềm PTHH, ta giải tĩnh lực đáy buồng ụ, sau thiết kế cốt thép cho đáy Kết cấu đáy dầm BTCT cọc Kết tính tốn mơ men đáy:  Trường hợp ụ sửa chữa tàu: Hình 4-6: Biểu đồ mơmen phần từ đáy trường hợp ụ có tàu bệ Hình 4-7: Giá trị mômen max phần tử đáy trường hợp ụ có tàu bệ  Trường hợp ụ khơng có nước: LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | 26 ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHƠ Hình 4-8: Biểu đồ mômen phần tử đáy trường hợp ụ khơng có nước Hình 4-9: Giá trị max phần tự đáy trường hợp ụ khơng có nước  Trường hợp ụ đầy nước: Hình 4-10: Biểu đồ mômen uốn phần tử đáy trường hợp ụ đầy nước Hình 4-11: Giá trị mơmen max phần tử đáy trường hợp ụ đầy nước Nhận xét: LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | 27 ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHƠ Với trường hợp ụ đầy nước cho giá trị mô men uốn thớ đáy lớn nên ta sử dụng trường hợp để tính tốn cốt thép cho thớ đáy Với trường hợp ụ khơng có nước cho giá trị mơ men uốn căng thớ đáy lớn nên ta sử dụng trường hợp để tính tốn cốt thep cho thớ đáy LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | 28 ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHÔ KIỂM TRA ỔN ĐỊNH, CƯỜNG ĐỘ 5.1 Kiểm tra ổn định, chuyển vị, độ lún Nhờ vào phần mềm PTHH Plaxis, sau chạy mơ phỏng, ta xuất kết chuyển vị trường hợp ụ khô  Trường hợp ụ nước Hình 5-1: Kết độ lún trường hợp ụ khơng có nước từ phần mềm Plaxis  Trường hợp ụ đầy nước LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | 29 ĐỒ ÁN CÔNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHƠ Hình 5-2: Kết độ lún trường hợp ụ đầy nước từ phần mềm Plaxis  Trường hợp ụ có tàu bệ Hình 5-3: Kết độ lún trường hợp ụ có tàu bệ từ phần mềm Plaxis LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | 30 ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHÔ Nhận xét: Sau xem kết quả, điều ta nhận thấy việc độ lún chân nhóm cọc tương đối lớn, khoảng 0.7m Nếu so với tiêu chuẩn cho phép độ lún khơng thỏa mãn yêu cầu Nguyên nhân việc độ lún lớn vượt mức cho phép thấy ta mơ hình hóa kết cấu vào phần mềm khơng xác, bỏ qua số giả thiết Điều khác phục việc tìm hiểu chun sâu phần mềm tính tốn, tìm hiểu thơng số, lý thuyết tính tốn để mơ hình tốn với ứng xử thực tế Ngồi ra, bỏ qua việc giá trị tính tốn khơng xác, ta thấy đất hai bên buồng ụ có độ lớn lớn nhất, 1m, lớn lún đáy mũi cọc 0.7 lần Hai bên buồng ụ nơi bố trí cần cẩu trục, khu vực làm việc, lại công nhân trang thiết bị Việc có đồ lún cao ảnh hưởng tới làm việc buồng ụ Nguyên nhân đến từ việc lớp bùn sét phía lớp địa chất yếu, đảm bảo khả chịu lực không đảm bảo khả điều kiện làm việc Có thể khắc phục việc việc nạo vét lớp bùn sét thay vào lớp đất khác 5.2 Kiểm tra sức chịu tải cọc Áp dụng phần mềm PTHH để giải tĩnh lực cọc Ta xét cọc nguy hiểm nhất, trường hợp tàu nằm bệ Hình 5-4: Lực dọc cọc từ mơ hình Plaxis LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | 31 ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHƠ Hình 5-5: Giá trị max lực dọc cọc từ mơ hình Plaxis Ta thấy: Nội lực cọc N = 222 × 30 = 6660 kN > [N]c,d = 2490 kN Vậy sức chịu tải cọc không thỏa mãn, cần tăng khả chịu tải cọc, cách thay đổi đường kính, độ sâu cọc Ngun nhân tính tốn khơng thỏa xảy mơ hình PTHH khơng xác, mơ hình khơng mô với ứng xử thực tế, bỏ qua nhiều giả thiết tính tốn khiến mơ hình tính khơng xác, sai số đáng kể Nguyên nhân khác việc sử dụng loại cọc, đường kính cọc, chiều dài cọc không đủ đảm bảo khả chịu lực, ta cần thay đổi kích thước cọc, tăng chiều sâu hạ cọc 5.3 Nhận xét chung Có thể nói, phần mềm PLAXIS phần mềm tính tốn PTHH tốt dàng cho kỹ sư thực tính tốn, mơ ứng xử đất từ có phương án thiết kế xác, tối ưu Tuy nhiên, để thực xác địi hỏi người sử dụng phải có kiến thức chun mơn, kiến thức sử dụng phần mềm cao xử lý tốt nhiều vấn đề toán học đất Do vần sinh viên, lần đầu tiếp xúc với phần mềm, áp dụng phần mềm vào tính tốn cho đồ án gặp nhiều sai sót Sai sót từ việc thiếu kiến thức chuyên sâu phần mềm sai sót cơng đoạn thực đồ án Nhưng qua gíup sinh viên nhận thấy kiến thức mới, tạo hội tiếp xúc với phần mềm tính tốn đại, tạo hội sai sót sửa chữa Từ mà cố kiến thức từ ghế nhà trường, tráng mắc lại sai lầm LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | 32 ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHƠ TÍNH TỐN CỐT THÉP CÁC CẤU KIỆN 6.1 Sơ đồ tính tốn Tính tốn cốt thép theo sơ đồ sau: Bắt Bắt đầu đầu M M b, b, h, h, aa  b , Rb , Rs  Không thỏa m M    b R b b h 02 m   R thỏa 1 Tăng Tăng b, b, hh hoặc Rb Rb 2 Bài Bài toán toán cốt cốt kép kép Bài Bài toán toán cốt cốt đơn: đơn: M   m  b R b b h 02 R s As    b R bb h0   1 As   2 m   b R bb h0 Rs thỏa Không thỏa Thay Thay đổi đổi b, b, h, h, R Rbb,, R Rss  m in     m a x Chọn Chọn và bố bố trí trí cốt cốt thép thép Kết Kết thúc thúc 6.2 Tính cốt thép đáy đầu ụ buồng ụ Giả thuyết lớp bê tông bảo vệ cốt thép dày 50 mm LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | 33 ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHÔ Dầm dọc bxh = 1000x3000 mm chạy dọc theo thân tàu đỡ đệm tàu Bảng 6-1: Bảng tính tốn cốt thép cho đáy buồng ụ M(kNm) m  As mm2 As Chọn chọn thép mm2  m kt 0.002 kt [M] kNm 901.8 0.00169 0.002 1289.6 4d22 1521 0.01 0.002 1065.186 5793 0.01088 0.011 7092.6 9d32 7264 0.062 0.01094 0.011 5826.5674 Bản sản sử dụng thép lưới d16a150 bố trí theo phương mặt đáy LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | 34 ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHƠ Tài liệu tham khảo [1] B V Chúng, Cơng Trình Thủy Cơng Trong Xưởng Đóng Tàu, Nhà Xuất Bản Đại Học Quốc Gia TP.HCM, 2014 [2] Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng tác động (do sóng tàu) lên cơng trình thủy, 1995 [3] C N Ẩn, Cơ Học Đất, 2012 [4] TCVN 10304:2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế, Hà Nội, 2014 [5] H T T Võ Phán, Phân tích tính tốn móng cọc, 2013 [6] V B Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép - Tập 1: Cấu kiện bản, 2012 [7] TCVN 9362-2012 - Tiêu chuẩn thiết kế nhà công trình, 2012 LỘC MINH CHIẾN - 1710671 LÂM PHAN NGHĨA - 1712316 Trang | 35 ... PHAN NGHĨA 1712316 Tp Hồ Chí Minh, tháng 12, 2020 ĐỒ ÁN CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHƠ Mục lục Mục lục Danh mục hình ảnh Danh mục bảng SỐ LIỆU BAN ĐẦU... NGHĨA - 1712316 Trang | ĐỒ ÁN CÔNG TRÌNH ĐƯỜNG THỦY - Ụ TÀU KHƠ Xác định thơng số ụ 2.2 2.2.1 Đầu ụ Kích thước đầu ụ khô xác định mục 6.1 theo [1] Chiều rộng cửa đầu ụ