Tính toán móng đôi giả thiết đài móng tuyệt đối cứng

Tính móng đài đôi 24. THIẾT KẾ MÓNG M3 DƯỚI CHÂN CỘT C14 PHẦN TỬ 74 VÀ C13 PHẦN TỬ 73 Tìm ra các trường hợp tải trọng tác dụng đồng thời bất lợi nhất cho móng M3 từ bảng giá trị nội lực chân cột BẢNG NỘI LỰC TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN XÉT SỰ TÁC DỤNG ĐỒNG THỜI CỦA TẢI TRỌNG ỨNG VỚI Nmax TÊN CỘTTHPHẦN TỬNmaxkNQxtưkNQytưkNMxtưkN.mMytưkN.mC14Nmax742132.853.4440.20116.566.02C13tư731830.531.6143.76122.732.78C13Nmax731945.301.6044.53124.622.81C14Tư741964.493.2847.41129.615.70BẢNG NỘI LỰC TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN XÉT SỰ TÁC DỤNG ĐỒNG THỜI CỦA TẢI TRỌNG ỨNG VỚI Nmax TÊN CỘTTHPHẦN TỬNmaxkNQxtưkNQytưkNMxtưkN.mMytưkN.mC14Nmax741854.652.9934.96101.365.24C13tư731591.761.4038.05106.722.42C13Nmax731691.571.3938.72108.372.45C14Tư741708.262.8541.23112.714.95Trường hợp cột C14 có Nmax và cột C13 có Ntư gây ra lực dọc là lớn nhất chọn đem tính toán thiết kế móng M3Quy lực tác dụng tại chân cột về mặt đáy đái bằng các xét độ lệch tập của tại trọng so với hệ trục quán tính chính trung tâm của nhóm cọc

TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG KHOA XÂY DỰNG DD&CN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC 24 THIẾT KẾ MÓNG M3 DƯỚI CHÂN CỘT C14 PHẦN TỬ 74 VÀ C13 PHẦN TỬ 73 Tìm trường hợp tải trọng tác dụng đồng thời bất lợi cho móng M3 từ bảng giá trị nội lực chân cột BẢNG NỘI LỰC TẢI TRỌNG TÍNH TỐN XÉT SỰ TÁC DỤNG ĐỒNG THỜI CỦA TẢI TRỌNG ỨNG VỚI Nmax PHẦN Nmax Qxtư Qytư Mxtư Mytư TÊN TH TỬ kN kN kN kN.m kN.m CỘT C14 Nmax 74 -2132.85 3.44 -40.20 116.56 6.02 tư C13 73 -1830.53 1.61 -43.76 122.73 2.78 C13 Nmax 73 -1945.30 1.60 44.53 -124.62 2.81 C14 Tư 74 -1964.49 3.28 47.41 -129.61 5.70 BẢNG NỘI LỰC TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN XÉT SỰ TÁC DỤNG ĐỒNG THỜI CỦA TẢI TRỌNG ỨNG VỚI Nmax PHẦN Nmax Qxtư Qytư Mxtư Mytư TÊN TH TỬ kN kN kN kN.m kN.m CỘT C14 Nmax 74 -1854.65 2.99 -34.96 101.36 5.24 tư C13 73 -1591.76 1.40 -38.05 106.72 2.42 C13 Nmax 73 -1691.57 1.39 38.72 -108.37 2.45 C14 Tư 74 -1708.26 2.85 41.23 -112.71 4.95 Trường hợp cột C14 có Nmax cột C13 có Ntư gây lực dọc lớn chọn đem tính tốn thiết kế móng M3 Quy lực tác dụng chân cột mặt đáy đái xét độ lệch tập trọng so với hệ trục quán tính trung tâm nhóm cọc Tải trọng tính tốn đáy đài quy hệ qn tính trung tâm nhóm cọc N= 3963,38 kN Qx= 5.05 kN Qy= -83,96 kN Mx= 489,64 kN.m My= 161,96 kN.m SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG DD&CN NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC Tải trọng tiêu chuẩn đáy đài quy hệ quán tính trung tâm nhóm cọc No= -3761,41 kN (Chưa kể khối lượng kích thước đài móng) Qox= 4,39 kN Qoy= 73,01 kN Mox= 425,77 kN.m Moy= 140,84 kN.m 24.1 Sơ chọn số lượng cọc, kích thước đài móng Sơ số lượng cọc: nc = No 1854,65  1591,76 x1,5  7.22(cäc)  [P] 715 Chọn nc = cọc Sơ đồ bố trí được thể hình vẽ: Hình 2.90 Sơ đồ bố trí cọc kích thước đài móng 24.2 Kiểm tra lại độ sâu chơn đài móng Chọn chiều cao đài sau: Theo phương X: hmin, X  0, tg (45   ) Qmax, X SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP  b  0, 7.tg (45  o 00 ' 5.05 )  0, 246( m ) 17.1, 75 MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG KHOA XÂY DỰNG DD&CN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC 21 XÁC ĐỊNH PHẢN LỰC TÍNH TỐN TẠI CHÂN CỘT Hình 2.80 Số hiệu phần tử nút SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG DD&CN NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC 21.2 Bảng giá trị phản lực chân cột TABLE: Joint Reactions Story Label Output Case Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Comb1 -4.1917 -0.6673 715.572 - -1.2044 664.4922 Comb2 Comb3 6.8314 0.1934 578.7651 Comb4 -3.6179 -5.6003 735.3214 Comb5 -3.4122 4.6046 507.677 - -1.2802 744.7542 Comb6 Comb7 5.188 -0.0223 667.5998 Comb8 -4.2163 -5.2366 808.5005 Comb9 -4.0312 3.9479 603.6206 Comb1 -4.7674 -5.4809 2297.7195 - 1940.887 Comb2 Comb3 18.6231 2.6031 1898.5213 - 1931.0845 Comb4 -4.2547 Comb5 -4.0811 42.6937 1908.3016 - 2278.9828 Comb6 Comb7 15.8049 0.6557 2240.8537 - 2270.1606 Comb8 -4.7852 Comb9 -4.6289 36.7372 2249.6559 Comb1 -7.1138 1.9915 2882.8752 - -6.9032 2285.7599 Comb2 Comb3 37.4239 10.7492 2244.7512 - 2289.6566 Comb4 -8.0414 Comb5 -7.7025 60.8959 2240.7951 - -5.9599 2839.5675 Comb6 Comb7 33.5779 9.9272 2802.6597 - 2843.0746 Comb8 -7.3408 Comb9 -7.0358 55.0593 2799.0992 Comb1 -1.624 -0.4796 1935.2714 - -7.5342 1476.1513 Comb2 Comb3 19.5017 7.2321 1448.5931 - 1526.0598 Comb4 -1.4259 Comb5 -1.43 48.9629 1398.534 - -7.0921 1900.3825 Comb6 4 4 4 4 71 71 71 71 71 71 71 71 71 72 72 72 72 72 72 72 72 72 73 73 73 73 73 73 SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP FX kN FY kN FZ kN MX kN-m MY kN-m MZ kN-m 1.1934 2.7591 -0.9579 14.2808 -12.5198 2.8371 -0.5082 13.2066 -10.9139 -245.494 -3.0147 22.16 -28.2637 168.6895 19.675 -25.7063 151.5516 272.1156 227.4179 183.0283 351.3753 58.6821 285.4029 -35.92 -60.9818 -1.018 -35.8127 -26.166 -62.4153 -8.4479 -39.7632 -31.0811 -20.8742 -84.832 -83.3155 -41.7202 -99.2823 -97.9174 -86.0921 -214.94 -80.2393 -3.4223 -63.5802 -58.4425 - 0.0791 0.1743 0.0638 0.1494 -0.934 2.0559 1.0433 -3.479 1.639 0.7276 0.248 0.6076 5.423 0.587 4.9208 0.2182 3.4421 2.1249 3.1338 MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG KHOA XÂY DỰNG DD&CN Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base 73 73 73 74 74 74 74 74 74 74 74 74 77 77 77 77 77 77 77 77 77 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC Comb7 17.2328 6.1977 1875.5802 245.4523 -26.4826 -2.7 - 1945.3002 396.9645 -80.6246 Comb8 -1.602 Comb9 -1.6057 43.7553 1830.5269 133.5406 -76.0007 1.9483 - -89.9143 Comb1 -3.446 -3.7129 2097.7281 - 1607.407 Comb2 - -13.4263 2.0269 Comb3 17.769 4.0255 1604.9749 - 1512.7691 -69.4678 -64.8944 Comb4 -2.5071 - -72.7404 1.3753 Comb5 -2.6917 45.5668 1699.8305 - 2049.6689 -262.32 Comb6 - -37.9549 1.6437 Comb7 14.9707 2.8171 2047.4799 - 1964.4947 -145.416 -84.2762 Comb8 -3.2778 - -91.3376 1.0572 Comb9 -3.4439 40.2043 2132.85 Comb1 -2.6764 -6.599 2199.7708 319.7653 -92.6748 0.0928 - -13.595 1831.087 287.6345 - 3.0525 Comb2 Comb3 16.8194 -1.6865 1840.2189 253.3178 -25.6644 - 1718.8193 374.2076 -72.972 Comb4 -2.4443 Comb5 -2.2536 31.528 1952.7534 166.4917 -82.1915 1.4959 - 2159.2502 330.2789 - 2.8277 Comb6 -19.901 Comb7 14.6083 -1.3443 2167.4688 299.3939 -44.443 - 2058.2092 408.1947 -87.0198 Comb8 -2.729 Comb9 -2.5573 28.5488 2268.7499 221.2503 -95.3174 1.4268 Do trình mơ hình có sử dụng tính Insertion point tích chọn tính thay đổi độ cứng phần tử dẫn đến phản lực chân cột (Joint) nội lực chân cột (Frame) có giá trị khơng giống nhau, em lưu ý phần vừa kể tính tốn điều chỉnh lại giá trị phản lực nút thống kê bảng SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG DD&CN NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC 21.3 Bảng giá trị phản lực chân cột sau điều chỉnh Story La Output Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Comb1 Comb2 Comb3 Comb4 Comb5 Comb6 Comb7 Comb8 Comb9 Comb1 Comb2 Comb3 Comb4 Comb5 Comb6 Comb7 Comb8 Comb9 Comb1 Comb2 Comb3 Comb4 Comb5 Comb6 Comb7 Comb8 Comb9 Comb1 Comb2 Comb3 Comb4 Comb5 Comb6 Comb7 4 4 4 4 71 71 71 71 71 71 71 71 71 72 72 72 72 72 72 72 72 72 73 73 73 73 73 73 73 SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP TABLE: Joint Reactions FX FY FZ MX kN kN kN kN-m -4.1917 6.8314 -3.6179 -3.4122 5.188 -4.2163 -4.0312 -4.7674 18.6231 -4.2547 -4.0811 15.8049 -4.7852 -4.6289 -7.1138 37.4239 -8.0414 -7.7025 33.5779 -7.3408 -7.0358 -1.624 19.5017 -1.4259 -1.43 17.2328 -0.6673 -1.2044 0.1934 -5.6003 4.6046 -1.2802 -0.0223 -5.2366 3.9479 -5.4809 2.6031 42.6937 0.6557 36.7372 1.9915 -6.9032 10.7492 60.8959 -5.9599 9.9272 55.0593 -0.4796 -7.5342 7.2321 48.9629 -7.0921 6.1977 715.572 664.492 578.765 735.321 507.677 744.754 667.599 808.500 603.620 2297.72 1940.88 1898.52 1931.08 1908.30 2278.98 2240.85 2270.16 2249.65 2882.87 2285.75 2244.75 2289.65 2240.79 2839.56 2802.65 2843.07 2799.09 1935.27 1476.15 1448.59 1526.05 1398.53 1900.38 1875.58 1.1934 2.7591 -0.9579 14.2808 2.8371 -0.5082 13.2066 9.80603 26.2301 140.392 26.6540 129.400 -3.0147 22.16 168.689 19.675 151.551 1.17760 20.7567 137.726 19.3493 - MY kN-m MZ kN-m 22.1326 18.2560 55.0666 47.9139 115.935 104.215 54.5214 48.5406 0.079 0.174 0.063 0.149 2.055 1.043 1.639 0.727 0.248 0.607 5.423 0.587 4.920 0.218 3.442 2.124 3.133 -2.7 MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG DD&CN Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base Base 73 73 74 74 74 74 74 74 74 74 74 77 77 77 77 77 77 77 77 77 Comb8 Comb9 Comb1 Comb2 Comb3 Comb4 Comb5 Comb6 Comb7 Comb8 Comb9 Comb1 Comb2 Comb3 Comb4 Comb5 Comb6 Comb7 Comb8 Comb9 SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP -1.602 -1.6057 -3.446 17.769 -2.5071 -2.6917 14.9707 -3.2778 -3.4439 -2.6764 16.8194 -2.4443 -2.2536 -19.901 14.6083 -2.729 -2.5573 NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC 43.7553 -3.7129 4.0255 45.5668 2.8171 40.2043 -6.599 -13.595 -1.6865 31.528 -1.3443 28.5488 1945.30 1830.52 2097.72 1607.40 1604.97 1512.76 1699.83 2049.66 2047.47 1964.49 2132.85 2199.77 1831.08 1840.21 1718.81 1952.75 2159.25 2167.46 2058.20 2268.75 124.622 6.78873 25.6757 142.319 24.6336 129.613 11.7973 31.2823 133.572 27.9838 120.045 - 50.7726 43.9442 -6.0236 47.9443 42.2557 - MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 1.948 2.026 1.375 1.643 1.057 0.092 3.052 1.495 2.827 1.426 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG KHOA XÂY DỰNG DD&CN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC Từ bảng thống kê phản lực chân cột, từ xác định giá trị nội lực tương ứng với lực dọc chân cột lớn tương ứng với Nmax tải trọng bảng tổ hợp tải trọng tính tốn kể đến hệ số tin cậy vào tải trọng BẢNG NỘI LỰC TẢI TRỌNG TÍNH TỐN TẠI CHÂN CỘT ỨNG VỚI Nmax Nmax Qxtư Qytư Mxtư Mytư TÊN PHẦN kN kN kN kN.m kN.m TỬ CỘT C15 77 -2268.75 2.56 -28.55 96.37 4.57 C14 74 -2132.85 3.44 -40.20 116.56 6.02 C13 73 -1945.30 1.60 44.53 -124.62 2.81 C12 72 -2882.88 7.11 -1.99 3.01 12.36 C11 71 -2297.72 4.77 5.48 -9.81 8.31 C2 -808.50 4.22 5.24 -13.21 7.42 BẢNG NỘI LỰC TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN TẠI CHÂN CỘT ỨNG VỚI Nmax Nomax Qoxtư Qoytư Moxtư Moytư PHẦN TÊN kN kN kN kN.m kN.m CỘT TỬ C15 77 -1972.83 2.22 -24.83 83.80 3.97 C14 74 -1854.65 2.99 -34.96 101.36 5.24 C13 73 -1691.57 1.39 38.72 -108.37 2.45 C12 72 -2506.85 6.19 -1.73 2.62 10.75 C11 71 -1998.02 4.15 4.77 -8.53 7.22 C2 -703.04 3.67 4.55 -11.48 6.45 Tải trọng lên móng tính từ Etabs tải trọng tính tốn, muốn có tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn lên móng phải làm bảng tổ hợp nội lực chân cột khác cách nhập tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên cơng trình Trong phạm vi đồ án lần em tham khảo dùng hệ số vượt tải trung bình n =1.15 để quy từ tải trọng tính toán tải trọng tiêu chuẩn gần Như vậy, tải trọng tiêu chuẩn nhận cách lấy tổ hợp tải trọng tính tốn chia cho hệ số vượt tải trung bình SVTH: NƠNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG DD&CN NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC 22 THIẾT KẾ MÓNG M2 DƯỚI CHÂN CỘT C12 Tải trọng tính tốn chân cột C12 phần tử nút 72 N= -2882.88 kN Qx= 7,11 kN Qy= -1,99 kN Mx= 3,01 kN.m My= 12,36 kN.m Tải trọng tiêu chuẩn chân cột C12 phẩn tử nút 72 No= -2506,85 kN Qox= 6,19 kN Qoy= -1,73 kN Mox= 2,62 kN.m Moy= 10,75 kN.m 22.1 Sơ chọn số lượng cọc, kích thước đài móng nc  No 2506,85  x1,  4,32(coc) [P] 715 Chọn nc = cọc SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG DD&CN NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC Hình 2.81 Sơ đồ bố cọc kích thước đài móng M2 22.2 Tổng tải trọng đáy đài N= No + L.B.Hđ.γtb = 2506,85 + 2,6 x 1,75 x1 x 20 = 2597,85 kN 22.3 Lực tác dụng lên đầu cọc xác định theo công thức: Giả thiết đài cứng tuyệt đối đất đài cọc không tham gia chịu lực Pi  N M x yi M y xi   nc  yi2  xi2 22.4 Bảng giá trị phản lực đầu cọc coc xi yi Poi(T) Pi(T) -0.525 0.525 -0.525 0.525 -0.95 -0.95 0.95 0.95 524 525.38 519.57 513.76 515.14 581.67 583.25 576.58 569.90 571.48 Vậy tất cọc chịu nén nhỏ sức chịu tải cho phép cọc SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG DD&CN NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC Hình 2.87 Sơ đồ bố cọc kích thước đài móng M1 Tổng tải trọng đáy đài: N= No + L.B.Hđ.γtb = 703,04+ 1,75 x 0,7 x1 x 20 = 727,54 kN 23.2 Lực tác dụng lên đầu cọc Giả thiết đài cứng tuyệt đối đất đài cọc không tham gia chịu lực Pi  N M x yi M y xi   nc  yi2  xi2 23.3 Bảng giá trị phản lực đầu cọc coc xi yi Poi(T) Pi(T) 0 -0.525 0.525 369.91 357.63 411.32 397.18 Vậy tất cọc chịu nén nhỏ sức chịu tải cho phép cọc Pi < [P] - Wc = 715-60.63=654,36kN SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG DD&CN NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC 23.4 Kiểm tra chiều cao đài theo điều kiện chịu tải trọng lệch tâm Hình 2.88 Trường hợp cột đâm thủng đài Tổng lực đâm thủng: Pper  2.Pmax  2.(411,32)  822,64kN Chiều cao làm việc đài : ho= 1000 – 100 = 900mm cmax= ho = 900mm; cmin = 0.4ho = 360mm c1  200mm c2  240mm Ta có c1, c2 < cmin => Lấy ho  2,5 c1 Tổng lực kháng cho phép: h  [P]  2.ho Rbt  o (bc  c2 )  (hc  c1 )(b  bc ).ho 1   c1   x0,9 x10500  2,5(0, 22  0, 24)  (0,3  0, 2)(0,7  0, 22).0.91   26775 kN Pper < [P] nên chiều cao đài đủ khả chịu đâm thủng SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG KHOA XÂY DỰNG DD&CN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC 23.5 Tính độ bền mặt nghiêng tác dụng lực cắt Hình 2.89 Đài móng chịu lực cắt tiết diện nghiêng c = c1 = 0,2m cmin = 0,6ho = 0,6x0,9 = 0,54m c < cmin sức kháng cắt đạt giá trị lớn nhất: [Q] = 2,5bhoRbt = 2,5 x 0,7 x 0,9 x 1050 = 1653,75kN Tổng tải trọng đâm thủng: Q = Pmax = 411,32 kN Q < [Q] nên chiều cao đài đảm bảo chống an toàn đâm thủng phương 23.6 Dự báo lún móng cọc Xác định kích thước móng quy ước Theo sơ đồ, độ sâu đặt móng móng khối tương đương Hm = 27m Do kích thước đáy móng tương đương: Btđ = b + 2.Lc.tanα Ltđ = l + 2.Lc.tanα Trong đó: Lc chiều cao làm việc cọc Lc = 17m φtb góc ma sát trung bình đất chiều dài làm việc cọc SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG DD&CN NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC n tb   l i i n l  9o 00'.5,  15o35'.3,7  19o 00'.6,7  31o50' x1,8  16o36' 5,  3,7  6,7  1,8 i α góc huy động, α = φtb/4; α = 16o36’/4 = 4o9’ Xác định khối móng quy ước theo chiều sâu móng Btđ = 0,7+2.17.tan(4o9’) = 3,16m Ltđ = 1,75+2.17.tan(4o9’) = 4,21m Tải trọng gây lúc đáy móng quy ước No 703,04   52,84kN / m Btd  Ltd 4, 21 3,16 p Dự báo lún: S  pBtd   042  0,32  52,84 x 4, 21x1,012  0,025m = 2,5cm E04 8000  Ltd   1, 33   1, 012 xác định cách tra bảng  Btd  Trong   f  E04= 8000kPa Vậy S = 2,5cm < 8cm 23.7 Tính tốn bố trí thép đài móng M1 Theo phương trục y: Mmax = Pmax.zmax = 411.32x0,2 = 82,26 kN.m Fa  M max 0.9 Rs ho Fa  82, 26 104  3,90cm2 0,9 x 260000 x0,9 Chọn 4ø12a160 (Fa=5,65cm2)  Fa 5,65  100  0.09%  min  0,05% Bd h0 70.90 SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG DD&CN NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC Theo phương trục y: Nhận xét: Theo phương X đài đài cọc không chịu uốn Đặt cốt thép theo điều kiện cấu tạo hàm lượng µmin =0,05% Fa  0, 05%.L.h0  0, 05%.175.90  7,85(cm ) Chọn 10ø12a160 (Fa=11,3cm2) SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG KHOA XÂY DỰNG DD&CN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC 24 THIẾT KẾ MÓNG M3 DƯỚI CHÂN CỘT C14 PHẦN TỬ 74 VÀ C13 PHẦN TỬ 73 Tìm trường hợp tải trọng tác dụng đồng thời bất lợi cho móng M3 từ bảng giá trị nội lực chân cột BẢNG NỘI LỰC TẢI TRỌNG TÍNH TỐN XÉT SỰ TÁC DỤNG ĐỒNG THỜI CỦA TẢI TRỌNG ỨNG VỚI Nmax PHẦN Nmax Qxtư Qytư Mxtư Mytư TÊN TH TỬ kN kN kN kN.m kN.m CỘT C14 Nmax 74 -2132.85 3.44 -40.20 116.56 6.02 tư C13 73 -1830.53 1.61 -43.76 122.73 2.78 C13 Nmax 73 -1945.30 1.60 44.53 -124.62 2.81 C14 Tư 74 -1964.49 3.28 47.41 -129.61 5.70 BẢNG NỘI LỰC TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN XÉT SỰ TÁC DỤNG ĐỒNG THỜI CỦA TẢI TRỌNG ỨNG VỚI Nmax PHẦN Nmax Qxtư Qytư Mxtư Mytư TÊN TH TỬ kN kN kN kN.m kN.m CỘT C14 Nmax 74 -1854.65 2.99 -34.96 101.36 5.24 tư C13 73 -1591.76 1.40 -38.05 106.72 2.42 C13 Nmax 73 -1691.57 1.39 38.72 -108.37 2.45 C14 Tư 74 -1708.26 2.85 41.23 -112.71 4.95 Trường hợp cột C14 có Nmax cột C13 có Ntư gây lực dọc lớn chọn đem tính tốn thiết kế móng M3 Quy lực tác dụng chân cột mặt đáy đái xét độ lệch tập trọng so với hệ trục quán tính trung tâm nhóm cọc Tải trọng tính tốn đáy đài quy hệ quán tính trung tâm nhóm cọc N= 3963,38 kN Qx= 5.05 kN Qy= -83,96 kN Mx= 489,64 kN.m My= 161,96 kN.m SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG DD&CN NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC Tải trọng tiêu chuẩn đáy đài quy hệ quán tính trung tâm nhóm cọc No= -3761,41 kN (Chưa kể khối lượng kích thước đài móng) Qox= 4,39 kN Qoy= 73,01 kN Mox= 425,77 kN.m Moy= 140,84 kN.m 24.1 Sơ chọn số lượng cọc, kích thước đài móng Sơ số lượng cọc: nc = No 1854,65  1591,76 x1,5  7.22(cäc)  [P] 715 Chọn nc = cọc Sơ đồ bố trí được thể hình vẽ: Hình 2.90 Sơ đồ bố trí cọc kích thước đài móng 24.2 Kiểm tra lại độ sâu chơn đài móng Chọn chiều cao đài sau: Theo phương X: hmin, X  0, tg (45   ) Qmax, X SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP  b  0, 7.tg (45  o 00 ' 5.05 )  0, 246( m ) 17.1, 75 MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG DD&CN NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC Theo phương Y: hmin,Y  0, tg (45   ) Qmax,Y  b  0, 7.tg (45  o 00 ' 83, 96  0, 63( m ) ) 17.4,5 Chiều cao đài lựa chọn thỏa mãn điều kiện nhỏ hmin Đủ điều kiện coi móng cọc đài thấp Tổng tải trọng đáy đài: N= No + L.B.Hđ.γtb = 3761,41 + 4,5 x 1,75 x1 x 20 = 3918,91 KN 24.3 Lực tác dụng lên đầu cọc Giả thiết đài cứng tuyệt đối đất đài cọc không tham gia chịu lực Pi  N M x yi M y xi   nc  yi2  xi2 24.4 Bảng giá trị phản lực đầu cọc coc xi yi Poi(T) Pi(T) -0.525 0.525 -0.525 0.525 -0.525 0.525 -1.9 -1.9 -0.95 0 0.95 1.9 1.9 490.8 596.2 516.2 436.2 543.5 463.5 383.5 488.9 496.49 617.76 525.74 433.72 557.12 465.1 373.09 494.36 Vậy tất cọc chịu nén nhỏ sức chịu tải cho phép cọc Pi < [P] - Wc = 715-60.63=654,36kN SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG DD&CN NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC 24.5 Kiểm tra chiều cao đài theo điều kiện cột chọc thủng đài Hình 2.91 Trường hợp cột đâm thủng đài Tổng lực đâm thủng: P4, P5 Pper   Pi  (496,19  617, 76)  1113,95kN Chiều cao làm việc đài : ho= 1000 – 100 = 900mm cmax= ho = 900mm; cmin = 0.4ho = 360mm c1  200 mm c2 1215 mm Ta có c1 =1215 Lấy ho 1 c1 Tổng lực kháng cho phép: h  [P]  2ho Rbt  o (bc  c2 )  2.2,5.hc   c1   x0,9 x10500 1.(0,3  0, 2)  2.2,5.0,5  56700 kN Pper < [P] nên chiều cao đài đủ khả chịu đâm thủng SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG KHOA XÂY DỰNG DD&CN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC 24.6 Tính đâm thủng đài cọc góc Hình 2.92 Trường hợp cọc góc đâm thủng đài Pmax = 617,76kN ho= 900mm b01  525 mm b02  525 mm c02  c2  200 mm ho 1  1  0,6 c1 ho 900   4,5  2.5    c2 200 c  c     [ P ]  Rbt ho  1  bo      bo1    2     0.2      0,9 x1050 1  0,525    0, 6.0,525  8883kN     Ta thấy Pmax < [P] nên đài cọc an toàn chống đâm thủng cọc góc gây SVTH: NƠNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG DD&CN NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC 24.7 Tính độ bền mặt nghiêng tác dụng lực cắt Hình 2.93 Đài móng chiu lực cắt tiết diện nghiêng c1 = 0,265m c2 = 1215m cmin = 0,6ho = 0,6x0,9 = 0,54m cmax = 2,5ho = 2,5x0,9 = 2,25m c < cmin sức kháng cắt đạt giá trị lớn nhất: [Q] = 2,5bhoRbt = 2,5 x 1,75 x 0,9 x 1050 = 4134,75kN [Q]’ = 1,5htbhoRbt = 1,5 x (0,35+1,75/2) x 0,9 x 1050 = 1736,43kN Tổng tải trọng đâm thủng: Q=P4+P5+P6=433,72+557,12+565,10=1455,95kN Q’= P4+P5=433,72+557,12=990,84 kN Q < [Q], Q ’< [Q]’ nên chiều cao đài đảm bảo chống an tồn đâm thủng phương SVTH: NƠNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG DD&CN NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC 24.8 Dự báo lún móng cọc Xác định kích thước móng quy ước Theo sơ đồ, độ sâu đặt móng móng khối tương đương Hm = 17m Do kích thước đáy móng tương đương: Btđ = b + 2.Lc.tanα Ltđ = l + 2.Lc.tanα Trong đó: Lc chiều cao làm việc cọc Lc = 17m φtb góc ma sát trung bình đất chiều dài làm việc cọc n tb   l i i n l  9o 00'.5,  15o35'.3,7  19o 00'.6,7  31o50' x1,8  16o36' 5,  3,7  6,7  1,8 i α góc huy động, α = φtb/4; α = 16o36’/4 = 4o9’ 24.9 Kích thước khối móng quy ước Btđ = 1,75+2.17.tan(4o9’) = 4,21m Ltđ = 4,5+2.17.tan(4o9’) = 6,97m Tải trọng gây lúc đáy móng quy ước p No 3761, 41   128,18kN / m Btd  Ltd 4, 21 6,97 Dự báo lún: S  pBtd   042  0,32  128,18 x 4, 21x1,13  0,069m = 6,9 cm 8000 E04  Ltd   1, 69   1,13 xác định cách tra bảng  Btd  Trong   f  E04= 8000kPa Vậy S = 6,9 cm < 8cm SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG DD&CN NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC 24.10 Tính tốn bố trí thép đài móng M3 Theo phương trục y: Xét dầm đơn giản có hai đầu thừa gối tựa trọng tâm cột, lực tập chung tổng phản lực đầu cọc tác dụng mặt phẳng vng góc với trục cấu kiện, tiết diện thẳng góc SVTH: NƠNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG KHOA XÂY DỰNG DD&CN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC Hình 2.94 Biểu đồ bao momen (kN.m) SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOA XÂY DỰNG DD&CN NHÀ HIỆU BỘ ĐH Y DƯỢC Theo phương trục y: Bố trí thép đáy chịu momen âm Mmax = 889.8 kN.m Fa  M max 0.9 Rs ho Fa  889.8 104  42, 25cm2 0,9 x260000 x0,9 Chọn 14ø20a120 (Fa=43,98cm2)  Fa 43,98  100  0.28%  min  0,05% Bd h0 175.90 Bố trí thép chịu momen dương Mmax = 289,704 kN.m Fa  M max 0.9 Rs ho Fa  289,704 104  13,75cm2 0,9 x260000 x0,9 Chọn 14ø12a120 (Fa=15,83cm2)  Fa 15,83  100  0.1%  min  0,05% Bd h0 175.90 Theo phương trục x: Mmax = (P02 + P05 + P08 ).zmax = (617,76+557,12+494,36)x0,725 = 1210,12 kN.m Fa  M max 0.9 Rs ho Fa  1210,12 104  57, 46cm2 0,9 x260000 x0,9 Chọn 29ø16a150 (Fa=58,30cm2)  Fa 54, 46  100  0.13%  min  0,05% Bd h0 450.90 SVTH: NÔNG ĐỨC HIỆP MSSV: 73162 - LỚP: 62XD3 ... bố cọc kích thước đài móng M1 Tổng tải trọng đáy đài: N= No + L.B.Hđ.γtb = 703,04+ 1,75 x 0,7 x1 x 20 = 727,54 kN 23.2 Lực tác dụng lên đầu cọc Giả thiết đài cứng tuyệt đối đất đài cọc không tham... thước đài móng M2 22.2 Tổng tải trọng đáy đài N= No + L.B.Hđ.γtb = 2506,85 + 2,6 x 1,75 x1 x 20 = 2597,85 kN 22.3 Lực tác dụng lên đầu cọc xác định theo công thức: Giả thiết đài cứng tuyệt đối. .. lớn chọn đem tính tốn thiết kế móng M3 Quy lực tác dụng chân cột mặt đáy đái xét độ lệch tập trọng so với hệ trục quán tính trung tâm nhóm cọc Tải trọng tính tốn đáy đài quy hệ qn tính trung tâm