Đồ án nền móng_chuyên ngành kỹ thuật xây dựng, thiết kế móng theo tiêu chuẩn việt nam

1 CHƯƠNG 1 MÓNG NÔNG (MÓNG ĐƠN) SỐ LIỆU ĐẦU VÀO 1 2 SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT 1 2 1 Mặt cắt địa chất End of the borehole 15 0m Ñaùy hoá khoan 15 0m 0 Ñoä saâu KHÔÛI COÂNG (Starting) T h ic k n e s s B e à d a.

CHƯƠNG 1: MĨNG NƠNG (MĨNG ĐƠN) SỐ LIỆU ĐẦU VÀO 1.2 SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT 1.2.1 Mặt cắt địa chất HT3 HÌNH TRỤ HỐ KHOAN - BOREHOLE LOG CÔNG TRÌNH (Proiect) : NHÀ MÁY SẢN XUẤT GIA CÔNG KÉO SI NHUỘM VẢI VÀ SI CÁC LOẠI VỊ TRÍ (Location) : KCN Minh Hưng Hàn Quốc, huyện Chơn Thành, tỉnh Bình Phước - Minh Hung Korea I.P, Chon Thanh, Binh Phuoc MỰC NƯỚC DƯỚI ĐẤT TẠI THỜI ĐIỂM KHẢO SÁT HỐ KHOAN SỐ (Borehole N o ) : HK3 ĐỘ SÂU (Depth of Hole) : 15.00 m Xuất (Appearance) : >3.00m CAO ĐỘ (Elevation) : 0.00 m Ngày đo (Date) : 21-08-2013 KHỞI CÔNG : HOÀN TẤT : 22-08-2013 Ổn định (Static) : 4.90m (Completion) : Ngày đo (Date) : 23-08-2013 21-08-2013 (Starting) : Ground Water at The Drilling Time (m) (±m) 0.00 -0.40 (m) KÝ HIỆU ĐỊA CHẤT SOIL GRAPH 2 1 3 Á sét màu xám trắng trạng thái dẻo mềm Whitish grey sandy Clay, medium stiff 4 15 4 HK3-13 11.0-11.5 HK3-15 14.0-14.5 13 HK3-7 5.0-5.5 N 3.80 (SPT) 15 15 15 N cm cm cm Á sét màu xám đến xám trắng trạng thái dẻo nhão đến dẻo meàm Grey to whitish grey sandy Clay, soft to medium soft HK3-5 3.0-3.5 HK3-1 1.0-1.5 HK3-3 2.0-2.5 -2.90 STANDARD PENETRATION TEST Đất san lấp: Sét pha màu xám vàng Fill: Yellowish grey sandy Clay 0.40 2.50 SOIL DESCRIPTION 1/100 1 MÔ TẢ ĐẤT N VALUE Bề dày Thickness Depth Cao độ Độ sâu Elevation Thí nghiệm chùy tiêu chuẩn 10 20 30 40 50 -6.70 HK3-9 7.0-7.5 HK3-11 9.0-9.5 10 11 8.30 12 Á sét màu xám trắng trạng thái dẻo cứng Whitish grey sandy Clay, stiff 13 14 15 -15.00 Đáy hố khoan: 15.0m End of the borehole: 15.0m Hình 1.1 Mặt cắt địa chất Bảng 1.1: Số liệu móng nơng (móng đơn) STT Địa chất 8A N (kN) 405 352,174 Tt Tc M (kNm) 97 84,348 Q (kN) 93 80,87 1.2.2 Tổng hợp số liệu địa chất Bảng 1-2: Tổng hợp số liệu địa chất Lớp đất Lớp đất Lớp đất san lấp Á sét, dẻo nhão Á sét, dẻo mền Á sét, dẻo cứng w c (kN / m2 )  (kN / m ) Hệ số rỗng e Chiều dày(m) 18 - 0.4 17.18 1.035 10.95 18.29 0.835 15 18.865 0.9585 21.175 200 6038 90 12018 2.5 3.8 8.3 MNN: -4.9m 2.1 ➢ ➢ XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC MĨNG Xác định kích thước móng: - Chọn chiều sâu chơn móng: hm=1,5m (tính từ mặt đất), bề rộng móng b=1m (giả thuyết) - Góc ma sát trong: φ= 6038 => Tra bảng ta có giá trị:A=0,11; B=1,44; D=3.782 R  Rtc = m1.m2 ( A.b. + B.hm   + D.C ) Ktc 1,11  (0,11117,18 + 1, 44  (18  0, + 17,18 1,1) + 3.782 10,95) = 88,97 (kN / m2 ) = F Ntc Rtc −  tb hm = 352,174 = 6,3m2 88,97 − 22 1.5 ➔ F 6,3 ( m2 ) =>Chọn kích thước móng: F=6,75 m2 , b= 2,5(m); l= 2,7(m) Kiểm tra điều kiện đất nền: ➢ Ta có: ex = - R tc = M tt 97 = = 0, 24 tt N 405 m1.m2 ( A.b. + B.hm  '+ D.c) K tc 1,11  (0,11 2,5 17,18 + 1, 44  (18  0, + 17,18 1,1) + 3.782 10, 95) =96,1 (kN / m2 ) = Ptc = Ntc 352,174 +  tb hm = + 22 1,5 = 87,174 (kN / m2 ) F 6, 75 tc Pmax = Ntc 6.e 352,174  0, 24 (1 + x ) +  tb  hm =  (1 + ) + 22 1,5 = 113 (kN / m2 ) F l 6, 75 2, Ntc 6.e 352,174  0, 24 (1 − x ) +  tb  hm =  (1 − ) + 22 1,5 = 57,35 (kN / m2 ) F l 6, 75 2, Ta thấy: tc Pmax = - Ptc = 87,174kN / m < Rtc = 96,1kN / m tc Pmax = 113kN / m < 1, Rtc = 115,32kN / m tc Pmin = 57,35kN / m >0 => Chứng tỏ kích thước móng chọn: b=2,5(m) l= 2,7(m) hợp lý ➢ ➢ Xác định kích thước cột:  Rb = 11,5MPa  Rbt = 0,9 MPa Bê tơng: B20 (M250) có:  Fc  tt k N max 1,  405 10 = = 563.48cm2  Rb 111,5 => Chọn tiết diện cột: 250 mmx250 mm 2.2 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN BIẾN DẠNG CỦA MÓNG N tc 352,174 Pgl = ( tb −  d ).hm + = (22 − 17,18) 1,5 + = 59, ( kN / m2 ) F 6, 75 P1i =  i  h (kN / m )  ei1 (nội suy)  gl = k0  Pgl (kN / m ) , tìm k0i dựa vào tỉ lệ Z/B vs L/B i i P2i =  gli + P1i (kN / m )  e2i (nội suy) Si = e1i − e2i h (cm) + e1i Chia đất đế móng thành lớp phân tố nhỏ có chiều dày: h = 0, 4B = (m) Chọn h = (m) Lớp đất P 25 50 100 200 400 1.078 1.056 1.043 1.029 1.016 1.002 25 50 100 200 400 0.887 0.867 0.855 0.843 0.83 0.818 ( kN / m2 ) e Lớp đất P ( kN / m2 ) e  gl ph ân lớp Lớ p đất Dày (m) Z (m) 1 0.5 0.2 1.08 0.9632 34.67 57.21 91.88 1.051 1.03 1.02 0.4 1.2 0.48 1.08 0.737 46.7 43.78 90.48 1.045 1.032 0.6 1.9 0.76 1.08 0.5 59.3 29.7 89 0.853 0.4 2.9 1.16 1.08 0.288 77.6 17.1 94.7 0.848 3.9 1.56 1.08 0.18 90.88 10.7 101.6 0.845 0.845 0.844 0.843 Tổng 2.5 Z/B L/B k0i P1i i P2i e1i Si e2i (cm) 0.2 0.1 Độ lún móng: S=2,5cm < Sgh = cm  Nên móng thỏa mãn điều kiện độ lún 2.3 TÍNH TỐN KẾT CẤU MÓNG  Rb ( Rn ) = 11,5MPa  R ( R ) = 0,9MPa  bt k Chọn:Bê tơng: B20 (M250) có:  , Thép AII: Rs = 280 mpa  = , 429 R   R = 0,623 Chọn bề dày móng: h=0.5m, abv =5cm  h0 =0.5-0.05=0.45m bc  hc = 0.25m  0.25m 2.3.1 Kiểm tra điều kiện chọc thủng - Theo phương cạnh dài Ta có: Pttmin Ptt^max Ptt2 Ptt1 Ptt (F) b - l tt tc  Pmax = Pmax 1.15 = 113 1.15 = 130(kN / m2 )  tt tc  Pmin = Pmin 1.15 = 57,35 1.15 = 66(kN / m ) P =P tt tt tt tt ( Pmax − Pmin ) + a l = 66 + (130 − 66) 1,925 = 111, 63( kN / m2 ) 2, tt B + 2h0 + bc L − 2h0 − bc ( Pmax + P1tt )   2 2,5 +  0, 45 + 0, 25 2, −  0, 45 − 0, 25 130 + 111, 63 =   2 2 =170,88 (kN / m ) Pxt = Pcx = 0.75  Rbt  (bc + h0 )  h0 = 0.75  900  (0.25 + 0.45)  0.45 = 212.625 (kN / m2 ) 2 Ta thấy Pcx = 212.625kN / m  Pxt = 170.88kN / m  Đảm bảo điều kiện xun thủng 2.3.2 Tính tốn điều kiện mơ men ➢ Tính tốn mơ men móng: Ntt I II II b MI-I Pttmin Ptt^max Ptt2 I l Tính tốn cốt thép Thép theo phương cạnh dài Ta có: P =P tt tt tt tt ( Pmax − Pmin ) (130 − 66) +  a = 66 + 2, 1, 475 = 100, 96(kN / m2 ) l Xét m-c 2-2 Ta có: M = P2tt  B  (l − hc ) (l − hc ) tt +  ( Pmax − P2tt )  B  (2, − 0, 25) (2, − 0, 25) = 100,96  2,5  +  (130 − 100,96)  2,5  =225,7 (kN / m2 ) - Tính tốn cốt thép • Diện tích cốt thép: As = M 2tt 225, 103 = = 1791,3(mm2 )  Rs h0 1 280  0, 45 Với Φ10 có as= 78.54 (mm2): Tra bảng chọn n =23 thép Φ10 Bước thép : s = b − 2.a 2500 − 100 = = 109,1(mm) Chọn S=110 mm n −1 23 −  Chọn 23 thép Φ10a110 CHƯƠNG II: MĨNG CỌC 1.1 SỐ LIỆU MĨNG CỌC Hình 3.1 Số tính móng cọc Bảng 1.1: Số liệu móng cọc STT ĐỊA CHẤT N tt (KN) M ytt (KN.m) H xtt (KN) 35 2B 5580 4852.174 342 297.4 116 100.87 TC 1.2 SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT 1.2.1 Địa chất (TCVN 5747-1993):CL(sét vô cơ), GC(đất dẻo), SM(đất hạt thô), SC(chứa sét) Độ sâu 0.5 6.5 40 Tên lớp San lấp Bề dày 0.5 33.5 Trụ cắt Mô tả Đất san lấp lẫn xà bần Đất dẻo mền, sét vô Đất thô, chứa sét 1.2.2 Tổng hợp số liệu địa chất Bảng 1-2: Tổng hợp số liệu địa chất Lớp đất San lấp MNN:-0.5m w  sub (kN/m3) (kN/m3) 18 20.97 11.23 19.49 11.056 Độ sệt B 0.497 0.31 0.517 0.053 e c  (kN/m2) 20 19.4 160 48 11.55 29030 Chiều dày(m) 0.5 33.5 SPT 18 1.3 THÔNG SỐ VẬT LIỆU -Đài cọc: - Bê tơng B30 có: + Cường độ chịu kéo bê tông : Rbt = 1.2 MPa +Cường độ chịu nén bê tông: Rb=17 MPa +Mô đun đàn hồi Eb= 32,5.103 MPa -Cốt thép chịu lực CII: Rs=Rsc=280MPa, Rsw=225MPa, Es=21.104Mpa -Thép đai CI có cường độ chịu kéo Rs=Rsc=225 Mpa; Rsw=175 Mpa , Es=21.104Mpa 1.4 XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CỘT tt K N max 5580 1, Fcôt = = = 0.394(m2 ) Rb 17000 Chọn bc x hc = 0,6 x 0,7=0,42 (m2) 10 + Ab : diện tích ngang mũi cọc, Ab = bxh = 0,3×0,3=0,09(m2) + Xác định  cq  q p  Ab =1,1x10986x0,09=1087,614 (KN) + Xác định u  cf  fi  li u: chu vi tiết diện ngang thân cọc, u = 2(b + h) =  (0,3 + 0,3) = 1, 2(m) γcf : hệ số điều kiện làm việc đất mặt bên cọc (Tra Bảng4) f i :cường độ sức kháng thân cọc ( Tra bảng 3) Chia lớp đất thành phân tố đất đồng dày tối đa 2m Lớp Loại đất đất Sét vô cơ, dẻo mền B=0.31 Đất thô chứa sét B=0,053 1(3m-5m) 2(5m-6.5m) Độ sâu trung bình (m) 5.75 3(6.5m-8.5m) 4(8.5m-10.5m) 5(10.5m-12.5m) 6(12.5m-14.5m) 7(14.5m-16.5m) 8(16.5m-18.5m) 9(18.5m-20.5.m) 10(20.5m-22.5m) 11(22.5m-24.36m) 7.5 9.5 11.5 13.5 15.5 17.5 19.5 21.5 23.43 Phân tố lớp Li (m) 1.5 γcf 2 2 2 2 1.86 fi γcffili (KN/m) 36.9 40.4 73.8 60.6 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Tổng=134.4 Vậy sức chịu tải cực hạn cọc theo tiêu lý đất : Rc ,u =  c ( cq  q p  Ap + u   cf  f si  li ) = 1 (1087,614 + 1,  134, 4) = 1373,8(kN ) 3.8.2.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất - - Sức chịu tải cực hạn cọc: Rc ,u ( cd ) = QP + Qs = q p Ap + u  f i  li Sức kháng mũi: (đất thô chứa sét): Cu = 6, 25  NSPT = 6, 25 18 = 112,5 , N c = ( Cọc ép) q p = Cu  N c = 112,5  = 1012,5( KN ) QP = q p Ap = 1012,5  0,32 = 91,125( KN ) 15 - Sức kháng ma sát: u=4x0.3=1.2(m) + Lớp 1: đất dính Cu = 6, 25  NSPT = 6, 25  = 56, 25   = 0,79 (hình G-1) f1 =   Cu = 56, 25  0, 79 = 44, 4375( KN / m ) + Lớp 2: đất dính Cu = 6, 25  NSPT = 6, 25 18 = 112,5   = 0, 47 (hình G-1) f1 =   Cu = 0, 47 112,5 = 52,875( KN / m ) QS = u. f i  li = 1,  (44, 4375  + 52,875  33,5) = 2445,5( KN )  Rc ,u ( cd ) = QP + Qs = 91,125 + 2445,5 = 2536, 625( KN ) - Sức chịu tải cực hạn theo đất nền: Rc ,u = min( Rc ,u ( cd ) , Rc ,u ( cl ) ) = (2536.625;1373.8) = 1373.8( KN ) - Sức chịu tải thiết kế: Rc ,d = •  Rc ,u 1,5 1373.8  =  = 832, 6( KN )  n  k 1,5 1, 65  o : hệ số điều kiện làm việc, kể đến yếu tố tăng mức độ đồng đất sử dụng móng cọc, lấy  o = 1.15 (trong nhóm nhiều cọc) •  n : hệ số tin cậy tầm quan trọng cơng trình, lấy  n = 1.15 (đối với cơng trình cấp II)  k : hệ số phụ thuộc vào số lượng cọc đài móng, lấy  k = 1, 65 ( tiêu chuẩn 6-10 cọc) - Đóng ép cọc: + Lực ép cọc : ép Pmax = (2  3).Rc ,d = (1565  2497,8) ép Pmin = (1,5  2).Rc ,d = (1248,9  1665) ép  Pmax = 1600(kN ) ép  Pmin = 1300(kN ) ép ép Rc ,d  Pmin  Pmax  PVL , Vậy cọc đảm bảo độ bền thi công ép cọc 3.9 XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG CỌC, BỐ TRÍ CỌC, KÍCH THƯỚC ĐÀI MĨNG 16 3.9.1 Chọn số lượng cọc bố trí cọc đài * Chọn số lượng cọc: n= N tt 5580 = 1,3 = 8, 71 Rc ,d 832, Chọn n = cọc * Bố trí cọc đài: - Khoảng cách cọc (từ tim cọc đến tim cọc) : S = 3d = 3.0,3 =0,9 m - Khoảng cách từ mép cọc đến mép đài bằng: d 0,3 = = 0,15m 2 3.9.2 Kích thước đài móng: B = 2, 4(m) L = 2, 4(m) 17 Hình 3.9 Sơ đồ bố trí cọc đài 3.10 KIỂM TRA TẢI TÁC DỤNG LÊN ĐẦU CỌC Chuyển ngoại lực tác dụng đáy đài trọng tâm nhóm cọc (ở có trọng tâm nhóm cọc trùng với trọng tâm đáy đài) N tt = N tt + Fd  tb H d = 5580 + 22  2,  2,  1.3 = 5744(kN ) M tt y =M ytt + H xtt hd = 342 + 116 1,3 = 492,8( kNm) M tt x =0(kNm) Tải tác dụng lên cọc: Pi tt N = n tt M + x tt y i xi Ta có bảng tính sau: 18 Cọc N 5744 M tt tt y 492,8 xi xi2 -0.9 0.9 -0.9 0.9 -0.9 0.9 0.81 0.81 0.81 0.81 0.81 0.81 x i 4.86 Pi 546.96 638.2 729.5 546.96 638.2 729.5 546.96 638.2 729.5 Bảng 3-5 : Tải tác dụng lên cọc tt Pmax = 729.5( KN ) tt Pmin = 546.96( KN ) Trọng lượng thân cọc : Qcoc =  bt,  Ac  L = 25  0,32  21,36 = 48, 06( KN ) Tải trọng tác dụng vào cọc : Pmax = 729,5 + 48,06 = 777.56(kN )  Rc ,d = 832,6(kN )  thỏa điều kiện ổn định đầu cọc Pmin = 546,96 + 48,06 = 595,02(kN )  Hiệu suất làm việc cọc : Pmax 777,56 = 100 = 93,34% Rc ,d 832, Vậy cọc làm việc tận dụng tốt khả chịu lực 3.11 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH DƯỚI ĐÁY KHỐI MÓNG QUY ƯỚC, ƯỚC LƯỢNG ĐỘ LÚN MÓNG CỌC 3.11.1 Xác định khối móng quy ước: Tính góc ma sát trung bình lớp đất cọc xuyên qua: 19 tb  h = h i i 160 48  29030 = = 270 25 3,5 + 17,86 i Góc mở:  = tb = 651 Chiều dài móng quy ước theo phương x:0  Lqu = L '+ Lc tan  tb      = 2,1 +  21,36  tan ( 51 ) = 7, 2m  Chiều rộng móng quy ước theo phương x:   Bqu = B '+ Ltb tan  tb  = 2,1 +  21,36  tan ( 651 ) = 7, 2m   Diện tích móng khối quy ước: Fqu = 7,  7, = 51,84m Moment chống uốn khối móng quy ước Wy = Wx = Bqu L2qu Bqu L2qu 7, 23 = = 62, 2m3 7, 23 = = 62, 2m3 Chiều cao khối móng quy ước: H qu = L + D f = 21,36 + = 24,36m Khối lượng đất móng quy ước: Qd = Fqu  H i i = 62,  (18  0,5 + 11, 23  + 11, 056 17,86) = 17032(kN ) Khối lượng cọc đài bê tông cốt thép: Qc = nAp bt Lc +  btVd =  0,32  25  21,36 + 25  2,  2, 1,3 = 619, 74( kN ) Khối lượng đất bị cọc đài chiếm chỗ: Qdc = nAp  H i i +  Vdai =  0,32  (11,32  3,5 + 11, 056 17,86) + 2, 1,3 11,32 = 275( kN ) Tổng khối lượng khối móng quy ước: 20 Qqu = Qd + Qc − Qdc = 17032 + 619, 74 − 275 = 17376(kN ) 3.11.2 Kiểm tra ổn định khối móng quy ước Tải trọng quy đổi đáy khối móng quy ước: N = N tc + Qqu = 4852,17 + 17376 = 22228,17(kN ) tc qu M tc qu = M ytc + H tc ( H qu − D f + H d ) = 297, + 100,87  (24,36 − + 1,3) = 2583,1( kN ) Ứng suất khối móng quy ước: Ptbtc = tc max P tc P tc N qu = = Aqu tc N qu Aqu tc N qu Aqu = + + 22228,17 = 428,8(kN / m2 ) 51,84 tc M qu Wx tc M qu Wx = 22228,17 2583,1 + = 470,3(kN / m2 ) 51,84 62, = 22228,17 2583,1 − = 387,3(kN / m2 ) 51,84 62, Xác định sức chịu tải đất theo trạng thái giới hạn II: R tc = m( ABqu II + Bh II, + Dc) + m = 1: hệ số điều kiện làm việc +Bqu =7,2 m +  II = 11, 056( KN / m3 ) :Trọng lượng thể tích đáy móng ( lớp 2) + h   II, = (0,5 18 + 10, 23 + 17,86 11, 056) = 267,84( KN / m3 ) :Trọng lượng phía đáy móng + c= 11,5  A = 1,1045  + Mũi cọc lớp có : tb = 29o30   B = 5, 418  D = 7,805  → Rtc = 1 (1,1045  7,2 11,056 + 5,418  267,84 + 7,805 11,5) = 1628,84(kN) Kiểm tra điều kiện ổn định: 21 tc  Pmax = 470,3( KN / m )  1, R tc = 1954, 61( KN / m )  tc  Pmin = 387,3( KN / m )   tc tc  Ptb = 428,8( KN / m )  R = 1628,84( KN / m ) Vậy điều kiện ổn định đất thỏa mãn 3.11.3 Tính lún khối móng quy ước theo tổng phân tố Áp lực gây lún đáy móng: Pgl = Ptbtc −   i hi = 428,8 − 267,84 = 160,96(kN/ m ) Chia lớp phân tố: hi  0, Bqu = 0,  7, = 2,88m Chọn hi = 2,8m P1i =  i  h (kN / m )  ei1 (nội suy)  gl = k0  Pgl (kN / m ) , tìm k0i dựa vào tỉ lệ Z/B vs L/B i i P2i =  gli + P1i (kN / m )  e2i (nội suy) Si = e1i − e2i hi (cm) + e1i Lớp đất P 50 100 200 400 800 0.517 0.5 0.49 0.473 0.4543 0.43 ( kN / m2 ) e phân lớp Dày (m) Z/B L/B  gl 2,8 Z (m) 1.4 0.194 0.9612 289.32 149 2,8 4.2 0.583 0.6225 320.3 96.46 2,8 0.972 0.352 351.2 54.5 k0i P1i P2i i e1i Si e2i (cm) 438.3 416.7 405.7 0.465 0.452 2.48 0.462 0.4533 1.6 0.459 0.454 0.96 Tổng : 5.04 Bảng 3-7 Kiểm tra biến dạng 22 S =  Si = 5,04cm < Sgh = 10cm (theo phụ lục E- TCVN 10304:2014) → thỏa điều kiện lún 3.12 XÁC ĐỊNH CHIỀU CAO ĐÀI MÓNG, KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHỐNG XUYÊN THỦNG Chọn chiều cao sơ 1m Chọn ao = 0,1m → Chiều cao làm việc tiết diện đài: ho = h − ao = − 0,1 = 0,9m - Hình 3.12 Tháp xuyên thủng Tháp xuyên thủng phủ qua tất cọc nên không cần kiểm tra chọc thủng Kiểm tra điều kiện xuyên thủng hạn chế 23 24 Lực gấy xuyên thủng: Fxt =  N tt − P5 = 5744 − 638, = 5105,8(KN ) Lực chống xuyên (theo mục 6.2.5.4 – TCVN 5574:2012), điều kiện kiểm tra là: Fxt  Fcx = t b RbtU m ho tan   t :hệ số, vê tông nặng t =  b = :hệ số điều kiện bê tông đài cọc 25 Rbt = 1, 2( Mpa) :cường độ chịu kéo tính tốn bê tơng đài cọc - Chu vi đỉnh tháp chọc thủng: U m1 = 2(bc + hc ) =  (0,6 + 0,7) = 2,6(m) - Chu vi đáy tháp chọc thủng: U m2 =  (1,5 + 1,5) = 6(m) U m :giá trị trung bình chu vi đáy tháp xuyên thủng Um = U m1 + U m 2,6 + = = 4,3(m) 2  Fcx = 111200  4,3  0,9  0,9 = 12538,8(kN ) > Fxt=5105,8 kN 0,  Đài cọc không bị cột xuyên thủng Kết luận: Chọn chiều cao đài h = 1m đảm bảo điều kiện xuyên thủng 3.13 TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO ĐÀI MĨNG 3.13.1 Sơ đồ tính 26 3.13.2 Tính tốn cốt thép * Momen uốn quanh mặt ngàm Moment gây mặt cắt (tại ngàm) M1 = ( P3 + P6 + P9 )  0,55 = (729,5  3)  0,55 = 1203,675(kNm) Chiều cao làm việc: ho = h − a = 1000 − 100 = 900mm m = M 1−1 1203, 675 = = 0, 0364  b Rbbho 117000  2,  0,92 →  = − − 2 m = − −  0, 0364 = 0, 0378 27 As =  b Rbbho Rs = 0, 0378 117000  2,  0,9 = 4960, 6(mm2 ) 280000 Chọn thép  18 có Asi=254,47 (mm ) nthep = 4960, = 19,5(thanh) , chọn 20 254, 47 Bước thép: a= 2400 − 100 = 121, 05(mm) 20 − Chọn 2018 rải với khoảng cách a = 120mm * Momen uốn quanh mặt ngàm Moment gây mặt cắt (tại ngàm) M1 = ( P7 + P8 + P9 )  0,6 = (546,96 + 638, + 729,5)  0,6 = 1148,8(kNm) Chiều cao làm việc: ho = h − a = 1000 − 100 = 900mm m = M 1−1 1148,8 = = 0, 0348  b Rbbho 117000  2,  0,92 →  = − − 2 m = − −  0, 0348 = 0, 0354 As =  b Rbbho Rs = 0, 0354 117000  2,  0,9 = 4640,8(mm2 ) 280000 Chọn thép  18 có Asi=254,47 (mm ) nthep = 4640,8 = 18, 23(thanh) , chọn 18 254, 47 Bước thép: a= 2400 − 100 = 135,3(mm) 18 − Chọn 1818 rải với khoảng cách a = 140mm 28 29 ... thực tế cắm vào đất 21,36 m 1.7 KIỂM TRA CỌC THEO ĐIỀU KIỆN VẬN CHUYỂN, LẮP DỰNG Theo tiêu chuẩn TCVN 10304:2014 3.7.1 Vận chuyển 11 Hình 3.5 Sơ đồ vận chuyển M1 = qa = 0.045qL2 q( L − 2a)2 qa... 0,93.(1.0, 089.17.103 + 1, 018.280) = 1672( KN ) 3.8.2 Sức chịu tải cọc theo đất 3.8.2.1 Sức chịu tải theo tiêu lý đất nền: (Theo mục 7.2.2.1-TCVN 10304:2014) Rc ,u =  c ( cq  qb  Ab + u  ... 2.5 Z/B L/B k0i P1i i P2i e1i Si e2i (cm) 0.2 0.1 Độ lún móng: S=2,5cm < Sgh = cm  Nên móng thỏa mãn điều kiện độ lún 2.3 TÍNH TỐN KẾT CẤU MÓNG  Rb ( Rn ) = 11,5MPa  R ( R ) = 0,9MPa  bt k Chọn:Bê