TÓM TẮT KẾT LUẬN MỚI CỦA LUẬN ÁN 1. Luận án đã đưa ra cơ sở lý thuyết của quá trình cháy LTC, từ đó đưa ra được phương pháp xác định thời điểm bắt đầu cháy, thời gian cháy... 2. Đã xây dựng thành công động cơ Yanmar DB178F(E) trên phần mềm AVLBoost. Đánh giá ảnh hưởng của thông số thời điểm phun đến quá trình cháy RCCI nhằm tạo cơ sở cho quá trình thực nghiệm. 3. Luận án đã chuyển đổi thành công động cơ diesel truyền thống sang động cơ diesel common rail từ đó làm cơ sở để chuyển sang động cơ RCCI. 4. Luận án đã tiến hành nghiên cứu thực nghiệm đánh giá ảnh hưởng của thông số thời điểm phun nhiên liệu diesel đến quá trình cháy của động cơ RCCI. Từ đó lựa chọn thời phun nhiên liệu diesel trong động cơ RCCI như sau: Tại tải thấp động cơ RCCI phun 2 lần: tại 41o và tại 30o góc quay trục khủy trước điểm chết trên. Tại tải trung bình động cơ RCCI phun 2 lần: tại 66o và tại 55o góc quay trục khuỷu trước điểm chết trên. Tại tải cao động cơ RCCI phun một lần tại 15o góc quay trục khuỷu trước điểm chết trên. 5. Đã thực nghiệm đánh giá động cơ RCCI và đưa ra kết luận như sau: Lượng phát thải HC và CO của động cơ RCCI luôn cao hơn so với động cơ diesel. Lượng phát thải NOx của động cơ RCCI giảm 38,85% so với động cơ diesel. Lượng phát thải soot của động cơ RCCI giảm 44,61% so với động cơ diesel.
LỜI CAM ĐOAN Tôi, Nguyễn Tuấn Thành, xin cam đoan đề tài nghiên cứu riêng hướng dẫn GS.TS Phạm Minh Tuấn TS Trần Anh Trung Luận án có sử dụng phần kết tơi nhóm nghiên cứu thực Đề tài cấp Bộ Giáo dục Đào tạo “Nghiên cứu thiết kế, chế tạo hệ thống cấp nhiên liệu điều khiển động nén cháy kiểm soát hoạt tính nhiên liệu (RCCI) nhằm giảm phát thải tiêu thụ nhiên liệu”, mã số B2018-BKA-59, đề tài Khoa học Công nghệ cấp Bộ năm 2018 Ths Nguyễn Duy Tiến chủ nhiệm đề tài Tôi chủ nhiệm đề tài đồng ý cho sử dụng phần kết nghiên cứu đề tài cấp Bộ vào việc viết luận án Tôi xin cam đoan số liệu kết nêu luận án trung thực chưa công bố cơng trình khác! TẬP THỂ HƯỚNG DẪN Hà Nội, tháng 08 năm 2022 Người hướng dẫn Người hướng dẫn GS.TS Phạm Minh Tuấn TS Trần Anh Trung i Nghiên cứu sinh Nguyễn Tuấn Thành LỜI CẢM ƠN Tôi xin chân thành cảm ơn Trường Đại học Bách khoa Hà Nội, Phịng Đào tạo, Trường Cơ Khí, Khoa Cơ khí Động lực cho phép tơi thực đề tài nghiên cứu Trường Đại học Bách khoa Hà Nội Xin cảm ơn Phòng Đào tạo Khoa Cơ khí Động lực hỗ trợ giúp đỡ suốt q trình tơi thực luận án Tôi xin chân thành cảm ơn GS.TS Phạm Minh Tuấn TS Trần Anh Trung hướng dẫn tơi tận tình chu tơi thực hồn thành luận án Tơi xin chân thành biết ơn thầy, cô Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường Cơ Khí - Trường Đại học Bách khoa Hà Nội giúp đỡ dành cho điều kiện thuận lợi để hồn thành luận án Tơi xin cảm Tổng Cơng Ty Máy Động Lực Máy Nông Nghiệp Việt Nam CTCP, Ban Kỹ Thuật Nghiên Cứu Phát Triển đồng nghiệp hậu thuẫn, động viên suốt q trình nghiên cứu học tập Tơi xin bày tỏ lịng biết ơn sâu sắc đến thầy, đồng ý đọc duyệt góp ý kiến quý báu để tơi hồn chỉnh luận án Cuối xin gửi lời cảm ơn chân thành tới gia đình bạn bè, người động viên khuyến khích tơi suốt thời gian tơi tham gia nghiên cứu thực nghiên cứu Hà Nội, ngày 20 tháng 08 năm 2022 Nghiên cứu sinh Nguyễn Tuấn Thành ii MỤC LỤC LỜI CAM ĐOAN i LỜI CẢM ƠN ii MỤC LỤC iii DANH MỤC CHỮ VIẾT TẮT vi DANH MỤC HÌNH VẼ ix DANH MỤC BẢNG BIỂU xii MỞ ĐẦU xiii i Lý chọn đề tài xiii ii Mục đích nghiên cứu xiv iii Đối tượng phạm vi nghiên cứu xiv iv Phương pháp nghiên cứu xiv v Ý nghĩa khoa học thực tiễn xiv vi Điểm luận án xv vii Bố cục luận án xv CHƯƠNG TỔNG QUAN 1.1 Vấn đề tiêu thụ nhiên liệu ô nhiễm môi trường 1.2 Tổng quan động cháy nhiệt độ thấp 1.2.1 Động cháy nén hỗn hợp đồng (HCCI) 1.2.2 Động nén cháy hòa trộn trước PCCI 1.2.3 Động RCCI 1.3 Tổng quan phương pháp điều khiển hoạt tính nhiên liệu động RCCI 1.4 1.3.1 Điều khiển phun cho động dùng lưỡng nhiên liệu 1.3.2 Sử dụng đơn nhiên liệu kết hợp phụ gia 10 Tình hình nghiên cứu RCCI 11 1.4.1 Nghiên cứu nước 11 1.4.2 Nghiên cứu nước 16 1.5 Tổng quan giải pháp công nghệ chuyển đổi động diesel sang động RCCI 18 1.5.1 Tỷ lệ nhiên liệu 18 1.5.2 Phương pháp phun 19 1.5.3 Luân hồi khí thải EGR 21 iii 1.5.4 Tỷ số nén 21 1.5.5 Hình dạng đỉnh piston 22 1.5.6 Nghiên cứu mặt kết cấu nhằm chuyển đổi động diesel truyền thống sang động RCCI 22 1.6 1.7 Cách tiếp cận phương pháp nghiên cứu 28 1.6.1 Cách tiếp cận 28 1.6.2 Phương pháp nghiên cứu 29 Kết luận chương 29 CHƯƠNG CƠ SỞ LÝ THUYẾT QUÁ TRÌNH HÌNH THÀNH HỖN HỢP VÀ CHÁY TRONG ĐỘNG CƠ RCCI 30 2.1 Quá trình cháy động LTC 30 2.2 Cơ sở lý thuyết tính tốn q trình cháy động RCCI 33 2.2.1 Xác định thời điểm bắt đầu cháy (SOC) 34 2.2.2 Xác định thời gian cháy 37 2.2.3 Xác định góc cháy 50% (CA50) 38 2.3 Cơ sở lý thuyết mô trình cháy RCCI phần mềm AVLBOOST 39 2.3.1 Phương trình nhiệt động học 39 2.3.2 Mơ hình cháy 41 2.3.3 Mơ hình truyền nhiệt 43 2.3.4 Mơ hình tính tốn thành phần khí thải 44 2.4 Cơ sở lý thuyết tính tốn tốc độ tỏa nhiệt xy lanh 45 2.5 Kết luận chương 48 CHƯƠNG CHUYỂN ĐỔI ĐỘNG CƠ DIESEL XY LANH SANG ĐỘNG CƠ RCCI VÀ MÔ PHỎNG TRÊN PHẦN MỀM AVL-BOOST 50 3.1 Đối tượng chuyển đổi nhiên liệu 50 3.1.1 Đối tượng chuyển đổi 50 3.1.2 Nhiên liệu lựa chọn 51 3.2 Thiết kế, chế tạo chi tiết, hệ thống nhằm chuyển đổi động diesel sang động RCCI 51 3.2.1 Thiết kế thay đổi hệ thống nhiên liệu diesel 51 3.2.2 Thiết kế hệ thống cung cấp nhiên liệu xăng 61 3.2.3 Thay đổi tỉ số nén động 64 3.2.4 Chế tạo đường ống thải 65 iv 3.2.5 3.3 3.4 Động sau chuyển đổi sang động common rail 66 Mô động RCCI 71 3.3.1 Xây dựng mơ hình mơ 71 3.3.2 Chế độ mô 72 3.3.3 Đánh giá tính xác mơ hình mơ 73 3.3.4 Kết mô động RCCI phần mềm AVL-BOOST 75 Kết luận chương 79 CHƯƠNG NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM 80 4.1 Mục đích thực nghiệm 80 4.2 Sơ đồ bố trí thực nghiệm 80 4.3 Quy trình phạm vi thực nghiệm 81 4.4 Đánh giá ảnh hưởng thời điểm phun đến động RCCI 82 4.5 4.6 4.4.1 Đặc điểm trình cháy 82 4.4.2 Đặc điểm khí thải tiêu hao nhiên liệu 85 4.4.3 Kết luận 87 4.4.4 So sánh động RCCI động truyền thống vùng làm việc 88 Đánh giá kết mô thực nghiệm 94 4.5.1 Đánh giá số thị, có ích mô thực nghiệm 94 4.5.2 Đánh giá áp suất mô thực nghiệm 94 Kết luận chương 97 KẾT LUẬN CHUNG 98 DANH MỤC CÁC CƠNG TRÌNH ĐÃ CÔNG BỐ 100 TÀI LIỆU THAM KHẢO 101 PHỤ LỤC 109 v DANH MỤC CHỮ VIẾT TẮT Kí hiệu Tiếng Anh Tiếng việt aTDC after Top Dead Center Sau điểm chết BDM Burn Duration Model Mơ hình cháy thời gian thực BMEP Brake Mean Effective Pressure Áp suất thị trung bình bTDC before Top Dead Center Trước điểm chết CA50 Crank Angle 50 Góc quay hỗn hợp cháy 50% CAD Crank Angle Degrees Góc quay trục khuỷu CDC Conventional Diesel Combustion Quá trình cháy động diesel truyền thống COM Control Oriented Model Mô hình điểu khiển DARE Discrete-time Algebraic Riccati Equation Phương trình Riccati rời rạc DI Direct Injection Phun trực tiếp DICI Direct Injection Compression Ignition Động phun trực tiếp cháy nén DOC Diesel Oxidation Catalyst Bộ xúc tác ô xi hóa DPF Diesel Particulate Filter Bộ lọc chất thải dạng hạt EGO Exhaust Gas Oxygen Cảm biến ô xi khí thải EGR Exhaust Gas Recycling Luân hồi khí thải EOC End of Combustion Kết thúc trình cháy EVC Exhaust Valve Closing Thời điểm đóng xu páp xả EVO Exhaust Valve Opening Thời điểm mở xu páp xả GHG Green House Gas Khí gây hiệu ứng nhà kính HCCI Homogeneous Charge Compression Ignition Động hỗn hợp đồng cháy nén HRF High Reactivity Fuel Nhiên liệu hoạt tính cao HTHR High Temperature Heat Release Tỏa nhiệt nhiệt độ cao HRR Heat Release Rate Tốc độ tỏa nhiệt HTO High Temperature Oxidation Oxy hóa nhiệt độ cao vi ICE Internal Combustion Engine Động đốt IVC Intake Valve Closure Thời điểm đóng xu páp nạp IVO Intake Valve Opening Thời điểm mở xu páp nạp KIM Knock Integral Model Mơ hình kích nổ tích hợp LRF Low Reactivity Fuel Nhiên liệu hoạt tính thấp LNT Lean NOx Trap Bộ bẫy NOx hịa khí nghèo LTC Low Teamperature Combustion Cháy nhiệt độ thấp LTHR Low Temperature Heat Release Tỏa nhiệt nhiệt độ thấp NG Natural Gas Khí tự nhiên LQI Linear Quadratic Integral Tích phân bậc tuyến tính LTO Low Temperature Oxidation Oxy hóa nhiệt độ thấp MKIM Modified Knock Integral Model Mơ hình kích nổ tích hợp sửa đổi ON Octane Number Chỉ số Octan PCCI Partially Premixed Compression Ignition Động cháy nén hỗn hợp hòa trộn trước phần PCI Premixed Compression Ignition Động cháy nén hỗn hợp PM Particualte Matter Phát thải dạng hạt PFI Port Fuel Injection Hệ thống phun xăng trước xupap nạp PFS Partial Fuel Stratification Nhiên liệu phân lớp phần PPRR Peak Pressure Rise Rate Tốc độ đạt đỉnh áp suất RCCI Reactivity Controlled Compression Ignition Động nén cháy kiểm sốt hoạt tính nhiên liệu RCM Rapid Compression Machine Máy nén nhanh RHS Right Hand Side Phía bên phải RI Ringing Intensity Cường độ rung RON Research Octane Number Chỉ số Octan SCR Selective Catalytic Reduction Bộ xúc tác khử NOx SOC Start of Combustion Bắt đầu cháy SOI Start of Injection Bắt đầu phun vii VGT Variable Geometry Turbine Tua bin có biên dạng cánh thay đổi FAR Fuel-air ratio Tỉ lệ nhiên liệu khơng khí COV coefficient of variant Chỉ số dao động viii DANH MỤC HÌNH VẼ Hình 1.1: Dự đốn tăng trưởng tương đối công nghệ ô tô khác tới năm 2035 [3] Hình 1.2: Nguyên lý động cháy nhiệt độ thấp LTC [4] Hình 1.3: Vùng làm việc động HCCI, PCCI RCCI Hình 1.4: So sánh trình cháy động xăng, HCCI động diesel Hình 1.5: So sánh trình cháy động PCCI, diesel động xăng Hình 1.6: Bố trí vị trí phun nhiên liệu động RCCI [27] Hình 1.7: Đồ thị tốc độ toả nhiệt động RCCI [30] Hình 1.8: Sơ đồ chạy thử nghiệm động RCCI [62] 14 Hình 1.9: Đặc điểm chế độ chạy thử nghiệm [62] 15 Hình 1.10: Cơ chế cháy thay đổi thời điểm phun tỷ lệ nhiên liệu[18] 19 Hình 1.11: Tốc độ tỏa nhiệt giá trị đỉnh nhiệt tỏa thay đổi thời điểm bắt đầu phun 20 Hình 1.12 Hình dạng đỉnh piston động RCCI, (a) đỉnh piston động RCCI hạng nặng, (b) đỉnh piston động diesel GM 1.9, (c) đỉnh piston động RCCI hạng nhẹ [50] 22 Hình 1.13: Sơ đồ thực nghiệm động diesel truyền thống chuyển đổi sang phun diesel điện tử CR [51] 24 Hình 1.14: Sơ đồ mạch cung cấp nhiên liệu [53] 25 Hình 1.15: Ảnh hưởng áp suất phun tới (a) tỷ lệ hịa trộn nhiên liệu / khơng khí (1/) (b) nhiệt độ xy lanh mặt cắt buồng cháy, hạt nhiên liệu diesel thể hạt ngũ giác màu xanh lục [54] 26 Hình 1.16: Thông số hoạt động bơm cao áp phân loại theo kích thước bơm [55] 27 Hình 1.17: Sơ đồ tổng quát hệ thống phun nhiên liệu hoạt tính thấp lựa chọn vị trí lắp vịi phun hoạt tính thấp 28 Hình 2.1: Phân bố hàm lượng chất khí độc hại theo nhiệt độ cháy tỷ lệ hòa trộn nhiên liệu khơng khí ( = 1/λ) cục buồng cháy [71] 31 Hình 2.2: Sơ đồ phản ứng phản ứng cháy nhiên liệu ethanol, R thể gốc OH, HO2 H sơ đồ [71] 32 Hình 2.3: Đặc điểm phun nhiên liệu LRF HRF động RCCI 33 Hình 2.4: Khái niệm trình cháy RCCI [72] 34 Hình 2.5: Đồ thị tích phân 1/wt từ thời điểm IVC đến SOC [72] 35 Hình 2.6: Cân lượng xylanh 40 Hình 3.1: Động Yanmar DB178F(E) 50 ix Hình 3.2: Sơ đồ HTNL nguyên (a) sơ đồ HTNL CR chuyển đổi (b) 52 Hình 3.3: Hình ảnh vịi phun ngun (trái) vịi phun common rail (phải) 53 Hình 3.4: Hình ảnh góc tia phun vòi phun CR (trái) vòi phun nguyên bản(phải) 54 Hình 3.5: Hình ảnh số tia phun vòi phun common rail (trái) vòi phun nguyên (phải) 54 Hình 3.6: Gá vịi phun 55 Hình 3.7: Vòi phun lắp đặt động 55 Hình 3.8: Cấu tạo ống tích áp 56 Hình 3.9: Vị trí lắp đặt ống phân phối 57 Hình 3.10: Van điều khiển áp suất ống tích áp 57 Hình 3.11: Cảm biến áp suất ống rail 58 Hình 3.12: Bơm cao áp động nguyên 59 Hình 3.13: Hình ảnh bên tủ ECU 60 Hình 3.14: Hình ảnh EDU 61 Hình 3.15: Kết cấu đường ống nạp động RCCI 62 Hình 3.16: Hình ảnh ống nạp thực tế 62 Hình 3.17: Sơ đồ hệ thống cung cấp nhiên liệu xăng 63 Hình 3.18: Thiết bị cung cấp nhiên liệu xăng 63 Hình 3.19: Vịi phun xăng động 64 Hình 3.20: Bản vẽ chi tiết đệm nắp máy 65 Hình 3.21: Kết cấu đường ống thải 66 Hình 3.22: Momen suất tiêu hao nhiên liệu động trước sau thay đổi 67 Hình 3.23: Lượng phát thải PM 68 Hình 3.24: Lượng phát thải CO2 68 Hình 3.25: Lượng phát thải HC 69 Hình 3.26: Lượng phát thải CO 69 Hình 3.27: Lượng phát thải NOx 70 Hình 3.28: Mơ hình động Yanmar 178F 71 Hình 3.29: Tỉ lệ nhiên liệu xăng/ nhiên liệu diesel mô 72 Hình 3.30: Đồ thị so sánh momen, cơng suất mô thực tế 73 Hình 3.31: Đồ thị so sánh suất tiêu hao nhiên liệu mô thực 73 Hình 3.32: Đồ thị so sánh phát thải CO, NOx mơ thực tế 73 Hình 3.33: Đồ thị so sánh phát thải PM mô thực tế 73 Hình 3.34: Đặc tính ngồi động RCCI mơ 75 x Phụ lục Thơng số nạp mơ hình AVL-Boost PL3.1 Phần tử đường ống Hình PL3 1: Khai báo liệu chung cho phần tử đường ống Dữ liệu phần tử đường ống xác định theo kết cấu mô hình động Kubota BD178F đưa bảng: Bảng PL3 1: Chi tiết thông số nhập cho phần tử đường ống mơ hình STT Tên L(mm) D(mm) hα T (K) p(bar) T(K) Pipe-1 120 30 298 298 Pipe-2 50 30 298 298 Pipe-3 50 30 298 298 Pipe-4 100 30 298 298 Pipe-5 50 40 298 2.4 298 Pipe-6 1500 80 298 2.4 298 118 PL3.2 Phần tử điểm đo Hình PL3 2: Khai báo liệu chung cho phần tử điểm đo Các giá trị phần tử điểm đo thể cụ thể bảng Bảng PL3 2: Các thông số nhập cho phần tử điểm đo mơ hình STT Giá trị Đơn vị 30 mm mm 119 PL3.3 Phần tử bình ổn áp Hình PL3 3: Khai báo liệu chung cho phần tử bình ổn áp Các thơng số cụ thể phần tử bình ổn áp thể cụ thể bảng sau: Bảng PL3 3: Chi tiết thơng số nhập cho phần tử bình ổn áp mơ hình STT Thơng số Plen1 Plen2 Đơn vị Thể tích l Áp suất 2.6 2.4 bar Nhiệt độ 66.85 596.85 degC Tỷ lệ A/F 14.7 14.7 Hệ số lưu lượng vào 1/1 1/1 120 PL3.4 Phần tử xylanh Các thông số cần nhập phần tử xylanh thể bảng sau: Bảng PL3 4: Nhập thông số cho xylanh ST T Thông số xylanh Đơn vị Đường kính xylanh 78 mm Hành trình dịch chuyển 62 mm Chiều dài truyền 114 mm Độ lệch tâm chốt piston so với đường tâm xylanh mm Thể tích cơng tác 273 cm3 Tỷ số nén 17 Mơ hình cháy Vibe 2-Zone Diện tích đỉnh piston 4778 mm2 Nhiệt độ đỉnh piston 276.85 Deg 10 Diện tích nắp xylanh 4778 Mm2 11 Nhiệt độ nắp xylanh 246.85 deg 12 Nhiệt độ thành xylanh piston ĐCT 162 deg 13 Nhiệt độ thành xylanh piston ĐCT 152 deg 14 Đường kính đế xupap nạp 33 mm 15 Khe hở nhiệt xupap nạp 0,1 mm 16 Đường kính đế xupap thải 27 mm 17 Khe hở nhiệt xupap thải 0,15 mm Bảng PL3 5: Thể thông số độ nâng xupap nạp theo góc quay trục khuỷu Góc Góc Độ nâng Độ nâng Góc quay quay quay của trục trục trục xupap(mm) xupap(mm) khuỷu(độ) khủy(độ) khủy(độ) 346 436 3,5765 121 516 Độ nâng xupap(mm) 2,5352 356 0,0466 446 4,8213 526 1,736 366 0,1153 456 6,3084 536 1,1397 376 0,2313 466 7,7316 546 0,7168 386 0,4217 471,5 8,0236 556 0,4217 396 0,7168 476 7,7316 566 0,2313 406 1,1397 486 6,3084 576 0,1153 416 1,736 496 4,8213 586 426 2,5352 506 3,5765 Bảng PL3 6: Thể thơng số độ nâng xupap thải theo góc quay trục khuỷu Góc Góc Độ nâng Độ nâng Góc quay quay quay của trục trục trục xupap(mm) xupap(mm) khuỷu(độ) khủy(độ) khủy(độ) Độ nâng xupap(mm) 126,5 216,5 3,5765 306,5 2,5352 136,5 0,0466 226,5 4,8213 316,5 1,736 146,5 0,1153 236,5 6,3084 326,5 1,1397 156,5 0,2313 246,5 7,7316 336,5 0,7168 166,5 0,4217 256,5 8,0238 346,5 0,4217 176,5 0,7168 266,5 7,7316 356,5 0,2313 186,5 1,1397 276,5 6,3084 366,5 0,1165 196,5 1,736 286,5 4,8213 376,5 206,5 2,5352 296,5 3,5765 Phụ lục Một số kết đo thực nghiệm PL4.1 áp suất cháy 2000 vòng/ phút GQT K (độ TK) -360 -355 -350 -345 -340 -335 -330 -325 -320 Áp suất 2Nm (bar) Áp suất 6Nm (bar) Áp suất 10Nm (bar) 10 25 40 10 40 55 15 ORI ORI độ 5độ ORI độ độ độ độ độ độ độ 1,07 0,94 0,98 0,98 1,06 1,04 0,68 0,97 1,02 0,9 1,01 0,87 0,86 0,81 0,86 0,89 0,88 0,89 0,8 0,94 0,85 0,88 0,87 0,74 0,73 0,66 0,8 0,76 0,75 0,75 0,74 0,79 0,78 0,74 0,78 0,7 0,69 0,67 0,72 0,73 0,72 0,68 0,7 0,72 0,72 0,75 0,74 0,67 0,68 0,64 0,77 0,7 0,69 0,63 0,68 0,68 0,67 0,69 0,73 0,65 0,68 0,61 0,71 0,68 0,71 0,67 0,69 0,67 0,65 0,65 0,71 0,61 0,65 0,59 0,71 0,66 0,66 0,64 0,71 0,68 0,63 0,64 0,7 0,6 0,63 0,58 0,68 0,64 0,65 0,62 0,63 0,64 0,63 0,64 0,69 0,61 0,62 0,56 0,7 0,64 0,64 0,62 0,64 0,65 0,63 0,63 0,72 122 -315 -310 -305 -300 -295 -290 -285 -280 -275 -270 -265 -260 -255 -250 -245 -240 -235 -230 -225 -220 -215 -210 -205 -200 -195 -190 -185 -180 -175 -170 -165 -160 -155 -150 -145 -140 -135 -130 -125 -120 -115 -110 -105 -100 -95 -90 0,63 0,62 0,62 0,61 0,62 0,62 0,63 0,61 0,63 0,63 0,64 0,65 0,65 0,67 0,66 0,69 0,71 0,71 0,72 0,71 0,75 0,77 0,78 0,81 0,82 0,83 0,85 0,88 0,9 0,92 0,93 0,94 0,93 0,96 1,02 1,06 1,11 1,17 1,22 1,3 1,38 1,48 1,6 1,73 1,89 0,64 0,63 0,64 0,64 0,64 0,64 0,64 0,65 0,64 0,66 0,66 0,67 0,67 0,68 0,7 0,7 0,72 0,71 0,72 0,74 0,76 0,76 0,8 0,81 0,83 0,86 0,86 0,89 0,91 0,91 0,93 0,93 0,93 0,96 0,98 1,02 1,06 1,12 1,16 1,21 1,28 1,38 1,47 1,6 1,73 1,91 0,58 0,6 0,6 0,58 0,58 0,59 0,6 0,62 0,61 0,61 0,63 0,64 0,64 0,64 0,65 0,66 0,67 0,68 0,68 0,7 0,71 0,72 0,74 0,77 0,78 0,8 0,82 0,83 0,82 0,86 0,87 0,88 0,9 0,91 0,92 0,96 0,99 1,03 1,08 1,16 1,23 1,33 1,41 1,56 1,7 1,86 0,67 0,7 0,67 0,68 0,7 0,68 0,68 0,72 0,74 0,71 0,74 0,7 0,75 0,78 0,72 0,75 0,76 0,77 0,82 0,77 0,84 0,81 0,82 0,88 0,89 0,9 0,9 0,92 0,98 0,95 1,01 1,02 0,99 1,06 1,06 1,09 1,11 1,14 1,2 1,3 1,33 1,43 1,56 1,69 1,84 2,02 0,64 0,64 0,65 0,63 0,64 0,65 0,66 0,66 0,67 0,67 0,68 0,68 0,7 0,7 0,7 0,71 0,75 0,75 0,75 0,76 0,77 0,79 0,8 0,83 0,84 0,87 0,89 0,89 0,91 0,92 0,95 0,95 0,97 0,97 1,03 1,07 1,11 1,17 1,24 1,3 1,41 1,51 1,63 1,76 1,93 0,64 0,65 0,66 0,67 0,65 0,66 0,67 0,67 0,66 0,68 0,68 0,69 0,71 0,71 0,71 0,74 0,76 0,76 0,76 0,79 0,77 0,79 0,83 0,84 0,86 0,86 0,9 0,93 0,93 0,94 0,97 0,96 0,97 0,98 1,02 1,06 1,08 1,14 1,18 1,27 1,31 1,4 1,52 1,63 1,76 1,94 123 0,61 0,63 0,64 0,62 0,61 0,62 0,63 0,63 0,63 0,64 0,65 0,65 0,67 0,68 0,69 0,7 0,71 0,71 0,73 0,74 0,76 0,76 0,8 0,81 0,83 0,84 0,85 0,87 0,88 0,91 0,93 0,92 0,93 0,96 0,99 1,02 1,04 1,1 1,19 1,26 1,32 1,39 1,49 1,61 1,74 1,91 0,63 0,65 0,65 0,67 0,64 0,67 0,69 0,67 0,68 0,69 0,68 0,69 0,68 0,7 0,73 0,73 0,74 0,76 0,77 0,78 0,76 0,82 0,86 0,85 0,84 0,86 0,88 0,93 0,9 0,92 0,94 0,94 0,96 0,97 1,02 1,05 1,09 1,15 1,16 1,27 1,3 1,42 1,5 1,62 1,78 1,97 0,63 0,64 0,64 0,64 0,64 0,67 0,67 0,66 0,67 0,66 0,67 0,68 0,68 0,69 0,69 0,71 0,73 0,74 0,75 0,76 0,76 0,79 0,79 0,82 0,83 0,85 0,86 0,9 0,91 0,93 0,92 0,94 0,96 0,97 0,99 1,03 1,08 1,12 1,19 1,24 1,32 1,4 1,52 1,63 1,79 1,95 0,6 0,61 0,63 0,61 0,62 0,63 0,63 0,64 0,63 0,63 0,64 0,66 0,66 0,66 0,67 0,69 0,7 0,71 0,71 0,73 0,76 0,76 0,79 0,81 0,82 0,84 0,85 0,86 0,88 0,89 0,92 0,91 0,93 0,95 0,98 1,02 1,04 1,08 1,15 1,25 1,32 1,38 1,47 1,61 1,75 1,91 0,61 0,63 0,62 0,63 0,63 0,62 0,63 0,63 0,63 0,63 0,66 0,66 0,66 0,67 0,68 0,71 0,71 0,73 0,73 0,74 0,75 0,76 0,78 0,8 0,82 0,85 0,86 0,87 0,89 0,89 0,91 0,92 0,93 0,94 0,98 1,01 1,04 1,08 1,14 1,23 1,32 1,39 1,49 1,61 1,75 1,92 0,7 0,7 0,68 0,69 0,72 0,7 0,71 0,69 0,71 0,69 0,74 0,73 0,74 0,73 0,78 0,75 0,77 0,77 0,81 0,8 0,8 0,84 0,85 0,9 0,89 0,9 0,96 0,94 0,94 0,99 0,96 0,98 0,95 1,05 1,07 1,08 1,08 1,23 1,26 1,27 1,39 1,46 1,58 1,69 1,84 -85 -80 -75 -70 -65 -60 -55 -50 -45 -40 2,05 2,3 2,58 2,93 3,37 3,93 4,65 5,49 6,65 8,12 24,1 28,8 32,9 34,9 35,6 37,7 36,6 32,4 27,2 22,2 17,9 14,5 11,9 2,13 2,36 2,65 3,45 3,99 4,69 5,59 6,71 8,18 10,0 12,5 15,7 19,6 24,1 28,9 33,4 38,4 45,4 45,7 41,2 34,5 27,9 22,2 17,6 14,1 11,5 12,4 15,5 19,4 23,9 28,9 33,7 37,9 41,2 41,8 38,7 33,0 26,9 21,4 17,0 13,7 11,1 2,21 2,47 2,77 3,17 3,64 4,21 4,94 5,84 7,05 8,66 10,6 13,2 16,6 20,8 25,6 30,4 34,1 35,6 45,4 45,6 39,6 32,6 26,2 21,1 16,8 13,5 11,1 50 9,88 9,48 9,16 9,13 55 8,32 7,97 7,66 7,73 60 7,03 6,75 6,48 6,52 -35 -30 2,1 2,33 2,63 3,46 4,01 4,72 5,62 6,75 8,21 10,1 12,5 -25 15,7 -20 19,6 -15 -10 -5 10 15 20 25 30 35 40 45 9,99 2,12 2,35 2,66 3,03 3,47 4,02 4,73 5,59 6,73 8,17 10,0 12,4 15,5 19,4 23,9 28,7 32,9 35,1 36,4 42,2 43,3 39,5 33,6 27,7 22,5 18,3 15,1 12,5 10,6 9,02 2,15 2,39 2,69 3,05 3,51 4,07 4,76 5,64 6,76 8,21 10,1 12,5 15,5 19,4 23,9 29,3 35,4 48,7 59,7 58,5 52,2 43,6 35,3 28,2 22,5 18,2 14,8 12,3 10,3 8,82 124 2,12 2,34 2,66 3,01 3,46 4,04 4,73 5,6 6,72 8,18 10,0 12,4 15,5 19,3 24,1 29,5 33,9 37,6 44,3 54,0 50,2 42,3 34,3 27,5 22,0 17,7 14,4 12,0 10,0 8,55 2,15 2,42 2,75 3,13 3,58 4,17 4,94 5,88 7,09 8,62 10,7 13,3 16,7 20,9 25,7 30,6 34,3 35,5 55,5 52,6 46,4 38,6 31,1 25,3 20,2 16,3 13,6 11,2 9,55 8,18 2,14 2,38 2,66 3,02 3,47 4,02 4,72 5,57 6,7 8,1 2,11 2,36 2,64 3,03 3,46 3,98 4,71 5,54 6,67 8,13 9,94 9,98 12,2 15,2 19,0 12,4 23,5 28,3 32,3 34,5 34,2 31,2 27,0 25,6 26,4 25,9 23,7 21,0 18,4 16,0 13,9 12,2 15,5 19,3 23,9 28,7 32,6 34,7 34,7 44,4 52 48,0 40,5 32,8 26,5 21,5 17,6 14,6 12,3 10,5 2,12 2,38 2,68 3,05 3,49 4,06 4,74 5,62 6,73 8,17 10,0 12,4 15,4 19,3 23,9 28,6 32,7 39,8 59,0 68,8 59,4 48,7 39,2 31,6 25,2 20,3 16,6 13,7 11,6 9,81 2,24 2,51 2,83 3,2 3,67 4,28 5,01 5,99 7,19 8,78 10,8 13,5 16,9 21,1 26,0 30,8 34,6 35,9 61,6 58,8 52,0 43,9 35,6 29,1 23,5 19,0 15,9 13,3 11,3 9,78 65 6,05 5,77 5,54 5,61 7,82 7,56 7,33 7,04 70 75 80 85 90 95 100 105 110 115 120 125 130 135 140 145 150 155 160 165 170 175 180 185 190 195 200 205 210 215 220 225 230 235 240 245 250 255 260 265 270 275 280 5,25 4,61 4,08 3,63 3,3 3,01 2,77 2,56 2,37 2,26 2,14 2,02 1,93 1,86 1,8 1,75 1,68 1,61 1,57 1,52 1,43 1,35 1,26 1,21 1,12 1,07 0,99 0,94 0,88 0,88 0,86 0,83 0,84 0,85 0,87 0,89 0,89 0,92 0,94 0,92 0,94 0,93 0,91 4,39 3,9 3,49 3,15 2,87 2,64 2,44 2,31 2,17 2,06 1,93 1,84 1,76 1,7 1,64 1,59 1,53 1,49 1,42 1,37 1,28 1,21 1,15 1,09 1,04 0,99 0,93 0,89 0,88 0,88 0,87 0,87 0,88 0,89 0,9 0,92 0,92 0,94 0,95 0,95 0,93 0,93 4,81 4,18 3,71 3,31 2,99 2,72 2,48 2,29 2,14 2,03 1,9 1,81 1,72 1,65 1,59 1,54 1,5 1,43 1,39 1,32 1,26 1,18 1,12 1,06 0,94 0,9 0,86 0,83 0,82 0,81 0,82 0,81 0,83 0,85 0,86 0,86 0,88 0,87 0,89 0,88 0,9 0,88 4,87 4,3 3,82 3,37 3,11 2,93 2,6 2,44 2,28 2,14 2,05 1,94 1,83 1,78 1,73 1,64 1,59 1,53 1,51 1,44 1,34 1,3 1,22 1,18 1,09 1,04 1,02 0,95 0,95 0,92 0,9 0,92 0,91 0,94 0,96 0,96 0,9 0,95 0,95 0,98 1,01 0,97 6,81 5,98 5,33 4,79 4,36 3,99 3,67 3,43 3,22 3,03 2,89 2,74 2,61 2,5 2,41 2,36 2,29 2,21 2,14 2,04 1,92 1,81 1,68 1,54 1,4 1,28 1,17 1,09 1,02 0,96 0,93 0,89 0,87 0,89 0,88 0,91 0,92 0,93 0,95 0,94 0,93 0,91 0,91 6,6 5,79 5,16 4,63 4,21 3,86 3,55 3,27 3,08 2,93 2,76 2,63 2,51 2,4 2,34 2,28 2,2 2,12 2,03 1,95 1,85 1,72 1,6 1,49 1,36 1,28 1,18 1,07 1,02 0,94 0,94 0,91 0,89 0,91 0,9 0,93 0,93 0,94 0,94 0,94 0,94 0,94 0,91 6,36 5,6 4,96 4,47 4,05 3,7 3,4 3,13 2,93 2,77 2,63 2,5 2,38 2,28 2,23 2,14 2,07 1,93 1,85 1,76 1,65 1,54 1,44 1,33 1,22 1,14 1,06 0,99 0,93 0,9 0,89 0,86 0,88 0,88 0,9 0,89 0,91 0,92 0,93 0,93 0,91 0,89 6,2 5,45 4,89 4,39 3,95 3,72 3,35 3,15 2,99 2,83 2,65 2,53 2,4 2,31 2,24 2,21 2,1 2,04 1,93 1,89 1,77 1,66 1,52 1,4 1,3 1,24 1,12 1,04 1,01 0,94 0,89 0,88 0,9 0,9 0,88 0,91 0,91 0,94 0,91 0,96 0,91 0,95 0,91 125 10,7 9,57 8,54 7,67 6,95 6,39 5,87 5,45 5,09 4,8 4,52 4,3 4,11 3,94 3,81 3,68 3,58 3,51 3,43 3,29 3,13 2,98 2,77 2,51 2,26 2,01 1,78 1,56 1,37 1,23 1,1 0,95 0,91 0,89 0,9 0,89 0,91 0,9 0,9 0,87 0,86 0,82 0,78 9,07 8,5 8,52 7,93 6,98 6,22 5,6 5,1 4,66 4,29 3,99 3,74 3,53 3,37 3,18 3,04 2,92 2,82 2,72 2,67 2,58 2,51 2,37 2,27 2,1 1,93 1,77 1,59 1,43 1,28 1,18 1,07 0,99 0,94 0,9 0,88 0,88 0,86 0,88 0,89 0,89 0,9 0,9 0,87 0,85 0,82 7,39 6,54 5,76 5,2 4,74 4,32 3,99 3,68 3,44 3,27 3,1 2,96 2,8 2,71 2,6 2,53 2,47 2,38 2,3 2,19 2,08 1,97 1,8 1,65 1,51 1,36 1,23 1,13 1,02 0,98 0,91 0,88 0,86 0,87 0,87 0,9 0,91 0,91 0,91 0,9 0,88 0,88 0,85 7,56 6,67 6,04 5,45 5,03 4,65 4,25 4,04 3,78 3,59 3,43 3,27 3,16 3,03 2,94 2,88 2,8 2,68 2,65 2,51 2,38 2,19 2,02 1,82 1,68 1,54 1,38 1,22 1,13 1,04 0,99 0,95 0,93 0,93 0,95 0,95 0,98 0,95 0,95 0,99 0,95 0,94 0,93 285 290 295 300 305 310 315 320 325 330 335 340 345 350 355 360 0,9 0,89 0,88 0,86 0,86 0,85 0,86 0,87 0,91 0,93 0,97 0,98 1,01 1,07 1,08 1,04 0,92 0,93 0,9 0,89 0,87 0,87 0,89 0,89 0,92 0,93 0,97 0,99 1,02 1,05 1,07 1,03 0,87 0,87 0,85 0,84 0,84 0,84 0,83 0,85 0,86 0,89 0,92 0,92 0,96 1 0,98 0,99 0,99 0,98 1,01 0,98 0,94 0,99 0,99 0,99 1,05 1,11 1,08 1,1 0,88 0,86 0,85 0,83 0,8 0,84 0,84 0,84 0,89 0,92 0,94 0,95 1,05 1,07 1,06 0,89 0,89 0,88 0,88 0,86 0,88 0,87 0,89 0,91 0,93 0,96 0,96 1,02 1,05 1,02 0,88 0,85 0,86 0,86 0,84 0,84 0,85 0,85 0,9 0,9 0,93 0,94 0,96 1,01 1,06 1,03 0,95 0,91 0,91 0,91 0,91 0,91 0,93 0,94 0,96 0,95 0,98 0,97 0,98 1,03 1,02 1,05 0,74 0,74 0,74 0,74 0,75 0,8 0,84 0,85 0,88 0,9 0,9 0,91 0,94 0,98 1,01 0,8 0,78 0,76 0,76 0,76 0,79 0,81 0,84 0,89 0,88 0,9 0,92 0,93 0,95 0,98 0,82 0,79 0,78 0,78 0,77 0,79 0,82 0,84 0,87 0,88 0,9 0,9 0,94 0,97 1,01 1,02 PL4.2 Tốc độ tỏa nhiệt 2000 vòng/phút GQTK (độTK) -20 -19 -18 -17 -16 -15 -14 -13 -12 -11 -10 -9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 HRR 2000 2Nm (J/độ) Góc phun Góc phun Góc phun sớm10 độ sớm 25 độ sớm 40 độ 0 0,03 0 0,06 0 0,04 0 0,03 0,99 0 0,98 0,1 0,01 0,14 0,19 0,42 0,48 0,76 0,56 1,11 0,86 1,7 1,07 1,7 1,08 1,44 1,09 1,3 1,32 1,47 1,99 1,99 3,14 2,81 0,96 4,74 3,77 0,89 6,68 4,67 0,85 8,84 5,46 11,05 6,17 0,62 12,52 6,81 126 Original 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,24 0,96 1,58 3,02 0,92 0,91 0,88 0,91 0,92 0,95 0,88 0,98 0,97 0,97 1,01 0,96 1,01 1,06 1,08 0,99 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 1,95 3,85 6,24 8,41 9,65 9,9 9,82 10,03 10,42 10,64 10,52 10,04 9,54 9,05 8,56 8,02 7,34 6,83 6,37 5,89 5,54 5,19 4,79 4,28 3,72 3,46 3,46 3,29 2,66 2,45 2,24 2,04 1,85 1,68 1,52 1,37 1,24 1,11 0,98 0,85 0,73 0,63 12,84 12,32 11,74 11,18 10,81 10,54 10,23 9,85 9,43 8,89 8,36 7,79 7,33 6,91 6,55 6,24 5,76 5,29 4,83 4,53 4,51 4,42 4,07 3,54 3,04 3,04 3,04 2,9 2,55 2,42 2,3 2,19 2,09 1,9 1,79 1,65 1,47 1,23 0,97 0,71 0,5 127 7,5 8,12 8,72 9,17 9,56 9,95 10,2 10,28 10,14 9,84 9,5 9,01 8,51 8,07 7,57 7,05 6,41 5,81 5,32 4,95 4,74 4,45 3,95 3,51 3,14 3,02 3,07 2,81 2,39 2,27 2,16 2,05 1,95 1,85 1,73 1,6 1,44 1,25 1,05 0,87 0,72 0,61 6,88 14,77 24,49 28,04 22,42 13,92 8,11 5,84 5,37 5,45 5,77 5,62 5,84 5,25 4,69 4,36 3,79 3,57 4,17 4,25 3,96 3,35 2,14 1,6 1,75 2,59 3,42 3,11 1,99 1,29 0,84 0,79 1,01 0,93 0,78 0,97 0,87 0,38 0,17 0,19 0,47 0,82 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 GQTK (độTK) -20 -19 -18 -17 -16 -15 -14 -13 -12 -11 -10 -9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0,56 0,52 0,49 0,45 0,42 0,41 0,41 0,41 0,4 0,41 0,39 0,34 0,22 0,13 0,07 0,03 0,04 0,08 0,12 0,13 0,11 0,08 0,52 0,44 0,38 0,33 0,3 0,29 0,29 0,26 0,2 0,14 0,07 HRR 2000 6Nm (J/độ) Góc phun sớm Góc phun sớm Góc phun sớm 10 độ 40 độ 55 độ 0 0,06 0,21 0,77 0,45 0,08 0,81 0,04 1,22 0,61 1,47 1,15 1,31 0,75 0,99 1,78 0,74 0,84 0,56 0,88 0,38 1,15 0,21 1,02 0,1 4,14 0,11 8,05 0,23 10,25 0,53 12,24 1,12 14,21 1,94 16,57 2,95 19,44 4,14 20,8 5,43 0,58 21,43 7,63 2,34 19,85 10,31 5,26 16,69 13,62 128 0,88 0,91 0,37 0,95 0,81 0,44 0,93 0,65 0,18 0,07 0,13 Original -0,1 -0,21 -0,12 -0,11 -0,08 -0,12 -0,24 -0,22 0,04 0,17 0,2 0,24 0,37 0,57 0,46 0,19 0,22 0,42 0,78 0,19 1,02 4,05 12,24 27,12 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 9,17 12,8 14,71 15,2 15,33 15,63 15,89 15,9 15,7 15,05 14,29 13,49 12,7 11,87 11,02 10,25 9,5 8,87 8,3 7,48 6,7 5,87 5,29 5,15 4,86 4,5 3,93 3,56 3,36 2,94 2,58 2,42 2,27 2,05 1,82 1,64 1,49 1,41 13,54 11,63 10,81 11,25 11,49 11,05 10,89 10,01 9,29 8,7 8,56 8,32 7,89 7,35 6,45 6,32 6,38 5,65 5,59 5,07 4,61 4,59 4,07 4,01 3,75 2,92 2,73 2,48 2,97 2,86 2,33 2,61 2,02 2,12 2,23 2,38 2,35 129 17,4 21,02 23,58 24,32 22,8 19,57 16,05 12,98 10,81 9,35 8,43 7,89 7,31 6,85 6,25 5,53 5,09 4,69 4,48 4,13 3,57 3,21 2,95 2,8 2,77 2,61 2,52 2,34 2,19 1,86 1,35 1,08 1,03 1,16 1,11 1,04 0,88 0,59 38,98 32,84 17,7 6,26 6,23 6,03 7,22 7,69 7,28 6,53 5,75 5,1 5,36 5,71 5,49 5,72 4,5 3,89 3,03 3,44 4,12 4,77 4,91 3,61 2,55 1,59 1,24 1,85 2,13 2,79 2,93 1,58 0,72 0,66 0,81 1,4 GQTK (độTK) -13 -12 -11 -10 -9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 HRR 2000 10Nm (J/độ) Góc phun Góc phun Góc phun sớm độ sớm độ sớm 15 độ 0 0 0,34 0 0,49 0 0,53 0 0,63 0 0,7 0 0,93 0 1,36 0,02 2,12 0,25 3,56 0,36 5,51 0,32 6,5 0,12 4,04 0 1,45 0,5 8,94 1,33 1,47 22,32 1,93 3,3 36,59 2,24 7,06 47,45 2,35 13,02 47,4 2,36 18,52 38,42 2,37 20,55 28,36 2,41 21,84 18,75 2,59 24,26 11,99 2,81 27,65 8,62 2,88 30,81 6,82 2,86 29,97 7,33 2,92 25,98 7,94 3,32 22,26 7,41 4,4 19,5 7,05 6,39 17,23 6,5 9,04 15,46 6,22 11,65 13,74 6,16 13,61 11,98 6,25 14,86 10,77 6,57 130 Original -0,46 -0,1 -0,03 0,11 0,36 0,39 0,48 0,38 0,19 0,18 0,18 0,23 0,54 1,43 8,48 24,23 42,08 42,46 25,42 12,26 7,63 7,89 7,86 7,28 8,11 8,73 7,59 7,01 6,77 6,44 7,63 7,51 7,23 6,68 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 15,64 16,34 16,94 17,19 17,03 16,63 16,24 15,9 15,27 14,29 13,42 12,77 12,13 11,45 10,66 9,82 9,38 9,06 8,71 8,27 7,72 7,09 6,5 6,23 5,99 5,68 5,38 5,03 4,57 4,2 3,97 3,78 3,5 3,07 2,83 2,83 2,84 2,79 10,02 8,99 7,65 6,69 6,03 5,76 5,25 4,53 3,99 3,68 3,14 3,28 3,14 2,73 2,55 2,18 1,98 1,56 1,16 1,08 1,03 1,02 0,99 0,82 0,73 0,66 0,48 0,44 0,49 0,92 1,26 1,05 0,54 0,16 0,87 0,07 0,73 0,83 131 6,28 5,84 5,09 4,29 4,28 4,46 4,93 5,62 5,47 4,75 3,95 3,01 2,3 2,32 2,6 2,92 2,96 2,51 2,09 1,9 2,1 2,5 3,03 3,14 2,58 1,89 1,51 1,32 1,53 1,88 2,02 1,96 1,67 1,23 1,13 1,27 1,16 4,97 4,97 4,27 4,31 5,88 5,94 6,31 5,71 4,22 3,34 2,36 2,73 3,22 3,49 3,95 3,42 2,05 1,19 1,26 2,1 3,21 3,81 3,71 2,77 1,54 1,19 0,99 0,96 1,39 2,17 2,58 2,3 1,38 0,89 0,34 0,92 1,56 1,33 59 60 2,66 2,33 0,42 0,23 132 1,37 1,34 1,28 1,78 ... với sử dụng nhiên liệu diesel nhiên liệu biodiesel có sẵn oxy nhiên liệu Tuy nhiên, theo nghiên cứu [33] mô so sánh hai loại nhiên liệu hoạt tính cao diesel biodiesel (nhiên liệu hoạt tính thấp... phun nhiên liệu nhỏ -18o CA ATDC động hoạt động theo chế cháy LTC, với tỷ lệ nhiên liệu hoạt tính thấp nhỏ 0,2 động hoạt động theo chế cháy PCCI Động RCCI hoạt động vùng tỉ lệ nhiên liệu hoạt tính. .. trình cháy nén hỗn hợp nhiên liệu có hoạt tính khác (RCCI) động diesel? ?? ii Mục đích nghiên cứu Luận án có mục đích tổng thể đánh giá khả thiết lập chế độ cháy RCCI động chuyển đổi từ động diesel