Đang tải... (xem toàn văn)
Bài viết Nghiên cứu thực nghiệm khả năng chịu tải trọng xuyên của bê tông tính năng siêu cao trình bày kết quả thực nghiệm khả năng chịu tải trọng xuyên, phá của đạn 12,7 mm lên các mẫu bê tông tính năng siêu cao (UHPC) và các mẫu bê tông thường M30.
Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 01 năm 2022 1JKLrQFứXWKựFQJKLệPNKảnăng chịXWảLWUọQJ[X\rQ Fủa bê tơng tính siêu cao 3KạP0ạQK+jR1JX\ễn Văn TuấQ 1JX\ễn Văn Thao, Thân Quang Vũ1JX\ễQ&{QJ7KắQJ, Lương Như +ảL1JX\ễQ+QJ3KRQJ1J{1JọF7Kủ\ 7UXQJWkP3KiWWULểQF{QJQJKệFDR9LệQ+jQOkP.+ &19LệW1DP6ố+RjQJ4XốF9Lệt, Nghĩa Đơ, CầX*Lấ\+j1ộL Trường ĐạLKọF;k\GựQJ+j1ộL6ố55 ĐườQJ*Lải Phóng, Hai Bà Trưng, Hà NộL +ọF9LệQ+ậX&ầQ9*&1JọF7Kụ\/RQJ%LrQ+j1ộL 9LệQ.ỹWKXật cơng trình đặFELệW+ọFYLệQ.ỹWKXậW4XkQVự6ố+RjQJ4XốF9LệW&ổ1KXế%ắF7ừ/LrP+j1ộL TỪ KHỐ Bê tơng tính siêu cao Tải trọng xuyên Chiều sâu xun TĨM TẮT Trong nghiên cứu trình bày kết thực nghiệm khả chịu tải trọng xuyên, phá đạn 12,7 mm lên mẫu bê tơng tính siêu cao (UHPC) mẫu bê tơng thường M30 Q trình bắn thử nghiệm nhằm đánh giá mức độ xuyên phá mẫu thử bê tơng tính siêu cao bê tơng thường Vùng phá huỷ có kích thước chiều rộng 500 mm, chiều dài 500 mm với chiều dày 100 mm 200 mm Kết thực Vùng chấn sụp nghiệm xác định thông số chiều sâu xuyên đạn, kích thước vùng phá hủy, vùng chấn sụS Ứng xử học mẫu thử nghiệm, ứng xử học chúng tác dụng tải trọng xuyên đạn so sánh bê tơng tính siêu cao bê tông thường (@ Trong giai đoạn, phản ứng công với bom đạn có khác tùy theo vật liệu làm cơng Bê tơng tính siêu cao (UltraKLJK SHUIRUPDQFH FRQFUHWH thủy điện, phải kể đến các F{QJ WUuQK thuộc lĩnh vực DQ QLQK, quốc UHPC) hệ bê tông xi măng với tính chất vượt trội Quốc phịng u cầu cơng trình quốc phịng, đặc biệt nén đặc trưng 120 MPa, với yêu cầu độ bền, độ dẻo dai SKzQJ7URQJđó, cơng dạng cơng trình quan trọng phổ biến loại công phải chịu tác động mạnh tải trọng nổ tải trọng xuyên bom đạn, thuốc nổ, gây Đặc điểm tác động tải trọng nổ tải trọng xuyên gây có khác biệt lớn so với tải trọng nén, uốn mỏi thơng thường loại cơng trình dân Với kết cấu chịu tác dụng tải trọng xuyên viên đạn xảy tác dụng sau: tác dụng va chạm, tác dụng xuyên, tác dụng sóng xung kích Tác dụng va chạm bom đạn tính kể từ bom đạn bắt đầu gặp chướng ngại vật đến nổ Khi nghiên cứu tượng đánh giá tác dụng phá hoại bom đạn chúng va đập vào *Liên hệ tác giả: WXDQQY#QXFHHGXYQ NhậnQJj\Vửa [RQJQJj\/2021, chấpnhận đăng 15/01/2022 KWWSV GRLRUJMRPF cường độ độ bền OkX7KHR$670&>@, UHPC có cường độ xác định UHPC loại vật liệu công nghệ cao với đặc điểm công nghệ liên quan đến thành phần Các ứng xử học, cơng thức tính tốn hướng dẫn thiết kế kỹ thuật xây dựng công bố số nước giới Pháp, Mỹ Đức >@ Các ứng dụng bê tông chứng minh lợi ích tổng thể loại vật liệu chi phí, tính bền vững nhiều tính ưu việt khác Xét thành phần cấp phối, UHPC chế tạo bao gồm: cát thạch anh với kích thước hạt thường nhỏ 1 mm; xi măng, silica fume phụ gia khống hoạt tính mịn khác, JOMC 56 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 01 năm 2022 hỗn hợp thường sử dụng cốt sợi thép (có đường kính khoảng 0,2 mm, Trên sở NếW TXả WKựF QJKLệP Vẽ xác địQK PộW WK{QJ Vố UấW TXDQ ErW{QJ>@ Trong UHPC lượng chất kết dính (CKD) sử dụng DQQLQKTXốc phịng, hệVố[X\rQ FzQJọLOjKệVốNKiQJ[X\rQ chiều dài khoảng 13 mm) với hàm lượng khoảng 2% theo thể tích cao, thường khoảng 800NJP , với tỷ lệ N/CKD thấp (thường nhỏ 0,25), điều giúp nâng cao cường độ độ bền cho bê tông Việc sử dụng cốt sợi phân tán làm tăng đáng kể khả chịu kéo, chịu uốn, chịu cắt, khả chịu tác động va chạm, chịu tải trọng lặp đặc biệt độ bền tính ổn định lâu dài > @ Đối với tác động xuyên bom đạn, bom đạn xuyên vào vật liệu UHPC có chứa sợi thép, ứng suất tập trung vị trí va chạm cốt sợi truyền tải sang vùng thểtích lớn nên khả phá hủy xảy vị trí va chạm giảm >@ Mặc dù có WUọng, liên quan đếQWKLếWNếFKếWạRFiFF{QJWUuQKTXkQVựSKụFYụ KD\KệVốEị[X\rQ .[.ếWTXảWKựFQJKLệm cho phép đánh giá NKảnăng chịXWảLWUọQJ[X\rQFủD8+3&VRYới bê tông thườQJWK{QJ TXDFiFVốOLệu đo đượFYềYQJSKiKXỷYQJFKấQVụSFủDFiFPẫX WKửQJKLệP 9ậWOLệXVửGụng phương pháp nghiên cứX 1JX\rQYậWOLệXVửGụQJ Vật liệu sử dụng để chế tạo UHPC gồm có: Cát thạch anh tính ưu việt vậy, việc ứng dụng loại vật liệu có kích thước hạt từ 100 đến 300 µm, khối lượng thể tích xốp giới UHPC ứng dụng cho quân giai nghiên cứu xi măng Pooc lăng PC40 với cường độ nén trung vào cơng trình qn cịn hạn chế, lý nghiên cứu đoạn thử nghiệm hướng dẫn khuyến cáo cho khu vực, cho vùng, điều kiện vật liệu phương pháp chế tạo vật liệu phương pháp thí nghiệm cụ thể tiếp tục triển NJP, độ ẩm bão hịa bề mặt khơ 1,1%; xi măng (XM) sử dụng bình tuổi 28 ngày đạt 40 MPa; Silica fume (SF) sử dụng nghiên cứu hãng Elkem có hàm lượng SiOđạt 92kích thước hạt trung bình 0,15 µm; Trobay (FA) sử dụng nhà máy nhiệt khai, hoàn thiện Nhiều vấn đề lớn cần nghiên cứu sâu ảnh điện Phả Lại, có số hoạt tính cường độ với xi măng đạt 93,4 giới nghiêncứu polycarboxylate với hàm lượng chất khô 30 % Hình ảnh SEM hưởng độ co ngót, từ biến, độ bền lâu nước Như vậy, thấy việc nghiên cứu tính năng, phạm vi ứng dụng UHPC cần triển khai sâu phạm vi ứng Phụ gia siêu dẻo (PGSD) sử dụng nghiên cứu có gốc xi măng SF thể +uQK Sợi thép sử dụng nghiên cứulà sợi Dramix OL 13/0dạng dụng cần mở rộng hơn, đặc biệt ứng dụng An ninh sợi thẳng với đường kính 0,2 mm, chiều dài sợi 13 mm, cường độ kéo NKảnăng chịXWảLWUọQJ[X\rQFủDPẫu bê tơng bê tơng tính siêu +uQK Quốc phòng 7URQJEjLEiRQj\VẽWUuQKEj\NếWTXảWKựFQJKLệPYề cao so sánh đốLFKứQJYớLNếWTXảFủDPẫu bê tơng thườQJ0 đứt 2.750 MPa Hình ảnh sợi thép sử dụng nghiên cứu thể D +uQKẢQK6(0Fủa (a) xi măng (b) SF +uQK6ợLWKpSVửGụQJWURQJQJKLrQFứX E JOMC 57 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 01 năm 2022 7KjQKSKầQFấSSKốLErW{QJ &{QJWiFFKếWạRPẫX 7URQJQJKLrQFứXVửGụQJKDLORại bê tông bê tơng thườQJPiF M30 bê tơng tính siêu cao (UHPC) với cường độQpQ03D loại vật liệu bê tơng M30 UHPC Kích thước bê tơng cụ thể 7KjQKSKầQFấSSKốLFủDErW{QJVửGụng đượFWKểKLệQWURQJ%ảQJ sau: %ảQJ&ấpShốiErW{QJsửdụngWURQJQJKLrQcứX t &iW 0 hiệu NJ 8+3& Đá NJ ;0 NJ )$ 6) NJ NJ 3*6' Nước NJ NJ 500×500×100 mm (03 mẫu UHPC, 03 mẫu bê tơng thường M30) 500×500×200 mm (03 mẫu UHPC, 03 mẫu bê tơng thường M30) Hình ảnh máy trộn bê tơng, khn đúc mẫu mẫu đúc SợiWKpS vào khuôn, mẫu sau chế tạo tháo khỏi khuôn thể NJ +uQKYj+uQK Các mẫu thử nghiệm chế tạo dạng tấm, gồm hai +uQK(a) máy trộn bê tông; (b) khuôn đúc mẫu thùng bảo dưỡng bê tông +uQK(a) mẫu bê tông đổ vào khuôn; (b) bê tông sau chế tạo 2.4 Phương pháp nghiên cứX mẫu trụ có đường kính 100 mm, cao 200PP Tính chất lý bê tơng sử dụng nghiên cứu thu Cường độ chịu nén bê tông M30 xác định theo 7&91 sau q trình thí nghiệm tuổi 28 ngày thể Bảng 2. Cường độ chịu nén bê tông UHPC xác định theo tiêu .ếWTXảQJKLrQFứXYjEjQOXậQ trên mẫu có kích thước 150×150×150PP>@ chuẩn ASTM C39M mẫu trụ có kích thước 100×200PP>@ Cường độ uốn bê tông xác định theo tiêu chuẩn ASTM & 0>@, đó, bê tơng M30 xác định mẫu lăng trụ có kích thước 150×150×600mm Với mẫu bê tơng UHPC xác định mẫu lăng trụ có kích thước 100×100×400PP Mơ đun đàn hồi bê tơng xác định theo tiêu chuẩn ASTM & 0>@, với bê tơng M30 xác định mẫu trụ có đường NtQKPPFDRmm, với mẫu bê tông UHPC xác định &{QJWiFWKửQJKLệP[X\rQ &{QJWiFWKửQJKLệP[X\rQWấm bê tông đượFWKựFKLệQWKHRFiF bướFVDX - /ắp đặt giá đỡPẫXWấPPẫXWKửQJKLệm đặt vào giá đỡ YjFốđịQKOạL - /ắp đặWKệWKốQJWKửEắQ[X\rQ WURQJWKtQJKLệm, vũ khí sử GụQJ Yới đạQ PP EắQ EằQJ V~QJ Wự độQJ Yới sơ tốc đầu đạQ JOMC 58 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 01 năm 2022 NKRảQJPV - Xác định điềXFKỉQKNKRảQJFiFKEắQWKửQJKLệP NKRảQJ FiFKEắQOjPWtQKWừPặWPẫXWấm bê tơng đếQYịtrí đặWV~QJ %ảQJThơng số đạn sử dụng nghiên cứu - /ắp đặWWKLếWEịđo sơ tốFFDPHUDWốc độcao đểFKụSảnh đầX 77 đạQWURQJTXiWUuQKGLFKX\ểQ - /ắp đặW FiFWKLếW EịđảP Eảo cơng tác an tồn cho ngườL Yj WKLếWEịWKửQJKLệP - %ắQWKửQJKLệm xác địQKFiFWK{QJVốnhư chiềXVkX[X\rQ kích thướFYQJSKiKXỷYQJFKấQVụS Chiều dài Đường kính đầu đạn, mm phần thon Góc bắn, độ đầu đạn, /W PP đầu đạn Bắn thẳng α = Khối lượng R 3NJ Sơ đồ thử nghiệm xuyên mẫu thể trên +uQK4XiWUuQKWKửQJKLệm xuyên đượFWKựFKLệQWUrQWấPPẫX 8+3& Yj WấP PẫX Er tông thườQJ &KL WLếW Yề FiF WấP PẫX WKử QJKLệm xuyên đượFWKểKLệQở%ảQJ %ảQJTính chất lý bê tôngsửdụngWURQJQJKLrQcứu tuổi QJj\ t hiệu Cường độ Cường độ Mô đun 03D 03D *3D chịu nén 0 chịu uốn 8+3& đàn hồi 77 /RạLErW{QJ %rW{QJ0 %rW{QJ0 8+3& 8+3& tKLệX Kích thướFPP 0;Đ ઌઌ 0;Đ ઌઌ 0;8 0;8 ઌઌ ઌઌ trình thử nghiệm; (b) mặt cắt vỏ đạn lõi Kết thí nghiệm kiểm tra sơ tốc va xuyên cho thấy vận tốc 6ốlượQJ PẫX trung bình viên đạn trước va chạm vào mẫu thử 827,5 m/s Kết thể ởBảng Hình ảnh thí nghiệm kiểm tra va xun thể ở+uQK %ảQJBắn kiểm tra sơ tốc lô đạn thử nghiệm cự ly 25P 77 Loạt bắn Loạt bắn 1 (Bắn kiểm tra sơ tốc đạn cự ly 25m) P +uQKSơ đồWKửQJKLệP[X\rQ E +uQKĐạn 12.7 (a) hình ảnh viên đạn sử dụng %ảQJ7hông tin chi tiết kí hiệu số lượng mẫu bê tơng thửnghiệm [X\rQ D 7UXQJEuQK Phát bắn Sơ tốc va xuyên vào bê tông (m/s) Viên đạn .Lểm tra sơ tốFYD[X\rQYjRWấPErW{QJ Trước tiến hành bắn thử nghiệm xun đạn vào bê tơng thí nghiệm, cần đo sơ tốc đầu đạn trước va chạm vào mục tiêu, đo vị trí đầu đạn sau xuyên vào lớp bê tông cự ly 25m, số lượng lần thử 05 lần bắn Vận tốc viên đạn đo thơng qua thiết bị Camera thuật phóng SA1.1, thiết bị đo sơ tốF765DGD'RSSOHUYj trang thiết bị kèm theo Thông số đạn thể ởBảng 4, hình ảnh cấu tạo đầu đạn 12,7 thể +uQK +uQK4XiWUuQKWKửQJKLệm xác định sơ tốFFủa viên đạQ .ếWTXảWKựFQJKLệPEắQ[X\rQPẫXWKửQJKLệP JOMC 59 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 01 năm 2022 ếW TXả WKử QJKLệP [X\rQ FủD WấP 8+3& WấP Nt KLệX Với mẫu bê tông thường 0;Đ, 03 mẫu bê tông bị đạn 0;8Gj\PPYjWấPNtKLệX0;8Gj\PP YjWấP xuyên qua phá vỡ, nhiên mảnh vỡ lớn ghép vào để 0;Đ dày 200 mm) đượFWKểKLệQWURQJ%ảQJ mẫu có kích thước trung bình 265ઌ272 mm, cịn vùng chấn sụS bê tơng thườQJ WấPNtKLệX0;Đ dày 100 mm tấPNtKLệX xác định vùng phá huỷ vùng chấn sụp Vùng phá hủy ĐốLYớLWấPErW{QJ0;Đ (bê tơng thườQJGj\PP Fả có kích thước trung bình 101ઌPP Hình ảnh mẫu MX20Đ WấPPẫXErW{QJEịSKiYỡKRjQWRjQWKjQKFiFPảQKYụQNK{QJ[iF trước sau thử nghiệm xuyên thể +uQK định đượFYQJSKiKXỷYQJFKấQVụS SKiKXỷhoàn toàn) đượF WKểKLệQWUrQ+uQK 9ớLWấm bê tơng tính siêu cao (MX108 FQJFKLềXGj\ sâu định bị giữ lại mẫu Chiều sâu xun trung bình PPFảPẫu bê tơng đềXEị[X\rQWKủQJ +uQK 7X\QKLrQ Fủa 154,7 mm Vùng phá huỷ mặt trước mẫu bê tông viên đạQNK{QJJk\SKiKXỷđáng kểđốLYớLFiFWấPPẫXFKỉđểOạL có kích thước trung bình 163×179 mm Khơng xảy tượng PộWYQJSKiKXỷQKỏởPặt trướFYới kích thướFWUXQJEuQKFủDFả chấn sụp mặt sau với mẫu bê tông M30 với mẫu bê PẫXOj×117 mm (đường kính chỗ nhỏ × đường kính chỗ lớn W{QJ0;8 +uQK nhất), vùng chấn sụp mặt sau với kích thước trung bình ઌPP Các mẫu bê tông 0;Đ 0;Đ 0;8 0;8 Sơ tốc va xuyên Chiều sâu Phát bắn vào bê tông ;X\rQ ;X\rQ PV Kết thử nghiệm xuyên mẫu bê tônJ0YjErW{QJ UHPC thể Bảng %ảQJKết thử nghiệm xuyên mẫu bê tông Với mẫu bê tơng tính siêu cao MX20U, mẫu không bị đạn xuyên qua mà đầu đạn xuyên vào đến độ tFKthước vùng phá Kích thước vùng PP PP hủy [X\rQ PP ;X\rQ ;X\rQ ઌ ;X\rQ ;X\rQ sau thử Vỡ vụn ;X\rQ Vỡ vụn Vỡ vụn ઌ ;X\rQ ઌ ઌ ;X\rQ ઌ Tình trạng mẫu chấn sụp Vỡ mảnh Vỡ mảnh Không vỡ Không vỡ Không vỡ K{QJFy Vỡ mảnh chấn sụp Đầu đạn găm vào đế +uQK%ềPặWPẫX0;Đ bịSKiKRạLVDXNKLWKửđạQ[X\rQ JOMC 60 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 01 năm 2022 D E +uQK %ềPặWPẫX0;8EịSKiKRạL[X\rQ D Pặt trướFFủDPẫX E PặWFủDPẫX D E +uQK%ềPặWPẫX0;Đ: (a) trướFNKLWKửQJKLệP[X\rQ E VDXNKLWKửQJKLệP[X\rQ +uQK%ềPặWPẫX0;8VDXNKLWKửQJKLệP[X\rQ Kết thử nghiệm cho thấy, với mẫu bê tông thường, tất mẫu với chiều dày khác bị xuyên thủng, đồng thời mẫu WUXQJEuQKઌPP Đối với mẫu UHPC dày 200 mm, đầu đạn xuyên bị phá vỡ đầu đạn xuyên vào Trong đó, với mẫu bê tơng tính vào tới chiều sâu trung bình 154,7 mm bị giữ lại mẫu vỡ Dưới tác động va đập xuyên phá đầu đạn, mặt trước huỷ với kích thước trung bình 163×179 mm, mặt sau mẫu siêu cao, mẫu dày 100 mm bị đạn xuyên qua nhưnJNK{QJSKi mẫu xuất vùng phá hủy có kích thước trung bình ઌPPFzQ mặt sau, nơi đầu đạn thoát xuất vùng chấn sụp với kích thước Mặt trước mẫu, nơi va chạm với đầu đạn, xuất vùng phá ngun vẹn, khơng có tượng chấn sụp Kết tính tốn tỷ lệ phá huỷ mẫu thể ởBảng 7. JOMC 61 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 01 năm 2022 %ảQJKết đánh giá tỷ lệ vùng phá hủy mặt trước tấm Kí hiệu mẫu Diện tích bề mặt mẫu, hủy, % hủy, mm 0;8 0;8 YQJSKi Tỷ lệ phá PP 0;Đ 0;Đ Diện tích *KLFK~ Mẫu bị phá huỷ Mẫu bị phá vỡ Mẫu không bị phá Mẫu không bị phá *KLFK~ 7ỷOệSKiKủ\ 'LệQWtFKYQJSKiKủ\WổQJGLệQWtFKEềPặWWấP tác độQJEắFFầXFủDVợLTXDYếWQứWTXiWUuQKWUX\ềQWảLWUọQJtăng QKDQKkhi tăng tảLWUọng tác độQJOrQYậWOLệXQền đếQJLớLKạQQứWFủD YậWOLệXQềQ +uQK .KLWảLWUọQJWLếSWục tăng đến giá trị định đến trạng thái đàn hồi sợi, đồng thời bắt đầu có liên kết sợi vật liệu nền, tải trọng tiếp tục tăng, ứng suất trượt đàn hồi đạt giá trị cực đại, khả liên kết sợi vật liệu nền, sợi bị tuột >@Như vậy, cốt sợi thể vai trò làm vật liệu liên kết bắc cầu qua vết nứt cải thiện lớn tính chất học ngăn ngừa mở rộng vết nứt, phá hủy kết cấu UHPC. Kết đạt giải thích, với mơi trường rắn, đặc biệt mơi trường loại vật liệu giịn bê tơng, có kích thước hữu hạn, viên đạn va chạm vào bê tơng, xuất sóng nén gây mặt va chạm Do va đập truyền lan tới mặt tự thứ hai phát sinh Sợi ngắn bắc sóng giãn phản xạ truyền theo hướng ngược lại với sóng nén Dưới tác cầu qua vết dụng sóng mặt tự thứ hai xảy tượng chấn sụp đạn xuyên vào môi trường, xung quanh thân đạn hạt môi trường buộc Sợi dài phải chuyển động, hạt gần mặt tự phía đạn gặp chuyển động theo đường kháng lực nhỏ nhất, vậy, mặt mơi trường xung quanh chỗ đạn va đập hình thành vành đệm Sự hình thành sóng mơi trường rắn hữu hạn va đập ở+uQKVới mẫu bê tông thường 200 mm, sau thử nghiệm bị phá vỡ YLP{ Sợi dài bắc cầu qua vết nứt Vết nứt vi mô vĩ mô +uQKSự truyền tải trọng sợi qua vết nứt UHPC > @ 3.3 Xác địQKKệVố[X\rQ chiều dày 100 mm, cường độ thấp nên tác dụng sóng nén bị phá huỷ hồn tồn Tương tự, với mẫu bê tơng thường có chiều dày Vết nứt nứt vi mơ Mục tiêu thử nghiệm thử nghiệm xuyên để xác định th{QJ số đặc thù vật liệu xây dựng cơng trình quốc phịng, thơng số hệ số xuyên K[ Hiện nay, tài liệu giảng dạy tài liệu hướng dẫn, quy phạm thi cơng cơng trình quốc phịng chưa có danh mục vật liệu UHPC Vì vậy, để UHPC áp dụng xây dựng số cơng trình quốc phịng qn đội cần phải xác định thông số Đây sở khoa học quan trọng để tính tốn thiết kế cơng trình, cơng qn đội Hệ số xuyên đạn vào bê tông xác định theo cơng thức sau >@ +uQKSự hình thành sóng môi trường rắn hữu hạn đạn va đập >@ Trong đó: P : Trọng lượng đầu đạn (kg) chiều dày nhỏ (100 mm), viên đạn xuyên qua mà khơng gây phá huỷ d : Đường kính đầu đạn (m) đáng kể Kết đạt mẫu UHPC với cường độ λ : Hệ số, với bom đạn xuyên vào đất hay xuyên bê tơng λ = 1,3 cao, thành phần có sử dụng cốt sợi thép phân tán với hàm lượng 9R: Tốc độ đầu đạn lúc va chạm (m/s) đến 2% theo thể tích bê tơng điều làm tăng cường độ uốn, sợi việc nâng cao tính chất học bê tơng đánh giá trình truyền tải trọng từ vật liệu đá xi măng qua vết nứt đến sợi, làm tăng độ bền dẻo dai bê tông việc hấp thụ lượng sinh trình liên kết kéo tuột sợi 1ếu FRLFốWVợi đượFSKkQWiQQJẫu nhiên bê tơng, YDLWUzFủDVợL Vẽđược đánh giá theo qXiWUuQKWUX\ềQWảLWUọQJWừYậWOLệXQềQVDQJVợL A : Hệ số tùy thuộc bom đạn A = (P/d)λ xuyên mẫu bê tông không bị phá hủy, mẫu có định đến việc nâng cao ứng xử học cho bê tông Hiệu 𝛼𝛼+𝑛𝑛𝑛𝑛 K[: Chiều sâu xuyên (m) Ngược lại, với mẫu bê tơng tính siêu cao, sau bị đạn > @, tương tác sợi vật liệu (pha nền) vấn đề ℎ𝑥𝑥 𝐴𝐴.𝑉𝑉0 𝑐𝑐𝑐𝑐𝑐𝑐 [ Hệ số xuyên vật liệu tăng khả chịu va đập tăng lượng phá hủy cho bê tông Theo 𝐾𝐾𝑥𝑥 = n : Là hệ số đổi hướng đạn môi trường Với bê tơng n = α : Góc chạm đạn (độ) ếWTXảWKử[X\rQYớLPẫu bê tông thườQJYjPẫX8+3&YớL FKLều dày 100 mm không xác địQKGRFiFPẫXQj\Eị[X\rQWKủQJ ếWTXảYềKệVố[X\rQFủa bê tông tính siêu cao vớLFKLềXGj\ mm đượFWKểKLệQở%ảQJ.ếWTXảWtQKFKRWKấ\KệVố[X\rQFủD8+3& UấWWKấp, trung bình đạWઌKệVố[X\rQQj\QKỏhơn rấWQKLềX VRYớLPẫu bê tông thườQJ0YớLKệVố[X\rQOjઌYjErW{QJ cường độFDR0YớLKệVốxuyên tương ứQJOjઌ>@ JOMC 62 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 01 năm 2022 %ảQJKết tính tốn hệ số xuyên bê tông chất lượng siêu cao. Trọng Đường Vận tốc Mẫu lượng đầu đạn, NJ NtQK đầu đạn đầu đạn, P O~FYD chạm, PV 0;Đ 0;Đ 0;8 0;8 0;8 0;8 *yF Chiều chạm đạn, VkX [X\rQ độ K[P Hệ số &RQVKRKRFNHQ3HQQV\OYDQLD86$GRL &B&0S >@ $&, 58OWUD+LJK3HUIRUPDQFH&RQFUHWH $Q(PHUJLQJ7HFKQRORJ\ .ếWOXậQ >@ >@ >@ Trên sởNếWTXảWKựFQJKLệm đạt được, báo đưa mộWVố NếWOXận sau 0ẫX8+3&FyNKảnăng chịXWảLWUọQJ[X\rQFủa đạQPP Wốt nhiềXVRYới bê tơng thườQJ9ới đặc tính vượWWUộLYềcườQJ độ, độEềQGẻRGDLQrQ8+3&NK{QJEịSKiKủ\NếWFấX NK{QJYỡ QJD\ FảđốLYớLFiFWấPPẫu có độGj\QKỏ PP 0ẫu bê tơng thườQJ0YớLFKLềXGj\PPEịYỡYụn dướL WiFGụQJFủDWảLWUọQJ[X\rQFủa đầu đạQ9ớLPẫu bê tơng thườQJGj\ PPFiFWấPPẫXEịđầu đạQ[X\rQTXDYjEịSKiYỡWKjQKFiF PảQKOớn Trong đó, mẫX8+3&YớLFKLều dày 100 mm đầu đạQFKỉ [X\rQTXDPjNK{QJSKiYỡNếWFấXYớLFKLềXGj\FủDWấPPẫX8+3& 200 mm, đầu đạQNK{QJ[X\rQTXDPjEịJLữOạLWURQJWấPPẫXYớL FKLềXVkXWUXQJEuQKPP.K{QJ[XấWKLệQYQJFKấQVụSSKtD VDXWấPPẫX 7ỷOệSKiKủ\ WỷOệGLệQWtFKYQJSKiKXỷWUrQWRjQEộGLệQWtFK EềPặWWấPPẫX FủDPẫX8+3&WKấp nhiềXVRPẫu bê tông thườQJ FQJNếWFấX9ớLPẫX8+3&Gj\PPWỷOệSKiKXỷOj WURQJ NKLYớLPẫXErW{QJ0WỷOệnày 22,64 % (cao gầQOầQ +ệ Vố [X\rQ [ FủD FiF PẫX 8+3& Fy JLi WUị WUXQJ EuQK Oj ઌKệVốQj\QKỏhơn rấWQKLềXVRYớLErW{QJErW{QJFốW thép thông thườQJ PiF 00 Yj ErW{QJ Fốt thép cường độFDR PiF0YớLKệVốxuyên biết tương ứQJOjઌઌ Yjઌ Lời cảm ơn 6SHFLPHQVRI8OWUD+LJK3HUIRUPDQFH&RQFUHWH$670,QWHUQDWLRQDO:HVW $)*&6(75$ 8OWUD+LJK3HUIRUPDQFH)LEUH5HLQIRUFHG&RQFUHWHV $670&6WDQGDUG3UDFWLFHIRU)DEULFDWLQJDQG7HVWLQJ Tập 1, Học viện Kỹ thuật quân sự. >@ >@ Nguyễn Trí Tá, Vũ Đình Lợi, Đặng Văn Đích (2008), Giáo trình cơng [X\rQ.[ >@ Nhóm tác giả xin gửi lời cảm ơn chân thành tới Bộ Khoa học Cơng nghệ cấp kinh phí để thực nhiệm vụ KHCN cấp quốc gia mã số: ĐTĐLCN.37.18; Trung tâm Phát triển công nghệ cao Đơn vị >@ > @ 8+3)5& 6WDWHRIWKH$UW $)*&3XEOLFDWLRQ3DULV)UDQFH 5HSRUW(PHUJLQJ7HFKQR,RJ\6HULHV$PHULFDQFRQFUHWH,QVWLWXWH'HWURLW ,6%1 S 6FKPLGW0)HKOLQJ( 8OWUD+LJK3HUIRUPDQFH&RQFUHWH 5HVHDUFK'HYHORSPHQWDQG$SSOLFDWLRQLQ(XURSH$&,6SHFLDO 3XEOLFDWLRQ9SS–GRL %XLWHODDU3 8OWUD+LJK3HUIRUPDQFH&RQFUHWH 'HYHORSPHQWVDQG $SSOLFDWLRQVGXULQJ\HDUV,QWHUQDWLRQDO6\PSRVLXPRQ8+3&.DVVHO *HUPDQ\ 5LFKDUG3&KH\UH]\0+ 5HDFWLYH3RZGHUFRQFUHWHVZLWKKLJK GXFWLOLW\DQG03DFRPSUHVVLYHVWUHQJWK$&,6SHFLDO3XEOLFDWLRQ 9SS–GRL &KH\UH]\0+0DUHW9)URXLQ/ 0LFURVWUXFWXUDODQDO\VLVRI53& 5HDFWLYH3RZGHU&RQFUHWH &HPHQWDQG&RQFUHWH5HVHDUFK SS GRL = 7KDQJ1&+DQK3+7XDQ19'RQJ36+XQJ&9 (YDOXDWLQJWKH(IIHFWRI6WHHO)LEHUVRQ6RPH0HFKDQLFDO3URSHUWLHVRI 8OWUD+LJK3HUIRUPDQFH&RQFUHWH3URFHHGLQJVRIWKH,QWHUQDWLRQDO &RQIHUHQFHRQ6XVWDLQDEOH&LYLO(QJLQHHULQJDQG$UFKLWHFWXUH ,&6&($ /HFWXUH1RWHVLQ&LYLO(QJLQHHULQJ KWWSV GRLRUJ B >@ Bibora P., Drdlová M., Prachař V., Sviták O (2017) UHPC for Blast and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ê tông nặng Phương pháp xác định cường độ nén) Bộ Khoa học Công nghệ, Việt Nam. >@ $670& 6WDQGDUG7HVW0HWKRGIRU&RPSUHVVLYH6WUHQJWKRI &\OLQGULFDO&RQFUHWH6SHFLPHQV $670,QWHUQDWLRQDO:HVW &RQVKRKRFNHQ3HQQV\OYDQLD >@ $670& & 0 D6WDQGDUG7HVW0HWKRGIRU)OH[XUDO 3HUIRUPDQFHRI)LEHU5HLQIRUFHG&RQFUHWH 8VLQJ%HDP:LWK7KLUG3RLQW /RDGLQJ $670,QWHUQDWLRQDO:HVW&RQVKRKRFNHQ3HQQV\OYDQLD >@ $670& 06WDQGDUG7HVW0HWKRGIRU6WDWLF0RGXOXVRI(ODVWLFLW\ and Poisson’s Ratio of Concrete in Compression ASTM ,QWHUQDWLRQDO %DUU+DUERU'ULYH32%R[&:HVW&RQVKRKRFNHQ8QLWHG6WDWHV chủ trì thực nhiệm vụ; Trường Đại học Xây dựng Học viện Kỹ >@ %DODJXUX316KDK63 )LEHU5HLQIRUFHG&HPHQW&RPSRVLWHV nội dung nghiên cứu này. >@ 0DUNRYLF , +LJK3HUIRUPDQFH+\EULG)LEUH&RQFUHWH'HOIW 'HOIW 7jLOLệXWKDPNKảR > @ :DOUDYHQ-& 'HYHORSPHQWRI+LJK3HUIRUPDQFH+\EULG)LEUH thuật quân tạo điều kiện thuận lợi để nhóm tác giả hồn thành &LYLO(QJLQHHULQJ0F*UDZ+LOO,QWHUQDWLRQDO 1HWKHUODQGVS &RQFUHWHLQWK,QWHUQDWLRQDO:RUNVKRSRQ+3)5&&$QQ$UERU S JOMC 63 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 01 năm 2022 So sánh phương pháp dầm phương pháp giàn tính tốn dầPFDR ErW{QJFốWWKpS 1JX\ễQ+ữX$QK7XấQ 3KQJ4XốF9LệW Trường ĐạLKọF.LếQWU~F7S+ồ&Kt0LQK Cơng ty TNHH Tư YấQ[k\GựQJ1DP.KảL TỪ KHỐ Dầm cao Phá hoại cắt Giàn ảo TÓM TẮT 'ầPFDRFóWỷOệJLữDFKLềXFDRYàchiều dài nhịSOớn nhiềXVRYớLFáFGầm thông thường, chẳng hạn dầm chuyển chịu tải trọng từ cột tầng Yêu cầu quan trọng thiết kế dầm cao bê tông cốt thép đảm bảo khả chịu cắt Bên cạnh đó, dầm cao cần thiết kế kháng uốn chịu lực cục Chống giằng vùng có lực tập trung Dầm cao có thể thiết kế phương pháp giàn ảo, đó kết cấu Cánh tay đòn dầm thay chống chịu nén giằng chịu kéo liên kết với nút để truyền lực Thiết kế kháng uốn cho dầm cao có thể thực đơn giản đối với dầm thông thường với cánh tay địn mơ men hiệu chỉnh để kể đến phân bố phi tuyến củabiến dạng dọc trục Bài báo khảo sát dầm cao có tỷ lệ nhịp chiều cao thay đổi từ đến Diện tích cốt thép xác định từ mơ hình giàn ảo so sánh với kết tính theo dầm thơng thường theo dầm có cánh tay địn mơ men hiệu chỉnh Từ đó, báo đánh giá ảnh hưởng tỷ lệ nhịp chiều cao đến kết phương pháp thiết kế dầm cao. (