Bài viết Dự báo khả năng chịu cắt của dầm bê tông cốt thanh FRP giới thiệu phương pháp dự báo và đánh giá khả năng chịu cắt dầm bê tông cốt thanh FRP theo ba tiêu chuẩn ACI 440.1R-06 (Mỹ), CSA S806-02 (Canada) và JSCE-1997 (Nhật Bản). Qua đó đề xuất một công thức đơn giản để dự báo khả năng chịu cắt của dầm bê tông cốt thanh FRP.
7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố 'ựEiRNKảnăng chịXFắWFủDGầPErW{QJFốWWKDQK)53 1JX\ễQ9Lệt Phương1JX\ễQ1Jọc Phương, Đặng Vũ HiệS .KRD;k\Gựng, Trường ĐạLKọF.LếQ7U~F+j1ộLKm 10, ĐườQJ1JX\ễQ7UmL4XậQ7KDQK;XkQ73+j1ộL9LệW1DP 7Ừ.+2É &ốWWKDQKVợL)53 'ầPErW{QJ Kảnăng chịXFắW 7Ð07Ắ7 +LệQQD\FốWWKDQK)53 )LEHUreinforced polymer) đượFFKấSQKậQUộQJUmLWURQJFiFFấXNLệQEr tông loạLFốWWKD\WKếFKRFốWWKpSWKDQKWUX\ềQWKốQJGRNKảnăng chống ăn mòn tốt, cường độ FDRWURQJNKLWUọng lượQJULrQJQKỏNK{QJEịảnh hưởQJEởLWừWtQK9uYậ\YLệFGựEiRNKảnăng chịX &ốt đai OựFFKRORạLFấXNLện này, có khảnăng chịXFắWOjPộWWURQJQKữQJYLệFTXDQWUọQJWURQJF{QJ WiFWKLếWNế%jLEiRJLớLWKLệu phương pháp dựbáo đánh giá khảnăng chịXFắWGầPErW{QJFốWWKDQK )53WKHREDWLrXFKXẩQ$&,5 0ỹ &6$6 &DQDGD Yj-6&( 1KậW%ản) Qua đề [XấWPộWF{QJWKức đơn giản đểGựEiRNKảnăng chịXFắWFủDGầPErW{QJFốWWKDQK)53&iFNếWTXả Gựbáo đượFVRViQKYớLNếWTXảWKựFQJKLệPWKXWKập đượFWừFiFQJKLrQFứu đượFF{QJEốtrướF cho thấ\NếWTXảGựEiRWKHRFiFWLrXFKXẩQWKLếWNếQrXWUrQNKiDQWRjQYớLKệVốELến độQJOớQ WURQJNKLF{QJWKức đề[XấWFKRNếWTXảSKKợp vớLNếWTXảWKựFQJKLệPYjFyKệVốELến độQJQKỏ (@FiFWiFJLảcũng kếWOXậQJyFQJKLrQJWKDQK FủDGầPErW{QJFốt đai FRP Hơn nữa, cường độFKịXNpRFủDFốt đai Kảnăng chịXFắWFủDFốt đai FRP: I = FKRFấXNLệQErW{QJFốWWKpSYjRFấXNLệQErW{QJFốWWKDQK)531KậQ định sau đượF%HQW]YjFộQJVự>@[iFQKậQOạL 7LrXFKXẩQ&DQDGD&6$6>@ 7LrXFKXẩn chia trườQJKợSGầP D 'ầm có đai FRP –xác địQKWKHRF{QJWKứF E 'ầm có đai thép –xác địQKWKHRF{QJ WKứF 9U = 9F + 9V) 9F + F IF EZ G 9U = 9F + 9VV 9F + F I EZ G 9V) = F Kảnăng chịXFắWFủDFốt đai FRP xác định sau: FấXNLệQErW{QJFốt thép thườQJYjFốWWKDQK)53NK{QJFyFốt đai Do hồn tồn có thểiSGụng đượFOमWKX\ếWKD\F{QJWKức sửGụQJ V VXấWWURQJFốt đai FRP; Vlà bước đai. OLệXVửGụQJFốWWKDQK)53WURQJFấXNLệQErW{QJFKịXFắWFyOjPWKD\ Fứu rút kếWOXậQUằQJNK{QJFyVựNKiFQKDXYềứQJ[ửFắWJLữD $ IY I IY G đó: $ IY OjWổQJGLệQWtFKFủDFốt đai cắWTXDYếWQứW I IY OjứQJ WLến đượFVửGụQJFKRGầPErW{QJFốt thép thường đểWUảOờLFkXKỏL đổLứQJ[ửFắWVRYớLFấXNLệQErW{QJFốt thép thườQJ"1KyPQJKLrQ IF EZ F đó: IF là cường độQpQFủDPẫXWUụErW{QJ EZOjEềUộQJFủD GạQJQpQWUXQJEuQKởJLữDFKLềXFDRGầm Tương tựnhư nhậQ[pWFủD FKống đóng vai trị quan trọQJWURQJYLệc xác địQKNKảnăng chịXFắW Kảnăng chịXFắWFủDErW{QJFốWWKDQK)53 9F = I $Y I IY G V F IF EZ G Kảnăng chịXFắWFủa bê tông xác định sau: .KLFKLềXFDR K PP KRặF $ IY $ 1KLềXWLrXFKXẩQWLrQWLếQWUrQWKếJLới Mỹ> @&DQDGD>@ Y PLQ = I E V I F Z IY 9G F IF EZG 9F F IF IO ( I I EZG F IF EZG Yj1KậW%ản [11] đềFập đếQYLệFWKLếWNếFKRNếWFấXErW{QJFốW = 0I FRP ĐiểPJLốQJQKDXFủDFiFWLrXFKXẩQQj\OjVửGụQJP{KuQK .KLFKLềXFDR K PP Yj $ $ = I E V GjQNếWKợSYớLKệVốWKựFQJKLệm đểGựEiRNKảnăng chịXFắWFủD I GầPFốWWKDQK)536ứFNKiQJFắWFủDGầPFốWWKDQK)53EằQJWổQJ F IF EZ G F IF EZ G = 9F VứFNKiQJFắWFủa bê tông chưa nứWFộQJYớLVứFNKiQJFắWFủDFốt đai + G QằPWURQJ YếWQứW QJKLrQJ JLả WKLếW YếW QứW QJKLrQJR +LệQ QD\ đó: OjKệVốNKiQJFắWFủDErW{QJ OjKệVốSKụWKXộFYjR IY 9Lệt Nam chưa có tiêu chuẩQWKLếWNếULrQJFKRORạLNếWFấu Do Pục đích báo trước tiên đánh JLiPức độSKKợSFiF F{QJWKứFGựEiRNKảnăng chịXFắWFủDGầPErW{QJWLếWGLệQFKữQKậW FốWWKDQK)53WKHREDWLrXFKXẩQ0ỹ&DQDGDYj1KậW%ản, sau đề [XấWPộWF{QJWKức đơn giảQGựEiRNKảnăng chịXFắWGựDWKHR7&91 >@ FKRGầP Er W{QJ FốWWKDQK )53 Yj NLểP FKứQJ WUrQ PộWEộGữOLệXWKựFQJKLệm đượFWKXWKậSWừQKLềXQJKLrQFứu độF Y PLQ F Z IY F WUọng lượQJULrQJFủDErW{QJ IOjKệVốNKiQJFắWFốt đai FRP; 9V)OjNKảnăng chịXFắWFủDFốt đai FRP; VVVOjNKảnăng chịXFắW FủDFốt đai thép. JOMC 60 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố %ảQJ ếWTXảWtQKWRiQWKHR$&,5 Tác giả Tên mẫu *%$ /RQJ *%$ 1JX\HQ *%$ >@ *%% 0LQK *%% *%% *% 5 6 *% 5 6 *% 5 6 *% 5 6 *% 5 6 1RRU $]OLQD $+DPLG >@ *% 5 6 *% 5 6 *% 5 6 *% 5 6 *% 5 6 *% 5 6 *% 5 6 I F EZ 03D PP ρI (E F 03D PP 9F N1 IIY V PP 9IY N1 9SUH .1 9H[S .1 9H[S9SUHG JOMC 61 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố %ảQJ WLếS ếWTXảWtQKWRiQWKHR$&,5 Tác giả Tên mẫu / 0 6 (YDQ &%HQW] >@ / / / 0 6 / 0 / 1 1 1 1 0RKVHQ $,VVD >@ 1 1 6% 6% 6% % % % '$)53 $EX 9IY N1 9H[S .1 9H[S9SUHG 9SUH .1 6+5 /+5 '$)53 '$)53 6+56 0+56 /+56 6+56 0+56 $\PDQ V PP 0+5 >@ IIY -XPDD 9F N1 '%)53 %DKUR] F PP *KD]L (E 03D +X\ '%)53 >@ ρI '%)53 Đinh EZ PP TrọnJ I F 03D /+56 &5 * JOMC 62 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố Tác giả Tên mẫu 2EDLGD &5 >@ * &5 * & 5 * & 5* & 5 * I F EZ *%$ *%$ 1JX\HQ 0LQK >@ *%$ *%% *%% *%% *%5 6 *%5 6 *%5 6 *%5 6 *%5 1RRU $]OLQD 6 *%5 6 $+DPLG *%5 >@ 6 *%5 6 *%5 6 *%5 6 *%5 6 *%5 6 / N1 V 9IY 9SUH 9H[S I F 0SD ρIO 9H[S9SUHG PP N1 .1 .1 Giá trị trung bình ếWTXảWtQKWRiQWKHR&6$6 /RQJ IIY PP Tên mẫu 03D 9F F PP 03D %ảQJ Tác giả (E ρI E PP 9F 0SD PP V PPি IIZ N1 $Y 9IY9SUHG 9H[S N1 N1 N1 9H[S9SUHG JOMC 63 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố Tác giả Tên mẫu 0 6 / / (YDQ / &%HQW] 0 >@ 6 / 0 / 6% 6% 6% % % % 1 >@ 1 1 ρIO 1 $,VVD 0SD 1 1 0RKVHQ I F E PP 9F N1 $Y PPি 0SD IIZ V PP 9IY9SUHG 9H[S N1 N1 N1 9H[S9SUHG %ảQJ WLếS ếWTXảWtQKWRiQWKHR&6$6 Tác giả Tên mẫu '$)53 Đinh '%)53 Trọng '$)53 >@ '$)53 +X\ '%)53 '%)53 6+5 0+5 *KD]L %DKUR] -XPDD >@ /+5 6+56 0+56 /+56 6+56 0+56 /+56 &5* $\PDQ $EX 2EDLGD >@ &5* &5* &5* &5* &5* I F 0SD ρIO E PP 9F N1 9IY 9SUHG PP V 0SD IIZ PPি $Y N1 Giá trị trung bình 9H[S9SUHG 9H[S N1 N1 JOMC 64 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố %ảQJ ếWTXảWtQKWRiQWKHR-6&( Tác giả Tên mẫu 0LQK *%% *%% 6 *%5 6 *%5 6 *%5 6 *%5 6 $+DPLG *%5 6 *%5 6 *%5 6 *%5 6 *%5 6 *%5 6 *%5 >@ *%$ 6 1RRU IYXG *%5 $]OLQD ρI *%$ *%% >@ EZ PP *%$ /RQJ 1JX\HQ I F 0SD 9F $IY N1 PPি 9IY 9SUHG 1 .1 ɛIY N1 9H[S 9H[S9SUHG ρI IYXG 9F N1 9IY 9SUHG %ảQJ WLếS ếWTXảWtQKWRiQWKHR-6&( Tác giả Tên mẫu / 0 6 (YDQ &%HQW] >@ / / / 0 6 / 0 / I F EZ 0SD PP $IY PPি ɛIY N1 .1 9H[S .1 9H[S9SUHG JOMC 65 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố Tác giả I F Tên mẫu 1 1 $,VVD >@ Đinh Trọng '$)53 >@ '$)53 +X\ -XPDD >@ $EX >@ '%)53 /+5 6+56 0+56 /+56 6+56 /+56 2EDLGD 0+56 $\PDQ '%)53 0+5 %DKUR] 6+5 *KD]L '%)53 &5* &5* &5* &5* &5* &5* '$)53 % % % 6% 6% 6% 1 9F N1 1 IYXG PP 1 ρI 0SD 1 0RKVHQ EZ $IY PPি 9F = G S Q IYXG EZ G E $IY ( IY IY VLQ V + FRV V I ] E IE EZ G = 9IY V ( IY đó: GSOjFiFKệVốSKụWKXộFYậWOLệXYjWLếWGLệQ QOjKệVố tính đếQOựFGọFWUụF EOjKệVốJLảPứQJVXấW VOjJyFQJKLrQJFủD Fốt đai so vớLWUụFGầP (IYlà môđun đàn hồLFủDFốt đai FRP; IYXG F = IYXG I 03D 9SUHG N1 9H[S9SUHG .1 .1 9H[S Kảnăng chịXFắWFủDFốt đai FRP xác địQK YjIYđược xác địQKWKHRF{QJWKứF 9IY Giá trị trung bình Kảnăng chịXFắWFủa bê tông xác địQK 7LrXFKXẩQ1KậW%ảQ-6&( >@ ɛIY ( + I = I ( IY I ( PFG IO IO IY IY PFG IE IY Cường độFKịXQpQFủDErW{QJNểđếQKLệXứQJNtFKFỡ = IPFG K − IF Đánh giá cơng thứFWKLếWNếWURQJPộWVốWLrXFKXẩQ 0ộWEộGữOLệXWKựFQJKLệm đượFWKXWKậSEDRJồPNếWTXảFủD GầPErW{QJFốWGọFWKDQK)53NK{QJFyFốt đai, có cốt đai )53KRặFFốt đai thép thườQJ1KyPGầPVửGụQJFốWWKDQK*)53Yj BFRP đưa vào nhóm cường độFKịu kéo mơđun đàn KồLFủDORạLFốWQj\NK{QJFKrQKOệFKQKDXQKLềX3Kạm vi thay đổL FủDFiFWK{QJVốGầPWyPWắt sau: JOMC 66 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố %ảQJ 6RViQKNếWTXảWtQKWRiQJLữDFiFWLrXFKXẩQYớLNếWTXảWKựFQJKLệPGầPFốWWKDQK*)53%)53 9H[S9SUHG 7LrXFKXẩQ 6' &R9 $&,5 X -6&( &6$6 $$( %ảQJ ếWTXảWtQKWRiQWKHR$&,5 Tác giả Tên mẫu %5 $*KDQL 5D]DTSXU >@ %5%$ %5 %5 %$ %$ %$ $VKUDI) $VKRXU >@ % % % % I F EZ 03D PP (E ρI PP F 03D 9F IIY N1 Giá trị trung bình V N1 9H[S9SUHG 9H[S .1 9SUH .1 9IY PP %ảQJ ếWTXảWtQKWRiQWKHR&6$6 Tác giả $*KDQL 5D]DTSXU >@ Tên mẫu $VKRXU >@ ρIO E 9F $Y IIZ V 9IY9SUHG 9H[S PP N1 PPি 0SD PP N1 N1 N1 9H[S9SUHG %5 %5 %$ %5%$ %5 %$ %$ $VKUDI) I F 0SD % % % % Giá trị trung bình %ảQJ ếWTXảWtQKWRiQWKHR-6&( Tác giả $*KDQL 5D]DTSXU >@ Tên mẫu %5 %5%$ %5 %5 I F EZ ρI IYXG 9F N1 0SD PP $IY PPি ɛIY 9IY 9SUHG N1 .1 9H[S .1 9H[S9SUHG JOMC 67 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố Tác giả Tên mẫu %$ %$ %$ $VKUDI) $VKRXU >@ % % % % I F EZ ρI IYXG 9F N1 0SD PP = K PP &KLềXFDRGầP 7ỷOệQKịSFKịXFắWFKLềXFDROjPYLệF D G= Cường độFKịXQpQErW{QJPẫXWUụ = IF 03D Hàm lượQJFốWGọFWKDQK)53 = I Môđun đàn hồLFốWWKDQK)53 = ( I 03D &iFNếWTXảWtQKWRiQNKảnăng chịXFắWWKHRFiFWLrXFKXẩQWUrQ đượF VRViQK YớL FiF NếWTXả WKựF QJKLệm tương ứQJ QrQ FiFKệVố JLảm độEềQKệVốNKiQJFắWKệVốJLảPứQJVXất đềXOấ\EằQJ &iFJLiWUịcường độYậWOLệu đưa vào tính tốn đượFOấy giá trị WKtQJKLệPYậWOLệXF{QJEốWURQJFiFWjLOLệu tương ứQJ 'ầPVửGụQJFốWWKDQK*)53%)53 Đểxác định tương quan giữDNếWTXảWtQKWRiQWKHRFiFWLrXFKXẩQVR YớLNếWTXảWKựFQJKLệPFiFJLiWUịnhư tỷOệWUXQJEuQK9H[S9SUHG ; độ OệFK FKXẩQ 6' Kệ Vố ELến độQJ &R9 VDL Vố WX\ệt đốL WUXQJ EuQK $$( FủDWỷOệ9H[S9SUHG đượFVRViQKWURQJ%ảQJ 7ừ%ảQJFyWKểWKấ\WLrXFKXẩQ&6$6FKRNếWTXảGự EiRNKảnăng chịXFắWJầQViWYớLNếWTXảWKựFQJKLệPQKấWYuFiFKệ Vố ; 6'Yj&R9EpQKấW7LrXFKXẩQ$&,5FKRNếWTXảDQ WRjQQKấWNKLWUrQWK{QJVốFKRNếWTXảFDRQKấW1JRjLUDNKLWtQK WRiQWKHR$&,5FKRNếWTXảFyWtQKELến độQJUấWFDR&iFNếW TXảởFiFEảQJWtQKWRiQWUrQFiFGầPFủD$\PDQ$EX2EDLGD YjFộQJVự>@YớLWỷOệa/d thay đổLWừ1 đếQFKRWKấ\WỷVốWUXQJ EuQK9H[S9SUHG 28, cao nhiềXOầQWỷVốWUXQJEuQK9H[S9SUHGFKR WRjQ Eộ Eộ Gữ OLệX &y WKể JLảL WKtFK Oम GR FKtQK Oj Yu WLrX FKXẩQ $&,506 khơng tính đếQ ảnh hưởQJ FủD Wỷ Oệ DG WớL NKả FKịXFắWFủDGầP N1 .1 9H[S .1 9H[S9SUHG &iFQJKLrQFứXWKựFQJKLệPFủD5D]DTSXUYjFộQJVự>@$VKRXU YjFộQJVự>@WUrQFiFGầm đặWFốWGọFORạLWKDQK&)53NK{QJFyFốW FủDGầPWKHRWKựFQJKLệP9H[SNKảnăng chịXFắWFủDGầPWKHRFiF WLrXFKXẩQ9SUHG&iFNếWTXảWtQKWRiQNKảnăngFKịXFắWWKHRFiFWLrX FKXẩn đượFVRViQKYớLFiFNếWTXảWKựFQJKLệm tương ứQJQrQFiFKệ VốJLảm độEềQKệVốNKiQJFắWKệVốJLảPứQJVXất đềXOấ\EằQJ &iFJLiWUịcường độYậWOLệu đưa vào tính tốn đượFOấy giá trị WKtQJKLệPYậWOLệXF{QJEốWURQJFiFWjLOLệu tương ứQJ %ảQJ 6RViQKNếWTXảWtQKWRiQJLữDFiFWLrXFKXẩQYớLNếWTXảWKựFQJKLệP GầPFốWWKDQK&)53 7LrXFKXẩQ 9H[S9SUHG &R9 $$( $&,5 -6&( &6$6 X 6' Tương tựnhư tính tốn cho dầPFốWWKDQK*)53Yj%)53 WLrXFKXẩQ&6$6FKRNếWTXảWtQKWRiQJầQViWYớLFiFNếWTXả WKựFQJKLệPQKấW7ấWFảWK{QJVốVRViQKFủDWLrXFKXẩQ$&,5 06 đềXFyJLiWUịOớQQKấW %ảng 8) ĐiềXQj\PộWOầQQữDFKứQJWỏWLrX FKXẩQ$&,5FKRNếWTXảDQWRjQQKấWWURQJWLrXFKXẩQWUrQ 6RViQK%ảQJYj%ảQJFyWKểWKấ\NếWTXảGựEiRWKHRWLrXFKXẩQ FKRGầPFốWWKDQK*)53Yj%)53QyLchung an toàn so vớLGầP Fốt CFRP độSKkQWiQNếWTXảcao hơn. 7ừHình đếQ+uQKWKểKLệQPộWFiFKVRViQKNKiFJLữDNếW TXảWtQKWRiQWKHRWLrXFKXẩQYớLNếWTXảWKựFQJKLệPWUrQWRjQEộ FiFGầPErW{QJFốWGọF)53FKịXFắW 10 0 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 Vexp./ 9SUHG đai nhịSFKịXFắt đượFWổng BảQJ.Kảnăng chịXFắW >@WUrQFiFGầm đặWFốWGọFORạLWKDQK*)53Fốt đai thép hoặF*)53 9H[SNKảnăng chịXFắWFủDGầPWKHRFiFWLrXFKXẩQ9SUHG 9IY 'ầPVửGụQJFốWWKDQK&)53 KRặF NK{QJ Fy Fốt đai nhịS FKịX FắW FủD ,VVD Yj FộQJ Vự >@ Vố BảQJ .Kả chịX FắW FủDGầPWKHR WKựFQJKLệP FộQJVự>@%HQW]YjFộQJVự>@+X\>@$EX2EDLGDYjFộQJVự -XPDDYj@WUrQFiFGầPFốWGọFORạLWKDQK%)53Fốt đai BFRP &iFQJKLrQFứXWKựFQJKLệPFủD0LQKYjFộQJVự>@+DPLGYj KRặFNK{QJFyFốt đai troQJQKịSFKịXFắt đượFWổQJKợSYớLFiFWK{QJ ɛIY Giá trị trung bình = E PP %ềUộQJGầP PPি $IY Số lượng mẫu +uQK7ỷOệ9H[S9SUHGWKHRWLrXFKXẩQ$&,5 JOMC 68 Vexp./Vpred 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố Vexp./Vpred mô đun đàn hồLFủDFốWGọFWKDQK)53YjNK{QJSKụWKXộFWỷVố 9uNK{QJ[pWWớLảnh hưởQJFủDWỷOệ NếWTXảWKựFQJKLệPNKLWỷVố D như chỉUDWURQJPụF G E 'ựDWUrQF{QJWKức xác địQKNKảnăng chịXFắWFủDGầPErW{QJ WKHR&6$$> @Yj&6$6>@ %ảQJ Số lượng mẫu &{QJWKức xác địQKNKảnăng chịXFắWFủDGầPErW{QJWKHR$&, Yj$&,5 $&,'ầPEr W{QJFốWWKpSGọF 9F = IF EZ G $&,5'ầPErW{QJFốW)53GọF 9F = IF EZ F ( F = I Q I + I Q I − I Q I G Q I = I (F %ảQJ D QrQNKảnăng chịXFắWFủDEr G W{QJGựEiRWKHR$&,5WKấp nhiềXNKảnăng chịXFắWWừ +uQK7ỷOệ9H[S9SUHGWKHRWLrXFKXẩQ&6$6 D G &{QJWKức xác địQKNKảnăng chịXFắWFủDGầPErW{QJWKHR&6$$ Số lượng mẫu +uQK7ỷOệ9H[S9SUHGWKHRWLrXFKXẩQ-6&( Yj&6$6 &6$$'ầPEr W{QJFốWWKpSGọF &yWKểWKấ\WtQKWKHRWLrXFKXẩQ&6$6VốlượQJPẫXFy 9F = F IF EZ G WỷOệ9H[S9SUHG OjPẫXFKLếP WổQJVốPẫXWKử7URQJ NKLWtQKWKHRWLrXFKXẩQ$&,5Yj-6&( VốlượQJPẫXFy WỷOệ9H[S9SUHG OjPẫX YjPẫX %), tương ứQJ 7ừFiFSKkQWtFKWUrQFKRWKấ\PặFGWLrXFKXẩQ&6$6FyFiF FKỉ Vố WKốQJNr Wốt hai tiêu chuẩQ $&, 5 Yj-6&( sốlượQJPẫXGựEiRFyNếWTXảWtQKWRiQQKỏhơn giá trịWKựF QJKLệPOạLOớQQKấW &6$6'ầPErW{QJFốW)53GọF 9F = F IF IO ( I 9I 0I = 9I G 0I EZG D 7KHR%ảQJFyWKểWKấ\F{QJWKứFFủD&6$6FKRWKấ\NKả chịXFắWFủDErW{QJNK{QJQKữQJSKụWKXộc vào hàm lượQJYj mô đun đàn hồLFủDFốWGọF)53PjFzQSKụWKXộFWỷVố G theo lũy D 6RYớLGầPErW{QJFốWWKpSGọFNKảnăng chịXFắWFủDGầP Đề[XấWF{QJWKứFGựDWUrQWLrXFKXẩQ7&91 WKừD Er W{QJ FốW Gọc FRP đượF KLệX FKỉQK FKủ \ếX TXD Kệ Vố 4.1 Cơ sởWKLếWOậSF{QJWKứF D 'ựDWUrQF{QJWKức xác địQKNKảnăng chịXFắWFủDGầPErW{QJ WKHR$&, >@Yj$&,5> @ G IO ( I D đó f’Flà cường độFKịXQpQFủDErW{QJPẫXWUụ EZOjEềUộQJ c) Theo đềQJKịFủD7RWWRULYj:DNXL>@NKảnăng chịXFắWFủDEr ErW{QJYQJQpQ QIOjWỷOệmô đun đàn hồLFủDFốWWKDQK)53YớLP{ đun đàn hồLFủDErW{QJ ( W{QJGầPErW{QJFốWWKpSQKkQYớLKệVố I ( V KồLFủDFốWGọFWKDQK)53NKiWKấSVRYớLFốWWKpSQrQFKLềXFDRYQJ JLới đưa cơng thứFGựEiRNKảnăng chịXFắWFủDErW{QJWURQJ WLếWGLệQFKữQKậW GOjFKLềXFDROjPYLệFFủDWLếWGLệQ FOjFKLềXFDR 7KHR%ảQJ WLrXFKXẩQ$&,5FKRUằng, mô đun đàn QpQFủDErW{QJJLảm đáng kểGẫn đếQNKảnăng chịXFắWFủDErW{QJ YQJQpQJLảPVRYớLGầPErW{QJFyFốWWKpSGọF'RYậy đểNểđếQ ảnh hưởQJQj\$&,5WKD\YuVửGụQJKệVốQKkQFKRGầP Er W{QJ FốW WKpS GọF Kọ Vử GụQJ Kệ Vố QKkQ I Q I + I Q I − I Q I FKR FốW GọF )53 &y WKể WKấ\ NKả FKịXFắWFủDErW{QJNKLVửGụQJFốWGọF)53OjKjPFủa hàm lượQJYj W{QJGầPErW{QJFốWWKDQK)53FyWKểEằQJNKảnăng chịXFắWFủDEr 7ừFiFSKkQWtFKWUrQFyWKểWKấ\FiFWLrXFKXẩQWLrQWLếQWUrQWKế FấXNLệQErW{QJFốWGọFWKDQK)53GựDWUrQF{QJWKứFWtQKWRiQNKả chịXFắWWURQJFấXNLệQErW{QJFốt thép thường có điềX FKỉQKWK{QJTXDKệVốSKụWKXộc vào hàm lượQJFốWGọc mơ đun đàn KồLFủDFốWGọc FRP Do chúng tơi đề[XấWVửGụQJKệVố )53 WtQK đếQảnh hưởQJFủa hàm lượng độFứQJFủDFốWGọc FRP đếQ NKảnăng chịXFắWFủDGầP+ệVố )53 được xác định mụF JOMC 69 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố %ảQJ ếWTXảWtQKWRiQWKHRF{QJWKức đề[XấW Tác giả Tên mẫu IF 5EW E *%$ ρI (I(V IUS G D 9F PP PP N1 DG 9F 7&91 9FPLQ N1 9IY .1 9SUHG .1 9H[S 9H[S 9SUHG *%$ *%$ 0LQK *%% >@ *%% *%% $VKUDI $VKRXU /RQJ 1JX\HQ % ) % >@ % % %ảQJ WLếS ếWTXảWtQKWRiQWKHRF{QJWKức đề[XấW 7iFJLả 7rQPẫX ρI (I(V IUS G D 9F N1 9F DG %5 56 *% 56 *% 56 *% 56 *% 56 *% 56 *% 56 *% 56 *% 56 *% 56 9H[S 1 9H[S9SUHG *% PP 9SUHG 56 PP 9IY *% >@ E .1 56 $+DPLG 5EW N1 *% 1RRU$]OLQD IF %5%$ $*KDQL %5 >@ %5 %$ %$ %$ 5D]DTSXU (YDQ &%HQW] >@ / 0 6 JOMC 70 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố 7iFJLả 0RKVHQ $,VVD>@ 7rQPẫX IF 5EW E ρI (I(V IUS / / / 0 6 / 0 G D 9F N1 9F DG PP PP 9IY 9SUHG 9H[S 1 9H[S9SUHG N1 .1 / 1 1 1 1 1 1 6% 6% 6% % % % %ảQJ WLếS ếWTXảWtQKWRiQWKHRF{QJWKức đề[XấW Tác giả ĐiQK Trọng +X\ >@ *KD]L %DKUR] -XPDD >@ $\PDQ $EX 2EDLGD >@ Tên mẫu IF 5EW E ρI (I(V IUS '$)53 '%)53 '$)53 '%)53 '$)53 '%)53 G D 9F 9F 9IY 9SUHG 9H[S 9H[S9SUHG PP PP N1 DG N1 .1 .1 6+5 0+5 /+5 6+56 0+56 /+56 6+56 0+56 /+56 &5 * &5* &5 * JOMC 71 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố Tác giả Tên mẫu &5 * &5 * &5 * IF 5EW E ρI (I(V IUS G D 9F 9F N1 .1 .1 Giá trị trung bình *LảWKLếWWKLếWOậSF{QJWKứF ỞWUạQJWKiLWảLWUọQJFựFKạQNKảnăng chịXFắWYjXốQFủDGầP OjGRVựWKDPJLDFKịXOựFFủDYQJErW{QJFKịu nén chưa bịQứWFốW QJDQJFắWTXDYếWQứWQJKLrQJYjVựWUX\ềQOựFFắWTXDFốWGọFWKDQK )53 9ếWQứWQJKLrQJJyFtheo phương trụFGầP 1ếX Vử GụQJ FốW QJDQJ WKDQK )53 WKu TXDQ Kệ ứQJ VXấWELếQ 'ựDWUrQFiFF{QJWKứF[iFđịQKNKảnăng chịXFắWFủDErW{QJ GạQJFủDQyOjWX\ến tính đếQNKLEịSKiKRạL YQJQpQFKRGầPErW{QJFốWWKpSWKHR7&91>@F{QJ ếWTXảWtQKWRiQWKHRF{QJWKức đề[Xất đượFWKểKLệQở%ảQJ6R ViQKNếWTXảWtQKWRiQWKHRF{QJWKức đề[XấWYớLWKựFQJKLệm đượF WKểKLệQở%ảQJ7ỷOệ9H[S9SUHGWKHRF{QJWKức đề[Xất đượFWKể KLệQở+uQK6RViQKFKỉVốWKốQJNrFủDF{QJWKức đề[XấWYớLFiF WLrXFKXẩQFKRWRjQEộPẫu đượFWKểKLệQở%ảQJ %ảQJ 6RViQKNếWTXảWtQKWRiQWKHRF{QJWKức đề[XấWYớLWKựFQJKLệP &{QJWKức đề[XấW 9H[S9SUHG WKức xác địQKNKảnăng chịXFắWFủDErW{QJYQJQpQFKRGầPFốWGọF &{QJWKức đề[XấW FRP sau: 5EW EG D )53 , điềXNLệQ D G Trong đó: Vexp./Vpr 9F = OjKệVốNểđếQảnh hưởQJFủDFốWWKpSGọFOựFEiPGtQK>@ 1ếXVửGụng cường độFKịXNpRFKẻWiFKIFWthay cho cường độ FKịXNpRWUựFWLếS 5EW WKu Fy WKể Oấ\5EW IFW [17]; TrườQJKợS NK{QJFyNếWTXảWKtQJKLệm xác định cường độFKịXNpRWKuFyWKểWtQK mũ I ( I &R9 $$( được xác địQKEằQJWKửGầQWK{QJTXDFiFVốOLệXWKựFQJKLệP (V 6' OjKệVốNểđếQảnh hưởQJFủDFốWGọF)536ố )53 = ; 9H[S9SUHG Jần cường độFKịXNpR5EWIF’1/2 >@ 9H[S9SUHG DG 4.3 Đánh giá công thức đề[XấW 9H[S N1 7KLếWOậSF{QJWKứF 9SUHG PP 9IY PP WURQJ%ảng đếQ%ảQJ 7URQJF{QJWKứF NKRảQJFiFKWừđiểm đặWOựFWập trung đếQJốL WựDDFKtQKOjFKLềXGjLKuQKFKLếXWLếWGLệQQJKLrQJQJX\KLểPOrQ phương dọF WUụF GầP & WKHR 7&912018) Trong trườQJ KợS Số lượng mẫu +uQK7ỷOệ9H[S9SUHGWKHRF{QJWKức đề[XấW GầP Fy JyF QJKLrQJ YếW QứW GR SKi KRạL FắW QKỏ 45 WKHR KR YớLKROjFKLềXFDROjPYLệFFủDGầP 6RViQKFKỉVốWKốQJNrFủDF{QJWKức đề[XấWYớLFiFWLrXFKXẩQ 7&912018 [12] lấ\JLiWUịD & WURQJNKRảQJG KR YjG %ảQJ /ấ\ (V = 03D WKD\YjRELểXWKứF )53 YjF{QJWKứF FyF{QJWKứFJần đúng: 9F = 5EW EG D $ IY I IY G ( ( ) I I Kảnăng chịXFắt danh nghĩa củDGầP 9= 9F + I X 6' &R9 $$( -6&( Đề[XấW $&,5 9H[S9SUHG ; &6$6 Kảnăng chịXFắWFủDFốt đai: I = V Phương pháp JOMC 72 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố 6RViQK%ảQJYớLFiF%ảQJYj%ảQJWKấ\UằQJFiFFKỉVố WKống kê thu đượFWừF{QJWKức đề[XấWOjQKỏQKấW0ặWNKiFVốlượQJ PẫXFyWỷOệ9H[S9SUHG OjPẫX FKLếP% ở+uQK tương đương tiêu chuẩQ$&,5 >@ > @ .ếWOXậQYjNLếQQJKị 7ừFiFSKkQWtFKWtQKWRiQWổQJKợp đề[XấWF{QJWKứFGựEiR NKả chịX FắW FủD GầP Er W{QJ FốW GọF WKDQK )53 WKHR 7&91 >@ >@ ởWUrQVRViQKNếWTXảWtQKWRiQYớLNếWTXảWKựFQJKLệP &iFWLrXFKXẩQWKLếWNếNKảnăng chịXFắWFKRGầPErW{QJFốWGọF WKDQK)53Fốt đai FRP hoặFFốt đai thép thường đềXFKRNếWTXả >@ NKiDQWRjQVRYớLNếWTXảWKựFQJKLệP7X\QKLrQKệVốELến động, độ >@ >@ OệFKFKXẩQYjVDLVốWX\ệt đốLWUXQJEuQKNKiFDR +DLWLrXFKXẩQ$&,5Yj-6&( FyFiFFKỉVốWKốQJNr cao tiêu chuẩQ&6$6 WUXQJEuQKOớn lần lượWOjYj % tương ứQJ YjFKRWKấ\OjTXiDQWRjQGẫn đếQOmQJSKtYậWOLệX &{QJWKức đề[XấWGựEiRNKảnăng chịXFắWFKRGầPErW{QJFốW )53SKKợSYớLFiFNếWTXảWKựFQJKLệPYjFKRFiFFKỉVốWKốQJNr QKỏQKấW&{QJWKứFFyKuQKWKức tương tựnhư cho dầPErW{QJFốW thép thườQJQKưng có thêm hệVốđiềXFKỉQK KệVốQKkQ )53NKLVử GụQJFốWGọFWKDQK)53 &{QJWKức đề[XấWFKRSKpSWKLếWNếNLQKWếhơn vớLFiFFấXNLệQ GầP ErW{QJ FốW WKDQK )53 FKịXFắW WX\ QKLrQ FầQNLểP FKứQJ F{QJ WKức đề[XấWWUrQSKạPYLGữOLệXWKựFQJKLệPUộng bao gồPFả FốWWKDQK$)53 9ớLQKLều ưu điểPFủDFốW)53WLrXFKXẩQFủD9LệW1DPFầQVớP FyFiFFKỉGẫQWKLếWNếđốLYớLNếWFấXGầPErW{QJFốWWKDQK)53YjFy WKể[HP[pWiSGụQJF{QJWKức đề[XấWWURQJWtQKWRiQNKảnăng chị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ủDQKLềXWiFJLảNKiFQKDXYjWURQJSKạPYLNKảRViWFKRWKấ\ +RXOW1$HWDO'RHVWKH8VHRI)535HLQIRUFHPHQW&KDQJHWKH2QH:D\ >@ >@ >@ >@ > @ 7RN\R 7&91.ếWFấXErW{QJYjErW{QJFốWWKpS–WLrXFKXẩQWKLếWNế %ộ;k\'ựQJ+j1ộ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– 3%DPIRUWKHWDO3URSHUWLHVRI&RQFUHWHIRUXVHLQ(XURFRGH7KH&RQFUHWH &HQWUH %XLOGLQJ &RGH 5HTXLUHPHQWV IRU 6WUXFWXUDO &RQFUHWH $&, 5HSRUWHGE\$&,&RPPLWWHH CSA “Design of concrete structures”, Standard A23.3 FắWFủDORạLGầPQj\ 7jLOLệXWKDPNKảR >@ >@ >@ >@ >@ >@ >@ %HQW](&/0DVVDPDQG03&ROOLQV 6KHDU6WUHQJWKRI/DUJH&RQFUHWH 0HPEHUVZLWK)535HLQIRUFHPHQW-RXUQDORI&RPSRVLWHVIRU&RQVWUXFWLRQ S ,VVD 0$ 7 2YLWLJDOD DQG 0 ,EUDKLP 6KHDU %HKDYLRU RI %DVDOW )LEHU 5HLQIRUFHG&RQFUHWH%HDPVZLWKDQGZLWKRXW%DVDOW)536WLUUXSV-RXUQDORI &RPSRVLWHVIRU&RQVWUXFWLRQ S -XPDD*%DQG$5