Thiết kế dầm bê tông lắp ghép theo tiêu chuẩn châu Âu

Bài viết Thiết kế dầm bê tông lắp ghép theo tiêu chuẩn châu Âu nghiên cứu đặc điểm và phân loại kết cấu dầm bê tông lắp ghép dựa trên các yêu cầu cấu tạo của tiêu chuẩn châu Âu. Các bước tính toán thiết kế của một dầm bê tông lắp ghép điển hình dựa theo tiêu chuẩn thiết kế châu Âu được trình bày chi tiết cùng ví dụ tính toán minh họa.

NGHIÊN CỨU KHOA HỌC nNgày nhận bài: 11/5/2022 nNgày sửa bài: 27/6/2022 nNgày chấp nhận đăng: 14/7/2022 Thiết kế dầm bê tông lắp ghép theo tiêu chuẩn châu Âu Precast concrete beam design based on Eurocodes > PGS.TS NGUYỄN ANH DŨNG1, BÙI NGỌC SƠN2 Trường Đại học Thủy lợi, Email: dung.kcct@tlu.edu.vn HVCH Trường Đại học Thủy lợi, Email: ngson2710@gmail.com 74 TĨM TẮT: Các giải pháp cơng nghệ đại xây dựng cần nghiên cứu áp dụng Hiện yêu cầu ứng dụng giải pháp công nghệ thân thiện với môi trường lĩnh vực xây dựng vấn đề thời sự, cấp thiết Công nghệ bê tông lắp ghép tin tưởng giải pháp “sạch” bê tơng tồn khối truyền thống, bê tông lắp ghép sử dụng ngày nhiều cơng trình xây dựng nhiều ưu điểm có đặc điểm thân thiên với môi trường Bài báo nghiên cứu đặc điểm phân loại kết cấu dầm bê tông lắp ghép dựa yêu cầu cấu tạo tiêu chuẩn châu Âu Các bước tính tốn thiết kế dầm bê tơng lắp ghép điển hình dựa theo tiêu chuẩn thiết kế châu Âu trình bày chi tiết ví dụ tính tốn minh họa Đây thơng tin hữu ích cho kỹ sư xây dựng ứng dụng kết cấu lắp ghép vào cơng trình xây dựng, hướng phù hợp với phát triển xanh ngành Xây dựng Từ khóa: Dầm bê tông lắp ghép; tiêu chuẩn châu Âu; công nghệ đại ABSTRACT: Modern technological solutions in construction always need to be researched and applied Currently, the requirement to apply environmentally friendly technology solutions in the construction field is a topical and urgent issue Precast concrete technology is believed to be a "cleaner" solution than traditional in-situ concrete, and precast concrete is being used more and more in construction projects because of many advantages, including its environmentally friendly This paper is devoted to study the characteristics and classification of precast concrete beams based on the structural requirements of European standards The design calculation steps of a typical precast concrete beam based on European design standards are detailed and illustrated with calculation examples This information is useful for engineers when applying precast structures to construction works, which is a suitable direction for the green development of the construction industry Keywords: Precast concrete beam, eurocodes, modern technology GIỚI THIỆU CHUNG Hệ thống tiêu chuẩn thiết kế kết cấu cơng trình xây dựng Việt Nam TCVN nhận định chưa đồng đa số dịch theo tiêu chuẩn Nga có tiêu chuẩn TCVN 9386:2012 lại theo tiêu chuẩn châu Âu; Ngoài số tiêu chuẩn TCVN cho lạc hậu có độ trễ so sánh với hệ thống tiêu chuẩn gốc lựa chọn biên dịch, ví dự TCVN 2737 so với tiêu chuẩn Nga tương ứng Chính nhu cầu hồn thiện Hệ thống TCVN cho cập nhật, đại đồng hộ cấp thiết Thủ tướng Chính phủ ngày 09/02/2018 ban hành Quyết định số 198/QĐ-TTg [1] Bộ Xây dựng ngày 29/06/2018 ban hành định số 900/QĐ-BCĐĐTQ [2] để hoàn thiện hệ thống tiêu chuẩn, quy chuẩn kỹ thuật xây dựng lãnh thổ Việt Nam Eurocodes (EC) hệ thống tiêu chuẩn thiết kế kết cấu cơng trình áp dụng cho nước thuộc Liên minh châu Âu nhiều nước giới đưa vào sử dụng Trong trình hội nhập nay, việc soát xét biên soạn hệ thống tiêu chuẩn xây dựng đồng bộ, đại, hài hoà, tiệm cận với tiêu chuẩn quốc tế nhiệm vụ quan trọng ngành xây dựng Các tiêu chuẩn Bộ Xây dựng đạo thực chuyển dịch thành tiêu chuẩn Việt Nam Bê tơng lắp ghép nói chung dầm bê tơng lắp ghép nói riêng sử dụng rộng rãi khắp giới Việt Nam đặc biệt cơng trình dân dụng cầu đường Với ưu điểm bật so với BTCT truyền thống sau: Tiêu hao điện cho chế phẩm bê tông cốt thép 1m2 nhà lần so với công nghệ sản xuất bê tông cốt thép nay; Tiêu hao nguyên vật liệu (xi măng, cát, sỏi, đá dăm…) 1,5 lần so với xây dựng liền khối sử dụng panel; Gia tăng 15 - 20% diện tích hữu dụng so với xây gạch; Giảm giá thành kết cấu chịu lực nhà, có tính tới chi phí bồi hồn từ việc gia tăng diện tích; u cầu tay nghề công nhân xây dựng không khắt khe khối lượng công việc không nhiều địa điểm thi cơng dây chuyền cơng nghệ; Ngồi ra, ưu điểm công nghệ xây dựng lắp ghép giúp rút ngắn thời hạn thi 8.2022 ISSN 2734-9888 công 1,5 lần so với xây gạch xây liền khối; Các kết cấu sản xuất dây chuyền nhà máy, đảm bảo kiểm sốt chất lượng Mặc dù sử dụng Việt Nam từ lâu phát triển mạnh với tham gia nhiều công ty lớn, tiêu chuẩn thiết kế dẫn kỹ thuật dạng kết cấu lắp ghép chưa có Vì sở hội nhập chuẩn bị cho thay đổi hệ thống TCVN thời gian tới, tác giả nghiên cứu tính tốn dầm bê tông lắp ghép theo tiêu chuẩn Châu Âu Đây tài liệu hữu ích cho kỹ sư thực hành thiết kế cơng trình bê tơng lắp ghép phù hợp với hệ thống tiêu chuẩn đại, tiên tiến ĐẶC ĐIỂM VÀ PHÂN LOẠI DẦM LẮP GHÉP Dầm cấu kiện chủ yếu nằm ngang chịu lực hệ kết cấu khung Chúng có tiết diện dạng lăng trụ với khả chịu uốn (300-800kNm) chịu cắt (100-500 kN) lớn Trong tiêu chuẩn sản phẩm châu Âu, chúng tạo thành phần “cấu kiện kết cấu tuyến tính” theo BS EN 13225 (2013) [3] ý tiêu chuẩn cho thân dầm đơn không mở rộng thiết kế cho dầm hệ khung Trong kết cấu bê tông lắp ghép, dầm phải đỡ trọng lượng thân sàn có đủ khả chịu tổ hợp tải trọng xuất hiện, ví dụ lực xoắn xuất giai đoạn xây dựng cấu kiện sàn đặt phía dầm Những yêu cầu cần phải xem xét việc thiết kế dầm thiết kế mối nối dầm cột Dầm phân làm hai loại: bên bên (biên) Các dầm bên thường chịu tải trọng đối xứng sàn đặt hai phía dầm, tiết diện dầm bên đối xứng Hình 1a Tiêu chuẩn thiết kế giới hạn thường tối thiểu hóa chiều cao dầm để tối đa hóa khoảng trống tầng giảm chiều cao phía (downstand) Vì lý này, dầm phía thường thiết kế trước để tối đa hóa tính kết cấu Để tối thiểu chiều cao phía dưới, phần dầm bị lõm vào chiều dày sàn, dạng dầm gọi dầm chữ T ngược Dầm bên thiết kế kết hợp với sàn với vai trò cánh chịu nén Dầm bên dầm chịu tải khơng đối xứng Hình 1b Lực xoắn sinh sàn đặt lên chốt đỡ đường tác động tải trọng khơng trùng với trọng tâm dầm Lực xoắn phải xem xét trình thiết kế Để dầm biên không bị ổn định bên mảnh, giới hạn chiều cao h bề rộng bw dầm quy định EN 1992-1-1, mục 5.9 [4] Các quy định xét trường hợp dầm khơng có đủ giằng bên kết cấu hồn thiện (a) (b) Hình Loại dầm: (a) phía hình chữ nhật chữ T ngược; (b) Dầm biên L- dầm tường lửng (spandrel) Mặt cắt ngang tiết diện hình chữ nhật, để tránh phải đặt ván khn biên bên ngồi dầm, tiết diện thường có hình L Hình 1b Các dầm với phần phía cao biết tới dầm “tường lửng” (spandrel), liên kết để ngăn lật dầm cung cấp thép nhô từ cột Những dầm thường sử dụng theo chu vi cơng trình, ví dụ chúng hình thành hàng rào cho bãi đỗ xe sử dụng làm dầm biên “Tường lửng” thường sử dụng để tạo thành lớp bao khô xung quanh chu vi tòa nhà cách làm chắn thời tiết tạm thời tầng cao liên tiếp Dầm biên hình L chịu tải trọng sàn khơng đối xứng Phần dầm đỡ sàn gọi “phần phía dưới” (Boot), phần thân gọi “phần phía trên” (Upstand) Có hai loại dầm biên thể Hình 2: Loại I, loại có phần phía rộng sử dụng phần tiết diện chịu lực (Hình 2b) Loại II, loại có phần phía hẹp sử dụng ván khuôn cố định cho sàn coi tồn khối với phần bê tơng đổ chỗ cuối sàn (Hình 2a) Hình Dầm biên tiết diện chữ L: (a) bán lắp ghép (b) lắp ghép Không giống thiết kế bê tơng cốt thép tồn khối, mặt cắt tiết diện thép thiết kế để thỏa mãn yêu cầu cho trước, thiết kế bê tông lắp ghép ngược lại Một tiết diện dầm chuẩn hóa định từ trước chọn để sản xuất nhà máy theo u cầu đa số kết cấu cơng trình Các thép chịu uốn cắt tính tốn tối ưu số lượng tương ứng với kích thước dầm Các thiết kế chuẩn hóa chuẩn bị từ trước cho dầm thay đổi chiều cao, bề rộng số lượng thép Mặc dù người thiết kế chọn loại bê tông nào, thực hành nhà sản xuất mong muốn hạn chế hai loại, cho bê tông cốt thép thông thường, loại cịn lại cho bê tơng ứng suất trước Vì lý thực hành việc tháo dỡ, loại bê tông C32/40 sử dụng cho dầm bê tông cốt thép thông thường loại bê tông C40/50 đến C50/60 sử dụng cho dầm bê tông ứng suất trước ISSN 2734-9888 8.2022 75 NGHIÊN CỨU KHOA HỌC TÍNH TỐN DẦM LẮP GHÉP THEO TIÊU CHUẨN CHÂU ÂU Tiết diện dầm lắp ghép có đặc tính dầm đơn Với tiết diện cụ thể mẫu gia cường chịu uốn chịu cắt, u cầu sau tính tốn: Sức kháng mômen giới hạn Sức kháng cắt giới hạn Sức kháng xoắn Sức kháng gờ đỡ Độ cứng uốn (= giới hạn biến dạng) Số lượng thép cắt theo phân bố mô men lực cắt thiết kế Hình 3a&b thể mẫu gia cường điển hình cho dầm chữ L Dầm sử dụng để mô tả quy trình thiết kế phần 3.1.1 Sức kháng mômen giới hạn a) Dầm loại I: Loại dầm thiết kế sử dụng với tất loại cấu kiện sàn loại sàn lõi rỗng, sàn chữ I, sàn ván Thép đỉnh đế dầm bỏ qua tính tốn Như Hình giả thiết chiều cao tới trục trung hịa (NA) X > hs, Fs=0.87fykAs (1) (2) Fc1=0.567fckbwhs (3) Fc2=0.567fckb(0.8X – hs) => Fs – Fc1 = Fc2 Tiếp theo, kiểm tra điều kiện X X < 0.6d cho mặt cắt tiết diện gia cường đơn lẻ Giới hạn 0.6d thực tế không rõ ràng EN 1992-1-1 (và thường bị nhầm lẫn số sách lấy 0.45d cho tiết diện khơng bị giới hạn góc xoay) Theo mục 5.5(4) [4], mức độ tái phân bố mômen =  xu = chiều cao trục trung hòa trạng thái giới hạn sau tái phân bố, (4) k1 + k2xu/d cho fck ≤ 50 (N/mm2) Trong từ phụ lục quốc gia (NAD): k1 = 0.4, cho k2 = (0.6+0.0014/cu2) = 1.0, sau hệ số tái phân bố mơn men d = xu/d ≤ 0.6 Chú ý bê tông fck > 50 tới 90 N/mm2, số hạng 0.8X thay [0.8 - (fck -50)/400]X Quay lại với phân tích tiết diện: (5) 𝑧𝑧� � 𝑏𝑏 � 0.5ℎ� 𝑧𝑧� � 𝑏𝑏 � 0.4� � 0.5ℎ� (6) 𝑀𝑀�� � 𝐹𝐹���� � 𝐹𝐹���� Nếu Fc1 < Fs X < hs, tiết diện chữ nhật z=min{d-0.4X;0.5d} (7) (8) 𝑀𝑀�� � 𝐹𝐹� 𝑧𝑧 Chú ý giới hạn 0.95d không cho tiêu chuẩn Châu Âu sử dụng BS 8110 để đảm bảo chiều cao vùng nén không vượt giá trị (d – 0.95d)/0.5 = 0.1d – kích thước thơ hạt cốt liệu lớn Nếu X > 0.6d, dầm phải gia cường gấp đôi, giá trị As giảm tới mức gia cường đơn (9) 𝐹𝐹�� � 0.567𝑓𝑓�� 𝑏𝑏� ℎ� (10) 𝐹𝐹�� � 0.567𝑓𝑓�� 𝑏𝑏�0.6 � 0.8𝑏𝑏 � ℎ� � (11) 𝑧𝑧� � 𝑏𝑏 � 0.5ℎ� 𝑧𝑧� � 0.76𝑏𝑏 � 0.5ℎ� 𝐹𝐹𝐹� � 0.87𝑓𝑓�� 𝐴𝐴� �𝐹𝐹�� �𝐹𝐹�� (12) 𝐹𝐹𝐹� � 0.87𝑓𝑓�� 𝐴𝐴� �0.567𝑓𝑓�� �0.48𝑏𝑏 � �𝑏𝑏 � 𝑏𝑏� �ℎ� � Sau 𝐴𝐴𝐴� � 𝐹𝐹 � � /0.87𝑓𝑓�� �𝑏𝑏 � 𝑏𝑏 � � (13) 𝑀𝑀�� � 𝐹𝐹���� � 𝐹𝐹���� + 𝐹𝐹 � � �𝑏𝑏 � 𝑏𝑏 � � (14) Tuy nhiên việc cho thêm thép vùng nén A’s đỉnh phần phía dầm thường khơng có ý nghĩa thực hành giới hạn khoảng cách thép Tốt hết gia tăng sức kháng vùng nén bê tông cách đổ bê tông chỗ cuối sàn Việc đưa đến loại dầm thứ II 5.2.1.2 Dầm loại II Dầm loại thiết kế sử dụng với loại sàn cho phép liên kết toàn khối chỗ, sàn lõi rỗng sàn 76 8.2022 ISSN 2734-9888 ván Sàn chữ I khơng phù hợp với loại dầm Để cho kinh tết thu mômen MR lớn nhất, cường độ bê tông chỗ phải tương tự cường độ bê tông sử dụng cho dầm, nhiên nhỏ fck = 30 N/mm2 phù hợp Như Hình 4, bề rộng hiệu dụng beff vùng nén bề rộng dầm trừ chiều dài đỡ sàn, thường lấy 75 mm lớn Việc tính tốn trình bày phân trước công thức 9, bw thay beff fck cường độ bê tông chỗ fcki (khơng phải dầm lắp ghép) Hình (a) Chi tiết thép gia cường cho dầm lắp ghép chữ L; (b) Chi tiết mặt cắt thực dầm biên [5] 5.2.2 Tính As A’s từ mơ men thiết kế MEd Đây việc tính tốn ngược lại với phần trước sử dụng cho thiết kế dầm lắp ghép trường hợp đặc biệt, khơng dự tính trước Quy trình EN 1992-1-1 ẩn mục 3.1.7(3) cho bê tông fck ≤ 50 N/mm2 Đặt K = MEd/fckbd2 0.3d Chú ý với tiết diện chữ nhật ta có bv/b=0 hs/d=0,S/bd2=0.18 Vì vậy, loại dầm chữ L điển hình bv/b=0.5 hs/d=0.3,S/bd2=0.113, tương ứng với độ giảm 37% ứng suất cắt lớn Sẽ không bình thường khơng có thép gia cường chịu cắt dầm, nhiên số cấu kiện nhỏ khơng có khả hỏng cắt mức độ hỏng nghiêm trọng cốt thép neo gối, số sàn khơng có cốt thép gia cường chịu cắt Tuy nhiên, tiết diện phải kiểm tra VRd,c sau: Cốt thép Asl tính vị trí vượt lbd + d tiết diện xem xét Nếu cốt thép vượt chiều dài liên kết lbd mặt phẳng gối đỡ, lực cắt tính d tình từ mặt phẳng gối đỡ (25) VRd ,c  0.12k ( f ck 100 Asl / bd )1/3 bd bv/b 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 f ck bd 200 (27) Với k  1  2( m m ) d Nếu VEd>VRd,c, cốt thép gia cường chịu cắt phải đặt vào tiết diện phù hợp Các cốt đai chịu cắt đặt phần phía dầm Hình Các cốt đai phải cung cấp phần đế dầm để chịu lực gối đỡ biên Sau cốt đai chịu cắt cung cấp phần phần đế dầm tùy theo vị trí bề rộng hiệu dụng tính đến Cốt đai chịu cắt thiết kế phải tính thêm yêu cầu chịu xoắn phản lực gối đỡ biên Theo Hình theo EN 1992-1-1, mục 6.2.3, số lượng cốt đai dọc mặt phẳng cắt = zcotq/s Lực tới hạn cốt đai = (diện tích)x(ứng suất) = Asw0.87fywh, sau sức kháng tới hạn cốt đai (28) VRd ,s  z 0.87 f ywk cot  ( Asw / s) Chú ý khơng có VRd,c phân tích này, VRd,c khơng tính thêm VRd,s (như quy định BS 8110) Vì vậy, diện tích cốt thép chịu cắt thiết kế Asw/s (mm2/mm chạy dọc chiều dài dầm đưa đến công thức Asw VEd  s zf ywd cot  Hình Ứng suất cắt tiết diện dầm chữ L: (a) X < hf; (b) X > hf; (c) X > hf ứng suất cắt lớn nằm chân phần phía dầm hs/d=0.6 (29) Diện tích cốt thép chịu cắt phải thích hợp với tiết diện cắt tới hạn; trường hợp này, giải thiết nằm đỉnh phần ISSN 2734-9888 8.2022 77 NGHIÊN CỨU KHOA HỌC đế Rõ ràng, phương pháp VSI cot có ảnh hưởng lớn tới Asw/s; làm thay đổi tới 250% Biểu thức cho cot nhận từ dàn chịu nén Hình Hình 6.5 tiêu chuẩn, ứng suất nén c tác động vuông góc với mặt phẳng cắt bề rộng b x chiều dài nhô zcos Thành phần theo phương đứng bzcossin Ứng suất nén nhận c=acwv1/fcd Hình Thiết kế cắt dầm: (a) Khả chịu cắt cốt đai VRd,s; (b) Khả chịu nén giằng VRd,max Trong αcw=1 cho mặt tiết diện dầm không ứng suất trước Biểu thức 6.6 tham số ứng suất cắt ν1=0.6(1-fck/250) fcd=fck/1.5 (30) VRd ,max  acw v1 f cd bz cot  sin  Nhưng cos  sin   tan  cos   tan  / sec   tan  / (1  tan  )   / (cot   tan  ) Và 2cos sin   sin 2  VRd ,max acwbzv1 fcd  acwbzv1 fcd 0.5sin 2 cot   tan  (31) VEd ) cot  xác định 0.5bzv1 f cd (32) Nhưng 1.0 ≤cot≤2.5 Ví dụ lấy: V ed =600kN, b=300mm, z=0.9x500 = 450 mm, =32 N/mm VRd , s  bv1 f cd s 1 Asw f ywd (36) Asw zf ywd cot  s (37) Ví dụ: Tính MRd VRd dầm chữ L có tiết diện 550x300 Hình Phần phía chữ L có tiết diện 200x165 Thép chịu lực dầm thép loại H25 giảm H25 gối Thép đai chịu cắt loại H10 với khoảng cách 100mm Sử dụng fck=32 N/mm2 fyk=fywk=500 N/mm2 Lớp bảo vệ cho thép đai 40mm Kiểm tra sự đóng góp vào cắt bê tơng VRd,c Lời giải Tính tốn chịu uốn thép H25 nhịp As  3x491=473mm d  550  40  10  12.5  488mm Fs  0.87x500x1473=640.8x103 N Fc1  0.567x32x165x200=598.4x103 N Fs  Fc1khi, X  hs Fc  0.567x32x300x(0.8X-200)=4352X-1088x103 N X  259.7 mm X / d 0.532  0.6 Cánh tay đòn z1  488  100  388mm , M Rd  598.4x0.388+42.4=44.2kNm f ck f ywk =500 N/mm ,  1 0.5sin  (600x103 / 0.5x300x450x11.16) 26.4o o cot 26.4  2.014  2.5Asw / s  600x103 / (450x0.87x500x2.014)   cot   z (488  0.4x259.7)-100=284mm Bố trí đặt lại VRd với VEd khoảng cách d từ mép biên gối đỡ   0.5sin 1 ( Biến đổi biểu thức 6.8 6.9 [4]  1.52  mm / mm 760mm / m Tính tốn chịu cắt Tại gối đỡ, thép H16 (có As=603 mm2) thép đai H10 khoảng cách 100mm, Asw/s=157/100=1.57 mm2/mm D=550 – 40 – 10 – = 492 mm Từ Bảng 1&2 công thức 5.5&5.27, sử dụng bv/b=165/300=0.55, hs/d=200/492=0.41, ta thấy tiết diện tới hạn chịu cắt nằm trục trung hòa NA Tuy nhiên, gối đỡ, X bé lực cắt tới hạn nằm đỉnh phần đế thân dầm  bv 165mm  , f cd 32  / 1.5 21.33 N / mm , v1  0.6(1  32 / 250)  0.523 acw v1 f cd  11.16 N / mm x Sử dụng công thức 5.39 5.40 Sử dụng thép H10 khoảng cách 100mm (785) Diện tích thép tối thiểu cốt đai hàm cường độ 165x11.16    1.30  2.5q  cot  37.5o bê tông fck b (hoặc bv thân dầm phần phía trên) 1.57x0.87x500 sau 0.08 f ck b Asw  s f ywk 3  VRd ,s 1.57x0.9x492x0.87x500x1.30x10  393.1kN (33) Từ công thức (25) tới (27) 1/3 VRd ,c 0.12x1.638x(32x0.743)  x165x492x103 45.9kN Diện tích thép lớn cốt đai  xác định ứng suất bê tông đạt tới 0,5fcd, sau Asw 0.5 cw v1 f cd b max  s 0.87 f ywk 3/2  VRd ,c minimum 0.035x1.638  32x165x492x103 33.7kN (34) Khoảng cách tối thiểu cốt đai không quy định tiêu chuẩn, thực hành thường lấy 50 mm cho cốt đai nhỏ (đường kính 8-10mm) 70mm (đường kính 12 mm) (35) S  0.75d Tìm Vrd,s biết Asw s 78 8.2022 ISSN 2734-9888 200 Tại 100 AS lbv d  0.743 k  1  1.638  492 5.2.4 Kiểm tra diện tích tối thiểu, đường kính cốt thép khoảng cách EN 1992-1-1, phần 7.3 đưa hai lựa chọn để kiểm sốt nứt cách giới hạn kích thước khoảng cách cốt thép: (1) cách tính tốn trực tiếp hướng dẫn mục 7.3.2 theo lực kéo tối thiểu cho phép cốt thép As,mins (2) cách sử dụng bảng mà khơng cần tính tốn (38) As min s  kc kf ct ,eff Act Trong s=fyk=ứng suất lớn cho phép cốt thép sau vết nứt hình thành, nhỏ s giới hạn giá trị ứng suất quy định bảng 7.3 tiêu chuẩn kc=0.4 cho trường hợp không ứng suất kéo dọc trục k=1.0 cho bụng dầm có h ≤ 300mm bề rộng cánh dầm < 300 mm, lấy k=0.65 cho bụng dầm có h ≥ 800 mm bề rộng cánh dầm > 800 mm, giá trị trung gian xác định cách nội suy fct,eff=fctm fctm(t) tính nứt cho bê tơng 28 ngày Act=b(h-xu)= diện tích bê tơng vùng kéo trước hình thành vết nứt (có thể lấy bh/2 hầu hết trường hợp) Trong Ví dụ cốt thép đạt cường độ MRd, sau As,min=0.4x0.825x3.02x(300x550/2)/500=165 mm2 Giá trị nhỏ tính từ cơng thức 5.3 As,min=0.26x3.02x300x488/500=230 mm2 (điều thể As,min tính từ biểu thức 7.1 tương ứng với trạng thái tới hạn mà tiết điện đặt thép nhiều – nghĩa ứng suất thép nhỏ cường độ thép s