Đồ án xây dựng dân dụng và công nghiệp (6)

ĐỒ ÁN NỀN MĨNG [TH.S HÀ CƠNG HUY] PHẦN I: THIẾT KẾ MĨNG BĂNG THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH Số liệu đề Đề số Ntt (T) Mtt (Tm) Qtt (T) L1 (m) L2 (m) L3 (m) Địa chất 5-A 140 5,8 3,8 4,4 6,9 2,4 - Theo sơ đồ mặt tổng thể cơng trình XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH NHÀ Ở KẾT HỢP VĂN PHỊNG, - Địa điểm: TẠ QUANG BỬU - PHƯỜNG – QUẬN 8, TP HỒ CHÍ MINH D C B A Mặt cơng trình - Địa chất số 3: Công tác khoan khảo sát địa chất phục vụ cho việc thiết kế có vị trí khoan khảo sát địa chất: Chiều sâu khoan kh ảo sát -50m Nền đất gồm lớp sau: + Lớp k: Lớp san lấp (đá hỗn hợp), có chiều dày 1,4m SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG [TH.S HÀ CÔNG HUY] + Lớp 1: Bùn sét, màu xám đen, trạng thái chảy Xuất t độ sâu 1,4-11,5m có chiều dày 10,1 m + Lớp 2: Lớp sét, màu xám trắng, trạng thái dẻo cứng Xuất từ độ sâu 11,5-13,5m có chiều dày 2,0 m + Lớp 3: Lớp sét pha nhẹ, màu nâu vàng, trạng thái dẻo mềm Xu ất từ độ sâu 13,5÷15,0m Có chiều dày 1,5m + Lớp 4: Lớp cát pha, màu nâu vàng – nâu hồng – xám đen Xuất từ độ sâu 15,0÷40,7m Có chiều dày 25,7m + Lớp 5: Lớp sét, màu nâu vàng -nâu hồng – tím, trạng thái n ửa c ứng – cứng Xuất từ độ sâu 40,7÷50,0m - Đối với phương án thiết kế móng băng bỏ lớp đất u, ta xem cơng trình đặt vào lớp đất thứ lớp đất sét, dẻo cứng SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG [TH.S HÀ CƠNG HUY] THIẾT KẾ MÓNG BĂNG 2.1 SƠ ĐỒ MÓNG BĂNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TỐN Dựa vào cảm quan, sinh viện tự chọn chiều mô men l ực cắt nh hình sau: A B C D Sơ đồ móng trục Bảng giá trị nội lực tính tốn chân cột: Nội lực A B C D Tổng N0tt(kN) 1400 1750 1800 1450 6400 M0tt(kN.m) 58 -61 76 -75 -2 Q0tt(kN) 38 -35 36 -32 Giá trị tiêu chuẩn lấy với hệ số vượt tải n = 1,15 Bảng giá trị nội lực tiêu chuẩn chân cột: Nội lực A B C D Tổng N0tt(kN) 1217,4 1521,7 1565,2 1260, 1217,4 M0tt(kN.m) 50,43 -53,04 66,09 -65,22 50,43 Q0tt(kN) 33,04 -30,43 31,3 -27,83 33,04 2.2 XÁC ĐỊNH SƠ BỘ DIỆN TÍCH CỘT 2.2.1 Chọn vật liệu móng - - Móng đúc bê tơng B25 (M350) có: + Cường độ chịu nén bê tông: R b = 14,5 MPa = 14,5*103 kN/m2 SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG + [TH.S HÀ CƠNG HUY] Cường độ chịu kéo bê tơng: Rbt = 1,05 MPa = 1,05*103 kN/m2 + Mô đun đàn hồi E = 28,5*103MPa = 28,5*107 kN/m2 - - Cốt thép móng loại AII, có cường độ chịu kéo cốt thép dọc Rs = 280MPa, Rsw=225MPa - - Cốt thép móng loại AII, có cường độ chịu kéo cốt thép đai Rs = 225 MPa, Rsw=225MPa γtb bê tông đất = 22KN/m3 2.2.2 Xác định: có Fc = 1500 cm2 2.3 CHỌN CHIỀU SÂU CHƠN MĨNG - Chọn sơ chiều sâu chơn móng: Df= 1,5m - Mực nước ngầm không nằm phạm vi khảo sát 2.4 XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MĨNG (BxLxh) 2.4.1 Xác định chiều dài móng - Hai đầu thừa: = Chọn: La = Lb = 1,2m - Tổng chiều dài móng băng là: L = 2La + 2L1 +L2 = 2*1,2 + 2*6,9 + 2,4 = 18,6 m 2.4.2 Chọn sơ chiều cao móng h=(1/12÷1/8)Lmax = (1/12÷1/8)x6,9 = (0,575÷0,863) Chọn h = 0,8m 2.4.3 Xác định bề rộng móng b - Tại lớp đất thứ 2, có: = 11o58’; C = 0,284 kG/cm2 = 28,4 kN/m2 - Với góc nội ma sát = 11o58’ (Dùng phương pháp nội suy) ta có: N Nq Nc A B D 1,422 2,961 9,274 0,229 1,937 4,416 SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG [TH.S HÀ CÔNG HUY] 2.4.4 Điều kiện ổn định đất đáy móng tc  Pmax   1.2 R tc  tc tc  PTB    R         P tc  0            Trong đó: - : cường độ (sức chịu tải tc) đất đáy móng - ) - , : Áp lực tiêu chuẩn cực đại cực tiểu móng tác d ụng lên n ền đất - Khoảng cách từ điểm đặt lực đến trọng tâm đáy móng - dA= -(L/2) + La = - 8,1 m - dB= - (L/2) + La + L1 = -1,2 m - dC= (L/2) – Lb – L1 = 1,2 m - dD= (L/2) - Lb = 8,1 m Tổng tải trọng tác dụng theo phương đứng: Ntt = ∑Ntti Qtt = ∑Ntti M tt   M tt i  N itt d i  Qitt h Nội lực A B C D Tổng N0tt(kN) 1400 1750 1800 1450 6400 di (m) -8,1 -1,2 1,2 8,1 di*N0itt (kNm) -11340 -2100 2160 11745 - Tải trọng tiêu chuẩn: + SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 465 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG [TH.S HÀ CƠNG HUY] + Khả chịu tải đất móng: => Chọn b = 1,8 (m) - Cường độ đất đáy móng ) = [0,229*1,8*19,6+1,937*1,5*19,6+4,416 *28,4] = 209,49 kN/ - Kiểm tra = ++ 22*1,5 = 203,19 kN/ = -+ 22*1,5= 195,27 kN/ = = 199,23 kN/ = 199,23 kN/ ≤ =209,49 kN/ = 203,19 kN/ ≤ 1,2 = 251,38 kN/` = 195,27 kN/ ≥ => thỏa ĐK 2.4.5 Điều kiện ổn định tâm đáy móng (ĐK lún) - Để xác định ứng suất gây lún tâm đáy móng, ta có: = – * = 199,23- 19,6*1,5 = 169,83 kN/ - Độ lún: S  Si   e1i  e2 i * hi   S   8 cm  e1i - Chia lớp đất đáy móng thành đoạn nhỏ: - Áp lực ban đầu (do trọng lượng thân đất gây ra) l ớp đ ất i: (theo bảng 1) Trong đó:; -hệ số phân bố ứng suất; Tính lún: Ta dùng phương pháp cộng lún lớp phân tố SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG [TH.S HÀ CƠNG HUY] Chọn mẫu đất tính lún Lớp đất Độ sâu m ẫu Hệ số rỗng tương ứng với áp lực nén p (kG/cm2) 0.5 Lớp 11.80,7 12 Lớp 13.80,77 14 Lớp 15.80,489 16 Ứng suất móng Lớp đất Điểm tính 10 11 12 13 hi (m) 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 zi(m) 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50 3,00 3,50 4,00 4,50 5,00 5,50 6,00 6,50 0,672 0,656 0,636 0,61 0,726 0,692 0,651 0,611 0,465 0,453 0,441 0,43 i (kN/m3) 19,6 19,6 19,1 19,1 19,1 20,9 20,9 20,9 20,9 20,9 20,9 20,9 20,9 20,9 σibt (kN/m3) 29,40 39,20 47,75 57,30 66,85 83,60 94,05 104,50 114,95 125,40 135,85 146,30 156,75 167,20 l/b z/b ko >10 - 0,00 0,28 0,56 0,83 1,11 1,39 1,67 1,94 2,22 2,50 2,78 3,06 3,33 3,61 1,000 0,940 0,783 0,627 0,509 0,423 0,362 0,315 0,258 0,249 0,225 0,205 0,188 0,175 Sau ta phân chia lớp đất đến phân tố th ứ 13, ta có: Như dừng tính lún lớp phân tố thứ 13 SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 a1-2 (cm2/kG ) 0,02 0,041 0,012 σzi (kN/m3) 169,83 159,64 132,98 106,48 86,44 71,84 61,48 53,50 43,82 42,29 38,21 34,82 31,93 29,72 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG [TH.S HÀ CƠNG HUY] Tính tốn độ lún Điểm tính hi (m) Pli (kN/m ) σtbzi (kN/m3) 10 11 12 13 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 34,30 43,48 52,53 62,08 75,23 88,83 99,28 109,73 120,18 130,63 141,08 151,53 161,98 164,74 146,31 119,73 96,46 79,14 66,66 57,49 48,66 43,05 40,25 36,51 33,37 30,82 P2i= P1i+σzitb (kN/m2) 199,04 189,78 172,26 158,54 154,37 155,48 156,76 158,38 163,23 170,87 177,59 184,90 192,80 e1i e2i Si (cm) 0,6808 0,7317 0,7243 0,7178 0,4589 0,4557 0,4532 0,4518 0,4506 0,4493 0,4481 0,4468 0,4456 0,6362 0,6552 0,6624 0,6680 0,4465 0,4463 0,4462 0,4460 0,4454 0,4445 0,4437 0,4428 0,4419 1,33 1,12 0,89 0,71 0,56 0,44 0,35 0,29 0,26 0,24 0,22 0,20 0,19 => Vậy độ lún ổn định tâm móng là: => Vậy ta có tốn thỏa mãn điều kiện độ lún 2.5 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN NGANG 2.5.1 Xác định chiều cao móng: - Bề rộng móng b = 1,8 m - Chiều cao dầm móng h = m - Chọn bề rộng dầm móng bd - = (0.3 ÷ 0.6)h = (0,3 ÷ 0,6) => chọn = 0,4 m - Chọn chiều cao cánh móng theo cấu tạo: = 0,2m - Chọn chiều cao móng hb + Xét 1m bề rộng móng + tt Pmax  net  * b  bb *1m  0.6 Rbt * hbo *1m + Ta có: = += 228,793 kN/ + k  0,6 Rbt * hbo *1m  0, 6*1050*1  630hb SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG [TH.S HÀ CƠNG HUY] => = 0,363 m - Chọn chiều cao móng: - Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ đáy móng = - a = 0,5 – 0,05 = 0,45m Độ dốc móng == = 2,5 (Thỏa ĐK độ dốc từ  3) 2.6 TÍNH CỐT THÉP MĨNG 2.6.1 Xác định nội lực dầm móng (M;Q) - Hệ số nền: N/m2 N/m2 - Sử dụng phần mềm Sap2000 để tính tốn lực cắt moment dầm: XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG DẦM MÓNG (M;Q) Frame Text 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 10 Station m 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 Case Text DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD TABLE: Element Forces - Frames CaseType V2 M3 Text KN KN-m LinStatic -27,495 -2,728E-12 LinStatic -25,268 2,6381 LinStatic -79,38 2,6381 LinStatic -77,153 10,4648 LinStatic -130,395 10,4648 LinStatic -128,168 23,3929 LinStatic -180,547 23,3929 LinStatic -178,32 41,3363 LinStatic -229,842 41,3363 LinStatic -227,615 64,2091 LinStatic -278,283 64,2091 LinStatic -276,056 91,9261 LinStatic -325,872 91,9261 LinStatic -323,645 124,4019 LinStatic -372,607 124,4019 LinStatic -370,38 161,5513 LinStatic -418,484 161,5513 LinStatic -416,257 203,2883 LinStatic -463,494 203,2883 LinStatic -461,267 249,5263 SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 Frame Text 1-1 1-1 2-1 2-1 3-1 3-1 4-1 4-1 5-1 5-1 6-1 6-1 7-1 7-1 8-1 8-1 9-1 9-1 10-1 10-1 Station m 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 32 32 33 33 34 34 35 35 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD [TH.S HÀ CÔNG HUY] LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic -507,625 -505,397 -550,859 -548,632 806,825 809,052 765,676 767,903 725,719 727,947 686,973 689,201 649,45 651,677 613,154 615,381 578,084 580,311 544,234 546,461 511,592 513,819 480,14 482,368 449,858 452,085 420,718 422,946 392,691 394,918 365,741 367,969 339,832 342,059 314,921 317,149 290,965 293,193 267,916 270,144 245,724 247,952 224,338 226,565 203,701 205,929 183,758 185,985 164,45 166,677 249,5263 300,1774 300,1774 355,152 413,152 332,3581 332,3581 255,6792 255,6792 182,9958 182,9958 114,1871 114,1871 49,1308 49,1308 -12,296 -12,296 -70,2157 -70,2157 -124,7505 -124,7505 -176,021 -176,021 -224,1464 -224,1464 -269,2436 -269,2436 -311,4268 -311,4268 -350,8072 -350,8072 -387,4927 -387,4927 -421,5873 -421,5873 -453,1907 -453,1907 -482,3986 -482,3986 -509,3016 -509,3016 -533,9854 -533,9854 -556,5306 -556,5306 -577,0121 -577,0121 -595,4992 -595,4992 -612,0556 SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 10 11-1 11-1 12-1 12-1 13-1 13-1 14-1 14-1 15-1 15-1 16-1 16-1 17-1 17-1 18-1 18-1 19-1 19-1 20-1 20-1 21-1 21-1 22-1 22-1 23-1 23-1 24-1 24-1 25-1 25-1 26-1 26-1 27-1 27-1 28-1 28-1 29-1 29-1 30-1 30-1 31-1 31-1 32-1 32-1 33-1 33-1 34-1 34-1 35-1 35-1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG [TH.S HÀ CƠNG HUY] Lớp đất 4, có chiều dày lớn, có tính chất xây dựng tốt, đủ khả làm cơng trình THIẾT KẾ MĨNG CỌC SỐ LIỆU TẢI TRỌNG SỐ LIỆU ĐỒ ÁN 3.1 CHỌN THÔNG SỐ BAN ĐẦU 3.1.1 Chọn chiều sâu chơn đài móng Gỉa định: chọn số cọc Ta có diện tích móng 2,4mx2,4m - Chọn chiều sâu chơn đài Df = m 3.1.2 Chọn thông số cho cọc - Chọn vật liệu làm cọc: + Chọn hệ số điều kiện làm việc bê tông b = 0.9 + Móng cọc đúc bê tơng B25 (M350) có c ường đ ộ ch ịu kéo Rbt = 1.05MPa = 1050KN/m2; cường độ chịu nén bêtông R b = 14,5MPa = 14500 KN/m2; môđun đàn hồi E = 30*10 MPa = 3*107 kN/m2 + Cốt thép móng loại AII có cường độ chịu kéo c ốt thép d ọc R S = 280 MPa SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 22 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG [TH.S HÀ CƠNG HUY] + Cốt thép móng loại AI có cường độ chịu kéo cốt đai R S = 225 MPa + Hệ số vượt tải n = 1.15 + Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ đáy móng a = 0.1m - Chọn sơ kích thước cọc: +Chọn chiều dài cọc: Dựa vào báo cáo thí nghiệm xuyên động chuỳ tiêu chuẩn ta thấy lớp đất tốt (có NSPT 10) bắt đầu ổn định độ sâu -18,5m (thuộc lớp 4) yêu cầu mũi cọc ph ải cắm vào lớp đất tốt đoạn n =3,5m 2m Với 0,4m neo vào đài 0,1m cọc ngàm vào đài, mũi cọc dài 0,5m Chiều sâu đáy đài 2m, v ậy chi ều dài từ mũi cọc lên đáy đài là: 1,4+10,1+2+1,5+3,5-(2-0,4-0,1) = 17 m Do ta chọn sơ chiều dài cọc 17m (Chọn cọc 8,5m) Mũi cọc hạ vào lớp đất thứ độ sâu là: 17+2-0,4-0,1 = 18,5 m +Chọn tiết diện cọc:      Chọn cọc hình vng tiết diện: 300x300mm Diện tích tiết diện ngang cọc: Ab = 0,3*0,3 = 0,09 (m2) Chu vi tiết diện ngang cọc: 4*0,3= 1,2 (m) Chọn thép loại A-II: RS = RSC = 280 MPa = 28 (KN/cm2) Chọn 18 (Fa = 10,2 cm2); cốt đai 3.1.3 Xác định: có Fc = 1350 cm2 3.2 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 3.2.1 Tính khả chịu tải cọc theo vật liệu - Trong đó: + + + + + As = Fa = 10.2cm2: diện tích tiết diện ngang cốt thép dọc cọc Ab = 30 * 30 = 900 cm2: Diện tích tiết diện ngang bê tơng cọc Rb= 1.45 kN/cm2 Rs= 28 kN/cm2 : Hệ số uốn dọc cọc lấy: λ = = 56,667 thay vào = 1.028 – 2.88 SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 23 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG [TH.S HÀ CƠNG HUY] hệ số độ mảnh ta giảm cường độ tượng uốn dọc c ọc Vậy 3.2.2 Sức Chịu Tải Của Cọc Theo Chỉ Tiêu Cơ Lý Cường Độ Của Đất Nền (Phụ Lục A TCVN 10304-2014) Tra bảng – cường độ sức kháng đất mũi cọc đóng ép qb đề cương trang 23, 24 Nội suy qb = 3110 kPa Lớp đất Loại đất B hi (m) Sét (bỏ qua) Sét Sét pha 1,37 0,26 0,74 9,50 2,00 1,50 Cát hạt nhỏ Chặt vừa 3,40 lci (m) Zci (m) 2,0 1,5 2,0 1,5 12,5 14,25 16,00 17,75 Tổng cộng i (kN/m2) uilii (kN) 56,5 9,71 52 53,75 135,6 17,48 124,8 96,75 uihii (kN) 374,63 Xác định sức chịu tải cọc là: Rc,d = Trong đó: =1,65 ; = Rc,u = c x[cqqbAp + u] Hệ số cq cf tra bảng – hệ số điều kiện làm việc đất cq cf cho cọc đóng ép trang 26, 27 đề cương Vậy sức chịu tải cho phép Sức chịu tải trọng nén cọc là: ] = 1x[1 x 3110 x 0,09+374,63] = 654,5 kN Sức chịu tải cọc là: 3.2.3 Sức Chịu Tải Của Cọc Tính theo viện kiến trúc nhật (TCVN 10304-2014) Với =3000(KN/ ( Sức chịu tải cực hạn đất mũi cọc SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 24 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG [TH.S HÀ CÔNG HUY] Chu vi than cọc u=4b=4 Vậy sức chịu tải cực hạn ma sát thân cọc cho :  Lớp đất PP XUYÊN TIÊU CHUẨN SPT (NHẬT BẢN) Chiều dày Nsi Cui Nsi.Lsi Cui Lsi 9,5 0 56,25 1,5 50 3,5 10 35 Tổng cộng 35 112,5 75 187,5 u Thay vào phương trình ta Sức chịu tải trọng nén cọc là: Vậy sức chịu tải cọc, chọn giá trị nhỏ nhất: = min() = 350 (KN) 3.3 XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG CỌC VÀ BỐ TRÍ 3.3.1 Xác định số lượng cọc sơ Trọng lượng đài đất đài: N dtt = n  Fdtt  D f   tb = 1.1 x 5.76 x x 22 = 278.78 KN + Trong : n = 1.1: hệ số vượt tải tt Fd = 2.4x2.4 = 5.76 m2 : Diện tích đài ( lấy hình vẽ bên ) = 2Dm: Độ sâu chôn đài  tb f = 22 KN/m3: Trọng lượng riêng trung bình (20-22) - Tổng nội lực truyền xuống độ sâu đáy đài c ọc: + Trọng lượng đài đất đài - Xác định số lượng cọc : SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 25 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG [TH.S HÀ CÔNG HUY] Vậy chọn n= cọc 3.3.2 Bố trí cọc đài Chọn khoảng cách cọc theo phương x là(3d = 0.9m Chọn khoảng cách cọc theo phương y (3d = 0.9m Khoảng cách mép cọc tới mép đài chọn (d/2 = 0,15 m Chọn chiều cao đài 0.9 m Kết bố trí cọc hình vẽ : 5 A 3.4 KIỂM TRA PHẢN LỰC ĐẦU CỌC Momen lệch tâm theo phương y đáy đài: M tt  M tt0  Q0tt  hd = 39.06 + 34.02 x 0.9 = 66.08 KNm Trong đó: = 58 kNm : Moment chân cột = 38 kN = 2.d +(0.1 Bề dày đài (0.7 - Xác định tải trọng truyền xuống đầu cọc đài lệch tâm : SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 26 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Pi tt tt M dy  xi  N tt =  i  nctt nctt  xi2 [TH.S HÀ CƠNG HUY] i 1 Từ ta thiết lập bảng tính cụ thể cho cọc sau : Cọc xi (m) -0,9 -0,9 0 0,9 0,9 x2i (m2) pi (kN) 3,24 238,87 238,87 262,37 262,37 285,87 285,87 - Kiểm tra tải trọng truyền xuống đầu cọc: tt Pmax = 285,87 +1.1*25*16,5*0,09 = 326,71 kN = 350 kN Thỏa = 238,87 kN > Thỏa tt Pmin 3.5 KIỂM TRA THEO ĐIỀU KIỆN ỔN ĐỊNH 3.5.1 Xác định góc ma sát trung bình lớp đất 3.5.2 Tính góc truyền lực 3.5.3 Xác định kích thước khối móng qui ước - Cạnh dài: - Cạnh ngắn : - Chiều cao móng: Hmq = 16.5 + = 18.5 m - Xác định diện tích khối móng qui ước: - Moment kháng uôn theo phương cạnh dài: 3.5.4 Xác định tải trọng đáy móng quy ước - Xác định trọng lượng đất nằm khối móng qui ước SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 27 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG [TH.S HÀ CƠNG HUY] + Trong đó: tb = (4,7*9,5 + 10,1*2+9,5*1,5+11,3*3,5)/16,5= 7,19 KN/m - Lực dọc tiêu chuẩn đáy móng quy ước: Ntc = 1574,24/1,15 + 1172,01 = 2540,91 kN - Moment tiêu chuẩn lệch tâm theo phương y đáy đài: = (58,0+38*0,7)/1,15= 73,565 kNm 3.5.5 Ứng suất đáy khối móng qui ước 3.5.6 Xác định sức chịu tải đất hệ số điều kiện làm việc Mũi cọc lớp dất số có , Vậy điều kiện ổn định đất thỏa mãn 3.6 KIỂM TRA LÚN KHỐI MÓNG QUY ƯỚC Ứng suất gây lún: = 18,5*7,78 = 138,73 KN/m2 - Ứng suất thân đáy móng  zbt = (hi   i ) = 118,65 KN/m2 - Ứng suất tải trọng ngoài: p  ko áp lực, phụ thuộc z =Khệ gl  Trong đó: số giảm ; Chia lớp phân tố: Đất chia thành lớp đồng với chiều dày : SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 28 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG [TH.S HÀ CƠNG HUY] chọn Tính lún phương pháp tổng lớp phân tố: Điểm bắt đầu tính lún mũi cọc - 18,5m: - Bảng hệ số tra P P 50 100 200 (KN/m ) Hệ số e 0,459 0,443 0,430 0,416 Bảng tính ứng suất khối móng quy ước: Điểm 400 0,402 hj (m) Zqu,j (m) j (kN/m3) σjbt (kN/m2) Lqu/Bqu Zqu,j/Bqu koj σzj (kN/m2) 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,60 1,20 1,80 2,40 3,00 3,60 4,20 4,80 5,40 11,3 11,3 11,3 11,3 11,3 11,3 11,3 11,3 11,3 11,3 118,65 125,43 132,21 138,99 145,77 152,55 159,33 166,11 172,89 179,67 1,341 - 0,00 0,23 0,45 0,68 0,91 1,14 1,36 1,59 1,82 2,05 1,000 0,943 0,774 0,582 0,428 0,322 0,247 0,193 0,153 0,127 138,73 130,82 107,38 80,74 59,38 44,67 34,27 26,77 21,23 17,62 Bảng tính lún: Điểm hj (m) Plj (kN/m2) σtbzj (kN/m2) P2j= P1j+σzjtb (kN/m2) 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 122,04 128,82 135,60 142,38 149,16 155,94 162,72 169,50 176,28 134,78 119,10 94,06 70,06 52,02 39,47 30,52 24,00 19,42 256,82 247,92 229,66 212,44 201,18 195,41 193,24 193,50 195,70 e1j e2j E0j (kN/m2) Sj (cm) 0,4269 0,4260 0,4250 0,4241 0,4231 0,4222 0,4212 0,4203 0,4193 0,4120 0,4126 0,4139 0,4151 0,4159 0,4166 0,4169 0,4169 0,4166 9600 9600 9600 9600 9600 9600 9600 9600 9600 0,63 0,56 0,47 0,38 0,30 0,23 0,18 0,14 0,11 Vậy Vậy thỏa điều kiện lún SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 29 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG [TH.S HÀ CƠNG HUY] 3.7 KIỂM TRA XUYÊN THỦNG - Chọn vật liệu đài cọc: + Chọn hệ số điều kiện làm việc bê tông b = 0.9 + Đài cọc bê tông B25 (M350) có Rbt = 1,05MPa = 1050KN/m2; Rb = 14,5MPa = 14500 KN/m2; E = 28,5*103 MPa = 2,85*107 kN/m2 + Cốt thép đài loại AII có cường độ chịu kéo cốt thép dọc R S = 280 MPa + Cốt thép móng loại AI có cường độ chịu kéo cốt đai R S = 225 MPa + Hệ số vượt tải n = 1,15 Chọn chiều dày lớp bêtơng bảo vệ đáy móng a = 0,1m = = 1574,22 kN Gỉa thiết 0,75 = Vậy bề dày móng phù hợp tính tốn 3.8 KIỂM TRA CỌC KHI CẨU LẮP VÀ THI CÔNG Trọng lượng thân cọc kể đến hệ số động cẩu lắp dựng cọc: Khi vận chuyển: Kiểm tra hàm lượng cốt thép SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 30 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG [TH.S HÀ CƠNG HUY] Trong đó: q : trọng lượng cọc / m n = 1,2 – 1,5 : hệ số xét đến ảnh hưởng động trình cẩu lắp dựng Khi cẩu cọc: Moment lớn nhất: Khi dựng cọc lên giá búa: Ta có: 18 Vậy thỏa điều kiện vận chuyển lắp dựng 3.9 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ THÉP ĐÀI Sơ đồ tính: Xem đài console, tải trọng lực tập trung (phản lực đầu cọc) SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 31 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG [TH.S HÀ CƠNG HUY] I II II I 3.9.1 Tính thép đặt theo phương cạnh dài Điện tích cốt thép Chọn thép khoảng cách 120 (26,13 cm2) Kiểm tra hàm lượng cốt phép 0.05 % 0.05 % μ 3.9.2 Tính thép đặt theo phương phương cạnh ngắn SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 32 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG [TH.S HÀ CƠNG HUY] Điện tích cốt thép Chọn thép khoảng cách 180 (15,82 cm2) SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 33 ... D17XD02 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG [TH.S HÀ CƠNG HUY] THIẾT KẾ MĨNG BĂNG 2.1 SƠ ĐỒ MĨNG BĂNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TỐN Dựa vào cảm quan, sinh viện tự chọn chiều mô men l ực cắt nh hình sau: A B C D Sơ đồ móng... HÀ CƠNG HUY] Lớp đất 4, có chiều dày lớn, có tính chất xây dựng tốt, đủ khả làm công trình THIẾT KẾ MĨNG CỌC SỐ LIỆU TẢI TRỌNG SỐ LIỆU ĐỒ ÁN 3.1 CHỌN THÔNG SỐ BAN ĐẦU 3.1.1 Chọn chiều sâu chơn... TRA CỌC KHI CẨU LẮP VÀ THI CÔNG Trọng lượng thân cọc kể đến hệ số động cẩu lắp dựng cọc: Khi vận chuyển: Kiểm tra hàm lượng cốt thép SVTH: Nguyễn Thành Kiên – Lớp D17XD02 30 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG [TH.S