Đồ án xây dựng dân dụng và công nghiệp (8)

Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán PHẦN 2: THIẾT KẾ MĨNG CỌC 2.1 Số liệu tính tốn móng cọc 2.1.1 Số liệu địa chất Cơng trình: Khách sạn – Trung tâm thương mại Địa điểm: Số 56, đường Nguyễn Phi Khanh, P Tân Định, Quận 1, TP Hồ Chí Minh Khối lượng khảo sát gồm hố khoan, hố sâu 60m Tổng độ sâu khoan 120 m với mẫu đất nguyên dạng dung để thăm dị địa tầng thí nghiệm xác định tính chất lý lớp đất + Lớp đất đắp: Đất, đá, cát san lấp Bắt gặp hố khoan, bề dày trung bình lớp 2,15m + Phụ lớp 2a: Á sét dăm sạn, trạng thái dẻo mềm Chỉ bắt gặp hố khoan HK2, phân bố từ độ sâu 1,8m-5,9m, bề dày 4,1m + Lớp 2: Á sét, pha cát, trạng thái dẻo mềm Bắt gặp hố khoan, bề dày trung bình 6,1m + Lớp 3: Á cát, trạng thái dẻo Bắt gặp hố khoan Bề dày trung bình 4,5m + Lớp 4: Cát thơ vừa đến thô, trạng thái chặt vừa Bắt gặp hố khoan Bề dày trung bình 7,5m + Lớp 5: Á cát, trạng thái cứng đến nửa cứng Bắt gặp hố khoan Bề dày trung bình 7,75m + Phụ lớp 5a: Cát thơ, trạng thái chặt vừa Bắt gặp hố khoan HK2 Bề dày 1,8m + Lớp 6: Cát thô vừa đến thô, trạng thái chặt vừa Bắt gặp hố khoan Bề dày trung bình chưa xác định > 29,75m Bảng 2.1.1.1.1.1 Thống kê đơn nguyên thí nghiệm địa chất STT Lớ p đất Hố khoa n HK1 HK2 HK1 HK2 HK1 HK2 HK1 HK2 SVTH: Nguyễn Hữu Bề dày (m) 4,85 7,5 Số hiệu mẫu ND1-1 ND2-1 ND1-2 ND2-2 ND1-3 ND2-3 ND1-4 ND2-4 Độ sâu (m) 4,0-4,2 8,0-8,2 12-12,2 16-16,2 Mô tả lớp đất Á sét, trạng thái dẻo mềm Á cát, trạng thái dẻo Cát thô vừa đến thô, trạng thái chặt vừa Đồ án móng 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 HK1 HK2 HK1 HK2 HK1 HK2 HK1 HK2 HK1 HK2 GVHD: PGS.TS Võ Phán 9,5 HK1 20 HK2 21 HK1 22 HK2 23 HK1 24 HK2 25 HK1 26 HK2 27 HK1 28 HK2 29 HK1 30 HK2 SVTH: Nguyễn Hữu >29,7 ND1-5 ND2-5 ND1-6 ND2-6 ND1-7 ND2-7 ND1-8 ND2-8 ND1-9 ND2-9 ND110 ND210 ND111 ND211 ND112 ND212 ND113 ND213 ND114 ND214 ND115 ND215 20-20,2 24-24,2 28-28,2 Á cát, trạng thái cứng đến nửa cứng 32-32,2 36-36,2 40-40,2 44-44,2 48-48,2 52-52,2 56-56,2 59,3559,55 Cát thô vừa đến thô, trạng thái chặt vừa SVTH: Nguyễn Hữu 23.95 17.9 20.2 18.1 18.09 2.663 2.688 2.733 2.67 2.735 19.5 20.08 20.6 20.4 19.63 Lớp W (%) (g/ G(kN/ γtc s đất 16.13 17.15 17.25 16.85 15.83 0.047 0.075 0.102 0.135 0.121 28o 47’ 20o 53’ 16o 43’ 21o 29’ 11o 22’ γ’ (kG/ Ctc () φtc γ’tt (kN/m3) Ctt (g/cm2) TTGH I TTGH II φtt () [16.31° ÷ [16.48° ÷ 17.116°] 16.946°] [12.75° ÷ [16.443° ÷ 30.216°] 26.523°] [1.935 ÷ [1.942 ÷ [1.535 ÷ [1.568 ÷ [0.037 ÷ [0.042 ÷ [27.907° ÷ [28.28° ÷ 1.965] 1.958] 1.69] 1.657] 0.057] 0.053] 29.672°] 29.299°] [1.954 ÷ [1.977 ÷ [1.67 ÷ [1.689 ÷ [0.056 ÷ [0.064 ÷ [16.039°÷ [18.089°÷ 2.062] 2.039] 1.76] 1.741] 0.094] 0.086] 25.737°] 23.687°] [1.708 ÷ [1.715 ÷ [0.064 ÷ [0.08 ÷ 1.742] 1.735] 0.14] 0.124] [1.918 ÷ [1.97 ÷ [1.675 ÷ [1.679 ÷ 2.162] 2.11] 1.695] 1.691] [1.945 ÷ [1.953 ÷ [1.564 ÷ [1.572 ÷ [0.112 ÷ [0.116 ÷ [11.207° ÷ [11.275° ÷ 1.981] 1.973] 1.602] 1.594] 0.13] 0.126] 11.527°] 11.459°] TTGH TTGH TTGH TTGH TTGH TTGH I II I II I II γtt (kN/m3) Bảng 2.1.1.1.1.2 Tổng hợp tiêu lớp đất Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán Hình 2.1.1.1.2 Mặt cắt địa chất SVTH: Nguyễn Hữu Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán 2.1.2 Số liệu tải trọng Bảng 2.1.2.1.1.1 Số liệu tải trọng Lực dọc Ntc Đề (kN) S3 2800 2.2 Giải pháp thiết kế móng cọc tc Lực cắt Q (kN) 20 Mô men Mtc (kNm) -160 Độ sâu Df (m) 1,9 2.2.1 Lựa chọn vật liệu - Bê tông B30 Rb = 17 MPa Rbt = 1,2 MPa Eb = 32,5103 MPa - Thép CI ( ϕ 10 ) CIII ( ϕ > 10 ) RsI = 225 MPa ; RsIII = 360 MPa RswI = 175 MPa ; RswIII = 290 MPa Es = 20104 MPa - Trọng lượng trung bình bê tơng đất: γ’tb = 22 kN/m3 - Hệ số vượt tải: n = 1,15 2.2.2 Chọn chiều sâu đặt móng - Theo đề bài: Df = 1,9 m - Chọn lớp đất yếu để tính tốn thiết kế để thiên an tồn Chọn lớp đất đặt móng lớp có số liệu địa chất sau:  Độ ẩm : W=23.95 %  Dung trọng tự nhiên : w=19.63 kN/m3  Lực dính : c= 12.1 kN/m2  Góc ma sát :  =11022’ Đây lớp đất có sét pha nhiều cát, màu xám nhạt đến xám trắng đốm nâu vàng / nâu đỏ, độ dẻo trung bình – trạng thái dẻo mềm - Mực nước ngầm không xuất hố khoan 2.2.3 Chiều sâu đặt cọc Tính tốn theo phương án đài cọc thấp Chän chiều dài cọc L = 18m (gồm đoạn đoạn dài 9m), cọc neo vào lớp đất ( cát thô , chặt vừa) 4,3m SVTH: Nguyễn Hữu Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán Cọc ngàm vào đài móng 0,6m Thép làm cọc chọn 4Ø16 có As = 8,04 cm2 Chọn tiết diện cọc vuông 30x30 cm Chiều dài làm việc cọc Lc = L – 0,6 = 18 – 0,6 = 17,4m Chiều sâu mũi cọc Zm = Df + Lc = 1,9 + 17,4 = 19,3m SVTH: Nguyễn Hữu Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán 2.3 Xác định sức chịu tải cọc 2.3.1 Sức chịu tải theo vật liệu Cọc bê tông cốt thép đúc sẵn Ap : Diện tích tiết diện ngang (Ap = 0,09 m2 ) Rb : Cường độ chịu nén tính tốn bê tơng ( Rb = 17 Mpa = 17000 kN/m2 ) Rb : Cường độ chịu nén tính tốn cốt thép( Rsc = 360 Mpa=360000 kN/m2 ) As : Tổng diện tích cốt thép cọc ( As = 8,04 cm2 = 8,04x10-4 m2 ) Cọc vuông cạnh r : = 1,028 – 0,0000288 λ2 – 0,0016 λ = 0,98 Chọn sơ đồ tính cọc đầu ngàm vào đài móng đầu khớp  v= 0,7 Độ mãnh λ : ( lo = vl = 0.7x9 = 6,3 m ) 2.3.2 Sức chịu tải theo tiêu lý đất 2.3.2.1 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất Rc,u : Sức chịu tải cực hạn cọc Rc,u (kN) c : Lực dính đất mũi cọc ( c = 10,2 kN/m2 ) : Ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng đất gây cao trình mũi cọc Nc Nq : hệ số sức chịu tải đất mũi cọc (Tra bảng) Với 43'nội suy ta được: (Nc = 12,102; Nq = 4,645) u : Chu vi tiết diện ngang thân cọc ( u = 4x0,3 = 1,2 m ) li : Chiều dài đoạn cọc nằm lớp thứ i fi : Cường độ sức kháng trung bình đất lớp thứ i thân cọc (Bảng 3) + Đất dính : , : Hệ số phụ thuộc vào đặc điểm lớp đất nằm lớp dính, loại cọc phương pháp hạ cọc, cố kết đất q trình thi cơng phương pháp xác định cu Khi không đầy đủ thông tin tra biểu đồ hình G1 theo (Phụ lục A tiêu chuẩn AS 2159:1978) SVTH: Nguyễn Hữu Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán + Đất rời : ứng suất pháp hiệu theo phương đứng trung bình lớp đất thứ “i” góc ma sát đất cọc, thơng thường cọc bê tơng lấy góc ma sát đất , cọc thép lấy hệ số áp lực ngang đất lên cọc + Đất pha: (CT 3.36 sách Châu Ngọc Ẩn/294) :là lực đám cọc đất :là góc ma sát cọc đất ứng suất pháp tuyết hữu hiệu mặt bên cọc (với ) *Lớp 2: Á Sét, dẻo mềm = 27,31 *Lớp 3: Cát pha, dẻo = 75,31 SVTH: Nguyễn Hữu Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán *Lớp 4: Cát thô, chặt vừa Ap : Diện tích tiết diện ngang (Ap = 0,09 m2 ) qp : Cường độ sức kháng đất mũi cọc ()  Vậy 2.3.2.2 Sức chịu tải cọc theo thí nghiệm SPT  Cơng thức viện kiến trúc Nhật Bản (1988) Rc,u : Sức chịu tải cực hạn cọc Rc,u (kN) u : Chu vi tiết diện ngang thân cọc ( u = 4x0,3 = 1,2 m ) Ap : Diện tích tiết diện ngang (Ap = 0,09 m2 ) qp : Cường độ sức kháng đất mũi cọc, với mũi cọc nằm lớp đất rời: qp = 300Np = 300 x 35 = 10500 (kN/m2) ; Np = 35 số SPT trung bình : cường độ sức kháng trung bình đất dính (trang 83 TCVN 10304:2014) : cường độ sức kháng trung bình đất rời (trang 83 TCVN 10304:2014) : cường độ sức kháng đất mũi cọc cường độ sức kháng cắt khơng nước đất dính (là đất dính) SVTH: Nguyễn Hữu Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán Lớp NSPT (kPa) 1 12 75 75 600 4,85 1 30 187,5 187,5 909,375 4,3 1 35 116,66 501,64 Tổng Lớp 2011,02 NSPT trung bình 4,3 35 10500  Vậy Bảng 2.3.2.2.1.1 Bảng tổng hợp sức chịu tải cọc Sức chịu tải cọc Giá trị Theo vật liệu Rvl  1783,05 kN Theo tiêu cường độ đất  990 kN Theo kết xuyên tiêu chuẩn SPT  3358,224 kN 2.3.2.3 Sức chịu tải cho phép cọc Điều kiện kiểm tra SVTH: Nguyễn Hữu 10 Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán Ncd : giá trị tính tốn tải trọng nén tác dụng lên cọc Rck : Giá trị tiêu chuẩn sức chịu tải trọng nén cực hạn (Rcu) Rck = (, ) o : Hệ số điều kiện làm việc n : Hệ số tầm quan trọng cơng trình k : Hệ số tin cậy theo đất Do móng thiết kế móng nhiều cọc (8cọc) nên hệ số điều kiện làm việc o 1,15 Cơng trình cấp II nên lấy hệ số tầm quan trọng công trình n 1,15 Cọc thiết kế cọc treo chịu tải trọng nén móng cọc đài thấp có đáy đài nằm lớp đất biến dạng lớn nên lấy giá trị k phụ thuộc vào số lượng cọc đài móng.Móng thiết kế có 06 đến 10 cọc nên lấy k 1,65) Sức chịu tải cho phép cọc: Rc,a = 990/1,65 = 600 kN 2.3.3 Tính tốn số lượng bố trí cọc 2.3.3.1 Tính tốn số lượng cọc  Chọn số cọc n = cọc - : hệ số xét đến ảnh hưởng moment lực ngang () 2.3.3.2 Chọn sơ đài cọc bố trí cọc: - Khoảng cách tâm cọc từ (3 ÷6)d => Chọn khoảng cách nhỏ cọc 3d = 3×300 = 900 mm - Khoảng cách từ mép cọc đến mép đài => Chọn khoảng cách từ mép cọc đến mép đài Kích thước đài cọc Chiều cao đài cọc: SVTH: Nguyễn Hữu 11 Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán X Y X 2.3.3.3 Kiểm tra ảnh hưởng nhóm cọc: - Hệ số ảnh hưởng nhóm cọc - d: Đường kính cọc (0,3m) - s: Khoảng cách cọc (3d=0,9m) - : Số hàng cọc (n1=3); : Số cọc hàng (n2=3) *Sức chịu tải nhóm cọc thỏa điều kiện: SVTH: Nguyễn Hữu 12 Y Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán Vậy thỏa đk làm việc nhóm cọc 2.3.3.4 kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc móng Dời lực tâm đáy đài: *Lực dọc: Trọng lượng đài Tổng momen tính tốn tác dụng lên đáy đài x2i (m2) Cọc xi (m) -0,9 397,27 -0,9 397,27 -0,9 397,27 0,9 473,94 0,9 473,94 0,9 473,94 4,86 pi (kN) 435,61 435,61 - Trọng lượng thân cọc: Gc == - Tải trọng tác dụng lên cọc có kể đến trọng lượng thân cọc: =>Thỏa điều kiện 2.4 Kiểm tra tổng thể khối móng quy ước 2.4.1 Kiểm tra điều kiện cường độ SVTH: Nguyễn Hữu 13 Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán X = 2.4 – 0,3 = 2.1 (m) (theo phương x tính từ mép – mép) Y = 2.4-0.3 =2.1 (mm) (theo phương y tính từ mép – mép) - (tính từ mặt đất đến mũi cọc) - Dung trọng bình quân đất khối móng quy ước: = 19,8 (KN/) - Thể tích đài: - Thể tích cọc: - Thể tích đất: )) SVTH: Nguyễn Hữu 14 Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán - Trọng lượng đất khối móng quy ước: - Trọng lượng bê tơng: *Dời lực đáy móng: kN *Kiểm tra sức chịu tải đất mũi cọc: (đáy móng quy ước) - ĐK ổn định: Trong đó: - hệ số điều kiện làm việc đất hệ số điều kiện làm việc nhà cơng trình có tác dụng qua lại với lấy theo 4.6.10; - A, B, D hệ số không thứ nguyên lấy theo bảng 14 phụ thuộc vào giá trị tính tốn góc ma sát xác định theo 4.3.1 đến 4.3.7 - bề rộng đáy móng (m); - D chiều sâu đặt móng so với cốt quy định bị bạt đắp thêm (m); - dung trọng đất nằm phía độ sâu đặt móng tính theo TTGH II - c trị tính tốn lực dính đơn vị tầng đất nằm trực tiếp đáy móng - hệ số tin cậy lấy theo - Đất cát mịn chặt vừa => (TCVN 9362:2012) - Giả định tỉ số chiều dài nhà chiều cao L/H khoảng: lớn => - (TCVN 9362:2012 mục 4.6.11) - (TCVN 9362:2012 bảng14 trang 25) = 699.52 SVTH: Nguyễn Hữu 15 Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán =>Vậy thỏa điều kiện ổn định 2.4.2 Tính độ lún khối móng quy ước -Áp lực gây lún: -Tính lún theo phương pháp cộng lún lớp phân tố: + Tính lún theo phương pháp tổng độ phân tố, độ lún giới hạn: Bảng quan hệ e P lấy TN nén cốt kết lớp đất P (KN/m2) 100 200 300 400 800 Hệ số rỗng e 0.85 0.818 0.805 0.801 0.793 0.778 Bảng quan hệ e P lấy TN nén cốt kết lớp đất P (KN/m2) 100 200 300 400 800 Hệ số rỗng e 0.714 0.69 0.683 0.678 0.675 0.652 Bảng tính ứng suất gây lún đáy móng quy ước SVTH: Nguyễn Hữu 16 Đồ án móng Điể m hj (m ) Zqu, j (m ) GVHD: PGS.TS Võ Phán j (kN/m ) 9,35 1 1,0 2,0 9,35 3,0 9,35 4,0 9,35 5,0 9,35 6,0 9,35 7,0 9,35 8,0 9,35 9,35 σjbt (kN/m ) 196,47 Lqu/B Zqu,j/B qu qu 1,000 205,82 - 215,17 - 224,52 - 233,87 - 243,22 - 252,57 - 261,92 - 271,27 - koj σzj (kN/m ) 0,00 1,00 169,66 0,23 0,94 159,99 0,46 0,77 131,32 0,68 0,58 98,74 0,91 0,42 72,61 1,14 0,32 54,63 1,37 0,24 41,91 1,60 0,19 32,74 1,83 0,15 25,96 -Dừng tính lún chiều sâu có: Bảng tính độ lún đáy móng quy ước Điể m hj (m ) σjbt (kN/m2 ) σzj (kN/m2 ) 196,47 169,66 1 205,82 159,99 215,17 131,32 SVTH: Nguyễn Hữu 17 Plj (kN/m2 ) σtbzj (kN/m2 ) P2j= P1j+σzjtb (kN/m2 ) e1j 201,15 164,82 365,97 0,805 210,50 145,65 356,15 0,804 e2j Sj (cm ) 0,795 0,51 0,796 0,45 Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán 224,52 98,74 233,87 72,61 243,22 54,63 252,57 41,91 261,92 32,74 271,27 25,96 219,85 115,03 334,87 0,804 0,798 0,33 0,799 0,22 229,20 85,68 314,87 0,803 238,55 63,62 302,17 0,803 0,800 0,15 0,801 0,11 247,90 48,27 296,16 0,803 257,25 37,33 294,57 0,802 0,801 0,08 295,95 0,802 0,801 0,07 266,60 29,35 - Độ lún ổn định tâm móng là: =>Vậy ta có tốn thỏa mãn điều kiện độ lún 2.5 Tính tốn đài cọc 2.5.1 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc: - Điều kiện chống xuyên thủng đài cọc: Pcx ≥ Pxt o - Vẽ hình tháp xuyên thủng xiên 45 để xác định cọc nằm ngồi phạm vi xun thủng Xác định vị trí cọc (nằm phần chống xuyên hay xuyên thủng): SVTH: Nguyễn Hữu 18 Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán X Y Y X Chiều cao đài :0,9 m Chọn a0  0,15(m)  Tháp xuyên thủng không bao trùm hết đầu cọc - Theo mục 6.2.5.4 TCVN 5574:2018 F  Fb + 0,8Fsw  Rbt um h02 Fb  C Trong đó: Bỏ qua làm việc cốt thép ngang (do nhỏ), Fsw = Với bê tông nặng  = um – Giá trị trung bình chu vi đáy đáy tháp nén thủng ) + bc, hc: kích thước cạnh tháp đâm thủng bc = 0,4m; hc = 0,6m + C1, C2 : khoảng cách mặt từ mép cột đến mép đáy tháp đâm thủng SVTH: Nguyễn Hữu 19 Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán c1 = 2,4/2-0,6/2-0,3-0,3/2=0,45 m c2 =2,4/2-0,4/2-0,3-0,3/2=0,55 m  um   (0,  0,  0, 45  0, 55)]  4, 0( m) + Fb Không lấy lớn giá trị ứng với tháp nén thủng có: c* =0,4h0= 0,40,75 = 0,3m Chọn c = max(c1; c2; c*) = 0,26m Fb  0, 75  1200   0, 752  3681,82( kN ) 0,55 Fb =3681,82 (kN) > F = Pxt = 3484,85 (kN) Thỏa điều kiện chống xuyên thủng 2.5.2 Tính tốn cốt thép cho đài cọc: - Vì đài cọc, cột cọc hình vng nên momen gây theo hai phương Xem sơ đồ tải trọng dầm console, ngàm mép cột, lực tác dụng lên dầm phản lực đầu cọc, ta có: M   ( Pi ( net )  ri ) Trong : Pi ( net ) : Phản lực ròng cọc i lên đài Khoảng cách từ tâm cọc i đến mép cột 2.5.2.1 Diện tích cốt thép theo phương Y: M x x 1040,89  106 A s1    4589(mm ) 0,9  h  R s 0,9  900  280 Chọn 20 (As,ch = 314 mm2) Số thép cần thiết: => Chọn cốt thép 1520 có: Khoảng cách thép: Vậy chọn 1520a165 bố trí cốt thép theo phương Y SVTH: Nguyễn Hữu 20 Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán - Thép lớp dùng thép 12a200 để bố trí cấu tạo - Thép giá dùng 12a200 2.5.2.2 Diện tích cốt thép theo phương X: A s1  Mxx 771,12  106   3400(mm ) 0,9  h  R s 0,9  900  280 Chọn 18 (As,ch = 254 mm2) Số thép cần thiết: => Chọn cốt thép 1418 có: Khoảng cách thép: Vậy chọn 1418a180 bố trí cốt thép theo phương X - Thép lớp dùng thép 12a200 để bố trí cấu tạo - Thép giá dùng 12a200 SVTH: Nguyễn Hữu 21 Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán 2.6 Kiểm tra cọc vận chuyển thi công cọc • Khi vận chuyển cọc hai neo đặt sẵn thân cọc, tác d ụng c ủ tr ọng l ượng thân cọc, tiết diện cọc có thớ chịu nén thớ chịu kéo Do đ ể ti ết di ện bê tơng cốt thép làm việc có lợi ta phải tìm v ị trí đ ặt neo cho mơ men ch ịu kéo nén 2.6.1 Tính cốt thép dọc cọc cẩu lắp dùng hai móc cẩu: • Sơ đồ tính: Trọng lượng cọc phân bố 1m dài: Tính cốt thép chịu lực bố trí theo chiều dài cọc: As  M max 3.48  106   53.11(mm ) 0.9R s h 0.9  280  260 < Asc = 763 mm2  Vậy cốt thép dọc cọc chọn thỏa mãn điều kiện SVTH: Nguyễn Hữu 22 Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán 2.6.2 Tính cốt thép dọc cọc cẩu lắp dùng hai móc cẩu: • Sơ đồ tính: Trọng lượng cọc phân bố 1m dài: Tính cốt thép chịu lực bố trí theo chiều dài cọc: As  M max 6.99  106   106.7(mm ) 0.9R s h 0.9  280  260 < Asc = 763 mm2  Vậy cốt thép dọc cọc chọn thỏa mãn điều kiện 2.6.3 Tính cốt thép móc cẩu để vận chuyển lắp dựng cọc: • Trọng lượng thân cọc: Tại vị trí móc cẩu, móc cẩu chịu lực : Pmc = q = 19.13 (kN) Vì thép móc cẩu có nhánh nên: A s  0.5 Pmc 19.13  103  0.5   34.2(mm ) Rs 280  Vậy chọn cốt thép móc cẩu 12 có: As,ch = 113 (mm2) thỏa mãn điều kiện SVTH: Nguyễn Hữu 23 ... 2.1.1.1.1.2 Tổng hợp tiêu lớp đất Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán Hình 2.1.1.1.2 Mặt cắt địa chất SVTH: Nguyễn Hữu Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán 2.1.2 Số liệu tải trọng... kháng trung bình đất rời (trang 83 TCVN 10304:2014) : cường độ sức kháng đất mũi cọc cường độ sức kháng cắt khơng nước đất dính (là đất dính) SVTH: Nguyễn Hữu Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán... dài cọc L = 18m (gồm đoạn đoạn dài 9m), cọc neo vào lớp đất ( cát thô , chặt vừa) 4,3m SVTH: Nguyễn Hữu Đồ án móng GVHD: PGS.TS Võ Phán Cọc ngàm vào đài móng 0,6m Thép làm cọc chọn 4Ø16 có As