Phân tích phương pháp tính dầm chuyển đỡ cột theo mô hình giàn ảo phẳng và mô hình giàn ảo không gian cho bài toán lý thuyết và thực tế

Bài viết Phân tích phương pháp tính dầm chuyển đỡ cột theo mô hình giàn ảo phẳng và mô hình giàn ảo không gian cho bài toán lý thuyết và thực tế trình bày lý thuyết và so sánh kết quả tính với thiết kế của dầm chuyển đỡ cột của công trình thực tế. Phương pháp tính toán được sử dụng là mô hình giàn ảo phẳng (2DSTM) và mô hình giàn ảo không gian (3DSTM).

ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ - ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, VOL 19, NO 4.2, 2021 75 PHÂN TÍCH PHƯƠNG PHÁP TÍNH DẦM CHUYỂN ĐỠ CỘT THEO MƠ HÌNH GIÀN ẢO PHẲNG VÀ MƠ HÌNH GIÀN ẢO KHƠNG GIAN CHO BÀI TỐN LÝ THUYẾT VÀ THỰC TẾ ANALYZING OF TRANSFER BEAMS SUPPORTING COLUMNS USING PLANE AND SPACE STRUT AND TIE MODELS FOR THEORETICAL AND PRACTICAL PROBLEMS Nguyễn Thành Công1*, Huỳnh Văn Hiệp1, Từ Hồng Nhung1, Bùi Phước Hảo1 Trường Đại học Trà Vinh Tác giả liên hệ: nguyenthanhcong@tvu.edu.vn (Nhận bài: 15/10/2020, Chấp nhận đăng: 24/11/2020) * Tóm tắt - Dầm chuyển dùng để thiết kế cơng trình có kết cấu thay đổi theo chiều đứng Phương pháp thiết kế loại dầm chưa có Tiêu chuẩn Việt Nam Bài báo trình bày lý thuyết so sánh kết tính với thiết kế dầm chuyển đỡ cột cơng trình thực tế Phương pháp tính tốn sử dụng mơ hình giàn ảo phẳng (2DSTM) mơ hình giàn ảo không gian (3DSTM) Xét cốt thép dọc chịu lực dầm theo phương X phương Y kết cho thấy, thiết kế thực tế lớn phương pháp 2DSTM phương pháp 3DSTM từ 60,75% đến 76,13% Điều chứng tỏ, 2DSTM 3DSTM dùng phân tích, tính tốn dầm chuyển đỡ cột xác, phù hợp, có độ tin cậy cao, đạt hiệu yếu tố kinh tế kỹ thuật Abstract - Transfer beams are used in the design of tall buildings The design method of these beams is not guided in Vietnamese standards This paper is to show the theory of plane and space strut and tie models (STM) and applies these models to calculate the longitudinal reinforcement of transfer beams in a specific building The calculation results are compared to the practical results and show that results of practical design are 60,75% and 76,13% larger than the 2D and 3D strut and tie models in X and Y directions, respectively As a results, the 2DSTM and 3DSTM models are approriate methods for calculating the stranfer beams Từ khóa - Dầm chuyển; mơ hình giàn ảo phẳng; mơ hình giàn ảo không gian Key words - Transfer beams; plane strut and tie models; space strut and tie models Đặt vấn đề Hệ thống dầm chuyển giải pháp kết cấu hữu hiệu cho nhà cao tầng bê tông cốt thép có kết cấu theo chiều đứng thay đổi Dầm chuyển thường thiết kế đỡ cột, vách cứng, Ở Việt Nam nước phát triển áp dụng phương pháp thiết kế theo mơ hình giàn ảo phẳng (2DSTM) cho dầm chuyển bê tông cốt thép Theo đó, 2DSTM sử dụng để thiết kế dầm chuyển bê tơng cốt thép có khơng liên tục tải trọng hình học (vùng D) Mặt khác, phương pháp thiết kế dầm chuyển theo 2DSTM tồn nhiều điểm chưa hợp lý thực tế mơ hình giàn ảo mơ hình giàn ảo siêu tĩnh, khơng tồn chịu lực vị trí gối đỡ dầm chuyển,… Xét thấy cần thiết, nên nhóm tác giả làm rõ ưu điểm phương pháp thiết kế dầm chuyển theo mơ hình giàn ảo khơng gian (3DSTM) Trong báo này, nhóm tác giả dựa vào trường hợp dầm chuyển đỡ cột cụ thể cơng trình thực tế cơng trình Tổ hợp khách sạn hộ cao cấp Ánh Dương - Soleil Đà Nẵng (sau gọi tắt cơng trình Ánh Dương Soleil Tp Đà Nẵng); Tiến hành thiết kế lại dầm chuyển theo 2DSTM 3DSTM Các kết tính tốn lý thuyết dầm chuyển đỡ cột nêu so sánh với thiết kế thực tế đưa khuyến nghị phù hợp kinh tế kỹ thuật tương đối lớn, chịu tải trọng mặt đỡ mặt đối diện Đặc biệt, dầm có đặc điểm sau [1-3]: Nhịp thông thủy bé lần chiều cao dầm nhịp lần chiều cao dầm liên tục, tải trọng tập trung xuất vị trí khoảng nhỏ lần chiều cao dầm tính từ mép gối đỡ Mơ hình giàn ảo đề xuất [4] thiết lập dựa vào trạng thái giới hạn bền kết cấu Tuy nhiên, trạng thái giới hạn sử dụng độ lệch bố trí cốt thép đề cập [5], cần phải kiểm chứng tính tốn cụ thể Tính tốn dầm chuyển theo mơ hình giàn ảo tất nội lực ngoại lực làm việc cấu kiện Hơn nữa, tính chất phức tạp cấu trúc ứng suất cấu kiện thay hệ chống, giằng nút Dựa vào phân bố ứng suất dầm ta thiết lập nhiều mơ hình giàn ảo khác Vì thế, mơ hình giàn tối ưu với chống chiều dài ngắn nhận biết công thức (1), [1] Phương pháp nghiên cứu số liệu tính tốn 2.1 Khái qt thiết kế dầm chuyển theo mơ hình giàn ảo Dầm chuyển kiểu dầm có độ cứng tiết diện hình học n T l i i = Minimum (1) i Trong đó: Ti – lực giằng i; li – chiều dài phần tử i Dầm chuyển có chiều cao lớn, có ứng xử khác biệt so với dầm thường không tuân theo giả thiết dầm Bernoulli Trên tiết diện dầm chuyển hình thành hai vùng có biến dạng khác nhau: Vùng B vùng liên tục, có biến dạng tuyến tính vùng D vùng khơng liên tục, có biến dạng phi tuyến Trong vùng B, áp dụng lý thuyết dầm, vùng D, vùng có trạng thái ứng suất phức tạp, có phân phối Tra Vinh University (Nguyen Thanh Cong, Huynh Van Hiep, Tu Hong Nhung, Bui Phuoc Hao) Nguyễn Thành Công, Huỳnh Văn Hiệp, Từ Hồng Nhung, Bùi Phước Hảo 76 biến dạng phi tuyến lớn dễ bị nứt chịu tác động tải trọng không liên tục hình học Do đó, khơng thể áp dụng lý thuyết dầm để thiết kế cho vùng D Chính lý đó, mơ hình giàn ảo phát triển để phân tích thiết kế cho vùng D, vùng bị phá hoại nứt 2.2 Số liệu tính tốn dầm chuyển thực tế Cơng trình Ánh Dương Soleil Tp Đà Nẵng, giao lộ Phạm Văn Đồng Võ Nguyên Giáp, phường Phước Mỹ, quận Sơn Trà, thành phố Đà Nẵng gồm 49 tầng, tầng hầm với khu trung tâm thương mại, khu kỹ thuật, khách sạn hộ cao cấp Kết cấu dầm chuyển đỡ cột (Dầm D4-1A Hồ sơ thiết kế cơng trình Ánh Dương Soleil Tp Đà Nẵng) [6], có đặc trưng kích thước cụ thể xem Hình Ngồi ra, thơng số đầu vào dùng tính tốn dầm dùng cho phương pháp 2DSTM 3DSTM tổng hợp Bảng a) Hình 2a Mơ hình giàn ảo phẳng dầm chuyển đỡ cột b) DẦM CHUYỂN CỘT MẶT DƯỚI CỘT MẶT TRÊN CỘT MẶT DƯỚI Hình Các đặc trưng kích thước dầm chuyển đỡ cột Bảng Thơng số cơng trình Ánh Dương Soleil Tp Đà Nẵng [6] Thông số Tên Đơn vị Giá trị Tải trọng tính tốn (lực dọc chân cột mặt dầm xuất kết từ phần mềm tính tốn kết cấu Etabs) N kN 16616,3 Tiết diện dầm b×h mm×mm 1300×2500 Tấm chịu lực điểm có tải b1×h1 mm×mm 1300×2500 trọng tập trung mặt dầm Cường độ chịu nén tính tốn f c' bê tơng B40 quy đổi sang MPa 29 Tiêu chuẩn Việt Nam Cường độ chịu kéo tính tốn fy cốt thép CB 500-V quy đổi MPa 428 sang Tiêu chuẩn Việt Nam Khoảng cách từ mép bê tông e1 mm 200 chịu kéo đến tim giằng Khoảng cách từ mép bê tông e2 mm 253 chịu nén đến tim chống Chiều cao làm việc dầm d mm 2393 Chiều cao vùng bê tông chịu c mm 318 nén theo giả thiết Chiều cao vùng bê tông chịu z mm 2047 nén theo thực tế Trong nghiên cứu này, nhóm tác giả xét dầm chuyển chịu tác dụng lực tập trung lực dọc chân cột mặt dầm Đối với dầm chuyển chịu thêm tác dụng trọng lượng thân mơ men uốn trình bày chi tiết báo khác 2.3 Lý thuyết tính tốn dầm chuyển theo mơ hình giàn ảo phẳng [3, 4] Chọn 2DSTM cho dầm chuyển đỡ cột cơng trình Ánh Dương Soleil Tp Đà Nẵng [6] có thơng số kích thước Hình Hình 2b Nội lực tiết diện giàn 2.3.1 Quy đổi lực Lực quy đổi từ lực tập trung lực dọc chân cột mặt dầm có giá trị P = N = 16616,3 kN 2.3.2 Các điều kiện kiểm tra mơ hình giàn ảo a Điều kiện chịu lực nút (2)  Fn  Fu b Điều kiện chịu lực chống Fns = f ce Acs (3) c Điều kiện chịu lực vùng nút Fnn = f ce Acs (4) d Điều kiện ứng suất vị trí đặt lực gối tựa (5)   0,85 f c' Điều kiện ứng suất vùng nút Wreq  W prov Với: Bề rộng nút: Fu Wreq =  f ceb (6) (7) Bề rộng chống xiên vùng D W prov = wt cos  + lb sin  (8) e Điều kiện chịu cắt Vu = Vn (9) Với: 2  l  Vn =   10 + n  d    f c' bw d   (10) ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ - ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, VOL 19, NO 4.2, 2021 f Tính cốt thép giằng (cốt dọc) Ast = Fnt (11)  fy Trong đó: Fn / Fu - khả chịu lực/nội lực chống giằng vùng nút Fns/Fnn - khả chịu lực chống/vùng nút fce - cường độ chịu nén hiệu bê tông vùng chống vùng nút xác định theo [4] Acs - diện tích mặt cắt ngang hiệu bê tông vùng chống vùng nút β2 - hệ số kể đến ảnh hưởng nứt hạn chế không gian cốt thép xác định theo [4] ϕ - hệ số giảm độ bền xác định theo [4] wt - bề rộng chống giằng lb - bề rộng chịu ép bê tông Fnt - cường độ chịu kéo giằng ln - nhịp thông thủy dầm bw = b – bề rộng dầm 2.3.3 Kết tính dầm chuyển theo 2DSTM a Tính, chọn bố trí cốt thép Bảng trình bày kết tính chọn cốt thép dọc cho dầm chuyển Theo đó, số liệu giằng dùng để tính, chọn bố trí cốt thép 2DSTM giằng có kết nội lực lớn Bảng Kết tính cốt thép dầm chuyển theo 2DSTM Thanh giằng Nội lực (kN) Ast (mm2) Chọn thép 8597,599 4299,211 26783,798 13393,181 22Ø40 11Ø40 77 b Phân tích kết kiểm tra 2DSTM dầm 2DSTM thống nội lực ngoại lực làm việc cấu kiện Ngoài ra, mơ hình giàn phân tích, kiểm tra tính phù hợp với điều kiện ứng suất điều kiện bền Kết chi tiết thể Bảng 3, cụ thể nhóm tác giả tiến hành kiểm tra cho chống, giằng, nút gặp bất lợi Bảng Kiểm tra 2DSTM theo ứng suất, theo điều kiện bền Thông số kiểm tra Độ bền chống Độ bền vùng nút Ứng suất gối tựa Điều kiện chịu cắt Điều kiện Fu (kN) ≤ϕFns(kN) 15229,93 ≤ 36394 Wred (mm)≤Wprov(mm) 307,041 < 702,487 σ(MPa)≤ϕ0,85β2f’c(MPa) 11,115 < 14,79 Vu (kN) ≤ϕVn(kN) 97835 < 12570,592 Kết Đạt Đạt Đạt Đạt 2.4 Lý thuyết tính tốn dầm chuyển theo mơ hình giàn ảo không gian [1, 4] Xét 3DSTM cho dầm chuyển đỡ cột cơng trình Ánh Dương Soleil Tp Đà Nẵng [6] có thơng số kích thước Hình a) b) Asc (mm2) 27654 13827 Hình thể phương án bố trí cốt thép cho dầm Cốt dọc bố trí lớp (1 lớp 11 thanh) lớp thứ cắt vị trí nút 2DSTM giằng cần lớp thép (11 thanh) Hình a) Đặc trưng kích thước mơ hình giàn ảo khơng gian b) Mơ hình giàn ảo không gian dầm chuyển đỡ cột 2.4.1 Quy đổi lực Lực quy đổi từ lực tập trung lực dọc chân cột mặt dầm có giá trị P1 = P2 = P3 = P4 = N/4 = 4154,075 kN 2.4.2 Phản lực gối tựa 1 ( 2 P1 +  41 22 P2 +  41 42 P3 +  21 42 P4 ) m2 V2 = ( 31 22 P1 + 11 22 P2 + 11 42 P3 +  31 42 P4 ) n V3 = ( 31 42 P1 + 11 42 P2 + 11 32 P3 +  31 32 P4 ) n V4 = ( 2112 P1 +  4112 P2 +  4132 P3 +  2132 P4 ) m V1 = Với: m a  + + X0 ; 2  11 =  Hình Mặt cắt bố trí cốt thép dầm theo 2DSTM m a  + − X0  2   21 =  (12) (13) (14) (15) Nguyễn Thành Công, Huỳnh Văn Hiệp, Từ Hồng Nhung, Bùi Phước Hảo 78  41 =  n  22 =  n b  + − Y0  2   b 12 =  + + Y0  ; 2       42 =  − − Y0  32 =  − + Y0  ; 2  2  2.4.3 Góc nghiêng chống d tan 1 = (3 ) + (32 )2 n n b tan 2 = tan 3 = tan 4 = 2.4.7 Kết tính dầm chuyển theo STM 3D a Tính, chọn bố trí cốt thép Bảng trình bày kết tính chọn cốt thép dọc cho dầm chuyển theo 3DSTM Trường hợp này, nhóm tác giả tính, chọn bố trí cốt thép cho giằng 3DSTM giằng có kết nội lực lớn theo phương X phương Y m a  − − X0  2  m a  − + X0 ; 2   31 =  b d Bảng Kết tính cốt thép dầm chuyển theo 3DSTM (16) Thép cạnh (17) ( ) + ( ) 2 d ( 41 )2 + ( 42 )2 (19) (31 )2 + ( 42 )2 2.4.4 Các điều kiện kiểm tra a Điều kiện phá hoại chân cột i =2 a i =1 i =4 Pi P + i2  1, 35 f c' sin i i =3 b sin i b Điều kiện ứng suất chịu nén Vi  1,35 f c' 32k sin i 2.4.5 Lực kéo giằng F1 = (V132 + V2 42 ) 2d F2 = (V2 41 + V131 ) 2d F3 = (V3 42 + V432 ) 2d F4 = (V431 + V3 41 ) 2d 2.4.6 Tính cốt thép giằng (cốt dọc) a Thép cạnh  Fi Astc =  fy Fi fy 4028,052 10666,181 22Ø25 10802 1208,559 3200,234 11Ø20 3454 4028,052 2258,721 12Ø16 2412 1208,559 576,042 6Ø12 678 Hình mơ tả bố trí cốt thép cho dầm chuyển theo 3DSTM Cốt dọc bố trí theo phương gồm: Thép cạnh thép gối (20) (21) (22) (23) (24) (25) Hình Mặt cắt bố trí cốt thép dầm theo 3DSTM (26) b Thép Astg  1, 2(1 −  ) Thép (18) d Thanh giằng Nội lực (kN) Ast (mm2) Chọn thép Asc (mm2) (27) Với: α = 0,75 – 0,85 Trong đó: k - đường kính gối tựa giả định giàn ảo không gian mặt dầm, k = 250 mm X0 - độ lệch tim cột theo phương X Y0 - độ lệch tim cột theo phương Y a/b - chiều cao/chiều rộng cột mặt dầm m - khoảng cách gối tựa giàn theo phương X n - khoảng cách gối tựa giàn theo phương Y b Phân tích kết kiểm tra 3DSTM dầm Trong viết 3DSTM phân tích, kiểm tra tính phù hợp với điều kiện ứng suất điều kiện bền Kết chi tiết thể Bảng 5, cụ thể nhóm tác giả tiến hành kiểm tra cho chống, giằng, nút gặp bất lợi Bảng Kiểm tra 3DSTM theo ứng suất, theo điều kiện bền Thông số kiểm tra Điều kiện Kết Công thức (20) Điều kiện phá hoại chân cột 14,208 MPa < 39,15 MPa Đạt Công thức (21) Điều kiện ứng suất chịu nén 23,608 MPa ≤ 39,15 MPa Đạt 2.5 Phân tích thiết kế dầm chuyển thực tế [6] Dựa vào hồ sơ thiết kế cơng trình Ánh Dương Soleil Tp Đà Nẵng, nhóm tác giả thể lại mặt cắt bố trí cốt thép dầm Hình ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ - ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, VOL 19, NO 4.2, 2021 79 chuyển đỡ cột nhóm tác giả theo 2DSTM theo 3DSTM với thiết kế dầm chuyển theo thực tế [6] Sau số nhận định kết thiết kế dầm chuyển theo lý thuyết thực tế: Hình Mặt cắt bố trí cốt thép dầm thực tế Theo đó, vùng kéo vùng nén cốt thép dầm bố trí theo phương Điều phù hợp với tính chất làm việc khơng gian dầm chuyển Kết thảo luận 3.1 Phân tích kết tính dầm chuyển theo 2DSTM 3DSTM Một dầm chuyển đỡ cột thiết kế theo phụ lục A ACI 318-2014 Dầm chuyển phân tích, thiết kế cách đơn giản, hiệu dựa vào 2DSTM 3DSTM Theo đó, 2DSTM 3DSTM cho thấy sơ đồ giàn đơn giản, dễ hiểu đánh giá tính chất di chuyển dịng lực chế chịu lực Mơ Hình 2DSTM 3DSTM mơ hình giàn ảo tối ưu chọn từ nhiều mơ hình dùng để thiết kế dầm chuyển đỡ cột Đồng thời, mơ hình chọn để phân tích thiết kế kiểm chứng độ bền, độ ổn định dễ dàng Mặt khác, kết tính cốt thép dọc theo phương pháp 3DSTM nhỏ phương pháp 2DSTM 60,94 % (chỉ xét theo phương X) Điều lý giải phương pháp 3DSTM xét đến tính chất làm việc đa phương dầm cịn phương pháp 2DSTM lý tưởng hóa mơ hình giàn giả thiết chưa thật phù hợp với điều kiện làm việc thực tế Thiết kế dầm chuyển theo 2DSTM cho kết gần với thực tế tồn điểm chưa hợp lý phải giả thiết số điều kiện tính như: Giàn tĩnh định, có chịu lực vị trí lực tập trung,… Khi thiết kế dầm theo 3DSTM cho kết phù hợp với trạng thái làm việc thực tế, sử dụng vật liệu q trình tính tốn phức tạp, khó khăn để tìm mơ hình giàn tối ưu Do đó, 3DSTM tỏ hiệu so với 2DSTM khía cạnh kinh tế kỹ thuật 3.2 So sánh kết tính dầm chuyển đỡ cột cơng trình Ánh Dương Soleil Tp Đà Nẵng theo phương pháp 2DSTM, phương pháp 3DSTM thực tế Hình mơ tả so sánh kết tính tốn cốt dọc dầm Hình So sánh cốt dọc chịu lực dầm chuyển đỡ cột theo 2DSTM, theo 3DSTM theo thiết kế thực tế Cốt thép dọc theo phương pháp 3DSTM thực tế có kết chênh lệch lớn theo phương thiết kế thực tế chọn dư nhiều so với tính tốn Cụ thể, thiết kế thực tế lớn 3DSTM 76,13% theo phương X 60,75% theo phương Y Đồng thời, kết tính cốt thép dọc theo phương pháp 2DSTM nhỏ thực tế 63,6 % (chỉ xét theo phương X) Những kết rằng, thiết kế thực tế dầm chuyển thiết kế thiên an tồn Vì vậy, kết tính tốn theo 2DSTM 3DSTM phân tích xác hợp lý Các phương pháp 2DSTM 3DSTM phương pháp đại Đặc biệt, 3DSTM tỏ phù hợp tính với tốn dầm chuyển chịu uốn nén đồng thời có cạnh bố trí cốt thép khác nhau, so sánh kết với thiết kế thực tế cho thấy phương pháp có độ xác cao, đáng tin cậy Kết luận Dầm chuyển cấu kiện có ứng xử phức tạp, làm việc theo phương, dầm chuyển không chịu uốn túy mà chịu uốn nén đồng thời Do đó, việc sử dụng phương pháp mô men xem dầm chuyển cấu kiện chịu uốn túy khơng phù hợp kết tính thép yêu cầu thường lớn thiên an tồn, dẫn đến lãng phí vật liệu Hai phương pháp tính tốn dầm chuyển đỡ cột theo 2DSTM 3DSTM phương pháp đại, thích hợp làm phương án tính tốn kết cấu dầm chuyển Đặc biệt, kết tính tốn dầm chuyển theo 2DSTM 3DSTM đối chứng với thiết kế thực tế cho thấy, phương pháp có độ xác cao, đáng tin cậy, phù hợp với lý thuyết ứng xử, đường phát triển ứng suất cấu hình thành vết nứt dầm So với 2DSTM 3DSTM cho thấy, làm việc dầm chuyển với thực tế Hơn nữa, lời giải cho 2DSTM phải chấp nhận nhiều giả thiết không với điều kiện thực tế Vì thế, phương pháp 3DSTM cơng cụ lợi hại để tính tốn cho vùng D dầm chuyển Áp dụng kết nghiên cứu cho công tác thiết kế Nguyễn Thành Công, Huỳnh Văn Hiệp, Từ Hồng Nhung, Bùi Phước Hảo 80 dầm chuyển đỡ cột cơng trình xây dựng gia tăng hiệu yếu tố kinh tế kỹ thuật Sử dụng 2DSTM 3DSTM để thiết kế dầm chuyển đỡ cột dễ thực Để đảm bảo gia tăng tính hiệu đối cho cơng tác thiết kế cần xem phương pháp tối ưu phương pháp áp dụng TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Lê Hoa, Hồ Hữu Chỉnh, “Thiết kế đài cọc bê tông cốt thép theo mô hình giàn ảo khơng gian: lý thuyết thực nghiệm”, Hội nghị khoa học công nghệ Trường Đại học Bách khoa Thành phố Hồ Chí Minh lần thứ 11, 2009, trang 264-269 [2] Chu Thị Bình, “Phân tích phi tuyến kết cấu dầm cao bê tơng cốt thép có kht lỗ rỗng”, Tạp chí Khoa học cơng nghệ Xây dựng, số 3, 2017, trang 12-18 [3] Nguyễn Thành Công, “Thiết kế hệ kết cấu dầm chuyển nhà nhiều tầng – số ứng dụng thực tế”, Luận văn thạc sĩ – Đại học Đà Nẵng, Trường Đại học Bách khoa, 2018 [4] American Concrete Institule, ACI Committee Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318-14) Farmington Hills, Michigan, USA, 2014 [5] Karl – Heinz Reineck, “Examples for Design of Structural Concrete with Strut - and – Tie model”, American Concrete Institute, Farmington Hills, Michigan, USA, 2002, page 63-65 [6] Công ty TNHH Tư vấn Đại học xây dựng, “Hồ sơ thiết kế cơng trình Ánh Dương Soleil Đà Nẵng”, 2016  ... Nẵng theo phương pháp 2DSTM, phương pháp 3DSTM thực tế Hình mơ tả so sánh kết tính tốn cốt dọc dầm Hình So sánh cốt dọc chịu lực dầm chuyển đỡ cột theo 2DSTM, theo 3DSTM theo thiết kế thực tế Cốt... 3DSTM tổng hợp Bảng a) Hình 2a Mơ hình giàn ảo phẳng dầm chuyển đỡ cột b) DẦM CHUYỂN CỘT MẶT DƯỚI CỘT MẶT TRÊN CỘT MẶT DƯỚI Hình Các đặc trưng kích thước dầm chuyển đỡ cột Bảng Thơng số cơng... theo lý thuyết thực tế: Hình Mặt cắt bố trí cốt thép dầm thực tế Theo đó, vùng kéo vùng nén cốt thép dầm bố trí theo phương Điều phù hợp với tính chất làm việc không gian dầm chuyển Kết thảo luận