ĐỒ án ĐỘNG cơ đốt TRONG

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHỆ ĐỒNG NAI ĐỒ ÁN HỌC PHẦN ĐỘNG CƠ DỐT TRONG ĐỘNG CƠ ISUZU NGÀNH Công Nghệ Kỹ Thuật Ô Tô GVHD Lê Minh Phụng SVTH 1 Hoàng Khánh Duy MSSV 141800805 2 Trần Duy Đan MSSV 141800764 3 Bùi Trần Long Ẩn MSSV 141800837 Đồng nai, tháng Năm trang 2 Mục Lục LỜI NÓI ĐẦU 1 1 GIỚI THIỆU ĐỘNG CƠ THIẾT KẾ VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN 3 1 1 ĐẶC ĐIỂM ĐỘNG CƠ THIẾT KẾ 3 1 2 TỔ CHỨC QUÁ TRÌNH CHÁY 3 1 3 HỆ THỐNG NẠP XẢ 7 1 4 HỆ THỐNG LÀM MÁT 9 1 5 HỆ THỐNG BÔI TRƠN 11 1 6 HỆ THỐ.

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHỆ ĐỒNG NAI ĐỒ ÁN HỌC PHẦN ĐỘNG CƠ DỐT TRONG ĐỘNG CƠ ISUZU NGÀNH: Cơng Nghệ Kỹ Thuật Ơ Tơ GVHD: Lê Minh Phụng SVTH: Hồng Khánh Duy MSSV: 141800805 Trần Duy Đan MSSV: 141800764 Bùi Trần Long Ẩn MSSV: 141800837 Đồng nai, tháng … Năm … trang trang Mục Lục LỜI NÓI ĐẦU Thiết kế phát triển hệ thống truyền động vấn đề cốt lõi khí Vì vậy, động đốt đóng vai trị quan trọng kinh tế, nguồn động lực cho phương tiện vận tải ô tô, máy kéo, xe máy, tàu, … Động đốt nguồn cung cấp 80% lượng giới Chính việc tính tốn thiết kế đồ án mơn học động đốt đóng vái trị quan sinh viên chuyên ngành động đốt Đồ án tính tốn thiết kế đồ án môn học động đốt đồ án đòi hỏi người thực phải sử dụng tổ hợp nhiều kiến thức chuyên ngành kiến thức mơn học sở Trong q trình hồn thành đồ án khơng giúp cho chúng em củng cố nhiều kiến thức chuyên ngành kiến thức môn học sở Trong q trình thực đồ án khơng giúp cho chúng em củng nhiều kiến thức học giúp chúng em mở rộng hiểu sâu kiến thức chuyện ngành kiến thức môn học sở Đồ án bước luyện tập quan trọng cho chúng em trước tiến hành làm đồ án tốt nghiệp sau Được giúp đỡ hướng dẫn tận tình thầy Lê Minh Phụng - cán giảng dạy môn Đồ án Động Cơ Đốt Trong, đến đồ án môn học em hoàn thành Mặc dù cố gắng nhiều để hoàn thành đồ án cách tốt nhất, nhiên việc thiết kế đồ án với hạn chế kiến thức kinh nghiệm thực tế nên q trình làm đồ án khơng tránh sai sót, chúng em mong bảo thầy góp ý bạn để đồ án hoàn thiện trang Em xin chân thành cảm ơn thầy Lê Minh Phụng giúp đỡ em hồn thành cơng việc giao Đồng Nai, ngày tháng 11 năm 2020 trang GIỚI THIỆU ĐỘNG CƠ THIẾT KẾ VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN 1.1 ĐẶC ĐIỂM ĐỘNG CƠ THIẾT KẾ: - Động thiết kế loại kỳ, có xylanh, bố trí thẳng hàng + Công suất danh nghĩa: Nen = 58 KW + Số vòng quay danh nghĩa: nn = 3900 vòng/phút - Động sử dụng trang bị ISUZU DMAX/VAN 1.2 TỔ CHỨC QUÁ TRÌNH CHÁY : 1) Loại nhiên liệu - Nhiên liệu dùng cho động điesel - Các thành phần có nhiên liệu: Chọn nhiên liệu diesel nhẹ có thành phần khối lượng C = 0,87 ; H = 0,126 ; O = 0,004 ; S = 0(TL1/tr 51) 2) Buồng đốt Buồng cháy động diesel nơi hịa khí hình thành bốc cháy gây ảnh hưởng đến tiêu: công suất, hiệu suất, độ tin cậy nhiễm mơi trường khí xã Chọn loại buồng đốt thống : trang Ưu điểm: cấu tạo đơn giản tổn thất nhiệt ít, tiết kiệm nhiên liệu khởi động dễ, thông dụng Nhược điểm: tỷ số nén cao, áp suất phun lớn, phải dùng kim phun có nhiều lỗ dễ bị nghẹt Hình 1: Buồng đốt thống 3) Hệ thống nhiên liệu - Chọn hệ thống cung cấp nhiên liệu diesel phun dầu điều khiển điện tử (Common Rail), dùng buồng cháy thống địi hỏi cao đến chất lượng phun (nhiên liệu cần phun nhỏ, đều, phân bố khắp khơng gian bng cháy) có đảm bảo nhiên liệu sấy nóng bay nhanh hịa trộn với khơng khí để tạo thành hịa khí Tỷ lệ hịa khí xác định thông số:Áp suất phun, thời gian phun, kết cấu lỗ tia, thời điểm phun, vận tốc dịng khí nạp, khối lượng khơng khí nạp nhờ cảm biến - Nhiên liệu trữ với áp suất cao tích áp sẵn sàng để phun, lượng nhiên liệu phun định người lái xe thời điểm phun áp lực phun tính tốn điều khiển ECU trang - Lượng nhiên liệu phun áp suất phun độc lập với điều kiện hoạt động động Các cảm biến gởi tín hiệu ECU từ ECU phân tích điều khiển q trình phun thơng qua van Các cảm biến: tốc độ trục khủy, tốc độ cam, cảm biến nhiệt độ nhiên liệu, cảm biến áp suất ống phân phối, cảm biến vị trí chân ga, cảm biến áp suất khơng khí vào, cảm biến lưu lượng khí (cảm biến nhiệt độ khơng khí vào),cảm biến nhiệt độ nước làm mát - Qúa trình phun: Hình 2: đường đặc tính phun Phun sơ khởi (mồi): diễn trước khi piston đến điểm chết thời kỳ nén khơng thước 400 làm lỗng dầu bơi trơn nhiên liệu bám vào bề mặt thành xy lanh piston Phun mồi có lượng nhỏ nhiên liệu (1-4 mm 3) phun vào xy lanh để mồi Điều giúp áp suất cuối trình cháy tăng nhờ nhiên liệu cháy phần phun mồi, giảm thời gian cháy trễ trình cháy êm dịu Phun chính: xảy sau giai đoạn phun mồi giai đoạn quan trọng giúp động tăng lực kéo sinh công Phun thứ cấp( xử lý khí thải): để đốt cháy NOx xảy sau q trình phun nhiên liệu không bị cháy mà bốc nhờ khí nóng khí thải hóa trang khử lắp đẻ giảm NOx chúng tận dụng nhiên liệu khí thải nhân tố hóa học để giảm nồng độ NOx phần nhiên liệu thu lại đưa vào buồng đốt thông qua EGR ( ln hồi khí xã) Hình 3: Sơ đồ cấu tạo trang Hình 4: Sơ đồ nguyên lý Nguyên lý hoạt động: Bơm(2) hút nhiên liệu từ thùng chứa(1) qua bầu lọc(3) đường ống thấp áp, từ nhiên liệu đảy với áp lực cao đến ống tích trữ áp lực cao ( ống sáo) (7) để đến kim phun (9) sẵn sành phun vào xylanh cảu dộng Việc tạo áp suất phun nhiên liệu hoàn toàn tách biệt với hệ thống Common Rail Áp suất phun tạo dộc lập với tốc độ lượng nhiên liệu phun Hệ thống Common Rail Diesel có ưu điểm: + Tiêu hao nhiên liệu thấp +Hạn chế việc nhiễm mơi trường khí thải Động Diesel hệ “cũ”, trình làm việc hệ thống cung cấp nhiên liệu tạo tiếng ồn lớn Khi khởi động tăng tốc đột ngột lượng khói đen thải lớn.Vì làm tiêu hao nhiên liệu ô nhiễm cao Ở HTNL Common Rail áp suất phun lên đến 1500 bar, phun thời điểm, chế độ làm việc động lúc thấp tốc mà áp suất phun không thay đổi Với áp suất cao, nhiên liệu phun tơi nên trình cháy trang +Động hoạt động êm dịu, giảm tiếng ồn Động làm việc êm dịu nhờ cải tiến Bơm cao áp Với kiểu bơm pittông bố trí hình lệch 120 độ +Cải thiện tính động cơ: Hoạt động nhẹ nhàng, linh hoạt suất cao, giảm tải trọng động động +Thiết kế phù hợp để thay cho động Diesel sử dụng Tuy nhiên, HTNL Common Rail tồn là: + Thiết kế chế tạo phức tạp địi hỏi có ngành cơng nghệ cao + Khó xác định lắp đặt chi tiết Common Rail động cũ 1.3 HỆ THỐNG NẠP - XẢ: Đối với động kỳ: - Cơ cấu phối khí có nhiệm vụ điều khiển q trình thay đổi mơi chất cơng tác động Thải khí thải khỏi xylanh nạp đầy khơng khí vào xylanh động Điều kiện làm việc: Tải trọng học cao Nhiệt độ cao Tải trọng va đập tốt Yêu cầu: Đóng mở quy luật thời điểm Độ mở lớn Đóng kín xupap thải khơng tự mở q trình nạp Ít mịn, tiếng ồn nhỏ, dễ dàng điều chỉnh sữa chữa, giá thành chế tạo thấp - Từ ta chọn: - Chọn cấu phân phối khí kiểu xu páp treo: dung tích buồng cháy động Diesel nhỏ, tỷ số nén cao - Kiểu truyền động gián tiếp trục cam truyền động qua trung gian bánh trung gian ( bánh nghiêng) ăn khớp êm dịu bền trang 10 - Trong đó: d: Đường kính thân xupáp d1: Đường kính đĩa xupáp ϕ: Góc nghiêng bề mặt làm việc xupáp, ta chọ ϕ = 450 h: Độ nâng hay độ thụt cực đại xupáp dm: Đường kính trung bình nón cụt b: Đường sinh tiết diện lưu thơng khí xupáp mỏ hồn tồn r: Góc lượn thân đĩa xupáp - Các gía trị d1 d2 xupáp giới hạn đường kính xilanh D cách bố trí xupáp buồng đốt Ta khơng nên chọn lớn qua làm cản trở đường lưu thơng khí dấn đến làm giảm hiệu suất đơt động Ta tính sơ lấy theo kinh nghiệm: d1= (0.42 ÷ 0.5).D ( đối xupáp hút) d1= (0.4 ÷ 0.45).D ( đối xupáp xả) Ta chọn theo trên: d1= (0.5).D = 0,5.95 = 47,5 (mm) - Đối xupáp hút d1= (0.4).D = 38 (mm) - Đối xupáp xả - chọn góc ϕ = 450 nên ta lấy : trang 70 d2 = 0,87.d1 = 41,3 (mm) – đối xupáp hút d2 = 0,87.d1 = 33(mm) – đối xupáp xả - Đương kính thân xupáp sơ lấy d = (0,2 ÷ 0,3)d1, chọn d = 0,3d1 = 0,3.47,5= 14,25 (mm) – đối xupáp hút d = 11,4(mm) – đối xupáp xả - Để đảm bảo lưu thơng bình thường tiết diện lưu thông cực đại f max phải đượng tiết diện lỗ khí nạp: fmax= π.d2.h.cosϕ = πd22/4 với h ≈ 0,25.d2/cosϕ Suy ra: h ≈ 0,25.d2/cosϕ = 14,6 (mm) – đối xupáp hút h ≈ 0,25.d2/cosϕ = 11,6 (mm) – đối xupáp xả - Tiết diện lưu thơng khí b = h.cosϕ = 14,6.cos450= 10,3 (mm) – đối xupáp hút b = h.cosϕ = 11,6.cos450= 8,2 (mm) – đối xupáp xả - Đường kính trung bình nón cụt: dm= d2+b.sinϕ = 48,5 (mm) – đối xupáp hút dm= d2+b.sinϕ = 41 (mm) – đối xupáp xả - Tiết diện lưu thông lớn nhất: fmax = π.dm.b = 3,14.48,5.10,3 = 1569 (mm2) – xupáp hút fmax = π.dm.b = 3,14.41.8,2= 1056 (mm2) – xupáp xã - Để giảm sức cản thủy lực học, ta tạo góc lượn thân đĩa r = (0,2 ÷ 0,3)d1 = 0,25.d1 r = 11,9 (mm) – xupáp hút r = 9,5(mm) – xupáp xả trang 71 4.3 Đồ thị pha phân phối khí: - Khi khảo sát trình nạp xả, ta thấy tác dụng mở sớm đóng muộn xupáp xả nạp nguyên lý lợi dụng chênh lệch áp suất bên bên ngồi buồng đốt để giảm cơng chi phí trao đơi khí, khí làm tăng hiệu suất nạp xả, nghĩa nạp đầy xả tiết diện lưu thơng khí lớn - Đồ thị pha biểu diễn thời điểm thời gian mở đóng xupáp theo góc quay trục khửu Tùy loại động tốc độ quay khác mà mà đị thị pha phân phối khí khác + Ta có góc pha nạp: δ = 1800 + ξ + λ = 1800 + 100 +450 = 2350 + Góc pha xả : γ = 1800 + τ + ϕ = 1800 + 450 + 250 = 2500 trang 72 Trong đó: ξ λ góc mở sớm góc đóng muộn xupáp nạp, cho τ ϕ góc mở sớm góc đóng muộn xupáp xả, cho - Ta có đồ thị pha phân phối : - Xupáp mở sớm đóng muộn kéo dài thời gian nạp hỗn hợp nhiên liệu khí xả, tiết diện thời gian tăng lên 4.4 Cấu tạo biên dạng cam : - Đường kính xupáp, độ nâng cực đại h max pha phân phối chưa đủ dặc trưng cho làm việc cấu phân phối khí Ngoài yếu tố trên, ta cần phải biết quy luật thay đổi tiết diện lưu thông xupáp theo thời gian tiết diện thời gian Nó ngồi phụ thuộc vào pha phân phối phụ thuộc vào biên dạng cam trục phân phối - Chúng ta tiến hành thiết kế diện cam, phải thỏa mãn mở hồn tồn xupáp đóng cách đột ngột, gây quán tính lớn tính tốn biên dạng cam phải thỏa mãn cho lực quán tính cáu đòn đảy sinh giới hạn cho phép - Chúng ta có số loại biên dạng cam : + Cam bốn cung tròn việc với đội đáy phẳng + Cam tiếp tuyến trang 73 + Cam lồi + Cam lõm - Loại bốn cung tròn dung phổ biến, ta chọn loại biên dạng để thiết kế cho cấu phân phối khí Nó bao gồm cung trịn có bán kính cong nối thành biên dang với * Một số thơng số kích thước trắc diện cam : - Đường kính trục phân phối: d0 = (0,25 ÷ 0,3)D = 0,27.D = 25,65 (mm) - Đường kính vịng trịn sở cam: d = 2.r = d0 + (mm) = 25,65 + = 30,65 (mm) ⇒ r = 15,325 (mm) - Góc tác động cam: Vì trục phân phối quay chậm trục khửu lần ωe = 0,5ω, nên ta có: + Đối cam nạp: 2α0 = δ/2 = 2350/2 = 58,750 + Đối cam xả: 2α0= γ/2 = 2500/2 = 1250 ⇒α0 = 62,50 - Vậy ta xác định hai điểm đường tròn sở cam, điểm A tương ứng điểm bắt đầu mở xupáp, điểm B đóng xupáp - Độ nâng cam hC: Ta có h = (a/b).hC => hC =(b/a)h = (46/60).14,25 = 10,9 (mm) - xupáp hút hC =(b/a)h = (46/60).11,6 = 8,9 (mm) - đối xupáp xả - Như biết hC, ta dựng vòng tròn sở độ nâng h C ta điểm C nằm đường phân giác góc AOB Từ ba điểm A,B,C ta xây dựng dược cung tiếp xúc nhau, cung trịn AC, BC có bán kính ρ1 cung trịn bán kính ρ2 có tâm O2 nằm đường phân giác góc AOB - Bán kính ρ1 cung trịn AC BC: trang 74 ρ1 = (10 ÷ 18)hC , theo số liệu cho ρ1 = 10.10,9 = 109 (mm) - đối cam nạp cam xả - Bán kính cung tròn nhỏ ρ2 xác định sau theo công thức: ρ = ( r + hρc ) ( 15,3 + 10,9 ) = 30 ( mm ) ( ) 2− r +h ( ρ+ cr) ( cosα ρ 1− )   r + hρc − ρ+ ( r1 − cosα ) 0  +r − = + ( 109 − 15,3) + ( 15,3 + 10,9 ) ( 109 − 15,3) cos62,50 − 1092 2 15,3 + 10,9 − 109 + ( 109 − 15,3 ) cos62,50  - Khi chế tao ta giảm vòng tròn sở khoảng δ để tạo khe hở nhiệt, khe hở nhiệt cịn có xupáp σ - Trên phân tích số liệu kích thước có ta có diện cam hình vẽ: trang 75 4.5 Tốc độ trung bình khí xả qua tiết diện lưu thơng: a Đồ thị độ nâng xupáp S = f(α,β): - Do biên dạng cam tạo bới cung trịn có bán kính ρ1 # ρ2 nên quy luật biến thiên S khác cung ρ1 ρ2 Ta xác định phần một: + SI tương ứng với cung trịn bán kính ρ1 độ chuyển dời đội trượt phần thứ + SII tương ứng với cung trịn bán kính ρ2 độ chuyển dời đội trượt phần thứ hai - Theo hình vẽ ta xét điểm tiếp xúc cam đội điểm chuyển tiếp từ phần cung thứ nhất(ρ1) sang phần cung thứ hai (ρ2) - Góc quay trục cam từ cung ρ1 bắt đầu tác động α = đạt giá trị giới hạn α1 mà phần kết thức tác động Góc α1 xác định theo cơng thức:  r + hρ −  15,325 + 10,9 −  C   sinα = arcsin  α = arcsin sin62,50  109 − 30  ρ −ρ     = 15,20 - Góc quay trục cam tương ứng đội trượt cung thứ β = α0 – α = 62,50 – 15,20 = 47,30 - Bán kính tối thiểu đĩa đội là: rdmin= (ρ1 – r).sinα1 = (90 – 21,4).sin17,60= 24,6 (mm) - Đồ thị dịch chuyển S xupáp: + Trên nửa biên dạng cam thứ SI = ( ) a 60 ρ − r ( − cosα ) = ( 109 −15,325 ) ( − cosα ) = 122,2 ( − cosα ) ( mm ) b 46 Với α = ÷ α1 = 15,20 trang 76 ( ) a S =  r + hρ − cos(α α) − ρ + r −  II b  C 2  60 = ( 15,325 + 10,9 − 3) cos (α − α) + − 15,325  46  = 30,3.cos(α − α) − 16,1 ( mm) Với α = 15,20 ÷ 62,50 + Trên nửa biên dạng cam thứ đồ thị lấy đối xứng với độ thị S biên dạng cam thứ b Tính “Tiết diện thời gian”: - “Tiết diện thời gian” tính theo cơng thức tr ∫ fdf tbo = πd cosβ F μ ωc - Với F diện tích đồ thị độ nâng tính từ góc αB0 ÷ α trang 77 α + αbo: góc mở sớm xu páp xả bo αr = - Góc đóng muộn xu páp xả + = β 45 = = 22,5o 2 ϕ 25 = = 12,5o 2 αbo-α βmax α1 F = ∫ S dβ − ∫ S dβ + ∫ S dα II II αr I 0 47,3 7,3 15,2 F = ∫ 30,3cosβ − 16,1 dβ − ∫  30,3cosβ − 16,1dβ + ∫ 122,2 ( 1− cosα ) dα 0 12,5 = 17,1 mm2 + ωc = 0.5 ωn= π.n π.1500 = = 78.5 30 60 (Rad/s) + d2 = 41,3 mm - Vậy “Tiết diện thời gian”: tr ∫ fdf tbo = πd cosβ F μ ωc 3,14.41,3.cos45o 1.0,0003.3,14 = 17,1 = 1,04.10−5 (m2.s) 78,5 180 trang 78 c Tính tốc độ lưu thơng khí xả: - Theo cơng thức sau: V Wg = h tr ∫ fdt tbo Với Vh=744262 mm3 Wg = => 744262.10−9 = 72(m / s ) 1,04.10−5 4.6 Tính tốn lị xo xupap phương pháp đồ thị - Tính tốn lị xo theo hai điều kiện : + Đảm bảo liên kết động học cấu +Đảm bảo đóng kín xu páp cuối kì nạp a Lực qn tính phần chuyển động qua lại -   P j = m j + với m khối lượng chi tiết chuyển động lại cấu qui đối đến trục xupáp trang 79 - Đối cấu xupáp treo: Nguyên tắc qui đổi cân băng mô men lực qn tính đội, cần đẩy địn gánh trước sau qui đổi m j b = m j a Cd cd qdcd xp + vói mqdcd khối lượng qui đổi đội m qdcd => =m j a b2 cd = m cd jxp b cd a - Tương tự với cần đẩy ta có: b2 m = mc qcd a2 - Đòn gánh chi tiết quay => qui đổi thành khối lượng tịnh tiến I dg ε = m j a qddg xp mà jxp = ε.a m => I dg qddg a = - Vậy m = mxp + md + mk + (1/2).mlx + (mC + mcd).(b2/a2) + Idg/a2 Cho biết: Gxp= 2,242 (kG) Gd= 0,05 (kG) Glx= 0,164 (kG) Gk= 0,08 (kG) Gc= 0,282 (kG) Gcd= 0,415 (kG) Idg= 0,0098 (kG.cm.s2) Vậy: - Khối lượng xupáp mxp= Gxp/g = 2,242/9,81 = 0,229 (kg) - Khối lượng đĩa tựa lò xo md = Gg/g = 5,1.10-3 (kg) - Khối lượng khố (móng hãm) mk= Gk/g = 8,2.10-4 (kg) trang 80 - Khối lượng lò xo mlx= Glx/g = 0,017 (kg) - Khối lượng đội mcd= Gcd/0,415 = 0,042 (kg) - Idg= 0,0098 ( kG.cm.s2 ) = 0,000098 (kG.m.s2) a = 60 (mm) = 0,06 (m) - Thay giá trị vào cơng thức tính khối lượng ta được: m = 0,229 + 0,0051 + 0,00082 + (1/2).0,017 + (0,029 + 0,042).46 2/602 + 0,000098/0,062 = 0,312 (kg) - Lực quán tính đội trượt phần là: PjI= m.jxpI = m.ωC2.(ρ1 - r).cosα.(a/b) = 172.cosα (N) PjII= m.jxpII = m.ωC2.( r + hC – ρ2).cosβ.(a/b) = - 73,7.cosβ (N) b Ảnh hưởng lực quán tính đến làm việc cấu: - Giai đoạn I: Xupáp từ từ mở s tăng j hướng chuyển động xupáp nên p J chiều lực ép đội vào mặt cam - Giai đoạn II: Vận tốc giảm nên j < 0: ngược chiều có xu hướng tách đội khỏi mặt cam Pj ngược chiều j, cjiều lực lò xo, tượn phá huỷ động học - Giai đoạn III: Xupáp đóng dần J < Pj ngược chiều lò giai đoạn II - Giai đoạn IV: Giống giai đoạn I xupáp đóng dần P j hỗ trợ cho lực lò xo nên tính tốn phải khắc phục ảnh hưởng xấu Pj giai đoạn II - Lực lò xo cần thắng PjII ( lực quán tính giai đoạn II) trình mở xupáp tức Plx= k.PjII (1) Trong đó: + k: hệ số dự trũ lị xo PjII= -mjII = -m.(a/b)[( r + hC – ρ2) Cosβ + r + ρ2 – r - ρ2].ωC2 PjII = -[ m.(a/b) ωC2.SII + m.(a/b).(r - ρ2) ωC2 + Dấu (-) ngược với PjI cam - Thay số vào công thức ta được: trang 81 PjII = -[2508.SII + 44,14] (N) - Ta thấy PjII có quan hệ bấc với độ nâng cam SII - Lực lị xo có quan hệ bậc với biên dạng Plx= P0 + C.f (2) Trong đó: P0: Lực căng ban đầu f: Độ biế dạng thêm lò xo C: Độ cứng lò xo, C = ΔPlx/flx = P0/f0 - Từ (1) (2) ta có: Plx = k.PjII P0 + C.f = k m.(a/b).(r - ρ2) ωC2 + k.m.(a/b) ωC2.SII Rút tương ứng: Vì (a/b).SII = f => P0 = k m.(a/b).(r - ρ2) ωC2 = 44,14.k = const C = k.m ωC2 = const = 1,5.0,312.78,52 = 2884 (kG/mm) Từ ta vẽ đương kính lị xo xupáp - Độ biến dạng ban đầu ( f0 = ) a k.m ω2 r − ρ P = r −ρ a 0= b C b C k.m.ω C ( ) f0= (15,3 – 3)(60/46) = 17 (mm) Trong h độ dịch chuyển lớn xupáp độ biến dạng thêm lò xo * Vẽ đồ thị S = f(α,β): - Lực lò xo Plxmin= k.PjIImin= k(-73,7.cosβmax) với βmax= 44,90; k = 1,5 => Plxmax = 1,5.73,7 = 111 (kG) - Nối điểm Plxmax Plxmin ta đường đặc tính lò xo trang 82 Plx0= 44,14.k = 44,14.1,5 = 66,21 (kG) C Phương trình đặc tính lị xo Plx = P0+C.flx = 66,21 + 2884.flx d Kiểm tra điều kiện đóng kín xupáp xả cuối thời kì nạp: - Ở cuối kì nạp tồn áp suất chân khơng tạo lực hút xupáp xuống => Plx0 π.d Δp ≥ Δp = – 0,8pa = 0,328 (kG/cm2) d1 = 5,02 (cm) Plx ≥ 6,5 (kG - Với Plx0= 66,21 => P0lx thoả mãn điều kiện đóng kín xupáp xả cuối thời kì nạp trang 83 TÀI LIỆU THAM KHẢO Nguyên lý động đốt Nguyễn Tất Tiến (TL1) Hướng dẫn đồ án động đốt Văn Thị Bông Đồ án mẫu động đốt ĐH Công Nghiệp TP HCM Tài liệu kỹ thuật ISUZU DMAX …… trang 84 ... giới Chính việc tính tốn thiết kế đồ án mơn học động đốt đóng vái trị quan sinh viên chuyên ngành động đốt Đồ án tính tốn thiết kế đồ án mơn học động đốt đồ án đòi hỏi người thực phải sử dụng... sở Đồ án bước luyện tập quan trọng cho chúng em trước tiến hành làm đồ án tốt nghiệp sau Được giúp đỡ hướng dẫn tận tình thầy Lê Minh Phụng - cán giảng dạy môn Đồ án Động Cơ Đốt Trong, đến đồ án. .. THỐNG KHỞI ĐỘNG: Vì động khơng thể tự khởi động nên cần có ngoại lực để khởi động cho động Máy khởi động khởi động động cách cho bánh đà trục khủyu quay thông qua vệc cài khớp Máy khởi động truyền