Chung cư XNK tân bình

MỤC LỤC CHƯƠNG KHÁI QUÁT VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH .1 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình 1.1.2 Vị trí đặc điểm cơng trình 1.1.3 Quy mơ cơng trình 1.2 CÁC GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC CỦA CƠNG TRÌNH 1.2.1 Giải pháp mặt 1.2.2 Giải pháp mặt cắt cấu tạo: 1.2.3 Giải pháp mặt đứng 1.2.4 Giải pháp giao thơng cơng trình 1.3 GIẢI PHÁP KẾT CẤU CỦA KIẾN TRÚC 1.4 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC 1.4.1 Thơng gió – chiếu sáng 1.4.2 Hệ thống điện 1.4.3 Hệ thống cấp nước 1.4.4 Hệ thống thoát nước 1.4.5 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 1.4.6 Hệ thống chống sét 1.4.7 Hệ thống thoát rác CHƯƠNG KHÁI QUÁT VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH .10 2.1 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 10 2.1.1 Phân tích lựa chọn giải pháp kết cấu phần thân 10 2.1.2 Lựa chọn giải pháp kết cấu phần ngầm: 12 2.2 GIẢI PHÁP VẬT LIỆU: 12 2.2.1 Yêu cầu vật liệu: 12 2.2.2 Bê tông (theo TCVN 5574-2018[1]) 13 2.2.3 Cốt thép (theo TCVN 5574-2018[1]) 13 2.3 LỚP BÊ TÔNG BẢO VỆ 13 TRANG I 2.4 SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN 14 2.4.1 Nguyên tắc bố trí hệ kết cấu 14 2.4.2 Sơ kích thước cấu kiện 14 CHƯƠNG KHÁI QT VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH .19 3.1 CƠ SỞ TÍNH TỐN TẢI TRỌNG 19 3.2 TẢI TRỌNG THẲNG ĐỨNG 19 3.2.1 Tĩnh tải 19 3.2.2 Hoạt tải 22 3.3 TẢI TRỌNG NGANG(TẢI TRỌNG GIÓ) 23 3.3.1 Nguyên tắc tính tốn thành phần tải trọng gió (theo mục TCVN 27371995[2]) 23 3.3.2 Thành phần tĩnh tải gió 23 3.3.3 Thành phần động gió 26 3.3.4 Tổ hợp tải trọng gió 37 3.4 CÁC TRƯỜNG HỢP TỔ HỢP TẢI TRỌNG VÀ CẤU TRÚC TỔ HỢP 37 3.4.1 Các trường hợp tổ hợp tải trọng 37 3.4.2 Các trường hợp tải trọng trung gian 38 3.4.3 Các trường hợp tổ hợp tải trọng 38 3.5 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CỦA MƠ HÌNH 39 3.5.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh 39 3.5.2 Kiểm tra chuyển vị tương đối gió 39 Bảng 3.20- Kiểm tra chuyển vị tương đối gió theo phương X 39 Bảng 3.21- Kiểm tra chuyển vị tương đối gió theo phương Y 40 3.5.3 Kiểm tra gia tốc đỉnh 41 3.5.4 Kiểm tra lật 41 CHƯƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 42 4.1 SỐ LIỆU TÍNH TOÁN 42 4.1.1 Kích thước sơ 42 4.1.2 Vật liệu sử dụngg 42 4.1.3 Tải trọng 43 TRANG II 4.2 TÍNH TỐN BẢN THANG 44 4.2.1 Sơ đồ tính tốn 44 4.2.2 Mơ hình 3D 45 4.2.3 Kết nội lực 46 4.2.4 Tính tốn cốt thép 49 4.2.5 Kiểm tra khả chịu cắt 49 4.3 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN ĐỘ VÕNG CỦA BẢN THANG 50 4.3.1 Kiểm tra điều kiện hình thành khe nứt 50 4.3.2 Kiểm tra võng thang 53 4.4 TÍNH TỐN DẦM CHIẾU NGHỈ VÀ DẦM CHIẾU TỚI 59 4.4.1 Nội lực tính tốn 59 4.4.2 Tính tốn cốt thép dọc 60 4.4.3 Tính cốt thép đai 62 CHƯƠNG KHÁI QT VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH .64 5.1 MẶT BẰNG SÀN, DẦM TẦNG ĐIỂN HÌNH (LẦU 5) 64 5.2 THÔNG SỐ THIẾT KẾ 64 5.2.1 Tiêu chuẩn thiết kế 64 5.2.2 Vật liệu 64 5.2.3 Kích thước sơ 64 5.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 65 5.3.1 Tải trọng thường xuyên trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn 65 5.3.2 Hoạt tải tác dụng lên sàn 66 5.4 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TÍNH THÉP BẰNG PHẦN MỀM SAFE 66 5.4.1 Mơ hình dầm sàn tầng điển hình (lầu 5) 66 5.4.2 Khai báo loại hoạt tải 67 5.4.3 Các trường hợp tải 68 5.4.4 Chia dải Strip theo hai phương 71 5.4.5 Biểu đồ nội lực 72 5.4.6 Tinh thép cho ô 73 5.5 TÍNH TỐN SÀN THEO TTGH II 76 TRANG III 5.5.1 Kiểm tra nứt cho sàn 76 5.5.2 Tính độ cong cấu kiện xuất vết nứt vùng chịu kéo 77 CHƯƠNG THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 2, TRỤC B 83 6.1 SỐ LIỆU TÍNH TỐN 83 6.1.1 Tiêu chuẩn thiết kế 83 6.1.2 Vật liệu thiết kế 83 6.2 SƠ ĐỒ TÍNH TỐN 83 6.2.1 Lựa chọn sơ đồ tính toán 83 6.2.2 Lựa chọn tiết diện thiết kế 83 6.3 TÍNH TỐN CỐT THÉP CỘT KHUNG TRỤC B, CỘT KHUNG TRỤC 86 6.3.1 Tính tốn cốt thép dọc cho cột 86 6.3.2 Tính thép đai cho cột 94 6.4 TÍNH TỐN CỐT THÉP DẦM TẦNG ĐIỂN HÌNH (LẦU 5) 95 6.4.1 Nội lực tổ hợp nội lực 95 6.4.2 Tính tốn cốt thép dọc 97 6.4.3 Tính tốn cốt thép đai 111 6.4.4 Tính tốn cốt treo gia cường vị trí dầm phụ truyền lên dầm chình 112 CHƯƠNG THIẾT KẾ VÁCH LÕI THANG MÁY 113 7.1 LÝ THUYẾT TÍNH TỐN 113 7.1.1 Phương pháp phân bố ứng suất đàn hồi 113 7.1.2 Phương pháp giả thuyết vùng biên chịu moment 115 7.1.3 Phương pháp biểu đồ tương tác 116 7.2 ÁP DỤNG TÍNH TỐN LÕI CƠNG TRÌNH 116 7.2.1 Chia phần tử 116 7.2.2 Giá trị nội lực 117 7.2.3 Tính tốn cốt thép cho vách 127 CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG TRỤC B, TRỤC 131 8.1 GIỚI THIỆU CHUNG 131 8.2 ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 131 8.2.1 Địa tầng 131 TRANG IV 8.2.2 Đánh giá tính chất đất 134 8.3 CƠ SỞ TÍNH TỐN 135 8.3.1 Các giả thuyết tính tốn 135 8.4 PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 135 8.4.1 Đặc điểm 135 8.4.2 Ưu nhược điểm phương án móng cọc khoan nhồi 135 8.4.3 Cấu tạo cọc đài cọc 136 8.4.4 Cọc khoan nhồi 136 8.5 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 137 8.5.1 Sức chịu tải cọc theo vật liệu TCVN 10304:2014 137 8.5.2 Sức chịu tải theo tiêu lý đất 138 8.5.3 Sức chịu tải theo tiêu cường độ đất 139 8.5.4 Sức chịu tải theo tiêu SPT 142 8.5.5 Sức chịu tải thiết kế 143 8.6 TÍNH TỐN MĨNG M1 143 8.6.1 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 144 8.6.2 Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm 144 8.6.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc 145 8.6.4 Kiểm tra ổn định đất 145 8.6.5 Kiểm tra độ lún khối móng quy ước 147 8.6.6 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 148 8.6.7 Tính thép cho đài cọc 149 8.7 TÍNH TỐN MĨNG M2 150 8.7.1 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 151 8.7.2 Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm 151 8.7.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc 152 8.7.4 Kiểm tra ổn định đất 152 8.7.5 Kiểm tra độ lún khối móng quy ước 154 8.7.6 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 155 8.7.7 Tính thép cho đài cọc 156 TRANG V 8.8 TÍNH TỐN MĨNG M3 157 8.8.1 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 158 8.8.2 Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm 158 8.8.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc 159 8.8.4 Kiểm tra ổn định đất 159 8.8.5 Kiểm tra độ lún khối móng quy ước 161 8.8.6 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 162 8.8.7 Tính thép cho đài cọc 162 8.9 TÍNH TỐN MĨNG LÕI THANG (M4) 164 8.9.1 Sơ chiều cao đài móng chiều dài cọc 164 8.9.2 Xác định sức chịu tải cọc 165 8.9.3 Sức chịu tải thiết kế 165 8.9.4 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 165 8.9.5 Kiểm tra phản lực đầu cọc 166 8.9.6 Kiểm tra ổn định đất 167 8.9.7 Kiểm tra độ lún khối móng quy ước 169 8.9.8 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 170 8.9.9 Tính thép cho đài cọc 170 TRANG VI DANH MỤC CÁC BẢNG BIỂU Bảng 2.1 – Sơ kích thước sàn Bảng 2.2 – Sơ kích thước dầm Bảng 2.3 – Sơ kích thước cột Bảng 2.4 – Sơ kích thước cột biên Bảng 2.5 – Sơ kích thước cột gốc Bảng 3.1 – Trọng lượng thân ô sàn hộ, hành lang Bảng 3.2 – Trọng lượng thân ô sàn vệ sinh, lô gia Bảng 3.3 – Trọng lượng thân ô sàn tầng Bảng 3.4 – Trọng lượng thân ô sàn tầng hầm Bảng 3.5 – Trọng lượng thân ô sàn tầng mái Bảng 3.6 – Tải trọng tường xây dầm sàn Bảng 3.7 – Hoạt tải tác dụng lên sàn Bảng 3.8 – Đặc điểm cơng trình Bảng 3.9 – Bảng giá trị áp lực gió theo đồ phân vùng áp lực gió Bảng 3.10 – Độ cao Gradient hệ số mt Bảng 3.11 – Bảng giá trị tải trọng gió tĩnh theo phương X Bảng 3.12 – Bảng giá trị tải trọng gió tĩnh theo phương Y Bảng 3.13 – Bảng thống kê chu kỳ tần số dao động Bảng 3.14 – Bảng thông số dẫn xuất Bảng 3.15 – Bảng giá trị tính tốn thành phần động gió theo phương X ứng với dạng dao động thứ Bảng 3.16 – Bảng giá trị tính tốn thành phần động gió theo phương Y ứng với dạng dao động thứ Bảng 3.17 – Các trường hợp tải trọng Bảng 3.18 – Các trường hợp tải trọng trung gian Bảng 3.19 – Các trường hợp tổ hợp tải trọng Bảng 3.20 – Kiểm tra chuyển vị tương đối gió theo phương X Bảng 3.20 – Kiểm tra chuyển vị tương đối gió theo phương Y Bảng 4.1 – Tải trọng tác dụng lên thang Bảng 4.2 – Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ Bảng 4.3 – Bảng tổng hợp nội lực cầu thang Bảng 4.4 – Kết tính thép cầu thang Bảng 4.5 – Kiểm tra điều kiện hình thành vết nứt thang Bảng 4.6 – Tính độ võng thang Bảng 5.1 – Trọng lượng thân ô sàn hộ, hành lang Bảng 5.2 – Trọng lượng thân ô sàn vệ sinh, lô gia Bảng 5.3 – Hoạt tải tác dụng lên sàn Bảng 5.4 – Kết tính thép sàn tầng điển hình Bảng 5.5 – Kiểm tra điều kiện hình thành vết nứt sàn TRANG VII Bảng 5.6 – Tính độ võng cho sàn Bảng 6.1 – Bảng lựa chọn tiết diện cột khung trục B Bảng 6.2 – Bảng lựa chọn tiết diện cột khung trục Bảng 6.3 – Bảng tính thép dọc cột C9 khung trục B Bảng 6.4 – Bảng tính thép dọc cột C10 khung trục B Bảng 6.5 – Bảng tính thép dọc cột C2 khung trục Bảng 6.6 – Bảng tính thép dọc cột C14 khung trục Bảng 6.7 – Bảng tính thép dầm tầng điển hình (lầu 5) Bảng 7.1 – Nội lực Pier P1 Bảng 7.2 – Nội lực Pier P2 Bảng 7.3 – Nội lực Pier P3 Bảng 7.4 – Nội lực Pier P4 Bảng 7.5 – Nội lực Pier P5 Bảng 7.6 – Nội lực Pier P6 Bảng 7.7 – Nội lực Pier P7 Bảng 8.1 – Các tiêu lý đất Bảng 8.2 – Giá trị thành phần chịu tải ma sát Bảng 8.3 – Giá trị sức kháng trung bình thân cọc Bảng 8.4 – Giá trị thành phần chịu tải theo số SPT Bảng 8.5 – Tổ hợp tải trọng tính tốn móng M1 Bảng 8.6 – Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn móng M1 Bảng 8.7 – Bảng kiểm tra phản lực đầu cọc (móng M1) Bảng 8.8 – Tổ hợp tải trọng tính tốn móng M2 Bảng 8.9 – Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn móng M2 Bảng 8.10 – Bảng kiểm tra phản lực đầu cọc (móng M2) Bảng 8.11 – Tổ hợp tải trọng tính tốn móng M3 Bảng 8.12 – Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn móng M3 Bảng 8.13 – Bảng kiểm tra phản lực đầu cọc (móng M3) Bảng 8.14 – Tổ hợp tải trọng tính tốn móng M5 Bảng 8.15 – Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn móng M5 Bảng 8.16 – Sức chịu tải cọc TRANG VIII DANH MỤC CÁC HÌNH ẢNH Hình 1.1 – Mặt đứng cơng trình Hình 1.2 – Mặt tầng hầm Hình 1.3 – Mặt tầng Hình 1.4 – Mặt tầng Hình 1.5 – Mặt tầng 2-13 Hình 1.6 – Mặt tầng 14 Hình 1.7 – Các lớp cấu tạo sàn Hình 3.1 – Các lớp cấu tạo sàn Hình 3.2 – Các dạng dao động Hình 3.3 – Mơ hình 3D ETABS Hình 3.4 – Phương X (mode 1) Hình 3.5 – Phương Y (mode 1) Hình 3.6 – Phương X (mode 2) Hình 3.7 – Phương Y (mode 2) Hình 3.8 – Phương X (mode 3) Hình 3.9 – Phương Y (mode 3) Hình 3.10 – Phương X (mode 4) Hình 3.11 – Phương X (mode 5) Hình 3.12 – Đồ thị xác định hệ số động lực Hình 4.1 – Mặt cắt cầu thang Hình 4.2 – Mơ hình cầu thang 3D Hình 4.3 – Cấu tạo thang chiếu nghỉ,chiếu tới Hình 4.4 – Sơ đồ chất tải cầu thang Hình 4.5 – Sơ đồ chất tải tường Hình 4.6 – Moment gối thang nghiêng Hình 4.7 – Moment nhịp thang nghiêng Hình 4.8 – Moment đoạn gãy khúc Hình 4.9 – Moment nhịp chiếu nghỉ Hình 4.10 – Moment gối chiếu nghỉ Hình 4.11 – Lực cắt lớn thang Hình 4.12 – Sơ đồ trạng thái ứng suất – biến dạng tiết diện cấu kiện kiểm tra hình thành vết nứt Hình 4.13 – Độ võng HTNH Hình 4.14 – Độ võng HTDH Hình 4.15 – Nội lực dầm chiếu nghỉ Hình 4.16 – Nội lực dầm chiếu tới Hình 5.1 – Mặt ô sàn Hình 5.2 – Mô hình kết cấu không gian sàn điển hình (lầu 5) Hình 5.3 – Khai báo loại tải TRANG IX Hình 5.4 – Tổ hợp tải trọng Hình 5.5 – Tĩnh tải cấu tạo Hình 5.6 – Tĩnh tải tường xây Hình 5.7 – Hoạt tải Hình 5.8 – Hoạt tải Hình 5.9 – Hoạt tải dài hạn Hình 5.10 – Hoạt tải ngắn hạn Hình 5.11 – Chia dải Strip theo phương X Hình 5.12 – Chia dải Strip theo phương Y Hình 5.13 – Moment theo phương X Hình 5.14 – Moment theo phương Y Hình 5.15 – Độ võng TT+HT Hình 5.16 – Độ võng TT+HTDH Hình 6.1 – Ký hiệu tên dầm trục B Hình 6.2 – Ký hiệu tên dầm trục Hình 6.3 – Bố trí thép đai cột Hình 6.4 – Ký hiệu tên dầm lầu ETABS Hình 6.5 – Biểu đồ bao Moment (kN.m) Hình 6.6 – Biểu đồ bao lực cắt (kN) Hình 6.7 – Cốt đai dạng treo Hình 7.1 – Nội lực tác dụng lên vách lõi Hình 7.2 – Xác định trục moment qn tính Hình 7.3 – Chia vùng theo quy ước Hình 7.4 – Sơ đồ tính Hình 7.5 – Phân chia phần tử Pier ETABS Hình 8.1 – Hình trụ hố khoan Hình 8.2 – Mặt bẳng bố trí cọc (móng M1) Hình 8.3 – Hình dạng khối móng quy ước Hình 8.4 – Tháp xuyên thủng đài móng M1 Hình 8.5 – Sơ đồ tính thép đài cọc (Móng M1) Hình 8.6 – Mặt bẳng bố trí cọc (móng M2) Hình 8.7 – Hình dạng khối móng quy ước Hình 8.8 – Tháp xuyên thủng đài móng M2 Hình 8.9– Sơ đồ tính thép đài cọc (Móng M2) Hình 8.10 – Mặt bẳng bố trí cọc (móng M3) Hình 8.11 – Hình dạng khối móng quy ước Hình 8.12 – Tháp xun thủng đài móng M3 Hình 8.13 – Sơ đồ tính thép đài cọc (Móng M3) Hình 8.14 – Mặt bẳng bố trí cọc (móng M5) Hình 8.15 – Phản lực đầu cọc TRANG X  b R b bh o 0.042  0.9 17  3700 1350   90.81(cm2 ) Rs 350 Chọn 19 25 ( As = 93.26 cm2) A 9326   s  100   100  0.19% bho 3700 1350 As  8.7.7.2 Tính cốt thép đặt theo phương Y M II II   Pi li  P1l1  P2l  (2308.11  2365.17)  0.85  3972.29(kN.m) h o  h  a  1.5  0.15  1.35(m) M IIII 3972.29 106 m    0.039  b R b bh o2 0.9 17  3700 1350     2  0.039 Diện tích cốt thép tính theo cơng thức:  R bh 0.039  0.9 17  3700 1350 As  b b o   8575(cm2 ) Rs 350 Chọn 18 25 ( As = 88.35 cm2)  As 8835  100   100  0.18% bho 3700 1350 8.8 TÍNH TỐN MĨNG M3 Bảng8.11 Tổ hợp tải trọng tính tốn móng M3 Trường hợp tải Tổ hợp Nmax, Mxtư,Mytư, Qxtư, Qytư Mxmax, Ntư,Mytư, Qxtư, Qytư Mymax, Ntư,Mytư, Qxtư, Qytư COMB O8 COMB O7 COMB O6 Ntt (kN) Mxtt (kN.m) Mytt (kN.m) Qxtt (kN) Qytt (kN) 4758.86 -59.04 256.50 145.42 39.86 3024.92 -72.12 251.84 142.15 44.65 4603.40 -62.91 275.39 167.14 43.28 Bảng8.12 Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn móng M3 Trường hợp tải Tổ hợp Nmax, Mxtư,Mytư, Qxtư, Qytư Mxmax, Ntư,Mytư, Qxtư, Qytư Mymax, Ntư,Mytư, Qxtư, Qytư COMB O8 COMB O7 COMB O6 Ntc (kN) Mxtc (kN.m) Mytc (kN.m) Qxtc (kN) Qytc (kN) 4138.14 -51.34 223.04 126.45 34.66 2630.36 -62.71 218.99 123.61 38.83 4002.95 -54.71 239.47 145.34 37.64 TRANG 157 8.8.1 Xác định số lượng cọc bố trí cọc Sơ số lượng cọc n N tt 4758.86    2.18 Rtk 3050 Chọn cọc Bố trí cọc đài Khoảng cách cọc theo phương X 3d = × 800 = 2400 mm Khoảng cách cọc theo phương Y 3d = × 800 = 2400 mm Khoảng cách tim cọc tới mép đài chọn 800 mm Mặt bố trí cọc: Hình 8.10 Mặt bẳng bố trí cọc (móng M3) 8.8.2 Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm Hiệu ứng nhóm cọc xác định theo cơng thức Converse-Labarre  (n  1)n  (n  1)n1    1    90n1n   Trong :  n1 : Số hàng cọc nhóm cọc, n1 =  n2 : Số cọc hàng, n2 =  d : Đường kính cọc  s : Khoảng cách hai cọc tính từ tâm  d  0.8    arctg    arctg    18.43 s  2.4     0.795 Sức chịu tải nhóm cọc : Qn h  n cQaTK  5475.26(kN)  N tt  4758.86(kN) Vậy thoả điều kiện sức chịu tải nhóm cọc TRANG 158 8.8.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc Tải trọng tác dụng lên cọc : N tt M ytt  xi M xtt  yi  tt Pi    n  xi2  yi2 Trong N tt  Nott  Ndtt  4758.86  1.11.3 3.7 1.5  24.5  4953.30( kN ) M M tt x  M xtt  Qytt  hd  59.04  39.86 1.5  118.83( kN.m ) tt y  M ytt  Qxtt  hd  256.6  145.42 1.5  474.73( kN.m ) Bảng 8.13 Bảng kiểm tra phản lực đầu cọc (móng M2) STT xi yi x2i y2i Σ x2i Cọc (m) (m) -1.20 1.200 1.440 0.00 1.20 1.200 1.440 Vậy tải trọng tác dụng lên cọc thoả Pi (kN) 2278.85 2.88 Σy2i 0.00 10.00 2674.46 p max  2674.46(kN)  R tk  3050(kN)  p  2278.85(k N)  8.8.4 Kiểm tra ổn định đất 8.8.4.1 Kích thước khối móng quy ước Chiều dài móng quy ước theo phương X  21.290 Lqu  L1  Ltb tan tb  3.2   39.2  tan  10.5( m ) 4 Trong L1 khoảng cách mép cọc theo phương X, L1 = 3.2 (m) Ltb chiều dài tính từ đáy đài tới mũi cọc, Ltb = 39.2(m) tb góc ma sát trung bình đoạn Ltb, 13.55o  2.1  13.67o 1.9  24.35o  25.8  12.75o  4.5  23.92o  2.5  16.28o  3.2 tb   21.29o 2.1  1.9  25.8  4.5  2.5  2.4 Chiều dài móng quy ước theo phương Y tb 21.290 Bqu  B1  Ltb tan  3.2   39.2  tan  10.5( m ) 4 Trong B1 khoảng cách mép cọc theo phương Y, B = 3.2 (m) Ltb chiều dài tính từ đáy đài tới mũi cọc, Ltb = 39.2 (m) tb góc ma sát trung bình đoạn Ltb, tb  13.55o  2.1  13.67o 1.9  24.35o  25.8  12.75o  4.5  23.92o  2.5  16.28o  3.2  21.29o 2.1  1.9  25.8  4.5  2.5  2.4 TRANG 159 Hình 8.11 Hình dạng khối móng quy ước 8.8.4.2 Trọng lượng khối móng quy ước Khối lượng đất khối móng quy ước Qd  Aqu  H i i  10.5 10.5  ( 18.6  0.4  19.7  2.8  10.4  0.4  10.11.9  10.5  25.8  8.7  4.5  10.1 2.5 11.3  3.2 )  50467.9( kN ) Khối lượng đất bị cọc đài chiếm chỗ   0.82 Qdc  nAp  H i i   Vdai    ( 19.7 1.7  10.4  0.4  10.11.9  10.5  25.8  8.7  4.5 10.1 2.5  11.3  3.2 )  1.3  3.7 1.5 19.15  568.74( kN ) Khối lượng cọc đài bê tông   0.82 Qc  nAp bt Lc  Wdai   39.2   24.5  1.3  3.7 1.5  24.5  1142.27(kN) Khối lượng tổng móng quy ước Qqu  Qd  Qc  Qdc  51041.43( kN ) 8.8.4.3 Kiểm tra điều kiện làm việc đàn hồi móng quy ước Tải trọng quy đáy móng khối quy ước tc tc Nqu  Ndai  Qqu  4138.14  51041.43  55179.57( kN ) M M tc xqu  M xtc  Qytc  H qu  51.34  34.66  40.7 1462.00( kN.m ) tc yqu  M ytc  Qxtc  H qu  223.04  126.45  40.7 5368.56( kN.m ) Diện tích khối móng quy ước Fqu  Bqu  Lqu  10.5 10.5  110.33m2 ) Moment kháng uốn móng quy ước Bqu L2qu 10.5 10.52 Bqu2 Lqu 10.52 10 qu qu Wx    193.16( m ) , Wy    193.16( m3 ) 6 6 Sức chịu tải khối móng quy ước theo trạng thái giới hạn thứ II (theo mục 4.6.9 TCVN 9362-2012): TRANG 160 Rtc  m1m2 ' ( A  Bqu   II  B   vp  D  cII ) ktc Với:   II  11.3  kN / m  dung trọng đẩy lớp đất mũi cọc  '  vp ứng suất hữu hiệu trọng lượng thân khối đất,  vp'  507.89( kN / m2 )  cII = 59.9 lực dính lớp đất mũi cọc o  Góc ma sát   16.28 , tra bảng ta nội suy ta được: A = 0.3674; B = 2.4697; D = 5.0326 R tc  1.2    0.3674  10.65  11.3  2.4697  507.89  5.0326  59.9   1919.31 kN / m  Áp lực đáy móng N tc  tc Ptb   535.74  Rtc  1919.31( kN ) Fqu N  M  tc x N  M tc x tc tc max P qu x Fqu W tc tc Pmax  Fqu M  tc y M tc y W qu x W  W qu y qu y  535.48(kN/ m2 )  1.2 Rtc  2303.17( kN )  501.55(kN/ m2 )   Vậy thỏa mãn điều kiện ổn định đất làm việc trạng thái đàn hồi 8.8.5 Kiểm tra độ lún khối móng quy ước - Chiều sâu tính lún theo phụ lục C TCVN 9386-2012 đất trung bình  bt   gl - Ứng suất trọng lượng thân gây ra: bt    i h i  507.89  kPa  - Ứng suất gây lún tạu đáy khối móng quy ước: - gl  Ptctb  bt  535.74  507.89  27.85  kPa  Tính lún theo phương pháp tổng phân tố: Chia lớp đất đáy móng thành phân tố nhỏ, có bề dày hi = 1m Ta tính đến  bt   gl dừng tính lún, coi tắt lún vị trí  z  K o  gl - Cơng thức tính lún: - Dựa vào biểu đồ quan hệ e-p thí nghiệm ta xác định hệ số e Độ lún tính cơng thức:  bt    i h i TRANG 161 e1i  e2i  hi i 1 i 1  e1i Độ lún giới hạn Sgh = 10 (cm) Theo phụ lục E TCVN 10304-2014 Tại độ sâu z = 40m lớp đất thứ có: n n S   Si   - bt  507.89  kPa    gl   27.85  139.33 kPa  Do đó, thỏa điều kiện tính lún nên ta khơng cần kiểm tra lún trường hợp 8.8.6 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng Vẽ hình tháp nén thủng tự với góc  = 45o Với chiều cao đài hd = 1.5 m tháp chọc thủng từ chân cột trùm ngồi tim cọc nên không cần phải kiểm tra điều kiện chọc thủng Hình 8.12 Tháp xun thủng đài móng M3 8.8.7 Tính thép cho đài cọc Cốt thép tính tốn cho đài móng để đảm bảo khả chịu uốn đài tác dụng phản lực đầu cọc xem đài làm việc consol ngàm vào mép cột Giả thiết đài tuyệt đối cứng Tính tốn với tổ hợp tính tốn Nmax, Mxtư, Mytư, Qxtư, Qytư Momen ngàm phản lực đầu cọc gây với giá trị: n M   d i Pi i 1 TRANG 162 Trong đó: di : khoảng cách từ tâm cọc thứ i đến mặt ngàm Pi : phản lực đầu cọc thứ i Diện tích cốt thép tính theo cơng thức : . R b.h o M ;     2. ; As  b b m   b R b b.h o Rs Hình 8.13 Sơ đồ tính thép đài cọc (Móng M4) 8.8.7.1 Tính cốt thép đặt theo phương X M I I   Pi li  P2l2  2674.46  0.9  2407.01(kN.m) h o  h  a  1.5  0.15  1.35(m) m  M II 2407.01106   0.023  b R b bh o2 0.9 17  3700 1350     2  0.024 Diện tích cốt thép tính theo cơng thức:  R bh 0.024  0.9 17  3700 1350 As  b b o   51.55(cm2 ) Rs 350 Chọn 17 20 ( As = 53.40 cm2)  As 5340  100   100  0.11% bho 3700 1350 8.8.7.2 Tính cốt thép đặt theo phương Y M IIII   Pi li  P2l1  2674.46  0.35  936.06(kN.m) TRANG 163 h o  h  a  1.5  0.15  1.35(m) m  M IIII 936.06 106   0.009  b R b bh o2 0.9 17  3700 1350     2  0.009 Diện tích cốt thép tính theo cơng thức:  R bh 0.009  0.9 17  3700 1350 As  b b o   1990(cm2 ) Rs 350 Chọn 1812 ( As = 20.35cm )  As 2035  100   100  0.04% bho 3700 1350 8.9 TÍNH TỐN MÓNG LÕI THANG (M4) Bảng 8.14 Tổ hợp tải trọng tính tốn móng M4 Trường hợp tải Nmax, Mxtư,Mytư, Qxtư, Qytư Mxmax, Ntư,Mytư, Qxtư, Qytư Mymax, Ntư,Mytư, Qxtư, Qytư Tổ hợp Combo1 Combo4 Combo3 Ntt (kN) 38115.43 33736.89 12216.48 Mxtt (kN.m) Mytt (kN.m) -1984.29 1284.21 -21990.9 580.23 -473.76 12670.6 Qxtt (kN) 1154.8 1033.7 994.81 Qytt (kN) -55.56 208.82 119.83 Bảng 8.15 Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn móng M4 Trường hợp tải Nmax, Mxtư,Mytư, Qxtư, Qytư Mxmax, Ntư,Mytư, Qxtư, Qytư Mymax, Ntư,Mytư, Qxtư, Qytư Tổ hợp Ntc (kN) Mxtc (kN.m) Mytc (kN.m) Combo1 -33143.9 -1725.47 1116.71 Combo4 -29336.4 -19122.0 504.55 Combo3 -10623.0 -411.96 11017.9 Qxtc (kN) 1004.2 898.92 865.05 Qytc (kN) 48.31 181.58 104.20 8.9.1 Sơ chiều cao đài móng chiều dài cọc Thiết kế mặt đài trùng mép sàn tầng hầm Chọn chiều cao đài móng dự kiến hđ = 1.5 (m) Chọn cao trình mũi cọc so với mặt đất tự nhiên -42.7 m Chiều dài tính tốn cọc: Ltt = 42.7 – 3.5 – 1.5 = 37.7 m Chiều dài thực tế phải thi công cọc là: TRANG 164 Lt.tế = l1 + l2 + Ltt + lmũi = 1.0 + 0.1 + 37.7 + 0.4 = 39.2 (m) 8.9.2 Xác định sức chịu tải cọc Tính tương tự mục 8.5 Bảng 8.16 Sức chịu tải cọc Sức chịu tải Sức chịu tải Sức chịu tải cọc theo tiêu cọc theo tiêu cọc theo tiêu lý đất cường độ đất SPT (kN) (kN) (kN) 6893.17 6664.80 7788.22 13481.93 8.9.3 Sức chịu tải thiết kế Tính tốn theo TCVN 10304 – 2014[6] So sánh sức chịu tải cọc theo tiêu ta lựa chọn sức chịu tải nhỏ Rc.u  min( Rc,u1 ,Rc,u ,Rc,u )  min( 6664.80; 7788.22;13481.93 )  6664.80( kN ) Sức chịu tải cọc theo vật liệu (kN)  R Sơ móng có cọc:  Rtk   tk đó:  n k  : hệ số điều kiện làm việc lấy 1.15 móng nhiều cọc theo Mục 7.1.11, TCVN 10304 – 2014[6]  n : hệ số tin cậy lấy 1.15 cơng trình cấp II theo Mục 7.1.11, TCVN 10304 – 2014[6]  k : hệ số tin cậy lấy 1.55 móng 10-20 cọc theo Mục 7.1.11, TCVN 10304 – 2014[6] → Sức chịu tải thiết kế cọc: Rtk  1.15  6664.80  4299.87  kN  1.15  1.55 Chọn Rtk = 4290 (kN) 8.9.4 Xác định số lượng cọc bố trí cọc Sơ số lượng cọc N 38115.43 n    tt  1.2   10.66 Rtk 4290 Chọn 12 cọc Bố trí cọc đài Khoảng cách cọc theo phương X 3d = × 800 = 2400 mm Khoảng cách cọc theo phương Y 3d = × 800 = 2400 mm Khoảng cách tim cọc tới mép đài chọn 800 mm Mặt bố trí cọc: TRANG 165 Hình 8.14 Mặt bẳng bố trí cọc (móng M6) 8.9.5 Kiểm tra phản lực đầu cọc Xuất mơ hình từ ETABS sàn SAFE, sử dụng tính SAFE để giả nội lực đài móng, nội lực vẽ theo trục dải Độ cứng cọc đơn tính theo cơng thức: k R tk 0.5Scdon Trong đó: Q tải trọng tác dụng lên cọc, Q = 38115.43 kN Scdon độ lún cọc đơn, tính cơng thức: Scdon  D QL  100 AE (phụ lục B.1 phương pháp xác định độ lún cọc theo kinh nghiệm-TCVN 10304-2014) D đường kính cọc, D = 0.8 m L chiều dài cọc, L = 48.8 m A diện tích tiết diện ngang cọc, A = 3.14.D2/4 = 0.502 m2 E modun đàn hồi vật liệu làm cọc, E = 32500 MPa Từ thông số ta tính Scdon = 0.117 Do đó: k = 73.12 (kN/m) Ta tiến hành chia dải Safe để tìm phản lực cho đài cọc: TRANG 166 Hình 8.15 Phản lực đầu cọc Vậy tải trọng tác dụng lên cọc thoả p max  4262.58(kN)  R tk  4290(kN)   p  2226.30(k N)   8.9.6 Kiểm tra ổn định đất 8.9.6.1 Kích thước khối móng quy ước Chiều dài móng quy ước theo phương X  20.39 Lqu  L1  Ltb tan tb    48.8  tan  16.71( m ) 4 Trong L1 khoảng cách mép cọc theo phương X, L1 = (m) Ltb chiều dài tính từ đáy đài tới mũi cọc, Ltb = 48.8 (m) tb góc ma sát trung bình đoạn Ltb, tb  13.55o  2.1  13.67 o 1.9  24.35o  25.8  12.75o  4.5  23.92o  2.5  16.28o 12  20.39o 2.1  1.9  25.8  4.5  2.5  12 Chiều dài móng quy ước theo phương Y  20.390 Bqu  B1  Ltb tan tb    48.8  tan  16.71( m ) 4 Trong B1 khoảng cách mép cọc theo phương Y, B1 = 8(m) TRANG 167 Ltb chiều dài tính từ đáy đài tới mũi cọc, Ltb = 48.8 (m) tb góc ma sát trung bình đoạn Ltb, 13.55o  2.1  13.67 o 1.9  24.35o  25.8  12.75o  4.5  23.92o  2.5  16.28o 12 tb   20.39o 2.1  1.9  25.8  4.5  2.5  12 Hình 8.16 Hình dạng khối móng quy ước 8.9.6.2 Trọng lượng khối móng quy ước Khối lượng đất khối móng quy ước Qd  Aqu  H i i  16.7116.71 ( 18.6  0.4  19.7  2.8  10.4  0.4  10.11.9  10.5  25.8  8.7  4.5 10.1 2.5  11.3  3.2 )  127662.97( kN ) Khối lượng đất bị cọc đài chiếm chỗ   0.82 Qdc  nAp  H i i   Vdai  12   ( 19.7 1.7  10.4  0.4  10.11.9  10.5  25.8  8.7  4.5 10.1 2.5  11.3  3.2 )  8.5  6.11.5 19.15  4072.84( kN ) Khối lượng cọc đài bê tông Qc  nAp bt Lc  Wdai  12  48.8    0.82  24.5  8.5  6.11.5  24.5  9117.18(kN) Khối lượng tổng móng quy ước Qqu  Qd  Qc  Qdc  132707.31( kN ) 8.9.6.3 Kiểm tra điều kiện làm việc đàn hồi móng quy ước Tải trọng quy đáy móng khối quy ước tc tc Nqu  Ndai  Qqu  33143.9  132707.31  165851.21( kN ) M M tc xqu  M xtc  Qytc  H qu  1725.47  1004.22  50.3 42597.22( kN.m ) tc yqu  M ytc  Qxtc  H qu  1116.71  48.31 50.3 3082.93( kN.m ) Diện tích khối móng quy ước Fqu  Bqu  Lqu  16.7116.71  279.10( m2 ) Moment kháng uốn móng quy ước TRANG 168 Wxqu  Bqu L2qu  Bqu2 Lqu 16.712 16.71 16.7116.712   777.12( m3 ) , Wyqu   777.12( m3 ) 6 Sức chịu tải khối móng quy ước theo trạng thái giới hạn thứ II (theo mục 4.6.9 TCVN 9362-2012): Rtc  m1m2 ' ( A  Bqu   II  B   vp  D  cII ) ktc Với:   II  11.3  kN / m  dung trọng đẩy lớp đất mũi cọc  '  vp ứng suất hữu hiệu trọng lượng thân khối đất,  vp'  516.93( kN / m2 )  cII = 59.9 lực dính lớp đất mũi cọc o  Góc ma sát   16.28 , tra bảng ta nội suy ta được: A = 0.3674; B = 2.4697; D = 5.0326 R tc  1.2    0.3674  10.65  11.3  2.4697  516.93  5.0326  59.9   1984.46  kN / m  Áp lực đáy móng  N tc  580.48  R  1984.46( kN ) Ptbtc  tc Fqu tc max N  M  tc N  M  tc P qu x Fqu W tc P Fqu tc x Wxqu tc x M  W tc y qu y M  Wyqu tc y  625.91(kN/ m2 )  1.2 Rtc  2381.36( kN )  535.04(kN/ m2 )  0( kN )  Vậy thỏa mãn điều kiện ổn định đất làm việc trạng thái đàn hồi 8.9.7 Kiểm tra độ lún khối móng quy ước Chiều sâu tính lún theo phụ lục C TCVN 9386-2012 đất trung bình  bt   gl Ứng suất trọng lượng thân gây ra: bt    i h i  516.93  kPa  Ứng suất gây lún tạu đáy khối móng quy ước: gl  Ptctb  bt  580.48  516.93  63.55  kPa  TRANG 169 Tính lún theo phương pháp tổng phân tố: Chia lớp đất đáy móng thành phân tố nhỏ, có bề dày hi = 1m Ta tính đến  bt   gl dừng tính lún, coi tắt lún vị trí Cơng thức tính lún:  z  K o  gl  bt    i h i Dựa vào biểu đồ quan hệ e-p thí nghiệm ta xác định hệ số e Độ lún tính cơng thức: e1i  e2i  hi  e i 1 i 1 1i Độ lún giới hạn Sgh = 10 (cm) Theo phụ lục E TCVN 10304-2014 n n S   Si   Tại độ sâu z = 43.9m lớp đất thứ có: bt  516.93 kPa    gl   63.55  127.1 kPa  Do đó, thỏa điều kiện tính lún nên ta khơng cần kiểm tra lún trường hợp 8.9.8 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng Từ vị trí bố trí hệ cọc so với tiết diện vách đài ta thấy cọc khơng gây xun thủng nằm tháp chọc thủng nên ta không cần kiểm tra đk chọc thủng 8.9.9 Tính thép cho đài cọc Chia móng thành dải Strips SAFE để tính nội lực cho đài móng TRANG 170 Hình 8.17 Biểu đồ moment theo phương X Y Lấy moment lớn để tính tốn cốt thép cho đài móng Nội lực tính toán theo phương Theo phương X (I-I) Theo phương Y (II-II) kNm/m dãi kNm/m dãi 965.71 2488.21 -361.58 -454.87 Moment dương lớn Moment âm lớn Bảng tính tốn thép đài Phương M (kNm) m  As (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) I-I (max) I-I (min) II-II (max) II-II (min) 965.71 -361.58 2488.21 -454.87 0.035 0.013 0.089 0.016 0.035 0.013 0.094 0.016 20.81 7.70 55.25 9.71 d25s200 d25s180 d28s110 d14s150 24.54 7.69 55.41 10.77 chon % 0.18 0.05 0.52 0.08 TRANG 171 ... đặc điểm cơng trình 1.1.2.1 Vị trí cơng trình Chung cư XNK Tân Bình toạ lạc số 85B đường Âu Cơ, phường 14, quận Tân Bình, TP HCM Chung cư nằm khu dân cư hữu, gần trục giao thơng chính, bao quanh... gồm văn phòng, phòng quản lý, hộ chung cư cao cấp: - Tầng hầm cao 3.5(m) nơi đậu xe máy xe cho dân cư sống chung cư, nơi tập trung vận chuyển rác khỏi chung cư, làm vị trí đặt bể nước ngầm, hầm... trung bình lớn có mặt đơn giản *Hệ lõi hộp TRANG 10 Thích hợp cho cơng trình siêu cao tầng khả làm việc đồng kết cấu chịu tải trọng ngang lớn Lựa chọn kết cấu cho cơng trình Chung cư XNK Tân Bình